須具有適當間隔的狹縫，W避免混合工具309和311之間的接觸。
[0070] 在第一室302中經(jīng)受控的停留時間和溫度混合烙融的含控材料導致了另外的分 子去穩(wěn)定，幾乎完全降低有機面素，并幾乎完全將對苯二甲酸降低為苯甲酸和將苯甲酸降 低為苯。通過連接口 207向第一室302連續(xù)引入脫面和部分去穩(wěn)定/分解的含控材料導 致了在第一室302中經(jīng)設計-受控的和指定的停留時間含控材料的累積和混合的動態(tài)平 衡，通過在擋板巧304中的中屯、開口 305將含控材料連續(xù)被動排放至第二階段30的第二室 303。在擋板巧304中的中屯、開口 305的直徑規(guī)定溢出點的高度，穿過該溢出點含控材料前 進至第二階段30的第二室303。熱害反應器的內(nèi)含物的反向混合，雖然為復雜和昂貴的實 施方式，在熱害反應器內(nèi)提供了另外的表面積，W促進傳熱W及最充分的混合。經(jīng)由309和 311任選的反向旋轉(zhuǎn)混合可在相同或不同的相對速度下操作。
[0071] 從停留在第一室302中向第二室303的烙融相轉(zhuǎn)變符合熱斜坡升溫的點，最終的 熱解在第二階段30的第二室303中發(fā)生。對于每一種待分解的原料，經(jīng)優(yōu)化的停留時間，發(fā) 生該熱解。固體炭殘渣在軸承/端板組件316的底部累積，并且從第二室303通過熱害反 應器口 317向加熱的脫揮發(fā)室318排放。脫揮發(fā)室318隨后通過炭口 319向下游炭冷卻系 統(tǒng)（未顯示）排放脫揮發(fā)的炭。其它實施方式（未顯示）包括使用螺桿從熱害反應器301 除去炭，W在中屯、軸處使炭移向出口。其它實施方式（未顯示）包括圍繞熱害反應器301 的外周，在最低的末端處的通道，W將炭引向出口。
[0072] 可完成任選加入基于控的液體，其目的包括但不限于期望消耗液體含控材料，期 望降低烙體粘度等。液體可通過注射口 206和/或通過一個或多個輔助注射口 320引入。 類似地，起源于蒸汽去除口 204和/或別處的水和/或蒸汽可任選通過一個或多個注射口 206和/或320注入，為了促進水煤氣交換反應。甲燒和/或作為離開下游冷凝器連串的不 可冷凝的氣體的饋分取出的不非可冷凝的控的任選加入還可通過一個或多個另外的輔助 注射口 320引入，W用作載氣，用于將控蒸氣從熱害反應器301輸送至蒸氣出口 323和/或 提供熱害反應器301的內(nèi)部的任選加壓。
[0073] 本發(fā)明的改進的區(qū)域-劃定的設備具有同時生產(chǎn)多種產(chǎn)物的能力，其中一種（硬 蠟）在低于典型的熱解轉(zhuǎn)化溫度的溫度下由該設備生產(chǎn)。共具有30-70個碳原子的該微晶 蠟或石蠟產(chǎn)物可經(jīng)由從熱害反應器301直接排放烙融的蠟而回收，在一個優(yōu)選的實施方式 中，在300°C-338°C巧72°F-690°巧溫度范圍內(nèi)，在混合、分子去穩(wěn)定和雜原子清除區(qū)域 404結(jié)束處，可W獲得不能事先從微晶蠟或石蠟產(chǎn)物的一致收率確定的溫度臨界值。從熱 害反應器301直接回收蠟的優(yōu)選的實施方式是任選的并且不需要操作熱害反應器301。當 期望從熱害反應器301直接排放蠟時，部署該優(yōu)選的實施方式，代價是從冷凝器80回收液 體產(chǎn)物，從產(chǎn)物氣體排放口 830回收產(chǎn)物氣體和從炭排放319回收炭。因此，當從混合、分 子去穩(wěn)定和雜原子清除區(qū)域404結(jié)束時回收硬蠟時，總可冷凝的產(chǎn)物收率較高，因為所有 含控材料的熱解未完成，從而降低了不可冷凝的氣體和炭的形成并提高了可冷凝的產(chǎn)物收 率，保持了材料平衡。
[0074] 在部署如在圖3中描述的該優(yōu)選的實施方式的一個工具中，相對于水平50,熱害 反應器301為帶角度的，具有負傾斜或斜率，即，下傾，使得熱害反應器301的入口端在比出 口端較高的高度，在離開端板組件316的蠟排放口 332處，經(jīng)由蠟出口管331，允許重力輔 助將在收集槽330中回收的烙融的蠟產(chǎn)物輸送至出口。收集槽330位于緊鄰開口切口的下 面，進入位于熱害反應器301的縱向中屯、中的蠟出口管331的頂部。沿著熱害反應器301的 整個長度，不存在蠟出口管331，但是僅沿著第二室的長度，符合區(qū)域5405。當熱害反應器 301旋轉(zhuǎn)并且反應器的內(nèi)含物沸騰、翻滾、流動和垂直向下下降通過在旋轉(zhuǎn)熱害反應器301 中的敞開的頂部空間時，烙融的蠟溢出進入收集槽330,即，未切割開W制備開口的出口管 331的那部分。收集槽330位于蠟出口管331的末端，其位置使得收集槽330位于中屯、開口 305至擋板巧304內(nèi)，從而在從區(qū)域4404到區(qū)域5405的過渡處捕獲烙體，組成微晶或石蠟。 收集槽330與蠟出口管331成為整體，在任選部署反向旋轉(zhuǎn)軸310的情況下，蠟出口管331 包住了反向旋轉(zhuǎn)軸310,在熱害反應器的較低端處結(jié)合反向旋轉(zhuǎn)軸310的末端軸承，運樣的 末端軸承包在籠子或允許蠟經(jīng)過末端軸承的類似的裝置中，并且由于存在蠟出口管331，從 熱害301的第二室303去除了葉片311。在軸310和蠟出口管331的內(nèi)壁之間的環(huán)帶中， 在蠟出口管331內(nèi)，在收集槽330中捕獲的蠟借助重力向下流動，經(jīng)過懸浮的末端軸承，隨 后在蠟排放口 332處離開蠟出口管331。假定蠟出口管331通過區(qū)域5405,其中溫度超過 300°C-338°C巧72。F-690。巧的區(qū)域4404溫度范圍，在蠟出口管331內(nèi)發(fā)生了蠟的有限 的熱解。在區(qū)域5405內(nèi)，在蠟出口管331的該部分中，通過蠟的短停留時間，減輕該熱解量 和所得到的蠟損失。在不部署反向旋轉(zhuǎn)軸310的情況下，蠟出口管331完全敞開，使得在蠟 出口管331內(nèi)，在收集槽330中捕獲的蠟借助重力向下流動，未受反向旋轉(zhuǎn)軸310的存在的 阻礙，隨后在蠟排放口 332處離開蠟出口管331。取決于存在或不存在基于礦物質(zhì)的添加 劑、非聚合物污染物等，如果市場規(guī)格要求，從蠟排放口 332排放的蠟可或者可能需要過濾 和/或其它處理。 陽075] 在該優(yōu)選的實施方式（未顯示）的備選部署中，相對于水平50,熱害反應器301為 帶角度的，具有正斜率，即，傾斜的，使得熱害反應器301的入口端在比出口端較低的高度， 允許熱害反應器301的第一室的內(nèi)含物在熱害反應器301的低端形成去穩(wěn)定烙融池。在該 備選的部署中，收集槽330也位于緊鄰開口切口的下面，進入位于熱害反應器301的縱向中 屯、中的蠟出口管331的頂部。沿著熱害反應器301的整個長度，不存在蠟出口管331，但是 僅沿著第一室的長度，符合區(qū)域4 404。在該部署的備選的手段中，去穩(wěn)定烙融池的操作水 平與水平50、收集槽330的水平和中屯、開口 305到擋板巧304的水平一致，使得所有3個水 平相同。因此，在熱害反應器301的低端W及通過中屯、開口 305到擋板巧304,蠟將經(jīng)由收 集槽330和蠟出口管331離開烙融池，從而進入?yún)^(qū)域5 405。在該部署中，蠟出口管331不 通過區(qū)域5 405,其中溫度超過300°C-338°C巧72。F-690。巧的區(qū)域4 404溫度范圍， 并且在蠟出口管331內(nèi)不發(fā)生蠟的區(qū)域5 405熱解。雖然在傾斜的部署中避免了在出口管 331內(nèi)的蠟熱解，但是W大體上等于下傾部署的量發(fā)生了蠟損失，因為一些蠟前進進入熱害 反應器的第二室，符合區(qū)域5 405,熱解，并且轉(zhuǎn)化為從冷凝器陣列80回收的可冷凝的和不 可冷凝的產(chǎn)物。取決于存在或不存在基于礦物質(zhì)的添加劑、非聚合物污染物等，如果市場規(guī) 格要求，從蠟排放口 332排放的蠟可或者可能需要過濾和/或其它處理。
[0076] 在部署和操作的又一個工具中，在傾斜或下傾取向中，熱害反應器 301可在約349°C-338 °C化60。F-690。F)(更多或更少）的最低溫度和約 360°C-382°C化80°F-72〇D巧（更多或更少）的最大溫度下操作。在該實例中，熱害反應 器的兩個室在相同的溫度范圍內(nèi)操作，大體上等于區(qū)域4 404。因此，在不存在溫度區(qū)域5、 6和7時，在區(qū)域4 404結(jié)束時形成的蠟（如果有的話）的熱解將很少發(fā)生，并且絕大多數(shù) 含控材料（礦物質(zhì)雜質(zhì)等除外）將回收作為硬微晶蠟或石蠟。取決于存在或不存在基于礦 物質(zhì)的添加劑、非聚合物污染物等，如果市場規(guī)格要求，從蠟排放口 332排放的蠟可或者可 能需要過濾和/或其它處理。
[0077] 來自氣體燃燒器陣列306和/或第一加熱區(qū)域312和第二加熱區(qū)域313的排氣從 離開加熱區(qū)域312的第一排氣口 321和離開加熱區(qū)域313的第二排氣口 322排放。來自熱 害反應器301的主要排放（即由在熱害反應器301中含控材料的熱解得到的控蒸氣）經(jīng)由 熱害反應器排氣口 323排放至下游催化劑反應器和/或回流反應器和/或分饋塔（未顯 示），如可能部署或者可能不部署，并且最終排放至冷凝系統(tǒng)80。
[0078] 關于從始至終使用的過程區(qū)域來描述設備10,每一個區(qū)域具有多個溫度和停留時 間。設備10包括一系列不同的處理量過程區(qū)域，通過運些區(qū)域原料共混物連續(xù)加熱和前 進。雖然在整個操作期間適度的溫度變化被反應器10充分容許，但是為了提高效率并在區(qū) 域溫度和停留時間之間保持復數(shù)性，期望在反應器10中保持動態(tài)平衡。當操作接著發(fā)生 時，一旦已實現(xiàn)運些溫度，通過在每一個區(qū)域保持恒定的原料處理量速率和恒定的反應器 溫度，實現(xiàn)動態(tài)平衡。原料處理量越慢，則停留時間越長。雖然動態(tài)平衡已中斷，但是只要 操作繼續(xù)在速率-決定性限制內(nèi)，則可能需要較少的熱量W經(jīng)較長的停留時間成功驅(qū)動期 望的化學反應。與此相反，原料處理量越快，則停留時間越短。雖然動態(tài)平衡已中斷，但是 只要操作繼續(xù)在速率-決定性限制內(nèi)，則可能需要更多的熱量W經(jīng)較短的停留時間成功驅(qū) 動化學反應。在兩種情況下，如果速率-決定性限制被溫度和/或停留時間的變化超越，將 不能經(jīng)歷期望的反應，并且可得到不期望的反應。因此，如果不能保持動態(tài)平衡，不平衡的 操作造成了有效的系統(tǒng)操作和產(chǎn)物品質(zhì)一致性的風險。
[0079] 雖然關鍵的是保持在區(qū)域溫度和停留時間之間的復數(shù)性，但是如果中斷動態(tài)平 衡，則存在關于保持該復數(shù)性的功能能力的限制。運些限制起源于（除其他方面之外）反 應器設計能力、含控材料的固定的導熱性和反應動力學。例如，超過在反應器設計中預期的 過量的進料速率可能導致停留時間不足W促進與含控材料傳熱。對于期望的反應，那些降 低的停留時間可能不足W實現(xiàn)期望的完成水平，即使足夠的熱量可轉(zhuǎn)移至含控原料中。在 另一個實例中，在試圖補償較快的原料處理量中，人們可能提高加熱系統(tǒng)的溫度。雖然通過 該行為實現(xiàn)了有限的益處，但是加熱的表面和含控材料之間的溫差可變得極大，W至于過 早促進了理想地應在連續(xù)區(qū)域中發(fā)生的反應，從而失去在反應器10中的區(qū)域限定。通過過 熱W補償過量處理量產(chǎn)生的風險包括產(chǎn)生過量反應器壓力/不安全的操作條件，W及過度 生產(chǎn)氣體和炭，W固體蠟和/或可冷凝的控收率為代價。在另一個實例中，遠低于設備10 容量的進料速率或?qū)M料的慢性中斷可能導致過量的停留時間。
[0080] 設備10包括一系列不同的處理量過程區(qū)域，通過運些區(qū)域原料共混物連續(xù)加熱 和前進。存在屯個運些處理量過程區(qū)域：原料進料區(qū)域401，壓縮區(qū)域402,烙融區(qū)域403,混 合、分子去穩(wěn)定和雜原子清除區(qū)域404,熱解區(qū)域405,脫揮發(fā)區(qū)域406,和炭排放區(qū)域407。
[0081] 區(qū)域1 :原料講料區(qū)域。區(qū)域1 401在環(huán)境溫度和壓力下操作小于1分鐘的停留 時間。在示于圖1的本發(fā)明的實施方式中，在入口 100處將原料引入到設備中。引入進料 材料的精確工具不是關鍵的，并且可為本行業(yè)已知的任何方法，只要所選的進料方法足夠 穩(wěn)健和有效，從而避免不能進料切碎的并且通常高度可壓縮的原料，并且將污損反應器進 料入口 100或反應器10本身的不期望的大的和大體積的非聚合固體污染物分離即可。該 區(qū)域的目的是在設備10中接受材料并且將材料移動至下一個區(qū)域中。
[0082] 本發(fā)明的設備10允許混合的和/或不同的固體與任何量（包括零）的混合的和/ 或不同的基于石油的液體的有目的的組合。它提供了寬泛可變的原料流、高度污染的原料 流和隨著時間變化具有不一致組成的原料流的有效轉(zhuǎn)化。此外，含控材料可在入口 100處 與細碎的、基于礦物質(zhì)的添加劑一起進料至設備10中，所述添加劑選自一種或多種烙融相 雜原子清除劑，其形式包括但不限于由堿金屬、堿±金屬、過渡金屬、后過渡金屬和/或類 金屬組成的組的氧化物、氨氧化物和/或碳化物。任選地，例如，當僅期望輕質(zhì)油、柴油添加 劑或汽油添加劑時，進料材料可另外包括加入一種或多種烙融相催化劑，其形式包括但不 限于由堿金屬、堿±金屬、過渡金屬、后過渡金屬、類金屬、非金屬和/或天然存在的和合成 的娃酸鹽礦物質(zhì)組成的組的氧化物、氨氧化物和/或碳化物。
[0083] 在入口 100處加入基于礦物質(zhì)的添加劑和/或烙融相催化劑是任選的，取決于各 種因素，所述因素包括但不限于含控原材料的組成，期望的產(chǎn)物混合物，例如，生產(chǎn)的油與 生產(chǎn)的氣體的比率、生產(chǎn)的蠟與油的比率W及可冷凝的控產(chǎn)物的期望的分子組成。例如，當 期望加入雜原子清除劑時，加入到反應器的總含控材料的雜原子清除劑的重量百分比（該 百分比為0%-20%或更多）由在反應器中清除劑的命運決定?；诘V物質(zhì)的添加劑和/或 烙融相催化劑的充分分散對于有效利用運些基于礦物質(zhì)的添加劑和/或烙融相催化劑并 防止反應器污損是關鍵的，尤其是在由于過量的細碎的基于礦物質(zhì)的添加劑和/或烙融相 催化劑的存在得到的區(qū)域1-4中。如果在含控材料中的清除劑的分散不完全，那么一些但 不是所有的雜原子清除劑可有效參與到期望的反應。此外，在將含控材料引入到反應器中 之前或之后，一些雜原子清除劑可在含控材料中聚集，從而降低其參與到期望的反應的有 效性。如果預期僅一個設及雜原子清除劑的主要反應，貝陽日入到總含控原料進料中的雜原 子清除劑的優(yōu)化的重量百分比可為完成所有期望的脫面和脫硫反應所需的雜原子清除劑 的量加上由于例如在系統(tǒng)中雜原子清除劑的不充分分散而不可用于期望的反應的雜原子 清除劑的量的總和。如果預期多于一個設及雜原子清除劑的主要反應，則通過競爭反應可 消耗該清除劑。作為許多可能的實例之一，在對苯二甲酸（PET)的聚醋存在下，如果含控材 料包括聚氯乙締（PVC)和/或聚偏二氯乙締（PVDC)，競爭反應可包括將由PVC和PVDC放出 的鹽酸轉(zhuǎn)化為氯化巧鹽和水，W及促進由PET的分解放出的升華物對苯二甲酸和苯甲酸轉(zhuǎn) 化為苯。因此，加入到含控材料中的雜原子清除劑的量必須足W允許所有期望的競