專利名稱：制造拉伸機(jī)械緊固織物層壓件的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及制造拉伸機(jī)械緊固織物層壓件的方法和通過這種方法獲得的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件。本發(fā)明還涉及包括通過例如切割從相應(yīng)的機(jī)械緊固織物層壓件獲得的機(jī)械緊固織物層壓件的一部分的一次性衛(wèi)生用品，例如尿布，衛(wèi)生巾，女褲襯里和失禁襯墊。
背景技術(shù)：
US6582642公開了一種制造片狀連接產(chǎn)品的方法，包括a.縱向拉伸熱軟化的合成樹脂片層以將該片層材料的分子結(jié)構(gòu)的在縱向上預(yù)定向；b.通過旋轉(zhuǎn)模輥將所述縱向拉伸的片層模制成連續(xù)的織物，其中該織物具有基部和多個(gè)與該基部成一整體并且從該基部的至少一側(cè)突出的離散的緊固元件；和c.此后，在該織物可被永久地拉長的條件下，以永久地拉伸所述基部并增加所述緊固元件的橫向間隔的方式橫向拉伸所述織物。
在US6582642的圖13中所描繪的具體實(shí)施例中，其建議將預(yù)壓的編織織物裝入包括所述旋轉(zhuǎn)模輥的輥隙中，從而生產(chǎn)出一種包括所述編織織物的整體的層壓件，并且該織物具有基部和多個(gè)與該基部成一整體的離散的緊固元件。該預(yù)壓編織織物在橫向拉伸所述層壓件時(shí)不會縱向縮短，從而該編織織物的厚度不會被很大程度地減小。此外，非預(yù)壓的編織織物的拉伸難于實(shí)施。
US6484371公開了一種包括彎鉤織物和應(yīng)用于這種彎鉤織物的第一主表面上的環(huán)形材料的機(jī)械連接件。該彎鉤織物包括具有多個(gè)布置在與所述第一主表面相對的編織織物的第二主表面上的彎鉤的單軸定向的聚合物基片。US6484371的機(jī)械連接件的厚度和/或機(jī)械強(qiáng)度并不總能滿足一次性衛(wèi)生用品的所有實(shí)際需求，尤其是衛(wèi)生巾。
一次性物品例如衛(wèi)生巾包括接觸用戶身體的液體可透過的頂部片層，和與遠(yuǎn)離用戶身體的不透液體的底部片層。該頂部片層和底部片層夾著用于吸收從人體排出的人體滲出物例如血液，月經(jīng)，尿液和排泄物的吸收材料核心。
對于衛(wèi)生巾來說，其底部片層應(yīng)被置于貼近用戶的內(nèi)衣并且可包括粘合劑和/或陽機(jī)械連接裝置，例如彎鉤緊固元件，以確保將衛(wèi)生巾縛在機(jī)械地連接這些彎鉤緊固元件的內(nèi)衣上。包括機(jī)械連接裝置的底部片層優(yōu)選地薄且柔軟，從而它不會對衛(wèi)生巾的整體厚度產(chǎn)生影響并且不會在貼于用戶身體時(shí)導(dǎo)致不舒服。該底部片層還優(yōu)選地具有足夠的機(jī)械強(qiáng)度，并且尤其是抗拉強(qiáng)度和抗撕裂性能，從而它可在衛(wèi)生巾的生產(chǎn)過程中和無破裂的使用中被安全地操作。
因此，本發(fā)明的一個(gè)目的是提供一種機(jī)械穩(wěn)定的，可被有利地用于例如衛(wèi)生巾的底部片層的薄織物材料。本發(fā)明的另一個(gè)目的是提供一種具有低整體厚度和基重的拉伸機(jī)械連接織物。本領(lǐng)域的技術(shù)人員可從下文的詳細(xì)說明中輕易地獲得本發(fā)明的其它目的。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明涉及一種制造拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的第一方法，其中該層壓件1包括具有兩個(gè)主表面的熱塑性織物層13，其中一個(gè)主表面具有多個(gè)適于與相應(yīng)的陰緊固材料接合的陽緊固元件14，并且其另一個(gè)主表面上具有纖維織物層11，所述方法包括如下步驟(i)提供具有初始基重的纖維織物層11，(ii)將該纖維織物層穿過由兩個(gè)圓柱形輥?zhàn)?01，103形成的輥隙，其中一個(gè)輥?zhàn)泳哂凶鳛槎鄠€(gè)陽緊固元件14的互補(bǔ)結(jié)構(gòu)(negative)的腔120，將熔融的熱塑性樹脂以超出可將所述腔120填滿的量的方式引入這些腔120并過量形成熱塑性織物層13，將所述樹脂至少部分地固化并從具有腔120的圓柱形輥?zhàn)?03上剝?nèi)ビ纱诵纬傻那吧?precursor)織物層壓件10，該前身織物層壓件10包括纖維織物層11和具有多個(gè)陽緊固元件14的熱塑性織物層13，從而該熱塑性織物層13具有初始厚度和初始彎鉤密度，和(iii)單一軸向地或雙軸向地拉伸該前身織物層壓件10從而降低纖維織物層11的基重和將熱塑性織物層13的厚度從其各自的初始值降低，以提供具有小于100gm-2的基重的拉伸機(jī)械緊固層壓件1。
本發(fā)明涉及一種制造拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)的第二方法，其中所述層壓件(1)包括具有兩個(gè)主表面的熱塑性織物層(13)，其中一個(gè)主表面具有多個(gè)適于與相應(yīng)的陰緊固材料接合的陽緊固元件(14)，并且其另一個(gè)主表面上具有纖維織物層(11)，所述方法包括如下步驟(v)在縱向(MD)上擠壓所述在其一個(gè)主表面上具有多個(gè)細(xì)長的、間隔的凸肋的熱塑性織物層(13)，其中所述凸肋的截面形狀基本上與將要形成的陽緊固元件(14)的截面形狀對應(yīng)，由此，所述熱塑性織物層(13)具有一初始厚度，(vi)提供具有初始基重的纖維織物層(11)，(vii)將纖維織物層(11)擠壓復(fù)合到熱塑性織物層(13)的與所述具有細(xì)長的、間隔的凸肋的主表面相對的主表面上，從而提供前身織物層壓件(10)，(viii)在隔開的位置將所述凸肋沿橫向(CD)切開，以在CD方向上形成所述凸肋的離散部分，其中該部分的寬度與將要形成的陽緊固元件(14)的預(yù)期長度相應(yīng)，并且單一軸向地或雙軸向地拉伸所述前身織物層壓件(10)，從而由其各自的初始值減小纖維織物層(11)的基重和熱塑性織物層(13)的厚度，以提供具有小于100gm-2的基重的拉伸機(jī)械緊固層壓件(1)。
本發(fā)明還涉及通過根據(jù)本發(fā)明的方法而獲得的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1，所述拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1包括具有兩個(gè)主表面的熱塑性織物層13，其中一個(gè)主表面具有多個(gè)適于相應(yīng)的陰緊固材料接合的陽緊固元件14，并且其另一個(gè)主表面上具有纖維織物層11，所述拉伸機(jī)械緊固層壓件1被拉伸以具有小于100gm-2的基重。
本發(fā)明還涉及一種一次性的吸收劑產(chǎn)品，它包括根據(jù)本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件部分。


圖1a是適于制造前身織物層壓件10的設(shè)備100的第一實(shí)施例的示意圖。
圖1b示意性地示出了制造包括腔120的圓柱形輥?zhàn)?前文和下文中所稱的工具輥103)的方法，其中該輥?zhàn)舆m用于本發(fā)明的方法。
圖1c是通過圖1b中所示的方法獲取的工具輥103的放大的截面視圖。
圖2示意性地示出了適于制造本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的設(shè)備150。
圖3a是本發(fā)明的衛(wèi)生巾的底部片層52的頂視圖，所述底部片層52由本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1構(gòu)成。
圖3b是圖3a中的衛(wèi)生巾沿A-A線的截面視圖。
圖4a是本發(fā)明的另一種衛(wèi)生巾的底部片層52的頂視圖，所述底部片層由本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1構(gòu)成。
圖4b是圖4a中的衛(wèi)生巾沿B-B線的截面視圖。
圖5分別是根據(jù)層壓件和層的基重確定的實(shí)例1-2(三角形)的拉伸機(jī)械連接織物彎鉤，對比例1-2(立方形)和對比例3-4(旋方形)的拉伸的彎鉤織物層在斷裂時(shí)MD上的抗拉強(qiáng)度。
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明涉及具有小于100gm-2的基重的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1，它通過單一軸向地或雙軸向地拉伸前身織物層壓件10獲得，其中，該前身織物層壓件10包括纖維織物層11和具有多個(gè)適于與相應(yīng)的陰緊固材料接合的陽緊固元件14的熱塑性織物層13。該拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1包括拉伸纖維織物層11，其中該拉伸纖維織物層11的基重相對于前述纖維織物層11的基重初始值被減小。類似地，所述拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的熱塑性織物層13的厚度小于前身層壓件10的相應(yīng)的熱塑性織物層13的厚度。令人驚奇地，陽緊固元件14基本上沒有由于所述拉伸而變形，至少并未達(dá)到使它們對于相應(yīng)的陰緊固材料無效的程度。
前文和下文中，類似的參考數(shù)字將分別用于本發(fā)明的前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的相對應(yīng)的層和元件(也就是，纖維織物層11，熱塑性織物層13和陽緊固元件14)。
在根據(jù)本發(fā)明的第一方法的第一步驟(i)中，提供了具有初始基重的纖維織物層11。
可用于本發(fā)明的纖維織物層11包括無紡材料和混紡織物，包括無紡材料和其它纖維材料例如編織或針織材料。優(yōu)選為無紡纖維織物層11。該纖維織物層11優(yōu)選地具有介于10-400g/m2之間的初始基重，更優(yōu)選地介于20-300g/m2之間，并特別優(yōu)選地介于30-250g/m2之間。
非常優(yōu)選的無紡纖維織物層11優(yōu)選地由細(xì)絲形成。術(shù)語“細(xì)絲”在此處定義為一種長度與直徑或?qū)挾戎群芨叩脑?，因此可以是纖維，細(xì)線，單絲，紗線或任何其它元件或這些元件的組合。
無紡纖維織物層11可包括具有類似的或不同的纖度。優(yōu)選地該細(xì)絲被選擇為具有0.5至10dtex的平均纖度，并且更優(yōu)選地為從0.5至5dtex。
所述細(xì)絲的長度根據(jù)所用的用于形成織物的方法而變化。對于紡粘的無紡織物，所使用的是環(huán)形細(xì)絲，而對于粘合梳理過織物中的人造短纖維來說，優(yōu)選地具有長達(dá)10cm的長度并且優(yōu)選地介于1-8cm之間。
無紡纖維織物層11還可進(jìn)一步包括具有不同材料的細(xì)絲混紡織物。
用于制造無紡材料的纖維織物層11的適合的工藝包括但不限定于氣流成網(wǎng)，紡粘，射流噴網(wǎng)，水刺纏結(jié)，熔噴織物的粘合和梳理織物的粘合。
例如，可通過將熔融塑料從噴絲頭內(nèi)的一系列細(xì)小?？字袛D成細(xì)絲以制造所述紡絲粘合的無紡纖維織物層11。擠出的細(xì)絲的直徑在非噴射或噴射的流體牽引或其它公知的例如在US4,340,563，US3,692,618，US3,338,992，US3,341,394，US3,276,944，US3,502,538，US3,502,763和US3,542,615中所描述的紡粘機(jī)械的拉力作用下迅速減小。該紡絲粘合的無紡纖維織物層11優(yōu)選地被粘合(點(diǎn)粘合或連續(xù)粘合)。
無紡纖維織物層11還可由粘合的粗梳織物制成。粗疏織物由獨(dú)立的人造短纖維支承，其中，纖維被傳送通過將這些人造短纖維分離和排列于縱向的粗梳或精梳單元，以形成大致為縱向定向的纖維無紡織物。但是，可應(yīng)用隨機(jī)程序以打亂這種縱向定向。一旦粗梳織物被形成，它隨后通過一種或多個(gè)粘合方法被粘合以賦予其合適的抗拉特性。一種粘合方法是粉料粘合法，其中粉狀粘接劑被分布在該織物上并且隨后被激活，通常采用熱空氣加熱該織物和粘接劑的方法。另一種粘合方法是花紋粘合法，其中加熱后的砑光輥或超聲粘結(jié)設(shè)備被用于將纖維粘接在一起，通常是局部地粘結(jié)花紋，但如果需要的話，織物的整個(gè)表面都可被粘接。通常，被接合在一起的織物纖維越多，無紡織物層11的抗拉特性就越好。
氣流成網(wǎng)是另一種制造用于本發(fā)明的無紡纖維織物層11的工藝。在氣流成網(wǎng)工藝中，通常具有介于約6-19毫米之間長度的小纖維束被氣源分離和帶走并進(jìn)而沉積在成型篩上，通常是在真空供給的輔助下。接著通過使用熱空氣或噴灑粘接劑將隨意沉積的纖維彼此粘結(jié)起來。
熔吹無紡纖維織物層11可通過將熱塑性聚合物從?？讛D出而形成，其中聚合物熔體流立即被熱的高速空氣減弱或沿模具的兩個(gè)面的蒸汽立即在所述聚合物流出?？椎奈恢脤⑵錅p弱。生成的纖維在被收集在收集表面之前，在所產(chǎn)生的紊亂氣流的作用下被卷入粘結(jié)的織物層。通常，為了提供足夠的完整性和強(qiáng)度，熔吹纖維織物層11必須通過例如前文表述的空氣粘結(jié)，熱或超聲粘結(jié)被進(jìn)一步粘結(jié)。
除所述纖維層外，纖維織物層11還可包括固定所述纖維層的支撐基底層。該基底層可由，例如選自這樣一個(gè)聚合物組的熱塑性樹脂形成，該組包括聚酯，聚酰胺，聚(丙烯腈-丁二烯-苯乙烯)和聚烯烴。該基底層用于增加纖維織物層11的機(jī)械強(qiáng)度和可操作性。如果存在該基底層，纖維織物層11被送入由輥101和103形成的輥隙，從而該基底層面對著輥101。
纖維織物層11可作為預(yù)制的材料并送入本發(fā)明的方法的步驟(ii)中進(jìn)入由兩個(gè)圓柱形輥?zhàn)?01，103形成的輥隙中，其中一個(gè)輥?zhàn)?在前文和下文中被稱為工具輥103)具有作為多個(gè)陽緊固元件14的互補(bǔ)結(jié)構(gòu)的腔120。可選擇地，也可以將所述纖維織物層11準(zhǔn)備在一直線上并將其導(dǎo)入所述輥隙。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，如果該纖維織物層11在形成之后直接被形成一直線并且層壓到熱塑性織物層13上，并且基本上立即執(zhí)行隨后的拉伸，則前身織物層壓件10的可拉伸性被提高并且拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的不均勻變形被降低。如果纖維織物層11被離線形成并在前身織物層壓件10的變形之前被儲存，所述纖維織物層11的儲存時(shí)間優(yōu)選地小于10周，更優(yōu)選地小于5周并且尤其優(yōu)選地不超過3周。
在本發(fā)明的第一方法的第二步驟(ii)中，熔融的熱塑性樹脂例如可通過擠出機(jī)102穿過模具104或鑄模以超出填滿所述腔的量的方式供給到所述輥隙中，從而形成具有陽緊固元件14的熱塑性織物層13。
基本上適于薄片生產(chǎn)的任何一種熱塑性材料都可用于生產(chǎn)熱塑性織物層13和陽緊固元件14。優(yōu)選的熱塑性樹脂包括聚酯，例如聚(對苯二甲酸亞乙酯)，聚酰胺，例如尼龍，聚(苯乙烯-丙烯腈)，聚(丙烯腈-丁二烯-苯乙烯)，聚烯烴，例如聚乙烯或聚丙烯，塑化聚氯乙稀和這些材料的混合物。
也可使用不同的熱塑性材料形成所述熱塑性織物層13和陽緊固元件。例如，這可通過使用圖1a中的設(shè)備獲得，由兩個(gè)不同的擠出機(jī)102，102’和兩個(gè)不同的模具104，104’(102’和104’未在圖1a中示出)提供的熔融熱塑性材料的兩個(gè)層彼此疊加起來進(jìn)入輥101和103之間的輥隙，從而陽緊固元件104基本上有其中一種熱塑性材料形成而熱塑性織物層由另一種熱塑性材料形成。
所述用于形成陽緊固元件14的熱塑性材料被選擇以使它們具有具體的性能，例如，高摩擦系數(shù)從而具有防滑性能，粘性或更高的彈性或可拉伸性(相對于用于形成熱塑性樹脂層13的樹脂的相應(yīng)的彈性和可拉伸性而言)。賦予陽緊固元件14防滑性能的適合的熱塑性材料優(yōu)選地具有小于80℃的維卡(Vicat)軟化溫度并且更優(yōu)選地該軟化溫度介于35-75℃之間。該維卡軟化溫度是根據(jù)ISO3061994(E)，以10N的力將具有刻痕尖端的鋼桿壓在聚合物樣品上，并且溫度的增速為120℃/h計(jì)算出來的?？少x予陽緊固元件防滑性能的適合的熱塑性聚合物包括具有0.900g/cm3或更低密度的非常低密度的聚乙烯(VLDPE)。這些材料是在市場上可買到的，例如，來自Dow Plastics的AFFINITY系列聚烯烴塑料材料或來自Dupont Dow Elastomers的ENGAGE系列聚烯烴塑料。可賦予陽緊固元件14防滑性能的另一些種類的適當(dāng)?shù)牟牧习‥/VA共聚物，包括第一共聚單體乙烯和第二共聚單體乙烯基乙酸鹽，和乙烯/烷基(甲基)丙烯酸脂共聚物。在本發(fā)明中有用的E/VA和E/V(M)A共聚物優(yōu)選地具有0.5-20的熔體流動(dòng)指數(shù)，并且更優(yōu)選地為2-10。
優(yōu)選地，所述提供防滑性能的熱塑性材料用于形成陽緊固元件14，而提供更高機(jī)械強(qiáng)度的不同的熱塑性材料用于形成熱塑性織物層13。但是，也可能陽緊固元件14和熱塑性織物層13兩者都由提供防滑性能的熱塑性材料形成。
可用于本發(fā)明的方法的工具輥103在氣外表面上包括多個(gè)腔120，當(dāng)被注入熔融的熱塑性樹脂時(shí)，可形成陽緊固元件14或在熱塑性層13的表面形成它們的前身。
適當(dāng)?shù)墓ぞ咻?03和制造它們的方法在例如US6,190,594中公開了。US’594的工具輥103由圓柱形的基礎(chǔ)輥?zhàn)有纬刹⑶乙月菪问礁采w著一個(gè)或多個(gè)連續(xù)的導(dǎo)線。該導(dǎo)線用于在工具輥103上形成構(gòu)造的表面，該表面是形成于熱塑性織物層13上的陽緊固元件14的互補(bǔ)結(jié)構(gòu)。圖1b示出了工具輥103的優(yōu)選實(shí)施方式的制造過程的示意性的分解視圖。該包括在纏繞時(shí)形成腔120的空間的導(dǎo)線123以螺旋形式繞在圓柱形基礎(chǔ)輥?zhàn)?25上。在圖1b的具體實(shí)施方式
中，導(dǎo)線123包括以交替方式繞在圓柱形基礎(chǔ)輥?zhàn)?25上的具有所述空間的第一導(dǎo)線和第二連續(xù)間隔導(dǎo)線。圖1c示出了圖1b中的工具輥103的示意性的截面視圖。
在圖1c的具體實(shí)施方式
中，涂層或鍍層121附著于導(dǎo)線123的暴露表面上以賦予其表面性能，例如增強(qiáng)的耐磨性，受控制的釋放特性，受控制的表面粗糙度，將鄰近導(dǎo)線繞組等等粘結(jié)到導(dǎo)線123上。涂層121如果存在的話，其優(yōu)選地被選擇，從而熱塑性樹脂與導(dǎo)線123和/或圓柱形基礎(chǔ)輥?zhàn)?25之間的黏附力小于當(dāng)將前身織物層壓件10從工具輥103上移除時(shí)的該熱塑性樹脂的黏附力。
圖1b和1c所示的腔120具有基本呈矩形的截面，但其它截面形狀也可，例如圓形，橢圓形，棱柱形，棱錐形，錐形截面，彎曲的截面，例如彎鉤或雙鉤的形式，桶形截面，其中所述桶形截面在腔120的中部具有比頂部，即開口和/或底部的截面范圍更寬的截面范圍。圖1b、1c中所示的腔120相對于圓柱形基礎(chǔ)輥?zhàn)?25排列，從而，由腔120的底部延伸的縱軸基本上垂直于所述圓柱形基礎(chǔ)輥?zhàn)拥谋砻?。但?20的縱軸也可相對于圓柱形基礎(chǔ)輥?zhàn)?25布置為傾斜形式，從而該縱軸于圓柱形基礎(chǔ)輥?zhàn)?25的表面的法線方向形成一角度。
上文描述的工具輥103的具體實(shí)施方式
僅是通過示例的方式給出的，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可修改所述導(dǎo)線的構(gòu)造，從而所產(chǎn)生的任何適合于陽緊固元件14的腔的形狀都是可用的。US6190594中從第4欄第35行至第10欄第40行的段落描述了其它的特別優(yōu)選的實(shí)施方式，也作為參考包含于此。圖1b和1c都取自US’594。
上述工具輥103只是用于解釋本發(fā)明而沒有對其限定。
其它適合的工具輥103和制造它們的方法在例如US4,775,310，US4,794,028，US4,872,243中有描述。這些參考文件中與第二輥?zhàn)訁f(xié)作的工具輥，有一些列板形式并在其周圍形成有多個(gè)緊固元件形成腔。類似的工具輥103例如公開在US5,971,738，US5,900,350和US5,875,527中。US5,875,527公開了一種包括工具輥103的設(shè)備，其中，該工具輥103適和被驅(qū)動(dòng)于單向轉(zhuǎn)動(dòng)情況下并且在其外圍表面上具有多個(gè)腔和熔融樹脂供給裝置，例如用于在工具輥103轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)將熔融樹脂送入所述熔融樹脂供給裝置和工具輥103的外圍表面之間的預(yù)定間隙的T形模。例如，在US5,690,875中公開了合適的工具輥103。
US2002/090418公開了一種連續(xù)形成具有多個(gè)陽緊固元件14的熱塑性織物層13的設(shè)備，該設(shè)備包括第一和第二輥，形成了一排從其表面延伸的緊固元件形成腔的軟模具帶，該模具帶繞所述兩個(gè)輥傳動(dòng)，和用于像模具帶輸送樹脂的熔融塑料樹脂源。該設(shè)備被構(gòu)造為在壓力作用下將塑料樹脂送入模具帶上的緊固元件形成腔，以在形成所述熱塑性織物層的同時(shí)模制一排緊固元件。因此，在US2002/090418的設(shè)備中，工具輥103基本上被模具帶取代。
輥隙包括另一個(gè)輥101，該輥101將纖維織物層11輸送進(jìn)入該輥隙并起備用輥的作用。輥101優(yōu)選地提供一些壓力以輔助將熱塑性樹脂推入所述腔中并將所述纖維織物層11和熱塑性織物層13彼此層壓起來。
工具輥103的內(nèi)部可連接真空設(shè)備以幫助從腔120中除氣，否則這些氣體會妨礙所述腔的完全充滿。
根據(jù)所選擇的熱塑性樹脂和纖維材料，可隨意地冷卻輥101和103中的一個(gè)或兩個(gè)，和/或加熱工具輥103。也可加熱輥101，但通常不是優(yōu)選的。
熱塑性樹脂注入輥隙的量被優(yōu)選地選擇成使得熱塑性織物層13的初始厚度介于10與750μm之間，更優(yōu)選地介于20與500μm之間并且尤其優(yōu)選地介于20與300μm之間。熱塑性織物層13優(yōu)選地基本上是平的，但也可能其表面結(jié)構(gòu)是由裝置輥101通過纖維織物層11賦予的。理想的是，例如，為了改善熱塑性織物層13和纖維織物層11之間的粘合，而將所述纖維織物層11壓入熔融的熱塑性織物層13。這可通過使用這樣的輥101實(shí)現(xiàn)，即輥101具有可在局部位置產(chǎn)生更高輥隙壓力的表面結(jié)構(gòu)。也可能是具有多個(gè)陽緊固元件14的熱塑性織物層13的表面包括除陽緊固元件14之外的由工具輥103賦予的結(jié)構(gòu)。在熱塑性織物層13基本上不平但具有除陽緊固元件14之外的表面結(jié)構(gòu)的情況下，上面所規(guī)定的厚度值反映的是熱塑性織物層13的平均厚度。
與所述纖維織物層11相對的熱塑性織物層13的表面，具有多個(gè)陽緊固元件14。該陽緊固元件14與熱塑性織物層13的表面成一整體并且它們優(yōu)選地由與熱塑性織物層13相同的材料構(gòu)成。在這種情況下，只使用一種熱塑性樹脂材料并且優(yōu)選地通過一個(gè)或多個(gè)模具注入輥隙。但也可使用例如上文所述的兩種不同的熱塑性樹脂材料。
與腔120的形狀和幾何形態(tài)決定的陽緊固元件14的形成，可根據(jù)上文所述廣泛地變化。陽緊固元件14優(yōu)選地具有彎鉤形狀，賓且它們通常包括由正對著纖維織物層11的熱塑性織物層13的表面支撐的莖部，和位于所述莖部的端部的擴(kuò)大的部分，該擴(kuò)大的部分與散發(fā)所述莖部的熱塑性織物層13的表面相對。陽緊固元件還可由端部不具有擴(kuò)大部分的莖部形成，從而這種莖部優(yōu)選地基本上為圓錐形，圓柱形或棱錐形。還可在前身織物層壓件10從工具輥103上剝離之后通過將給元件承受熱，機(jī)械或輻射能量的方法而改變陽緊固元件14的形狀。在優(yōu)選實(shí)施方式里，前身織物層壓件10或拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1分別穿過兩個(gè)圓柱形輥，由此，加熱與陽緊固元件14接觸的輥以改變所述莖部的上端部的形狀。例如，當(dāng)穿過時(shí)，前身織物層壓件10或拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1分別具有作為機(jī)械緊固元件14的莖部，通過這樣加熱的輥?zhàn)?，在所述莖部的上端部形成擴(kuò)大的部分，由此形成蘑菇形的機(jī)械緊固元件14。
陽緊固元件的擴(kuò)大部分可具有任意的形狀，例如彎鉤，T形，J形蘑菇形頭部(包括凹入的曲線形頭部和圓盤形頭部)或任何其它適于與互補(bǔ)的陰緊固材料接合的形狀。
單個(gè)陽緊固元件14的尺寸，可根據(jù)應(yīng)用以及互補(bǔ)的陰緊固材料的結(jié)構(gòu)和蓬松感而廣泛地變化。當(dāng)本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的工作部分，例如在一次性衛(wèi)生用品，如失禁用品、尿布或衛(wèi)生巾中，陽緊固元件包括莖部并且可選擇地，該莖部端部的擴(kuò)大部分在里熱塑性織物層13的表面的高度上優(yōu)選地介于40μm至2mm之間。陽緊固元件14的擴(kuò)大部分在莖部端部的最大直徑與該莖部的最大截面直徑之比，優(yōu)選地介于1.5∶1至5∶1之間。
工具輥103中的腔120的密度優(yōu)選地選擇成使得前身織物層壓件10的陽緊固元件14的平均表面密度相對于前身織物層壓件10的表面來說，優(yōu)選地介于10/cm2至5000/cm2之間，更優(yōu)選地介于20/cm2至4000/cm2之間，并且尤其優(yōu)選地介于25/cm2至3500/cm2之間。陽緊固元件14可基本上均勻地分布在熱塑性織物層上，或它們可以任意類型的規(guī)則圖案布置或基本隨機(jī)地分布以根據(jù)具體的應(yīng)用改變拉伸機(jī)械緊固織物層壓件的機(jī)械粘結(jié)性能。在優(yōu)選的圖案中，陽緊固元件被布置以在MD上形成條紋，熱塑性織物層13的表面在這些條紋之間暴露出來。
這樣形成的前身織物層壓件10被至少部分地固化并從工具輥103上剝離。
在本發(fā)明的第一方法的步驟(iii)中，前身織物層壓件被單一軸向或雙軸向地拉伸從而將纖維織物層11的基重和熱塑性織物層13的厚度由其初始值降低，以提供具有小于100gm-2的基重的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1。
用于此處以描述拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的術(shù)語“雙軸向拉伸”，表示這種拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在拉伸機(jī)械連接織物1的平面內(nèi)被從第一方向和第二方向兩個(gè)不同的方向拉伸。典型地，但未必總是，這兩個(gè)方向基本上垂直并且分別為前身織物層壓件10的縱向(machine direction，簡稱“MD”)和橫向(cross direction，簡稱“CD”)。除非根據(jù)上下文需要，否則術(shù)語“定向”，“拉長”和“拉伸”是在全文內(nèi)是可互換的，如同術(shù)語“被定向”，“被拉長”和“被拉伸”，以及術(shù)語“定向的”，“拉長的”和“拉伸的”。術(shù)語“橫方向(transversedirection)”與術(shù)語“橫向”是同意的并可互換。雙軸向地拉伸可通過接連地拉伸所述前身織物層壓件而被執(zhí)行，例如，首先在MD和CD中的一個(gè)方向隨后在MD和CD中的另一個(gè)方向。這兩個(gè)方向上的拉伸也可基本同時(shí)執(zhí)行。
此處用于表述拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的術(shù)語“單一軸向拉伸”，表示在該拉伸機(jī)械連接織物1的平面內(nèi)的一個(gè)方向上執(zhí)行該拉伸。典型地方向是MD和CD中的一個(gè)，但其它的拉伸方向也是可以的。
此處用于表述拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的術(shù)語“拉伸比”，表示該拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的給定部分的線性尺寸與拉伸之前的相同部分的線性尺寸之比。例如，在具有5∶1的MD拉伸比的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1中，未拉伸的前身織物層壓件10的給定部分在縱向上具有1cm的線性尺寸，而拉伸之后在縱向上將具有5cm的尺寸。在具有5∶1的CD拉伸比的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1中，未拉伸的前身織物層壓件10的給定部分在橫向上具有1cm的線性尺寸，而拉伸之后在橫向上將具有5cm的尺寸。
術(shù)語“拉伸參數(shù)”用于表示拉伸比減1的值。例如，“第一方向拉伸參數(shù)”和“第二方向拉伸參數(shù)”在此處分別用于表示第一方向拉伸比減1的值和第二方向拉伸比減1的值。類似地，術(shù)語“MD拉伸參數(shù)”和“CD拉伸參數(shù)”在此處分別用于表示MD拉伸比減1和CD拉伸比減1.例如，未在縱向上被拉伸的未拉伸前身織物10可具有1∶1的MD拉伸參數(shù)(即，拉伸尺寸與拉伸前的尺寸相同)。這種未拉伸前身織物10可具有1減1或者零的MD拉伸參數(shù)(該薄片未被拉伸)。類似地，具有7∶1的MD拉伸比的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1將具有6∶1的MD拉伸參數(shù)。
在下文的實(shí)例部分，將分別介紹MD和CD上的拉伸比，和通過將MD和CD拉伸比彼此相乘而獲得的整體拉伸比。
當(dāng)前身織物層壓件10在低于聚合物的熔點(diǎn)的溫度、尤其是在低于薄片的線拉伸溫度的情況下被單一軸向或雙軸向拉伸時(shí)，前身織物層壓件10可非均勻地拉伸，并在拉伸和未拉伸的部分之間形成清晰的分界。這種現(xiàn)象被稱為頸縮或線拉伸。當(dāng)其被拉伸至一足夠高的程度時(shí)，基本上整個(gè)前身織物層壓件10被均勻地拉伸。在這種情況下的拉伸比被稱為“自然拉伸比”或“自然延伸率”。關(guān)于頸縮現(xiàn)象和自然拉伸比的效果，例如在美國專利號3,903,234；3,995,007和4,335,069中都有討論，主要是針對連續(xù)的雙軸向定向工藝，也就是連續(xù)地執(zhí)行第一方向拉伸和第二方向拉伸。當(dāng)執(zhí)行同步等同的雙軸向拉伸時(shí)(也稱為正方形拉伸)，頸縮現(xiàn)象將不明顯，導(dǎo)致被拉伸的區(qū)域具有不同的局部拉伸比，而不是嚴(yán)格的被拉伸和未被拉伸部分。在這種情況下，以及在任意同步雙軸向拉伸工藝中，給定方向上的“自然拉伸比”被定義為整體拉伸比，在拉伸機(jī)械連接織物1的多個(gè)位置測得得局部拉伸比與該整體拉伸比的相對標(biāo)準(zhǔn)偏差小于約15％。依據(jù)自然拉伸比的延伸被廣泛地認(rèn)為可提供重要的均衡的性能或特性，例如厚度，抗拉強(qiáng)度，和彈性模量。對于任意給定的前身織物層壓件10和拉伸條件，自然拉伸比由下面的因素確定，例如，形成熱塑性織物層13的熱塑性樹脂的成分和纖維織物層11的成分和初始基重，由工具輥103的淬火條件和類似條件決定的所形成的熱塑性織物層13的形態(tài)，以及溫度和拉伸速度。此外，對于雙軸向拉伸的機(jī)械緊固織物層壓件1來說，一個(gè)方向上的自然拉伸比將收到拉伸條件的影響，包括另一個(gè)方向上的最終拉伸比。從而，可以說，給定了一個(gè)方向固定的拉伸比，就有了另一個(gè)方向上的自然拉伸比，或者可替換地，可以說，有一對產(chǎn)生局部拉伸均勻性的拉伸比(MD上的一個(gè)和CD上的一個(gè))，其決定了自然拉伸比。
MD上的單一軸向拉伸可通過將前身織物層壓件10在一排轉(zhuǎn)速逐漸增加的輥?zhàn)由贤七M(jìn)的方式執(zhí)行?？捎糜趩我惠S向、連續(xù)雙軸向和同步雙軸向拉伸的最通用的方法是采用一種平面薄膜拉幅機(jī)設(shè)備。這種設(shè)備通過多個(gè)夾，鉗或其它薄膜邊緣抓取裝置，沿前身織物層壓件10的相對的邊緣將其抓住，通過沿發(fā)散的軌道以各不相同的速度推進(jìn)所述抓取裝置的方式，可獲得預(yù)定方向單一軸向，連續(xù)雙軸向或同步雙軸向拉伸。
通過增加MD上的片段速度(clip speed)，產(chǎn)生MD上的拉伸。通過使用類似發(fā)散軌道的裝置，產(chǎn)生CD拉伸。這樣的拉伸可通過例如在美國專利號4,330,499和4,595,738中公開的方法和設(shè)備實(shí)現(xiàn)，更優(yōu)選地是通過在美國專利號4,675,582；4,825,111；4,853,602；5,036,262；5,051,225中公開的方法和拉幅機(jī)設(shè)備實(shí)現(xiàn)。
在本發(fā)明中，優(yōu)選地通過平面薄膜拉幅機(jī)拉伸工藝執(zhí)行所述拉伸，以將厚度變化最小化。平面薄膜拉幅機(jī)拉伸設(shè)備是可從例如德國Siegsdorf的Brückner Maschinenbau GmbH買到的。
本發(fā)明的前身織物層壓件10優(yōu)選地在CD和MD的任一方向上以介于1.5∶1和10∶1之間的拉伸比彼此獨(dú)立地拉伸，該拉伸比更優(yōu)選地介于1.5∶1和7∶1之間，并且尤其優(yōu)選地介于1.5∶1和5∶1之間。對于單一軸向和雙軸向拉伸兩者來說，該優(yōu)選地拉伸比是彼此獨(dú)立作用的，其中雙軸向拉伸是優(yōu)選的。
拉伸通常在高溫下執(zhí)行?？捎蒊R輻射，熱空氣處理提供熱量，或在加熱室執(zhí)行拉伸。
通過對形成陽緊固元件14和熱塑性織物層13的熱塑性樹脂的適當(dāng)選擇和/或通過對所述前身織物層壓件10的雙軸向拉伸，可將拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1做得很柔軟。
拉伸之后，熱塑性織物層13的厚度被降低，從而，拉伸之前的前身織物層壓件10的熱塑性織物層13的厚度與本發(fā)明拉伸機(jī)械緊固層壓件1的熱塑性織物層13的厚度之比優(yōu)選地介于3∶1-40∶1之間，更優(yōu)選地介于5∶1-30∶1之間并且尤其優(yōu)選地介于5∶1-25∶1之間。本發(fā)明拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的拉伸熱塑性織物層13的厚度優(yōu)選地介于5與200μm之間，并且更優(yōu)選地介于10與100μm之間。
而且，拉伸之后，前身織物層壓件10的纖維織物層11的基重從拉伸之前的其初始基重被降低，從而本發(fā)明拉伸機(jī)械緊固層壓件1的基重小于100gm-2，優(yōu)選地介于5-90gm-2之間，更優(yōu)選地介于7-85gm-2之間，并且尤其優(yōu)選地介于10-80gm-2之間。拉伸之前的前身織物層壓件10的纖維織物層11的基重與本發(fā)明拉伸機(jī)械緊固層壓件1的纖維織物層11的基重之比優(yōu)選地介于3和40之間，并且更優(yōu)選地介于5和25之間。
拉伸之后的陽緊固元件14或前身的密度降低，并且相鄰的陽緊固元件14或它們的前身之間的距離增加，從而，陽緊固元件14或其前身的密度優(yōu)選地介于1和2500cm2之間，更優(yōu)選地介于2和2000cm2之間，并且尤其優(yōu)選地介于5和1800cm2之間。拉伸之前與前身織物層壓件10的面積相關(guān)的陽緊固元件14或前身的密度和拉伸之后與拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的面積相關(guān)的陽緊固元件14的密度之比優(yōu)選地介于3∶1和40∶1之間，更優(yōu)選地介于4∶1和30∶1之間，以及尤其優(yōu)選地介于5∶1和25∶1之間。
尤其優(yōu)選的是，拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1具有介于2-200cm-2之間的密度，該密度更優(yōu)選地基于4-150cm-2之間并且尤其優(yōu)選地介于5-80cm-2之間。
在某些應(yīng)用中，出乎意料的發(fā)現(xiàn)非常低的陽緊固元件14的密度是理想的。例如，當(dāng)將拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1用于連接低伸縮性的無紡材料時(shí)，每cm2的陽緊固元件14數(shù)小于100，優(yōu)選地小于70并甚至小于50的彎鉤密度是理想的。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，陽緊固元件14的低密度和由此而增加的相鄰陽緊固元件之間的間隔可提高單個(gè)緊固元件14的連接效率。
具有小于100的陽緊固元件14密度的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1可以有利地用在例如一次性尿布的大面積緊固凸片中。緊固凸片中的該拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的大小優(yōu)選為5-100cm2，并且更優(yōu)選地為20-70cm2。已發(fā)現(xiàn)，該緊固凸片通常能夠直接連接到由致密(low loft)無紡材料制成的尿布的背襯上。
具有小于100的陽緊固元件14密度的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1優(yōu)選地用于女性衛(wèi)生用品例如衛(wèi)生巾中。該拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1優(yōu)選地連接到衛(wèi)生巾的底部片層52和/或側(cè)面包裝元件54上，從而這種衛(wèi)生巾內(nèi)的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1片的大小優(yōu)選地為5-150cm2，并且更優(yōu)選地為5-100cm2。已發(fā)現(xiàn)，由于這種衛(wèi)生巾的陽緊固元件14密度低但同時(shí)仍然能可靠地固定在基本上所有內(nèi)衣材料上，使其具有提高使用者的舒適性的特點(diǎn)。
本發(fā)明人驚奇地發(fā)現(xiàn)，機(jī)械緊固元件14或其前身的形狀并未變得使拉伸之后的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1與拉伸之前可與前身織物層壓件10有效地配合的陰緊固材料之間相互作用降低到實(shí)際上不可接收的程度。
本發(fā)明拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1具有有利的性能，并且尤其在于MD上的高抗拉強(qiáng)度。根據(jù)DIN EN ISO527測得的具有特征基重值和具體拉伸比的本發(fā)明拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的抗拉強(qiáng)度，優(yōu)選地，例如，高于與拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1具有相同基重和相同拉伸比的熱塑性織物層13在斷裂時(shí)的抗拉強(qiáng)度。相比于與這種拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1具有相同基重和相同拉伸比的可比較的熱塑性織物層13，拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的抗拉強(qiáng)度優(yōu)選地提高至少10％，并且更優(yōu)選地至少15％。
本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固元件1還具有有利的剪切特性。
在其一個(gè)主表面上具有多個(gè)陽緊固元件14的拉伸熱塑性織物層13，在彎曲或折曲時(shí)容易產(chǎn)生雜音，這種雜音尤其令人煩擾，例如在一次性衛(wèi)生用品諸如尿布或衛(wèi)生巾中。令人驚奇地發(fā)現(xiàn)，相比于具有多個(gè)陽緊固元件14而不具有纖維織物層11的拉伸熱塑性織物層13來說，本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1具有明顯的降低的噪音級。
本發(fā)明因而考慮制造這種重量輕且相對薄的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1，它具有有利的機(jī)械性能，尤其是高機(jī)械強(qiáng)度。例如，由圖5可見，分別是根據(jù)層壓件和層的基重的實(shí)例1-2(三角形)的拉伸機(jī)械連接織物彎鉤，對比例1-2(立方形)和對比例3-4(旋方形)的拉伸彎鉤織物層在斷裂時(shí)MD上的抗拉強(qiáng)度曲線。對于給定的基重，本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的特征在于優(yōu)良的機(jī)械性能，尤其在于其相對于具有相同基重的拉伸彎鉤織物層在斷裂時(shí)提高的MD抗拉強(qiáng)度。本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1還具有有利的機(jī)械性能，尤其在于其相對于具有相同基重的前身織物層壓件10在斷裂時(shí)的提高的抗拉強(qiáng)度。
本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的提高的機(jī)械強(qiáng)度可在加工過程中提供更好的可操作性，并且對比于具有相同機(jī)械性能的彎鉤織物層或未拉伸的前身織物層壓件，它允許使用更薄的層。本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的先進(jìn)的機(jī)械性能使它們適于用在一次性吸收用品例如尿布或衛(wèi)生巾。
值得注意的是，除上文所公開的優(yōu)選的方法之外，所述拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1也可通過其它方法制造。例如，可以首先制造包括陽緊固元件14的熱塑性織物層13(＝總體上的彎鉤織物層)，將纖維織物層11層壓到熱塑性織物層13的與所述陽緊固元件14相對的主表面上，并且將所產(chǎn)生的前身織物層壓件10拉伸，以提供本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1。例如，US4,894,060公開了一種用于準(zhǔn)備所謂的擠壓外形的彎鉤(profile extruded hook)的方法，該彎鉤通過擠壓熱塑性織物層13而獲得，其中，該熱塑性織物層13具有例如從其第一主表面上突出的拉長間隙的凸肋。所述凸肋形成所述陽緊固元件的前身并且具有其所要形成的彎鉤的截面形狀。US4,894,060在第7欄44-62行公開了一種用于準(zhǔn)備具有凸肋的熱塑性織物層的具體實(shí)例。在本發(fā)明優(yōu)選的第二方法中，包括間隔凸肋的熱塑性織物層13被擠壓壓合在纖維織物層11上，從而形成前身織物層壓件10。熱塑性織物層13的凸肋接著在沿凸肋突出的方向上間隔的位置處被橫向割開或切開，以在凸肋的方向上形成具有一定長度的凸肋的離散部分，其中該長度基本上與被形成的陽緊固元件14的長度對應(yīng)。凸肋的切割被示例說明于在第7欄63-68行。前身織物層壓件隨后被單一軸向或雙軸向地拉伸以提供本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1。凸肋的截面形狀可大范圍的變化以根據(jù)具體的應(yīng)用調(diào)整和最優(yōu)化所產(chǎn)生的陽緊固元件14的截面形狀。也可以例如使用具有不同截面形狀的凸肋序列。US4,894,060中公開的擠壓外形彎鉤可具有陽緊固元件14頭部的圓化的邊緣，并且優(yōu)選地被涉及為具有與MD相對的CD上最高的旋切(peel)和剪切值。
可替換地，在根據(jù)本發(fā)明的第三方法中，纖維織物層11可通過尤其是使用壓敏粘合劑的粘合層連接到這種彎鉤織物層的熱塑性織物層13上。適合的壓敏粘合劑包括橡膠基或丙烯酸基的壓敏粘合劑材料。作為本發(fā)明的主題的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1與其所使用的特殊制造方法是相互獨(dú)立的。
本發(fā)明的拉伸的機(jī)械緊固織物層壓件1適于各種技術(shù)應(yīng)用，并且它尤其適合用于一次性吸收用品例如衛(wèi)生巾或尿布。
上文和下文中所用的術(shù)語衛(wèi)生巾50涉及一種由女性于陰部區(qū)域使用以吸收和容納各種由身體排出的分泌物(例如，血液，月經(jīng)和尿液)的用品。術(shù)語衛(wèi)生巾50也包括用于成人的輕質(zhì)失禁襯墊。衛(wèi)生巾50典型地具有提供液體可透的接觸身體的表面的頂部片層51和提供液體不可透的外部表面的底部片層52。該頂部片層51和底部片層52優(yōu)選地夾著吸收劑核心53，該核心53提供了用于吸收月經(jīng)和其它體液的裝置。頂部片層51要穿戴于靠近使用者的身體。當(dāng)衛(wèi)生巾50被使用時(shí)，衛(wèi)生巾的底部片層52位于相反的一側(cè)并被布置為貼近使用者的內(nèi)衣。
衛(wèi)生巾50的構(gòu)造已經(jīng)被詳細(xì)地描述在例如US5,611,790，WO98/53,782，US5,778,457，US6,039,712，WO98/53,781，US4,336,804，US4,475,913，US6,443,932和US5,507,735中。
但本發(fā)明并不僅限于上述參考文件所描述的具體的類型或結(jié)構(gòu)。
根據(jù)本發(fā)明的衛(wèi)生巾50與現(xiàn)有技術(shù)的結(jié)構(gòu)不同之處在于底部片層52包括本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的一部分。圖3a示出了衛(wèi)生巾50的底部片層52的示意性頂視圖，其中這種底部片層52由本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的一部分組成?？蓮难貓D3a中標(biāo)出的線的圖3b的示意性截面視圖看出，底部片層1，52包括熱塑性織物層13，該熱塑性織物層13上具有以條紋方式排列的多個(gè)蘑菇形彎鉤類型的陽緊固元件14。陽緊固元件14沿衛(wèi)生巾的縱軸方向被布置在三個(gè)條紋性區(qū)域內(nèi)，并且熱塑性織物層13暴露在陽緊固元件14之間的條紋形區(qū)域內(nèi)。
圖3a，3b的衛(wèi)生巾50只是用于描述本發(fā)明的拉伸機(jī)械連接織物1的優(yōu)選應(yīng)用，而非限定它。
盡管在圖3a，3b中的實(shí)施方式中的衛(wèi)生巾50的底部片層52由拉伸機(jī)械連接織物1的一部分組成，也可由這種拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的一個(gè)或多個(gè)部分通過例如粘合，熱或超聲粘結(jié)連接在衛(wèi)生巾50下面的底部片層52上。也可能，例如這一個(gè)或多個(gè)部分都只用于底部片層52的同一部分，而底部片層52的另一部分仍然暴露著。衛(wèi)生巾可包括例如圖4a，4b中示意性描繪的側(cè)面包裝元件54。也可能拉伸的機(jī)械緊固織物層壓件1的陽緊固元件14部分如在例如EP0,894,448中描述的在陽緊固元件14頭部的頂部，和/或如在例如US4,959,245中描述的在陽緊固元件14的間隙之間具有壓敏粘合劑，以提供一種機(jī)械的和粘合機(jī)構(gòu)的組合?？商鎿Q地，例如在圖3、4的衛(wèi)生巾的實(shí)施例中，在底部片層52上的區(qū)域沒有陽緊固元件14的情況下，壓敏粘合劑也可布置在這些沒有陽緊固元件14的區(qū)域內(nèi)。
本發(fā)明的拉伸機(jī)械連接織物1具有低的或相對較低的厚度合低的基重，同時(shí)具有良好的機(jī)械強(qiáng)度。陽緊固元件14的形狀合密度可變化，從而具有包括一個(gè)或多個(gè)拉伸機(jī)械連接織物1部分的底部片層52的衛(wèi)生巾50可以可靠地固定于包括各種纖維材料的不同的內(nèi)衣上，所述各種纖維材料包括編織的，針織的或無紡的材料，包括例如，棉花，絲，尼龍，聚酯，聚烯烴例如聚丙烯或前述材料的任意混合物。
從而本發(fā)明的衛(wèi)生巾的特征在于其高可靠性，增強(qiáng)的機(jī)械強(qiáng)度而產(chǎn)生的提高的可操作性，以及由于拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的低的或相對低的厚度而提高的使用者的舒適度。
本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件部分也可用于例如尿布。
關(guān)于附圖的具體說明圖1a示出了生產(chǎn)可用于本發(fā)明的前身織物層壓件10的設(shè)備100和方法。該設(shè)備包括引導(dǎo)熔融的熱塑性樹脂穿過其模塊104進(jìn)入由工具輥103和輥101形成的輥隙的擠出機(jī)102。輥101將纖維織物層11傳送如該輥隙。熔融的熱塑性樹脂以超過可填滿腔120的量的方式被引入工具輥103的腔120中，從而形成的熱塑性織物層13被接合道纖維織物層11上。該熱塑性樹脂接下來被固化并且包括纖維織物層11和具有多個(gè)陽緊固元件14的熱塑性織物層13的的前身織物層壓件10被從工具輥103上剝離。
圖1b示意性地示出了制備工具輥103的方法，包括將包括腔120的導(dǎo)線123繞在圓柱形基礎(chǔ)輥125上。
圖1c示意性地示出了穿過工具輥103的截面視圖。包括腔120的導(dǎo)線123，和該導(dǎo)線123的暴露的表面具有涂層121。
圖2示意性地示出了制造本發(fā)明的拉伸機(jī)械連接織物1的設(shè)備150和方法。該設(shè)備包括用于制造前身織物層壓件10的設(shè)備100和用于拉伸該前身織物層壓件的設(shè)備105。
圖3a示意性地示出了本發(fā)明的衛(wèi)生巾50的底部片層52的頂視圖，其中該底部片層52由本發(fā)明的拉伸機(jī)械連接織物1部分組成。該織物1的陽緊固元件14被布置在衛(wèi)生巾50的縱軸(MD)上的類似條紋的區(qū)域內(nèi)，而在條紋形區(qū)域之間的區(qū)域不具有陽緊固元件14。
圖3b是沿穿過衛(wèi)生巾50的A-A線的截面視圖。該衛(wèi)生巾包括夾在頂部片層51和底部片層52之間的吸收劑核心53，其中，底部片層52由本發(fā)明的拉伸機(jī)械連接織物1部分組成。該織物1部分包括纖維織物層11和具有多個(gè)布置在CD上的條紋形區(qū)域內(nèi)的陽緊固元件14的熱塑性織物層13。
圖4a是圖3a，3b中的衛(wèi)生巾的底部片層52的頂視圖，它額外地包括側(cè)面包裝元件54。側(cè)面包裝元件54包括連接在衛(wèi)生巾50的頂部片層51上的薄膜55。薄膜55在其面朝底部片層52的主表面上具有第二連接裝置56，例如壓敏粘接層。
圖4b是沿穿過衛(wèi)生巾50的B-B線的截面視圖。
圖5分別是對照所述層壓件和層的基重的實(shí)例1-2(三角形)的拉伸機(jī)械連接織物彎鉤，對比例1-2(立方形)和對比例3-4(旋方形)的拉伸彎鉤織物層在斷裂時(shí)的MD抗拉強(qiáng)度曲線。
本發(fā)明將通過下文中用于描述本發(fā)明而非限定本發(fā)明的實(shí)例進(jìn)一步加以描述。在這之前，將描述一些在實(shí)例中用到的測試方法。
實(shí)例中使用的材料用于制造纖維織物層11的樹脂F(xiàn)INATHENE 3868一種聚丙烯共聚物，具有MFI為37的熔體流動(dòng)系數(shù)和0.905g/cm3的密度，可購于美國得克薩斯州休斯頓的Atofina(Atofina，Houston/Tex.，USA)。
FINATHENE 3825一種聚丙烯共聚物，具有MFI為30的熔體流動(dòng)系數(shù)和0.905g/cm3的密度，可購于美國得克薩斯州休斯頓的Atofina。
FINAPLAS 1571一種聚丙烯共聚物，具有MFI為10的熔體流動(dòng)系數(shù)和0.87g/cm3的密度，可購于美國得克薩斯州休斯頓的Atofina。
混合1
由80％的FINATHENE 3868和20％的FINAPLAS 1571構(gòu)成，都可購于美國得克薩斯州休斯頓的Atofina。密度0.902g/cm3。
混合2由90％的FINATHENE 3868和10％的FINAPLAS 1571構(gòu)成，都可購于美國得克薩斯州休斯頓的Atofina。密度0.906g/cm3。
用于制造熱塑性織物層13的熱塑性樹脂DOW 7C05N聚丙烯，具有15的熔體流動(dòng)系數(shù)和1230Mpa的彎曲模量，可購于美國密歇根州米德蘭的Dow Chemicals公司(Dow ChemicalsCompany，Midland/Michigan，USA)。
預(yù)制的纖維織物層11AMOCO RFX無紡紡粘纖維織物，包括聚丙烯樹脂纖維；纖維網(wǎng)重量為16.9g/m2，可購于美國伊利諾斯州芝加哥市的美國石油公司(AMOCOCorp.)熱塑性彎鉤織物層這些包括陽緊固元件的在前文和下文中稱為彎鉤織物層的熱塑性織物層13，基于對比的目的而被測試。
彎鉤織物層1包括彎鉤形陽緊固元件14的熱塑性織物，具有110g/m2的纖維網(wǎng)重量和248cm-2的彎鉤密度；可購于美國明尼蘇達(dá)州圣保羅市的3M公司，例如KHK-0001型彎鉤織物層。
彎鉤織物層2包括彎鉤形陽緊固元件14的熱塑性織物，具有139g/m2的纖維網(wǎng)重量和217cm-2的彎鉤密度；可購于美國明尼蘇達(dá)州圣保羅市的3M公司，例如KHK-0004型彎鉤織物層。
測試方法斷裂時(shí)的縱向抗拉強(qiáng)度(斷裂時(shí)的MD-抗拉強(qiáng)度)斷裂時(shí)的MD-抗拉強(qiáng)度是根據(jù)DIN EN ISO527-1測定的，其中織物層或織物層壓件的一部分分別被測試，在MD方向(對應(yīng)于該部分的最大延伸方向)上以500mm/分鐘的恒定速度拉長直至達(dá)到斷裂。雖然DIN EN ISO527-1規(guī)定重復(fù)測定5個(gè)不同的部分計(jì)算其平均結(jié)果，但在本發(fā)明的每種情況下只評測3個(gè)部分并計(jì)算其平均結(jié)果。該結(jié)果以N/25.4mm為單位表示。
細(xì)絲纖度以丹尼爾(denier)計(jì)的細(xì)絲纖度是通過計(jì)算纖維的平均直徑得出的，并且用于制造無紡纖維織物層11的聚合物的密度遵循下列公式。
纖度[den]＝(以μm表示的纖維直徑)2×0.007068×聚合物密度[(g/cm3)]纖維平均直徑通過使用Nikon Instruments Inc，1300 Walt WhitmanRoad，Melville，NY制造的Nikon Eclipse E600偏振顯微鏡測量的。該顯微鏡仔細(xì)地對準(zhǔn)中心物鏡，目鏡(optics)，聚光器，和光源。將圖像基重于纖維最寬的部分。接著纖維的直徑通過使用標(biāo)定刻度測得。纖維的平均直徑通過使用不同纖維的25個(gè)測量結(jié)果中的最小值獲得。用于生產(chǎn)纖維織物層11的聚合物的密度已在前文的材料部分給出。
織物層和織物層壓件各自的基重織物層壓件或織物層的矩形部分被分別切為約5×5cm2的尺寸。樣品的重量通過使用SARTORIUS L 420 P型天平獲得。該重量被測量3次(精確度為mg)并求平均值?？椢飳雍涂椢飳訅杭幕胤謩e通過該部分的重量與其表面積之比獲得并以g/m2為單位表示。
織物層和織物層壓件各自的測徑器，和陽緊固元件14的表面密度織物層和織物層壓件的厚度是分別通過使用MITOTOYO TM176-811D顯微鏡測得的。該顯微鏡具有分度線，并且顯微鏡面板在CD和MD上可移動(dòng)。MD和CD上的位移通過使用兩個(gè)調(diào)整旋鈕測量，其各自的位移可通過一數(shù)字顯示器讀出，其精確度為μm范圍。熱塑性織物層13的厚度和陽緊固元件14的高度在剖面圖中被測量。
為了獲得陽緊固元件14的密度，顯微鏡的面板被移動(dòng)，從而至少可計(jì)算出15個(gè)不同的陽緊固元件。陽緊固元件14的密度通過陽緊固元件14的數(shù)量與其覆蓋的顯微鏡的可移動(dòng)面板的面積之比獲得。
所給出的數(shù)值是6次不同測量結(jié)果的每種情況下的平均值。
拉伸比拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1相對于前身纖維層壓件10的拉伸比是通過將未拉伸前的前身織物層壓件10的陽緊固元件14的密度除以拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的陽緊固元件14的密度獲得的。在每種情況下的陽緊固元件14的密度是分別通過對MD和CD上至少20mm大約距離內(nèi)的陽緊固元件14計(jì)數(shù)而獲得的。其結(jié)果值分別以MD和CD的拉伸比，和通過將MD和CD上的拉伸比相乘而獲得的整體拉伸比MD*CD表示。
斷裂時(shí)的延伸率斷裂時(shí)的延伸率是根據(jù)DIN EN ISO 527測量的。該斷裂時(shí)的延伸率以[％]的形式表示。
紡絲速度紡絲速度時(shí)根據(jù)以g/孔·分鐘表示的噴絲頭輸出和細(xì)絲纖度計(jì)算出來的。該紡絲速度通過下面的公式獲得
其結(jié)果值以m/min表示。
實(shí)例實(shí)例1，2和對比例1-5實(shí)例1被布置為3排的Amoco RFX型預(yù)制纖維織物，以11m/min的速度被提供和送入基礎(chǔ)輥101和工具輥103之間的輥隙。輥101具有硅橡膠表面，工具輥103包括用于形成針形陽緊固元件的腔120，其密度由下表1指定。工具輥103的腔120被定形為提供高度為446μm的針形機(jī)械緊固元件。這兩個(gè)輥101，103分別具有72cm(輥101)和144cm(輥103)的圓周，寬度為大約30cm。
熱塑性樹脂DOW 7C05N被擠出并以熔融狀態(tài)通過?？?04在450(232℃)的溫度下被送入輥隙。輥隙壓力和輥距被調(diào)整，從而熱塑性織物層13被形成具有大于97μm的厚度(未測量陽緊固元件14)。在根據(jù)這些調(diào)整形成包括陽緊固元件14的熱塑性織物層13時(shí)，不向輥隙中送入纖維層，所產(chǎn)生的彎鉤織物層具有113.8g/cm2的基重。在制造前身織物層壓件10的過程中，工具輥103基本上被保持在恒定的溫度175(79℃)，并且基礎(chǔ)輥101的溫度被調(diào)整為基本上恒定的值40(4℃)。
通過穿過位于兩輥?zhàn)?01，103之間的輥隙，熔融的熱塑性樹脂被充分地固化，從而它可被從工具輥103上玻璃，以提供前身織物層壓件10。
前身織物層壓件10的拉伸在拉幅機(jī)拉伸設(shè)備105中執(zhí)行，該設(shè)備可購于德國Siegsdorf的Brückner Maschinenbau GmbH的品牌Karo IV。該前身織物層壓件的一部分被同步地在MD和CD上以2.7∶1的整體拉伸比以在每個(gè)方向上10％/秒的拉伸速度雙軸向拉伸。在將樣品在151℃下調(diào)整60秒之后，拉伸在151℃的溫度下執(zhí)行。
拉伸前后的陽緊固元件14的密度，MD和CD上的拉伸比，整體拉伸比MD*CD，前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重，和斷裂時(shí)的MD-強(qiáng)度和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的延伸率根據(jù)上文所述加以測量。
實(shí)例2實(shí)例1被重復(fù)執(zhí)行，其區(qū)別在于前身織物層壓件10以6.4∶1的拉伸比同步地雙軸向拉伸。
拉伸前后的陽緊固元件14的密度，MD和CD上的拉伸比，整體拉伸比MD*CD，前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重，和斷裂時(shí)的MD-強(qiáng)度和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的延伸率根據(jù)上文所述加以測量。
實(shí)例1和2的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的MD抗拉強(qiáng)度作為拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重的函數(shù)被繪制在圖5(三角形)中。對比例1-2(立方形)和對比例3-4(旋方形)的拉伸彎鉤織物層MD在斷裂時(shí)參照基重的抗拉強(qiáng)度也繪制在圖5中。
可見，本發(fā)明的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1提供了比具有相同基重的相應(yīng)材料的彎鉤織物層顯然更高的斷裂時(shí)的MD抗拉強(qiáng)度值。
對比例1在樣品材料部分描述的彎鉤織物層的部分被同步地在MD和CD上以10％/秒的拉伸速度雙軸向拉伸，其中每個(gè)方向上的拉伸比為2.4∶1。將樣品在149-153℃下調(diào)整60秒之后，拉伸在該溫度下執(zhí)行。拉伸之前，彎鉤層被在爐子內(nèi)在149℃至153℃之間的溫度下調(diào)整60秒。彎鉤織物層1部分的拉伸在拉幅機(jī)設(shè)備105中執(zhí)行，和實(shí)例中一樣，該設(shè)備可購于德國Siegsdorf的Brückner Maschinenbau GmbH的品牌KaroIV。
拉伸前后的陽緊固元件14的密度，MD和CD上的拉伸比，整體拉伸比MD*CD，前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重，和斷裂時(shí)的MD-強(qiáng)度和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的延伸率根據(jù)上文所述加以測量。
對比例2彎鉤織物層1如在對比例1中描述的一樣，被同步地雙軸向拉伸，拉伸率為6.1∶1。
拉伸前后的陽緊固元件14的密度，MD和CD上的拉伸比，整體拉伸比MD*CD，前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重，和斷裂時(shí)的MD-強(qiáng)度和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的延伸率根據(jù)上文所述加以測量。
對比例3和4通過使用彎鉤織物層2和分別施加2.3∶1個(gè)7.2∶1的拉伸比，重復(fù)執(zhí)行對比例1。
拉伸前后的陽緊固元件14的密度，MD和CD上的拉伸比，整體拉伸比MD*CD，前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重，和斷裂時(shí)的MD-強(qiáng)度和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的延伸率根據(jù)上文所述加以測量。
表1實(shí)例1，2和對比例1-4

實(shí)例3-5在實(shí)例3中，紡粘無紡纖維織物被制造。樹脂F(xiàn)INATHENE 3825在245℃的溫度下在擠出機(jī)中被處理并通過具有總共512個(gè)孔(16排孔，每排具有32個(gè)孔)的擠壓頭(噴絲頭)被紡制。該模具具有7.875英寸(200毫米)的橫向長度。每個(gè)孔的直徑為0.889mm并且每個(gè)孔的L/D比(＝長度/直徑)為6。聚合物流速為066g/(孔*分鐘)。噴絲頭處的冷卻空氣居于45(7℃)的溫度。所獲得的細(xì)絲的平均纖度為3.3den。
所獲得的纖維織物層11通過兩個(gè)砑光輥被熱粘合，所述輥具有占20％粘合面積的方形粘合圖案。該砑光輥被保持與149℃的溫度下并在30psi(206.8kPa)下工作。
紡粘纖維織物層11的基重可通過改變傳送帶的速度而變化，該傳送帶形成對于從噴絲頭出來的纖維織物層的支撐。在實(shí)例3-5中獲得的具有砑光后的纖維織物層11的前身織物層壓件10的基重在下面的表2中總結(jié)。纖維層在被層壓到熱塑性織物層13之前最多被存儲2小時(shí)。
具有陽緊固元件14的熱塑性織物層的形成如在上面的實(shí)例1中所描述的通過將砑光后的纖維織物層11送入兩個(gè)輥?zhàn)?01，103之間的輥隙中被執(zhí)行。熔融的熱塑性樹脂固化并從而粘合到纖維織物層11上，從而它可從工具輥103上被剝離以提供前身織物層壓件10。
前身織物層壓件10如在實(shí)例1中描述的一樣，被同步地雙軸向拉伸，根據(jù)下表2中所給出的拉伸比進(jìn)行調(diào)整。
拉伸前后的陽緊固元件14的密度，MD和CD上的拉伸比，整體拉伸比MD*CD，前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重，和斷裂時(shí)的MD-強(qiáng)度和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的延伸率根據(jù)上文所述加以測量。
表2實(shí)例3-5

實(shí)例6-9用FINATHENE 3968樹脂代替FINATHENE 3825重復(fù)執(zhí)行實(shí)例3。所獲得的細(xì)絲纖度為2.3den。
所獲得的纖維織物層不被砑光。如實(shí)例3中所述，通過改變支撐傳送帶的速度改變前身織物層壓件10的基重；該基重的值在表3中列出。如實(shí)例3中所述，該前身織物層壓件被雙軸向拉伸，根據(jù)下表3的指定改變拉伸比。
拉伸前后的陽緊固元件14的密度，MD和CD上的拉伸比，整體拉伸比MD*CD，前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重，和斷裂時(shí)的MD-強(qiáng)度和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的延伸率根據(jù)上文所述加以測量。
表3實(shí)例6-9

實(shí)例10用上文材料部分中所描述的Blend 1替換FINATHENE 3825重復(fù)執(zhí)行實(shí)例3。聚合物流速為0.44g/(孔*分鐘)，并且所獲得的細(xì)絲纖度為2.8den。
纖維織物層被以1414m/min運(yùn)轉(zhuǎn)的傳送帶拉緊，并且如實(shí)例3中所述被砑光粘合。
被砑光的紡粘纖維織物層11的基重與實(shí)例3中所述的一樣，為30g/m2。
拉伸前后的陽緊固元件14的密度，MD和CD上的拉伸比，整體拉伸比MD*CD，前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重，和斷裂時(shí)的MD-強(qiáng)度和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的延伸率根據(jù)上文所述加以測量。
表4實(shí)例10

實(shí)例11-12實(shí)例11使用FINATHENE 3868以0.5g/(孔*分鐘)的聚合物流速和3214m/分鐘的紡制速度重復(fù)執(zhí)行實(shí)例6。所獲得的細(xì)絲的纖度為1.4den。紡粘纖維織物層11的基重為50g/m2。
所獲得的纖維織物層11接著被繞在輥上并且在其被送入輥隙以提供前身織物層壓件10之前被存放2周。
在放入加熱爐中在149℃和153℃之間的溫度下調(diào)整60秒之后，該樣品隨后在MD和CD上以在每個(gè)方向上10％/秒的速度同步拉伸，并且調(diào)整后在MD和CD上都具有2∶1的拉伸比。
拉伸前后的陽緊固元件14的密度，MD和CD上的拉伸比，整體拉伸比MD*CD，前身織物層壓件10和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1的基重，和斷裂時(shí)的MD-強(qiáng)度和拉伸機(jī)械緊固織物層壓件1在斷裂時(shí)的延伸率根據(jù)上文所述加以測量。
實(shí)例12使用Blend 2重復(fù)執(zhí)行實(shí)例11以形成纖維織物層11。該纖維織物層在被層壓到熱塑性織物層13之前最多被存儲2周。
表5實(shí)例11-12

權(quán)利要求
1.一種制造拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)的方法，其中該層壓件(1)包括具有兩個(gè)主表面的熱塑性織物層(13)，其中一個(gè)主表面具有多個(gè)適于與相應(yīng)的陰緊固材料接合的陽緊固元件(14)，并且其另一個(gè)主表面上具有纖維織物層(11)，所述方法包括如下步驟(i)提供具有初始基重的纖維織物層(11)，(ii)使該纖維織物層(11)穿過由兩個(gè)輥?zhàn)?101，103)形成的輥隙，其中一個(gè)輥?zhàn)泳哂凶鳛槎鄠€(gè)陽緊固元件(14)的互補(bǔ)結(jié)構(gòu)的腔(120)，用于將超出可將所述腔(120)填滿的量的熔融熱塑性樹脂引入到這些腔(120)內(nèi)，以便過量形成熱塑性織物層(13)，允許所述樹脂至少部分地固化并從具有腔(120)的圓柱形輥(103)上剝離由此形成的前身織物層壓件(10)，該前身織物層壓件(10)包括所述纖維織物層(11)和具有多個(gè)陽緊固元件(14)的熱塑性織物層(13)，從而該熱塑性織物層(13)具有初始厚度和初始彎鉤密度，和(iii)單一軸向地或雙軸向地拉伸該前身織物層壓件(10)，從而使纖維織物層(11)的基重和熱塑性織物層(13)的厚度從其各自的初始值降低，以提供基重小于100gm-2的拉伸機(jī)械緊固層壓件(1)。
2.一種制造拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)的方法，其中所述層壓件(1)包括具有兩個(gè)主表面的熱塑性織物層(13)，其中一個(gè)主表面具有多個(gè)適于與相應(yīng)的陰緊固材料接合的陽緊固元件(14)，并且其另一個(gè)主表面上具有纖維織物層(11)，所述方法包括如下步驟(i)在縱向(MD)上擠壓所述在一個(gè)主表面上具有多個(gè)細(xì)長的、間隔的凸肋的熱塑性織物層(13)，且所述凸肋的截面形狀基本上與將要形成的陽緊固元件(14)的截面形狀對應(yīng)，從而，所述熱塑性織物層(13)具有一初始厚度，(ii)提供具有初始基重的纖維織物層(11)，(iii)將纖維織物層(11)擠壓復(fù)合到熱塑性織物層(13)的與所述具有細(xì)長的、間隔的凸肋的主表面相對的主表面上，從而提供前身織物層壓件(10)，(iv)在間隔開的位置處將所述凸肋沿橫向(CD)切開，以在橫向上形成所述凸肋的多個(gè)離散部分，其中該離散部分的寬度與將要形成的陽緊固元件(14)的預(yù)期長度相應(yīng)，并且單一軸向地或雙軸向地拉伸所述前身織物層壓件(10)，從而使纖維織物層(11)的基重和熱塑性織物層(13)的厚度由其各自的初始值減小，以提供基重小于100gm-2的拉伸機(jī)械緊固層壓件(1)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述纖維織物層(11)具有介于10和400gm-2之間的初始基重，并包括一種或多種無紡材料。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其中，所述纖維無紡織物層(11)的細(xì)絲具有0.5至10dtex的平均纖度，前身織物層壓件(10)的陽緊固元件(14)的初始密度為10至5000cm-2，前身織物層壓件(10)的熱塑性織物層(13)的初始厚度為10到750μm，并且該前身織物層壓件(10)的熱塑性織物層(13)包括選自以下組的熱塑性聚合物，該組包括聚酯，聚酰胺和聚烯烴。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其中，前身織物層壓件(10)的陽緊固元件(14)包括從熱塑性織物層(13)的暴露表面上突出的莖部，并且該前身織物層壓件(10)的陽緊固元件(14)的莖部包括擴(kuò)大部分，該擴(kuò)大部分位于莖部與熱塑性織物層(13)的表面相對的端部處。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其中，前身織物層壓件(10)在縱向(MD)或橫向(CD)上被單一軸向地拉伸，因而產(chǎn)生的拉伸機(jī)械緊固層壓件(1)相對于前身織物層壓件(10)的拉伸比介于1.5∶1至10∶1之間。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，前身織物層壓件(10)在橫向和縱向上被依次地或同步地拉伸，因而在橫向和縱向上彼此獨(dú)立產(chǎn)生的拉伸機(jī)械緊固層壓件(1)相對于前身織物層壓件(10)的拉伸比介于1.1至10∶1之間，其中，縱向上的拉伸比與橫向上的拉伸比的乘積介于2∶1至35∶1之間。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其中，包括在拉伸機(jī)械緊固層壓件(1)中的纖維織物層(11)具有從1到30gm-2的基重，并且纖維織物層(11)的初始基重與包括在拉伸機(jī)械緊固層壓件(1)中的纖維織物層的基重之比為3到40，并且拉伸熱塑性織物層(13)的厚度介于5-25μm之間。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的方法，其中，前身織物層壓件(10)的熱塑性織物層(13)的初始厚度與拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)的熱塑性織物層(13)的厚度之比為3到40。
10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的方法，其中，拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)在縱向上具有根據(jù)DIN EN ISO 527測定的至少為15N/25mm的抗拉強(qiáng)度。
11.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)的若干部分是通過在橫向上切割該層壓件而獲得的。
12.一種通過權(quán)利要求1所述的方法獲得的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)，所述拉伸機(jī)械緊固織物層壓件包括具有兩個(gè)主表面的熱塑性織物層(13)，其中一個(gè)主表面上具有多個(gè)適于與相應(yīng)的陰緊固材料接合的陽緊固元件(14)，并且其另一個(gè)主表面上具有纖維織物層(11)，該拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)已被拉伸為具有小于100gm-2的基重。
13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)，其中熱塑性織物層(13)具有介于5-25μm之間的厚度，該層壓件在縱向上具有根據(jù)DIN EN ISO 527測定的至少15N/25mm的抗拉強(qiáng)度。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種制造拉伸機(jī)械緊固織物層壓件(1)的方法，其中該層壓件(1)包括具有兩個(gè)主表面的熱塑性織物層(13)，其中一個(gè)主表面具有多個(gè)適于與相應(yīng)的陰緊固材料接合的陽緊固元件(14)，并且其另一個(gè)主表面上具有纖維織物層(11)，所述方法包括如下步驟(i)提供具有初始基重的纖維織物層(11)，(ii)將該纖維織物層穿過由兩個(gè)輥(101，103)形成的輥隙，其中一個(gè)輥具有作為多個(gè)陽緊固元件(14)的互補(bǔ)結(jié)構(gòu)的腔(120)，將熔融的熱塑性樹脂以超出可將所述腔(120)填滿的量的方式引入這些腔(120)并過量形成熱塑性織物層(13)，將所述樹脂至少部分地固化并從具有腔(120)的圓柱形輥(103)上剝離由此形成的前身織物層壓件(10)，其中該前身織物層壓件(10)包括纖維織物層(11)和具有多個(gè)陽緊固元件(14)的熱塑性織物層(13)，從而該熱塑性織物層13具有初始厚度和初始彎鉤密度，和(iii)單一軸向地或雙軸向地拉伸該前身織物層壓件(10)從而將纖維織物層(11)的基重和將熱塑性織物層(13)的厚度從其各自的初始值降低，以提供具有小于100gm
文檔編號A44B18/00GK1950185SQ200580014770
公開日2007年4月18日 申請日期2005年2月23日 優(yōu)先權(quán)日2004年3月9日
發(fā)明者約翰·F·彼得森, 拉爾夫·G·厄特爾, 羅納德·W·奧森, 珍妮特·A·文內(nèi) 申請人:3M創(chuàng)新有限公司