專利名稱：：伸縮片材及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及將彈性長絲和無紡布復合化而成的伸縮片材及其制造方法。
背景技術(shù)：
：作為將具有彈性的纖維與無紡布復合化而成的伸縮片材相關(guān)的現(xiàn)有技術(shù)，例如已知有專利文獻1和2記載的技術(shù)。如這些文獻的圖1所示，這些文獻中記載的伸縮片材由第1無紡布層122、第2無紡布層126和位于兩無紡布層之間的彈性體層124構(gòu)成。彈性體層124由平紋棉麻織物(scrim)、穿孔薄膜、彈性體織布、無紡布構(gòu)成。在這些文獻的圖1中，記載了彈性體層124由彈性體平紋棉麻織物130構(gòu)成，該彈性體平紋棉麻織物130由相互垂直的大量第1股線125和大量第2股線127構(gòu)成。由于彈性體層124形成這樣的結(jié)構(gòu)，因此專利文獻1和2記載的伸縮片材，當使其沿某一方向伸長時，會出現(xiàn)與伸長方向垂直方向的片材寬度變窄的現(xiàn)象，即出現(xiàn)寬度減縮的現(xiàn)象。因此，將該伸縮片材例如作為短褲型尿布的外包裝材料使用時，材料沿腰身方向被拉伸，在尿布的長度方向上發(fā)生寬度減縮，因此尿布變得容易偏移掉落，或尿布上出現(xiàn)皺褶。另外，考慮到尿布的構(gòu)成和使用者的動作，其在寬度方向上引起不均勻的伸長，因此寬度減縮變得更加明顯。此外，股線125、127與無紡布層122、126是通過熱及壓力而接合在一起的，因此，股線125、127陷入無紡布層122、126內(nèi)，從而有損無紡布層122、126的膨松感。股線125、127與無紡布層122、126是通過從無紡布122或126側(cè)施加的熱及壓力而接合在一起的，因此粘接時，外側(cè)的無紡布側(cè)的溫度容易升高，容易變成股線側(cè)的溫度比無紡布的溫度低的狀態(tài)。因此，如果想要獲得充分的接合強度，則存在無紡布由于熱及壓力比股線先融化而薄膜化的問題。另外，由于需要將與股線相接觸的內(nèi)部纖維的樹脂融化，因此要施加更高的溫度或壓力，從而存在使手感變差的問題。如果使用熔點高的無紡布，則無紡布纖維本身不會融化，但變得與彈性體平紋棉麻織物難以熔融粘合，因此作成片材時的剝離強度下降。另外，高熔點的無紡布很難獲得柔軟的手感良好的片材。作為伸縮片材的其它技術(shù)，還已知有專利文獻3記載的技術(shù)。該文獻中記載的伸縮片材如該文獻的圖1、圖2和圖7所示那樣，通過具有齒輪形狀的波形部件20、21，在片材12上形成大量的拱形部分13，在該拱形部分13的頂部(底部)上熔融粘合有彈性股線16。彈性股線16是從口模22以熔融狀態(tài)被擠出，并以未拉伸的狀態(tài)與片材12熔融粘合。因此，彈性股線16與片材12以點接觸接合，由此，要提高接合強度并不容易。另外，該文獻記載的伸縮片材的拱形部分13在變平以后再也不能伸長，有所謂的伸長極限。進而，形成拱形部分13并使片材12松弛的部分的片材12的使用量變多，并不經(jīng)濟，透氣性也降低。另外，在該文獻中記載了也可以將與彈性股線16接合前的片材12在以其坯料巻狀態(tài)已經(jīng)能伸長的狀態(tài)下與該彈性股線接合。但是，將沿移動方向可伸長的無紡布在不使其伸長的狀態(tài)下進行搬送是困難的。而且，在將專利文獻3記載的伸縮片材巻繞成巻筒狀時，會發(fā)生應力松弛，即由于以因巻繞時的張力而被拉伸的狀態(tài)長時間保存時收縮力逐漸降低，由此在保存性方面存在問題。在另外不同的場所實施對該片材的后加工時，如果考慮到操作性和輸送性，則必須將伸縮片材巻繞成巻筒狀。專利文獻3記載的彈性片材狀復合材料是在由無紡布等構(gòu)成的片材的一個表面上將彈性股線按照相互不交叉地沿一個方向延伸的方式排列而成的，所述彈性股線由冷卻時具有彈性的熔融熱塑性材料(例如彈性體系聚酯、聚氨酯、聚苯乙烯-聚異戊二烯-聚苯乙烯、聚苯乙烯-聚丁二烯-聚苯乙烯或者聚苯乙烯-聚(乙烯-丁烯)-聚苯乙烯)構(gòu)成。這種大量長絲相互不交叉地沿一個方向延伸地排列而成的伸縮片材如下制造從在與片材的搬送方向垂直的上隔開規(guī)定間隔排列的大量紡絲噴嘴中擠出熔融狀態(tài)的長絲，并使其與所述片材熔融粘合。但是，在上述伸縮片材的制造方法中，從紡絲噴嘴中以熔融狀態(tài)擠出的長絲在與片材熔融粘合之前，有時由于風或靜電等的影響而發(fā)生曲折。結(jié)果出現(xiàn)下述問題本來應該在最終產(chǎn)品上沿一個方向直直地延伸的長絲以曲折的狀態(tài)接合到片材上，從而無法制造大量的長絲等間隔地排列而成的伸縮片材。長絲的曲折可以通過將從紡絲噴嘴中擠出的長絲以規(guī)定以上的張力進行牽拉來防止，如果將對防止曲折有效的程度的張力施加到熔融狀態(tài)的長絲上，則有時該長絲會斷裂(斷絲)，從而無法進行長絲的紡絲成形。特別是長絲的直徑較細時，由于牽拉而發(fā)生斷絲的情況很多，伸縮片材的生產(chǎn)率降低變得嚴重。另一方面，從提高伸縮片材的手感等觀點出發(fā)，有期望長絲的直徑比市售的尿布等吸收性物品所使用的彈性絲更細的傾向。專利文獻4中記載了下述方法成形彈性股線后，使該彈性股線以經(jīng)冷卻固化的狀態(tài)伸長，然后與無紡布接合，從而獲得伸縮片材。通過彈性股線的伸長部分回復，無紡布松弛，從而在其長度范圍內(nèi)表現(xiàn)出伸縮性。由于彈性股線在與無紡布接合前被冷卻固化，因此需要用粘接劑等進行與無紡布的貼合。因此，為了獲得充分的粘接強度，需要較多量的粘接劑。如果較多地涂布粘接劑，則會填住無紡布纖維間的空隙，因此透氣性下降。另外，由于用粘接劑將多根纖維束在一起，因此剛性提高。因而，難以獲得柔軟且透氣性好的片材。另外，該文獻中記載的伸縮片材與以使彈性絲伸長的狀態(tài)貼合的通常的線狀橡膠彈性體具有同樣的結(jié)構(gòu)，因此在伸縮片材上形成褶裥，肌膚觸感差，不具有像布一樣的外觀。在形成了褶裥的狀態(tài)下，無紡布要伸長到原來的狀態(tài)，而彈性體是伸長了的狀態(tài)，從而發(fā)生應力松弛，即由于以伸長的狀態(tài)長時間保存而收縮力逐漸下降，因此長期保存時伸縮力降低。另外，在與無紡布等復合化的工序中，使用輥使彈性股線伸長或使其裹在輥上進行搬送時，存在著所述彈性股線粘在所述輥上、或發(fā)生斷絲等問題。另外，由于該彈性體的股線都變得比較粗，因此具有堅硬的觸感，手感并不好。與以上技術(shù)不同，還提出了下述彈性伸縮性復合片材其是將由彈性伸縮性的薄膜或彈性伸縮性的連續(xù)纖維構(gòu)成的彈性片材、和具有非彈性的伸長性的纖維集合體進行層疊而成的(參見專利文獻5)。彈性片材和纖維集合體通過間斷地配置的接合部而接合在一起。纖維集合體的構(gòu)成纖維是在接合部之間連續(xù)的長纖維。該長纖維在接合部之間既不熔敷也不熔融粘合，而是纖維相互分開獨立。另外，該長纖維在接合部之間呈現(xiàn)不規(guī)則的曲線狀。根據(jù)專利文獻5，在該彈性伸縮性復合片材中，纖維集合體的長纖維在接合部之間呈現(xiàn)不規(guī)則的曲線狀，因此，使該片材伸長時，其伸長不會被該纖維集合體妨礙。但是，由于纖維集合體的長纖維在接合部之間相互分開獨立，因此該彈性伸縮性復合片材對牽拉的強度低。而且，纖維集合體和彈性片材7之間的剝離強度也低。另外，在接合部之間容易產(chǎn)生長纖維的浮起，由此片材呈起毛樣的外觀，外觀的印象并不好。專利文獻l:WO00/20206A1專利文獻2:WO00/20207A1專利文獻3:W095/34264A1專利文獻4:WO01/87214A1專利文獻5:US6730390B
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明提供一種伸縮片材，其中，按照相互不交叉地沿一個方向延伸的方式排列的大量彈性長絲在其整個長度上以實質(zhì)上未伸長的狀態(tài)與可伸長的無紡布接合。另外，本發(fā)明提供一種伸縮片材的制造方法，其中，將從紡絲噴嘴中紡出的熔融狀態(tài)的大量的彈性長絲以規(guī)定速度牽拉并進行拉伸，并且在該彈性長絲固化之前，按照所述彈性長絲相互不交叉地沿一個方向排列的方式使該彈性長絲與無紡布熔融粘合，然后將熔融粘合有該彈性長絲的復合體沿著該彈性長絲的延伸方向進行拉伸，從而使該復合體具有伸縮性。另外，本發(fā)明為一種伸縮片材的制造方法，其是將從紡絲噴嘴中紡出的熔融狀態(tài)的大量的彈性長絲以規(guī)定速度牽拉并進行拉伸，并且在該彈性長絲固化之前，按照所述彈性長絲相互不交叉地沿一個方向排列的方式使彈性長絲與無紡布熔融粘合，然后將熔融粘合有該彈性長絲的復合體沿著該彈性長絲的延伸方向進行拉伸，從而使該復合體具有伸縮性，其中，在從所述紡絲噴嘴中紡出的所述彈性長絲與所述無紡布接觸之前，該彈性長絲從該紡絲噴嘴的頂端起算的移動距離為600mm以下。圖1為顯示本發(fā)明伸縮片材的一個實施方式的局部剖視立體圖。圖2(a)和(b)分別為圖1所示伸縮片材中的彈性長絲沿著延伸方向的自然狀態(tài)和伸長狀態(tài)下的縱向截面圖。圖3為表示纖維的直徑(截面積)以大致階梯狀變化的狀態(tài)的非彈性纖維的一個例子的SEM圖像。圖4為熔融張力的測定方法的說明圖。圖5為表示圖1所示的伸縮片材的制造中優(yōu)選使用的裝置的示意圖。圖6為示意地表示圖5所示裝置的主要部分的側(cè)視圖。圖7為表示復合體被圖5所示的裝置拉伸的狀態(tài)的示意圖。圖8為表示非彈性纖維被拉伸的狀態(tài)的示意圖。圖9為尿布偏移掉落性的評價方法的說明圖。具體實施例方式以下基于本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，參照著附圖對本發(fā)明進行說明。圖1中示出了本發(fā)明的伸縮片材的一個實施方式的局部剖視立體圖。本實施方式的伸縮片材10由第1無紡布11和第2無紡布12共計2張無紡布、以及夾持在兩無紡布之間的大量彈性長絲13構(gòu)成。具體而言，伸縮片材IO如下構(gòu)成按照相互不交叉地沿一個方向延伸的方式排列的大量的彈性長絲13以實質(zhì)上未伸長的狀態(tài)與含有非彈性纖維而構(gòu)成的可伸長的無紡布11、12接合。伸縮片材10含有彈性樹脂。彈性樹脂使伸縮片材10具有伸縮性，是本發(fā)明的伸縮片材的必需成分。作為本發(fā)明的伸縮片材的構(gòu)成部件的彈性長絲和可伸長的無紡布中，優(yōu)選至少彈性長絲含有彈性樹脂。可伸長的無紡布可以含有彈性樹脂，也可以不含有彈性樹脂。作為彈性樹脂，可以使用例如后述的熱塑性彈性體(SBS、SIS等)或橡膠等。彈性長絲中彈性樹脂的含量優(yōu)選為40重量％以上、更優(yōu)選為70100重量％。由此，可以提高彈性樹脂的改性(成形性提高、抗氧化、著色等)或提高彈性長絲與無紡布之間的接合強度?？缮扉L的無紡布中彈性樹脂的含量優(yōu)選為030重量％、更優(yōu)選為010重量％。通過在無紡布中含有彈性樹脂，不僅可以提高回復強度，而且也可以通過無紡布中含有的彈性樹脂與彈性長絲樹脂之間的相容性來提高接合強度。另外，從發(fā)硬感、肌膚觸感、撕拉時的殘絲、回復強度、彈性長絲與無紡布之間的接合強度等觀點出發(fā)，本發(fā)明的伸縮片材中所含有的彈性樹脂的單位面積重量優(yōu)選為125g/m2，更優(yōu)選為415g/m2。該單位面積重量通過后述的方法求得。9彈性長絲13與無紡布11之間的接合強度優(yōu)選為10cN/25mm以上、更優(yōu)選為20200cN/25mm。彈性長絲13與無紡布12之間的接合強度也在上述范圍內(nèi)。通過使彈性長絲13與各無紡布11、12之間的接合強度在10cN/25mm以上，從而使伸縮片材10整體的一體感提高，在拉伸伸縮片材10或與其它片材接合時，可以有效地防止彈性長絲13從各無紡布11、12剝離等不良情況。另一方面，如果彈性長絲13與各無紡布11、12之間的接合強度超過200cN/25mm，則有可能使伸縮片材10的伸縮特性降低，因此優(yōu)選將該接合強度的上限設為200cN/25mm。上述接合強度如下測定。<彈性長絲與無紡布之間的接合強度的測定方法>(1)無紡布為2張的情況將伸縮片材按照在其伸縮方向上為150mm、在與該伸縮方向垂直的方向上為25mm的大小切得試驗片。將該試驗片在一個無紡布和另一個無紡布上沿該伸縮方向剝離約3cm。此時，彈性長絲與更牢固地接合的無紡布一起剝離。將如此剝離出一部分的試驗片按其伸縮方向為拉伸方向的方式安裝固定在牽拉試驗機(島津制作所制AutographAG-lkNIS)的夾頭之間(夾頭間距為25mm)。將試驗片以300mm/分鐘的牽拉速度進行牽拉，直至夾頭間距達到160mm，從而在一個無紡布和另一個無紡布上進行剝離，測量此時的剝離強度。剝離強度的測量區(qū)間是如下算出的將夾頭間距設定為35150mm，并且當剝離強度在該測定區(qū)間中以顯示極大極小點的方式擺動時，將從極大點(凸點)較大的5點的平均作為平均剝離強度。當不顯示極大極小點時，算出平均剝離強度。另外，作為本發(fā)明的優(yōu)選測定方法，使用島津制作所制的AutographAG-1KNIS作為牽拉試驗機、并使用島津制作所制的材料試驗機用軟件TRAPEZIUM2來進行測量，通過凸點最大5點平均，算出平均剝離強度。根據(jù)該方法，無論在顯示極大極小和不顯示極大極小的情況下都可以算出平均剝離強度。測量進行5次，將它們的平均值作為彈性長絲與無紡布之間的接合強度。(2)無紡布為1張的情況將試驗片安裝固定在牽拉試驗機的夾頭之間時，在一個夾頭上安裝固定彈性長絲，在另一個夾頭上安裝固定無紡布，除此以外，與上述(1)同樣地進行。對于本實施方式的伸縮片材10，除了彈性長絲13與各無紡布11、12之間的接合強度在上述范圍內(nèi)以外，進一步使從伸縮片材10沿一個方向(彈性長絲13的延伸方向)伸長50%的狀態(tài)向伸長方向的反方向收縮25%時的該伸縮片材10的強度(以下稱為"25%回復強度")優(yōu)選相對于該伸縮片材10中含有的上述彈性樹脂的每單位面積重量為l.OcN/{50mm■(g/m2)}以上、更優(yōu)選為2.010cN/{50mm■(g/m2)}。通過使伸縮片材10的25%回復強度，相對于伸縮片材10中的彈性樹脂的每單位面積重量，在上述范圍內(nèi)，特別是在用于一次性尿布的外包裝材料等中時，在穿戴尿布時伸縮片材10以較小的外力即可容易地伸長，因此，尿布穿戴容易，且在正穿戴中的狀態(tài)下由于表現(xiàn)出適度的回復強度，因此尿布的合身性變得良好。伸縮片材中所含有的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度如下測定。<伸縮片材中所含有的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度的測定方法>通過后述的方法求得伸縮片材的25%回復強度，然后除以另外求得的該伸縮片材中的彈性樹脂的單位面積重量，由此求得伸縮片材中的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度。伸縮片材中的彈性樹脂的單位面積重量通過在制造該伸縮片材時的彈性樹脂的加入量除以伸縮片材的面積來求得。在可以通過使用溶劑等而從伸縮片材中提取彈性樹脂時，可以用下述方法求出伸縮片材的彈性樹脂的單位面積重量。即，利用溶劑等從伸縮片材中提取彈性樹脂，用NMR等分析求出該提取成分的成分比例。通過從該提取比例算出的彈性樹脂的含量除以伸縮片材的面積，求得彈性樹脂的單位面積重量。根據(jù)該方法，可以提取構(gòu)成伸縮片材的彈性長絲中含有的彈性樹脂，而且在構(gòu)成伸縮片材的可伸長的無紡布中含有彈性樹脂時，也可以提取所述無紡布中含有的所述彈性樹脂，從而可以準確地測定伸縮片材中所含有的彈性樹脂的單位面積重量。彈性長絲13與無紡布11、12之間的接合強度為10cN/25mm以上、且伸縮片材10中的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度為1.0cN/{50mm■(g/m2)}以上的伸縮片材可以通過后述的制造方法來制造。在得到具有上述層間接合強度與伸縮特性之間的平衡性優(yōu)異的伸縮片材方面特別重要的是，在其制造工序中，"在熔融狀態(tài)的彈性長絲固化前使該彈性長絲與無紡布熔融粘合"。即，彈性長絲13與無紡布11、12通過熔融粘合而接合在一起，很大程度上有助于表現(xiàn)出上述接合強度和25%回復強度。彈性長絲與無紡布之間通過所述彈性長絲的熔融粘合以外的接合手段來接合的伸縮片材，例如在通過將固化后的彈性長絲與無紡布以二者重疊的狀態(tài)進行加熱加壓而將它們一體化而成的伸縮片材中，無紡布的構(gòu)成纖維在彈性長絲中的陷入不充分，因此難以兼顧上述的接合強度和25%回復強度。為了使彈性長絲13與無紡布11、12之間的接合強度、以及伸縮片材10中的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度分別在上述特定的范圍內(nèi)，作為具體的方法，可列舉出例如下述的方法在后述的制造方法中，1)對接合彈性長絲與無紡布時的夾持強度進行調(diào)整；2)對接合彈性長絲和無紡布時使用的一對輥間的間隙進行調(diào)整；3)對從將熔融狀態(tài)的彈性長絲由紡絲噴嘴紡出時的該紡絲噴嘴的頂端到彈性長絲和無紡布之間的捏合部為止的距離進行調(diào)整等。通過進行上述1)3)中的任一種，可以在將彈性長絲的形狀保持在某種程度的狀態(tài)下使彈性長絲與無紡布接合。一般來說，在像本發(fā)明這樣將較細的長絲與無紡布進行接合時，與將遠遠寬于長絲的薄膜與無紡布進行接合的情況相比，由于長絲較細，因此接合時特別容易受到損傷。該損傷是指彈性長絲在伸縮片材的伸縮方向上的截面積減少。彈性長絲由于受到這樣的損傷，因此發(fā)生伸縮片材的回復強度降低。但是，根據(jù)上述1)3)的方法，不會產(chǎn)生上述的不良情況，可以使上述接合強度和25%回復強度分別處在上述特定的范圍內(nèi)。本實施方式的伸縮片材10除了彈性長絲13與各無紡布11、12之間的接合強度在上述范圍內(nèi)、以及伸縮片材10中的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度在上述范圍內(nèi)之外，進一步優(yōu)選彈性長絲和構(gòu)成可伸長的無紡布11、12的纖維(無紡布構(gòu)成纖維)之間的平均接合比例為1060%、更優(yōu)選為2050%。該平均接合比例在上述范圍內(nèi)的伸縮片材具有充分的剝離強度，同時由彈性長絲與構(gòu)成該無紡布的纖維之間的接合而產(chǎn)生的堅硬感不會變得明顯，從而手感優(yōu)異。另外，通過將該平均接合比例設定在上述范圍內(nèi)，可以使伸縮片材10的伸縮特性接近于彈性長絲13自身的伸縮特性。含有彈性樹脂薄膜的通常的伸縮片材中的彈性樹脂的單位面積重量為3080g/m2(伸縮片材10中的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度為0.6cN/{50mm12(g/m2)})，與此相對，本發(fā)明的伸縮片材可以用更小單位面積重量的彈性樹脂獲得較高的25%回復強度和接合強度。為了使彈性長絲與上述無紡布構(gòu)成纖維之間的平均接合比例在上述特的范圍內(nèi)，作為具體的方法，除了上述1)3)的方法以外，還可列舉出下述方法4)使彈性樹脂的熔融溫度(成形溫度)比無紡布構(gòu)成纖維中熔點最低的低熔點成分的該熔點高125'C180'C;5)使構(gòu)成無紡布的纖維的纖維密度與通常的纖維密度相比較低，為0.050.12g/ci^等。通過像上述5)那樣降低構(gòu)成無紡布的纖維的纖維密度，可以在不阻礙彈性長絲與無紡布表面纖維的熔融粘合和伸縮的情況下得到回復強度高的片材。彈性長絲與構(gòu)成無紡布的纖維之間的平均接合比例如下測定。<彈性長絲與構(gòu)成無紡布的纖維之間的平均接合比例的測定方法>對于1根彈性長絲與無紡布的接合部分，在1001000倍的倍率下對伸縮片材與伸縮方向垂直的方向的截面進行SEM觀察，分別求得彈性長絲與無紡布構(gòu)成纖維的接合部分沿所述彈性長絲的圓周方向的長度(所接合的周長)、以及彈性長絲與無紡布構(gòu)成纖維的非接合部分沿所述彈性長絲的圓周方向的長度(未接合的周長)，利用下式求出l根彈性長絲的接合比例。1根彈性長絲的接合比例(％)={所接合的周長/(所接合的周長+未接合的周長)}xioo將各SEM觀察中n=10的平均值作為彈性長絲與無紡布構(gòu)成纖維的平均接合比例。返回至圖1,本實施方式的伸縮片材10由第1無紡布11和第2無紡布12共計2張無紡布、以及夾持在兩無紡布之間的大量的彈性長絲13構(gòu)成。各彈性長絲13與第1和第2無紡布11、12接合。第1無紡布11和第2無紡布12可以是同種無紡布，也可以是不同種無紡布。這里所說的同種無紡布是指無紡布的制造工藝、無紡布構(gòu)成纖維的種類、構(gòu)成纖維的纖維直徑或長度、無紡布的厚度或單位面積重量等均相同的各無紡布。當上述中的至少一個不相同時即稱為不同種無紡布。另外，本發(fā)明中的彈性是指下述性質(zhì)能夠伸長，且從相對于原長度伸長100%的狀態(tài)(長度為原長度的200%)釋放力時，回復至原長度125%以下的長度。各無紡布ll、12均可伸長。各無紡布ll、12可以在與彈性長絲13的延伸方向相同的方向上伸長。所謂可伸長包括以下情況(1)無紡布ll、12的構(gòu)成纖維自身伸長的情況；和(2)即使構(gòu)成纖維自身不伸長，但在交點處結(jié)合的纖維彼此分開、或由于纖維彼此的結(jié)合等而使由多根纖維形成的立體結(jié)構(gòu)發(fā)生結(jié)構(gòu)性變化、或構(gòu)成纖維被拉斷、或纖維的松弛部分被拉伸，從而在無紡布整體上發(fā)生伸長的情況。各無紡布11、12也可以在與彈性長絲13接合前的坯料巻的狀態(tài)下已經(jīng)是可伸長的?；蛘呖梢允窍率鰺o紡布雖然在與彈性長絲13接合前的坯料巻的狀態(tài)下不是可伸長的，但按照在與彈性長絲13接合后變得可伸長的方式進行加工后，從而成為可伸長的無紡布。作為用于使無紡布變得可伸長的具體方法，可列舉出熱處理、輥間拉伸、利用齒槽或齒輪的嚙入拉伸、利用拉幅機的牽拉拉伸等。鑒于后述的伸縮片材10的優(yōu)選制造方法，從將使彈性長絲13與無紡布11、12熔融粘合時的所述無紡布11、12的搬送性變得良好的觀點出發(fā)，優(yōu)選無紡布ll、12在坯料巻的狀態(tài)下是不可伸長的。各無紡布ll、12可伸長，且含有實質(zhì)上非彈性的纖維，從而實質(zhì)上是非彈性的。各彈性長絲13在伸縮片材10的全長上是實質(zhì)上連續(xù)的。彈性長絲13含有彈性樹脂。各彈性長絲13按照相互不交叉地沿一個方向延伸的方式排列。但是，由于伸縮片材10的制造條件的不可避免的變動，彈性長絲13不經(jīng)意地發(fā)生交叉的情況是允許的。各彈性長絲13只要相互不交叉，則可以以直線狀延伸，也可以曲折地延伸。長絲相互不交叉是指幾乎沒有交點。如果有交點，則交點與交點之間有大量纖維，但通常在工業(yè)上，交點間存在的纖維的長度一致的情況是很少見的。如果在交點間存在的纖維的長度不同的狀態(tài)下進行伸長，則只會對交點間所含的長度較短的纖維施加應力，即使配置很多纖維，也會產(chǎn)生很多未參與拉伸的纖維。相同重量的纖維進行比較時，纖維的交點較多的收縮力小。因此，浪費了成本。考慮到僅在縱向上伸縮的情況，在像網(wǎng)狀那樣在橫向上存在纖維時，橫向的纖維不僅變得沒用，而且產(chǎn)生上述交點，同樣地在縱向的纖維中也產(chǎn)生無用的部分。彈性長絲13的延伸方向可以與第1和第2無紡布11、12在制造時的移動方向一致，也可以與無紡布11、12在制造時的移動方向垂直。當按照后述的優(yōu)選制造方法來制造伸縮片材10時，彈性長絲13的延伸方向與第1和第2無紡布11、12在制造時的移14動方向一致。彈性長絲13以實質(zhì)上未伸長的狀態(tài)與無紡布11、12接合。這些無紡布11、12可伸長。由于彈性長絲13以未伸長的狀態(tài)與無紡布11、12接合，因此本實施方式的伸縮片材10具有不會產(chǎn)生由伸長導致的松弛(蠕變)、即伸縮性難以降低的優(yōu)點。而且，例如在使彈性長絲13伸長到2倍后與無紡布11、12貼合時，假設回復到初始的1.3倍，則從該狀態(tài)只能伸長到1.54倍，但在未伸長狀態(tài)下貼合時，由于使伸縮片材伸長時的初始原點不同，因此具有可以伸長到無紡布11、12的可伸長長度或伸長到彈性長絲13的最大伸長率的優(yōu)點。彈性長絲13在未伸長的狀態(tài)下與無紡布11、12接合還具有以下優(yōu)點。本實施方式的伸縮片材IO例如如下制造將實質(zhì)上未伸長狀態(tài)的彈性長絲13與未伸長狀態(tài)的無紡布11、12接合，并暫時巻取作為坯料巻，(此時，與彈性長絲13接合了的未伸長狀態(tài)的無紡布11、12為非伸縮性的)，將該坯料巻送出，在另外的工序中進行拉伸加工(例如齒槽拉伸)，使未伸長狀態(tài)的無紡布ll、12成為可伸長的無紡布。在上述坯料巻的狀態(tài)下，該坯料巻是未伸長且非伸縮性的，對彈性長絲13不產(chǎn)生外力。結(jié)果具有即使長時間保存上述坯料巻也不會發(fā)生由伸長引起的松弛的優(yōu)點。彈性長絲13可以是線狀的合成橡膠絲或天然橡膠?；蛘呖梢允峭ㄟ^干式紡絲(熔融紡絲)或濕式紡絲獲得的長絲。其中，鑒于后述的優(yōu)選制造方法，彈性長絲13優(yōu)選是不將其暫時巻取或保存而直接通過熔融紡絲獲得的長絲。彈性長絲13優(yōu)選是將從噴嘴中噴出的熔融樹脂在紡絲線上進行拉伸而獲得的。通過拉伸，構(gòu)成彈性長絲13的高分子沿該彈性長絲13的長度方向進行分子取向，因此，后述的50%伸長時的伸長/回復比提高，滯后損耗變小。另外，通過拉伸，可以獲得細的彈性長絲。從該觀點出發(fā)，彈性長絲13優(yōu)選是拉伸至1.1400倍、特別優(yōu)選是拉伸至4100倍的長絲。與此相對，在前面的專利文獻3中，從口模以熔融狀態(tài)擠出的彈性股線在未拉伸的狀態(tài)下與片材接合，因此該彈性股線的滯后損耗不夠小。另外，在專利文獻4中，在進行拉伸時，由于粘附性的樹脂直接接觸輥，因此存在彈性股線發(fā)生纏輥的問題。特別是，彈性長絲13優(yōu)選是將彈性樹脂在熔融或軟化的狀態(tài)下進行拉伸而形成的。由此，可以得到充分細化的長絲，并由于后述的理由，手感變好。另外，通過將彈性樹脂在熔融或軟化的狀態(tài)下進行拉伸，在貼合無紡布11、12后，達到常溫的彈性長絲13不顯示欲收縮的力，成為與將彈性長絲13在未伸長的狀態(tài)下與無紡布ll、12接合時同樣的狀態(tài)。作為本實施方式中拉伸的具體操作，可列舉出下述操作(1)將作為彈性長絲13原料的樹脂進行熔融紡絲，先獲得未拉伸絲，然后將該未拉伸絲的彈性長絲再次加熱，在軟化溫度(硬鏈段部分(hardsegment)的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg)以上的狀態(tài)下進行拉伸的操作；(2)將作為彈性長絲13的原料的樹脂進行熔融紡絲，將所得熔融狀態(tài)的纖維直接進行拉伸的操作。如果按照后述的優(yōu)選制造方法來制造伸縮片材10，則彈性長絲13可以通過將熔融紡絲后得到的熔融狀態(tài)的纖維直接進行拉伸而獲得。通過紡絲后的拉伸獲得的彈性長絲13優(yōu)選其直徑為10200pm、特別優(yōu)選為20130pm。該范圍是考慮伸縮片材10的手感和彈性長絲13的生產(chǎn)率而確定的。詳細來說，如果彈性長絲13的直徑過大，則接觸伸縮片材10時容易感覺到由彈性長絲13帶來的高度差。該高度差對伸縮片材10的手感起負作用。從該觀點出發(fā)，彈性長絲13的直徑越小，越容易僅感覺到各無紡布11、12的手感，因此優(yōu)選。另外，通過使無紡布的透光性減少，可以具有所謂體液顏色的掩蔽功能，從該意義上來說，也優(yōu)選彈性長絲13較細。另外，在后述利用齒槽輥進行的彈性表現(xiàn)處理中，通過使彈性長絲13的直徑在齒槽輥間的齒與齒的間隙以下(作為優(yōu)選的間隙，從提高齒的耐久性的觀點和提高由嚙入量決定的拉伸倍率的觀點出發(fā)，間隙變小，為25(Him以下，更優(yōu)選為200pm以下)，在拉伸時彈性長絲不易受到損傷(龜裂或斷裂)，因此優(yōu)選較細。彈性長絲的直徑與上述間隙之比優(yōu)選為0.21、特別優(yōu)選為0.20.5。尤其是，彈性長絲13的直徑越細，其制造變得越容易?？紤]到這些，彈性長絲13的直徑優(yōu)選在上述范圍內(nèi)。從不產(chǎn)生上述的高度差的觀點出發(fā)，彈性長絲13在伸縮片材的厚度方向上的直徑相對于伸縮片材10的厚度的比例優(yōu)選為130%、特別優(yōu)選為512%。彈性長絲13的截面可以是圓形，根據(jù)不同情況也可以是橢圓形或扁平形狀的截面。例如按照后述的制造方法來制造伸縮片材10時，彈性長絲13的截面有易于變?yōu)楸馄叫螤畹膬A向。此時，在伸縮片材10中，彈性長絲13優(yōu)選如下配置扁平形狀的長軸與伸縮片材10的平面方向大致為同方向，且短軸與伸縮片材10的厚度方向大致為同方向。彈性長絲13的截面為扁平形狀時，從伸縮特性、彈性長絲13與無紡布11、12的構(gòu)成纖維之間的接合強度、以及伸縮片材10的掩蔽功能增加的觀點出發(fā)，長軸/短軸的比例(平均扁平率)優(yōu)選為1.07.0、特別優(yōu)選為1.13.0。截面為扁平形狀的彈性長絲13按照其長軸方向與伸縮片材10的平面方向大致一致的方式配置。另外，彈性長絲13的截面為扁平形狀時，彈性長絲13的直徑是指長軸直徑和短軸直徑的平均。具有扁平形狀的彈性長絲13中的長軸是指，通過顯微鏡觀察選出的彈性長絲13的外周中最長正交線的長度。彈性長絲13中的短軸是指，描繪具有與如上確定的長軸平行的兩邊、且與上述外周外切的長方形時的短邊的長度。對任意的5點彈性長絲測定上述值，將扁平率的平均值作為平均扁平率，將直徑值的平均值作為彈性長絲的直徑值。彈性長絲13還優(yōu)選著色為與第1和第2無紡布11、12的顏色不同的顏色。由此可以達到下述圖案設計效果彈性長絲13可以透過第1無紡布11和/或第2無紡布12看見，且伸縮片材10呈現(xiàn)條紋花樣。這樣的效果特別在各無紡布的厚度和單位面積重量在后述的范圍內(nèi)時變得更加顯著。從伸縮片材IO表現(xiàn)出充分的伸縮性的觀點、表現(xiàn)出像布一樣的良好手感的觀點、以及從根據(jù)需要表現(xiàn)出上述圖案設計效果的觀點出發(fā)，相鄰的彈性長絲13的間距(相鄰彈性長絲13之間的距離)，以該彈性長絲13的直徑在上述范圍內(nèi)為條件，優(yōu)選為0.15mm、特別優(yōu)選為0.4lmm。彈性長絲13在其整個長度上與各無紡布11、12接合。換言之，彈性長絲13與各無紡布11、12之間的接合部在該彈性長絲13的長度方向的全長上連續(xù)地形成。這里，"在其整個長度上接合"是指，與彈性長絲13接觸的所有纖維(無紡布11、12的構(gòu)成纖維)不需要與該彈性長絲13接合，而是以在彈性長絲13上不存在有意形成的非接合部的形態(tài)，將彈性長絲13與無紡布11、12的構(gòu)成纖維接合。通過使彈性長絲13在其整個長度上與各無紡布11、12接合，可以充分提高彈性股線13與各無紡布11、12之間的接合力。結(jié)果，即使拉伸伸縮片材IO，也難以將彈性長絲13從各無紡布11、12剝離。如果彈性長絲13從各無紡布11、12剝離，則在自然狀態(tài)(松弛狀態(tài))下，17在彈性長絲13與各無紡布11、12之間產(chǎn)生浮起，容易在伸縮片材10上產(chǎn)生皺褶，從而缺少作為伸縮片材10整體的一體感。作為彈性長絲13與第1和第2無紡布11、12的接合樣式，可列舉出例如熔融粘合等。如果按照后述的優(yōu)選制造方法來制造伸縮片材10，則彈性長絲13通過熔融粘合與各無紡布11、12接合。所謂熔融粘合，包括彈性長絲與構(gòu)成無紡布ll、12的纖維相互熔融而粘接的狀態(tài)，或者任意一方熔融、另一方陷入其中而粘接的狀態(tài)這兩種。根據(jù)該方法，可以在不對各無紡布11、12施加過度的熱的情況下，在通過熔融紡絲獲得的彈性長絲13的固化之前，使該彈性長絲13與無紡布熔融粘合，因此僅是在該彈性長絲13的周圍存在的纖維與該彈性長絲13接合，而遠離該位置的纖維維持著無紡布11、12的手感，因此具有伸縮片材10的手感得以良好保持的優(yōu)點。此時，在各無紡布11、12與彈性長絲13接合前，作為輔助的接合手段，還可以涂布粘接劑?；蛘?，在各無紡布11、12與彈性長絲13接合后，作為輔助的接合手段，還可以進行熱處理(蒸汽噴射、熱壓花)或機械交織(針剌法、射流噴網(wǎng)法)等。但是這些輔助的接合手段有時會損害所得伸縮片材10的手感，或?qū)椥蚤L絲13造成損傷。因此，優(yōu)選將彈性長絲13通過其熔融熱與無紡布11、12熔融粘合。但是，作為輔助接合手段，當使用由利用熱風法的熱風吹附形成的熱處理時，可以在不損害所得伸縮片材10的手感的情況下仍獲得無紡布11、12的接合強度高的片材，從該點出發(fā)是優(yōu)選的。伸縮片材10可以在與彈性長絲13的延伸方向相同的方向上伸縮。伸縮片材10的伸縮性由于彈性長絲13的彈性而表現(xiàn)出來。當將伸縮片材10在與彈性長絲13的延伸方向相同的方向上拉伸時，彈性長絲13以及第1和第2無紡布ll、12伸長。然后釋放伸縮片材10的拉伸時，彈性長絲13收縮，隨著其收縮，第1和第2無紡布11、12回復到拉伸前的狀態(tài)。與前述專利文獻1和2中記載的片材不同，在本實施方式的伸縮片材10中，以與彈性長絲13垂直的狀態(tài)結(jié)合的其它彈性長絲并不存在。因此，即使將伸縮片材10在與彈性長絲13的延伸方向相同的方向上拉伸，該伸縮片材IO也會在基本不發(fā)生寬度減縮的情況下伸長。即，伸縮片材10在其拉伸狀態(tài)下，在其長度方向上寬度是大致一樣的。結(jié)果，在將伸縮片材10以其伸長狀態(tài)搬送并對其進行加工時，操作性變得良好。另外，在將伸縮片材10作為例18如短褲型尿布的外包裝材料使用時，可以有效地防止尿布在戴用過程中發(fā)生偏移掉落或發(fā)生皺褶。另外，如果考慮到尿布的構(gòu)成和使用者的動作，雖然在寬度方向上發(fā)生不均勻的伸長，但此時也基本不會發(fā)生寬度減縮，可以有效地防止尿布偏移或發(fā)生皺褶。從該觀點出發(fā)，將伸縮片材10伸長到1.5倍時的寬度減縮比例優(yōu)選為伸長前的寬度的1%10%、特別優(yōu)選為1%5%。寬度減縮可以用(l一伸長后的寬度+伸長前的寬度)xl00來求出。伸長后的寬度如下測定。將樣品按照其長度方向大致沿著移動方向的方式(角度差為15度以內(nèi))按寬度50mm裁切。長度超過150mm。在將樣品的寬度保持在50mm的狀態(tài)下，將樣品的長度方向兩端部以把持間隔為150mm進行把持。此時，注意要使樣品在其長度方向上不松弛也不伸長。從該狀態(tài)開始，將把持間隔拉伸到1.5倍，測定此時的樣品的長度方向中央部的寬度，將該值作為伸長后的寬度。圖2(a)和(b)示出了本發(fā)明的一個實施方式的伸縮片材10中沿著彈性長絲13的延伸方向的縱向截面圖。圖2(a)和(b)中示出的實施方式是在伸縮片材10的制造工序中的彈性表現(xiàn)處理中，使用齒槽拉伸時顯著表現(xiàn)出的形態(tài)。圖2(a)是自然狀態(tài)(松弛狀態(tài))下的伸縮片材10的縱向截面圖，圖2(b)是伸長狀態(tài)下的伸縮片材10的縱向截面圖。在自然狀態(tài)下，伸縮片材IO呈頂部14'和谷部14"交替排列的波浪形狀。頂部14'和谷部14"通過棱線部15'相連。相對于頂部14'和谷部14"的厚度，棱線部15'的厚度稍小一些，因此比頂部14鄰谷部14"更容易透光。俯視伸縮片材10時，頂部14'、棱線部15'以及谷部14"向著與伸縮片材10的伸長方向垂直的方向延伸。因此，在伸縮片材10中，在其自然狀態(tài)下，由容易透光的棱線部15'和與比其難以透光的頂部14'和谷部14產(chǎn)生的橫向條紋花樣隱約出現(xiàn)。該橫向條紋花樣會由于伸縮片材10伸長和后述的彈性表現(xiàn)處理等條件而變得更加明顯。艮P，如圖2(b)所示，在伸長狀態(tài)的伸縮片材10中，沿著彈性長絲13的延伸方向，高單位面積重量部分M和低單位面積重量部分15交替排列。各部分14、15在與彈性長絲13的延伸方向垂直的方向上分別以帶狀延伸。高單位面積重量部分14和低單位面積重量部分15以恒定的周期交替排列。對于高單位面積重量部分14，向片材10的上側(cè)突出的部分和向片材10的下側(cè)突出的部分交替配置。向片材10的上側(cè)突出的高單位面積重量部分14來自于圖2(a)所示的自然狀態(tài)的片材10中的頂部14'。而向片材10的下側(cè)突出的高單位面積重量部分14來自于圖2(a)所示的自然狀態(tài)的片材10中的谷部14"。另外，低單位面積重量部分15來自于圖2(a)所示的自然狀態(tài)的片材10中的棱線部15'。在高單位面積重量部分14與低單位面積重量部分15中，由于它們的單位面積重量差而在透光程度上存在差異。結(jié)果，伸縮片材IO呈現(xiàn)在與彈性長絲13的延伸方向垂直的方向上延伸的橫向條紋花樣，圖案設計性高。特別是，如前所述，伸縮片材10也呈現(xiàn)由彈性長絲13產(chǎn)生的條紋花樣，因此伸縮片材10還呈現(xiàn)該條紋花樣與由高單位面積重量部分14和低單位面積重量部分15產(chǎn)生的條紋花樣的組合而成的格子狀的花樣，圖案設計性進一步提高。另外，如圖2(a)和(b)所示，作為本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，片材10的上側(cè)或下側(cè)的突出的部分中填充著纖維。高單位面積重量部分14與低單位面積重量部分15相比，單位面積重量大且厚度也大。由此，高單位面積重量部分14和低單位面積重量部分15處的透光程度不同，由于該不同而呈現(xiàn)條紋花樣。各高單位面積重量部分14彼此間實質(zhì)上是等寬度的，同樣地，各低單位面積重量部分15彼此間也實質(zhì)上是等寬度的。高單位面積重量部分14的厚度優(yōu)選為0.310mm、特別優(yōu)選為0.5lmm。從伸縮特性和透氣性的觀點出發(fā)，低單位面積重量部分15的厚度優(yōu)選為0.13mm、特別優(yōu)選為0.20.6mm。厚度的測定是將伸縮片材10在20±2。C、65±5%RH的環(huán)境下無負荷地放置2天以上，然后用下述方法求出。首先，將伸縮片材10向伸長方向拉伸到1.5倍，在該狀態(tài)下，以0.5cN/cr^的負荷夾在平板間。用顯微鏡在50200倍的倍率下觀察截面，分別求出各視野中的平均厚度，以三個視野的厚度的平均值的形式求得上述厚度。高單位面積重量部分14和低單位面積重量部分15在按照后述的制造方法來制造伸縮片材IO時可以容易地形成。下面，對構(gòu)成伸縮片材10的第1和第2無紡布11、12以及彈性長絲13的構(gòu)成材料進行說明。作為構(gòu)成各無紡布ll、12的纖維，可以使用實質(zhì)上非彈性的纖維。作為其例子，可列舉出聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、聚酯(PET或PBT)、聚酰胺等構(gòu)成的纖維等。構(gòu)成各無紡布11、12的纖維可以是短纖維也可以是長纖維，可以是親水性的也可以是疏水性的。另外，還可以使用芯鞘型或并列型的復合纖維、分割纖維、異形截面纖維、巻曲纖維、熱收縮纖維等。這些纖維可以單獨使用一種，也可以組合兩種以上來使用。各無紡布11、12可以是連續(xù)長絲或短纖維的無紡布。特別是，從將伸縮片材10制成有厚度的膨松的片材的觀點出發(fā)，各無紡布11、12優(yōu)選為短纖維的無紡布。將伸縮片材IO作為與肌膚接觸的部件使用時，可以在肌膚接觸側(cè)使用手感好的短纖維無紡布，在其相反面使用高強度的連續(xù)長絲的無紡布。各無紡布11、12優(yōu)選其構(gòu)成纖維由低熔點成分和高熔點成分兩個成分以上組成。此時，通過至少低熔點成分的熱熔融粘合，其構(gòu)成纖維彼此在纖維交點處接合。作為由低熔點成分和高熔點成分兩個成分以上構(gòu)成的芯鞘型的復合纖維，優(yōu)選芯為高熔點的PET、PP，鞘為低熔點的PET、PP、PE。特別在使用這些復合纖維時，與彈性長絲13的熔融粘合變強，難以引起兩者間的剝離，因此優(yōu)選。各無紡布11、12的厚度優(yōu)選為0.055mm、更優(yōu)選為0.11.0mm、進一步優(yōu)選為0.150.5mm。厚度的測定可以如下進行以0.5cN/cm2的負荷夾在平板間，用顯微鏡在50200倍的倍率下觀察伸縮片材10的截面，分別求出各視野中的平均厚度，以三個視野的厚度的平均值的形式求出上述厚度。片材整體的厚度可以通過測量平板間的距離來求得。從手感、厚度及圖案設計性等觀點出發(fā)，各無紡布ll、12的單位面積重量優(yōu)選分別為3100g/m2、特別優(yōu)選為1030g/m2。從手感、粘性等觀點出發(fā)，各無紡布ll、12優(yōu)選由實質(zhì)上非彈性的纖維構(gòu)成。作為無紡布中的非彈性纖維的比例，可以為70重量％以上、優(yōu)選為90重量％以上、更優(yōu)選為100重量％。另外，實質(zhì)上非彈性的纖維也可以在非彈性樹脂中含有彈性樹脂，非彈性樹脂的比例可以為70重量％以上、優(yōu)選為90重量％以上、更優(yōu)選為100重量％。特別地，作為非彈性的纖維，優(yōu)選使用在長度方向上纖維的粗細度不一樣的纖維(以下將該纖維稱為不定徑纖維)。艮口，不定徑纖維在沿其長度方向看時，既有纖維截面積(直徑)大的部分，也有纖維截面積(直徑)小的部分。在不定徑纖維中，其直徑(截面積)可以從最小的部分到最大的部分連續(xù)地變化?；蛘?，也可以像在未拉伸絲的拉伸工序中觀察到的縮頸現(xiàn)象那樣，纖維的直徑(截面積)以大致階梯狀變化。圖3中示出了具有纖維的直徑(截面積)以大致階梯狀變化的狀態(tài)的非彈性纖維的一個例子。非彈性纖維以具有恒定的纖維直徑的高伸長率(例如纖維的最大伸長率為80800%、特別為120650%)的纖維作為原料，這從可以獲得最大強度高的伸縮片材10的觀點出發(fā)是優(yōu)選的。纖維的伸長率根據(jù)JISL-1015，以下述條件下的測定為基準即測定環(huán)境溫濕度為20士2-C、65±5%RH，牽拉試驗機的夾具間隔為20mm，牽拉速度為20mm/min。另外，以從已制造的無紡布中采集纖維來測定伸長率為代表，夾具間隔不能設在20mm時，即所測定的纖維長度不足20mm時，將夾頭間隔設在10mm或5mm來進行測定。上述高伸長率的纖維優(yōu)選為低拉伸的非彈性纖維。以低拉伸的非彈性纖維為原料，按照后述的制造方法來制造本實施方式的伸縮片材10時，在彈性表現(xiàn)處理過程中通過將低拉伸的纖維進行拉伸，可以在纖維中產(chǎn)生較細的部分，從而形成上述不定徑纖維。結(jié)果，在本實施方式的伸縮片材的彈性表現(xiàn)處理過程中，無紡布變?yōu)樵诮Y(jié)構(gòu)上容易拉伸的形態(tài)，通過拉伸纖維，整個無紡布結(jié)構(gòu)都變得容易拉伸，將對不定徑纖維間的接合點、各無紡布ll、12與彈性長絲13的接合點的破壞控制在最小限，能夠在維持伸縮性能的同時提高伸縮片材10的強度。即可以得到兼具高伸長率和高強度的伸縮片材10。另外，在彈性表現(xiàn)處理過程中上述不定徑纖維間的接合也難以被破壞，這還具有使各無紡布11、12難以起毛的效果。這從提高本實施方式的伸縮片材10的外觀的觀點出發(fā)是有利的。與此相對，對于
背景技術(shù)：
部分中描述的專利文獻5記載的彈性伸縮性復合片材，由于在拉伸工序中構(gòu)成纖維難以延伸，因此纖維彼此的熔敷或機械性的絡合不能實現(xiàn)。結(jié)果，片材的強度降低，不能兼具高伸長率和高強度。另外，通過以上述低拉伸的纖維為原料，與纖維拉伸前相比，細纖維的根數(shù)(長度)實質(zhì)上增加。由此，本實施方式的伸縮片材10的不透光性提高。從提高難以透過正面片材看到被吸收體吸收的體液的掩蔽性能的觀點出發(fā)，伸縮片材10的不透光性提高在例如將伸縮片材10作為生理用衛(wèi)生巾或一次性尿布等吸收性物品的正面片材使用時是有利的。此外，如果不定徑纖維的粗細度周期性地變化，則還具有下述附加效果即各無紡布11、12的表面呈現(xiàn)微細的波狀起伏的狀態(tài)，其肌膚觸感變得良好。此時，變化的周期、即較粗部分與和其相鄰的較粗部分之間的距離優(yōu)選為0.52210mm、特別優(yōu)選為25mm。該周期可以從各無紡布11、12的顯微鏡觀察來測定。這里，不定徑纖維的直徑的測定可以按照以下的(1)(5)的順序來測定。(1)從伸縮片材10的表面上的5mmx5mm以上的區(qū)域中采樣無紡布11或無紡布12。此時的樣品可以將無紡布11、12從彈性長絲13上切離來采集，也可以采集伸縮片材10整體。(2)將采集的樣品固定在SEM的觀察用試樣臺上。此時，為了容易觀察樣品，也可以在以不破壞樣品的結(jié)構(gòu)的程度拉伸樣品的狀態(tài)下(直到無紡布的松弛消失的程度)，將樣品用雙面膠固定在試樣臺上。對于此時的拉伸量，例如在伸縮片材10的制造工序中利用彈性表現(xiàn)處理工序時，使其為拉伸工序中拉伸伸縮片材10的前體的拉伸倍率以下的程度。(3)SEM觀察在200的倍率下進行。使1處的視野面積為0.4mmx0.4mm左右以上，觀察5處。(4)隨機地抽出纖維，以O.lpm為單位在纖維軸向上每隔10nm地測定直徑，共測定20處以上(纖維彼此的熔融粘合點或破壞的部分不包括在測定中)。纖維在各視野測定4根以上，對5個視野的共計20根進行測定。(5)從這些值中選出IO根纖維的各自的最大直徑和最小直徑。1根纖維的最大直徑和最小直徑之差為lpm、對纖維軸向的位置和直徑的變化之間的關(guān)系作圖時，極大位置或極小位置為2處以上的纖維稱為不定形纖維。從使以上的各效果更顯著的觀點出發(fā)，不定徑纖維的粗細度在最細部分處優(yōu)選為215jam、更優(yōu)選為512^m、在最粗部分處優(yōu)選為1040nm、更優(yōu)選為1230pm。不定徑纖維的最大直徑和最小直徑之差優(yōu)選為3nm以上、特別優(yōu)選為5pim以上、尤其優(yōu)選為10pm以上。另外，以"最大纖維直徑/最小纖維直徑"所定義的纖維直徑的比值優(yōu)選為115、更優(yōu)選為1.210、進一步優(yōu)選為25。不定徑纖維優(yōu)選其纖維間熔融粘合點強度高于該不定徑纖維的100%伸長時的強度。由此，在制造伸縮片材10時的彈性表現(xiàn)處理工序中，在將拉伸前的伸縮片材IO進行拉伸以實施彈性表現(xiàn)處理加工時，難以引起彈性表現(xiàn)處理前的伸縮片材10的纖維彼此的熔融粘合點的破壞，與彈性表現(xiàn)前的伸縮片材10的強度相比，經(jīng)過上述彈性表現(xiàn)處理工序獲得的伸縮片材10的強度不易降低，從該點出發(fā)是優(yōu)選的。熔融粘合點強度可以按照本申請人的在先申請日本特開2004-218183號公報的段落的記載來進行測定。100%伸長時的強度可以使用牽拉試驗機、在夾頭間距離為20mm、牽拉速度為20mm/min的條件下來進行測定。上述的低拉伸的非彈性纖維包括紡絲后以低拉伸倍率被拉伸的纖維以及未拉伸的纖維、即未拉伸纖維這兩者。作為低拉伸的纖維，優(yōu)選使用其伸長率為如上所述的80800%的纖維、特別優(yōu)選使用伸長率為120650%的纖維。通過使用具有該范圍的伸長率的低拉伸的纖維，該纖維在后述的圖5所示的拉伸裝置22中可以順利地被拉伸，可以容易地形成不定徑纖維。低拉伸的纖維的纖維直徑優(yōu)選為1035nm、特別優(yōu)選為1230pm。如前所述，不定徑纖維優(yōu)選以具有恒定的纖維直徑的低拉伸的纖維為原料。此時，低拉伸的纖維可以是由單一的原料構(gòu)成的纖維，也可以是使用了2種以上原料的復合纖維、例如芯鞘型復合纖維或并列型復合纖維。如果考慮到不定徑纖維彼此接合的容易性、各無紡布11、12與彈性長絲13的接合容易性，優(yōu)選使用復合纖維。在為芯鞘型的復合纖維的情況下，優(yōu)選芯為聚酯(PET或PBT)、聚丙烯(PP)、鞘為低熔點的聚酯(PET或PBT)、聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)。特別地，在使用這些復合纖維時，在彈性長絲13含有聚烯烴系彈性體的情況下，彈性長絲13與各無紡布11、12的構(gòu)成纖維之間的熱熔融粘合增強，難以引起層剝離，從該點出發(fā)是優(yōu)選的。不定徑纖維可以是如人造短纖維那樣的短纖維，也可以是如連續(xù)長絲那樣的長纖維。鑒于后述的伸縮片材10的優(yōu)選制造方法，優(yōu)選使用短纖維。另外，不定徑纖維可以是親水性的或疏水性的。各無紡布ll、12可以僅由不定徑纖維構(gòu)成，也可以除了不定徑纖維以外還含有其它的恒定直徑的非彈性纖維。作為其它的非彈性纖維，可列舉出前述的纖維。各無紡布ll、12除了不定徑纖維以外還含有其它的恒定直徑的非彈性纖維時，其它的非彈性纖維的配合量優(yōu)選為130重量％、特別優(yōu)選為520重量％。不定徑纖維特別優(yōu)選在兩張無紡布11、12這二者中都含有，但也可以僅含有在兩張無紡布ll、12中的一個中。24彈性長絲13如前所述，例如以熱塑性彈性體或橡膠等彈性樹脂為原料。彈性長絲13為具有彈性的長纖維。特別地，當彈性樹脂使用熱塑性彈性體作為原料時，可以與通常的熱塑性樹脂同樣地使用擠出機進行熔融紡絲，而且由此得到的長絲容易熱熔融粘合，因此適于本實施方式的伸縮片材。作為熱塑性彈性體，可列舉出SBS(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯)、SIS(苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯)、SEBS(苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯)、SEPS(苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯)等苯乙烯系彈性體、烯烴系彈性體(乙烯系的a-烯烴彈性體、乙烯/丁烯/辛烯等共聚而成的丙烯系彈性體)、聚酯系彈性體、聚氨酯系彈性體。它們可以單獨使用一種，也可以組合兩種以上來使用。另外，也可以使用由這些樹脂構(gòu)成的芯鞘型或并列型的復合纖維。特別地，從彈性長絲13的成形性、伸縮特性、成本方面考慮，優(yōu)選使用苯乙烯系彈性體、烯烴系彈性體、或它們的組合。彈性長絲13與構(gòu)成無紡布11、12的纖維的優(yōu)選組合是下述組合彈性長絲13使用SEBS樹脂或SEPS樹脂，無紡布ll、12的構(gòu)成纖維使用PP/PE芯鞘型復合纖維或PET/PE芯鞘型復合纖維。通過采用該組合，可以可靠地進行熔融粘合。另外，由于芯的熔點高，因此纖維在熔融粘合時熔融不完全(殘留芯)，可以得到最大強度高的伸縮片材10。特別地，作為彈性長絲13，優(yōu)選使用由含有A1-B-A2型三嵌段共聚物而構(gòu)成的樹脂組合物形成的彈性長絲，所述Al-B-A2型三嵌段共聚物由以乙烯基芳香族聚合物為主體的聚合物嵌段Al和A2、和以聚烯烴為主體的聚合物嵌段B形成。聚合物嵌段Al和A2各自的通過凝膠滲透色譜法(GPC)測定的重均分子量的總計為優(yōu)選為1400020000，更優(yōu)選為1400018000，且聚合物嵌段B通過GPC法測定的重均分子量優(yōu)選為4000080000、更優(yōu)選為4000070000。在本說明書中，通過GPC法測定的重均分子量是在下述測定條件下測定的柱TSKgelG-2000H;柱溫度40°C;流動相四氫呋喃(THF);流量1.0mL/min;試樣濃度10mg/5mL-THF;注入量500pL;然后用聚苯乙烯換算后得到上述重均分子量的值。作為分析試樣，使用進行了下述前處理操作得到的試樣:將試樣10mg在常溫下在5mL的四氫呋喃中溶解10分鐘，然后用孔徑為0.45pm的燒結(jié)過濾器過濾。25在樹脂組合物含有2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物時，例如將上述的"聚合物嵌段Al通過GPC法測定的重均分子量"作為2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物各自的聚合物嵌段Al通過GPC法測定的重均分子量的重量平均值來求得。艮卩，例如樹脂組合物含有(Al，-B，-A2，)及(Al"-B，-A2")兩種Al-B-A2型三嵌段共聚物作為Al-B-A2型三嵌段共聚物、且(Al，-B，-A2，)的百分含量(A1，-B，-A2，在樹脂組合物所含的兩種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)為80重量％、(Al"-B"-A2")的百分含量為20重量％時，上述"聚合物嵌段Al通過GPC法測定的重均分子量"通過下式求得。(聚合物嵌段A1'的通過GPC法測定的重均分子量)x0.8十(聚合物嵌段A1"的通過GPC法測定的重均分子量)x0.2在樹脂組合物含有兩種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物時，對于上述"聚合物嵌段A2通過GPC法測定的重均分子量"及"聚合物嵌段B通過GPC法測定的重均分子量"，也分別按照聚合物嵌段A1的上述例子來求得。另外，在樹脂組合物含有兩種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物時，上述"聚合物嵌段Al及A2各自通過GPC法測定的重均分子量的總計"為如上求得的聚合物嵌段Al及A2各自的上述重均分子量的重量平均值的總計。彈性長絲13通過由含有滿足上述物性的Al-B-A2型三嵌段共聚物而構(gòu)成的樹脂組合物形成，紡絲成形性優(yōu)異，即使在直徑較細時，也不會引起斷絲，且可以無曲折地從紡絲噴嘴中噴出成形。聚合物嵌段Al以乙烯基芳香族聚合物為主體構(gòu)成。作為構(gòu)成該乙烯基芳香族聚合物的乙烯基芳香族，可列舉出例如苯乙烯、對甲基苯乙烯、間甲基苯乙烯、對叔丁基苯乙烯、a-甲基苯乙烯、氯代甲基苯乙烯、對叔丁氧基苯乙烯、二甲基氨基甲基苯乙烯、二甲基氨基乙基苯乙烯、乙烯基甲苯、1-乙烯基萘、4-丙基苯乙烯、4-環(huán)己基苯乙烯、4-十二烷基苯乙烯、2-乙基-4-芐基苯乙烯、4-(苯基丁基)苯乙烯等。乙烯基芳香族聚合物可以由這些乙烯基芳香族中的1種構(gòu)成，也可以由2種以上構(gòu)成。在這些乙烯基芳香族中，從聚合的容易性和通用性的觀點出發(fā)，優(yōu)選苯乙烯。聚合物嵌段A1中乙烯基芳香族聚合物的含量相對于聚合物嵌段A1的整個結(jié)構(gòu)單元，優(yōu)選為90100重量％、更優(yōu)選為95100重量％。聚合物嵌段Al除了乙烯基芳香族聚合物以外，還可以含有共軛二烯化合物聚合物而構(gòu)成。作為構(gòu)成該共軛二烯化合物聚合物的共軛二烯化合物，可列舉出例如1，3-丁二烯、異戊二烯、1，3-戊二烯、2，3-二甲基-1，3-丁二烯、2誦甲基-l，3-戊二烯、1,3-己二烯、苯基丁二烯、4，5-二乙基-1，3-辛二烯、3-丁基-1,3-辛二烯等。共軛二烯化合物聚合物可以由這些共軛二烯化合物中的1種構(gòu)成，也可以由2種以上構(gòu)成。聚合物嵌段Al中共軛二烯化合物聚合物的含量是，相對于聚合物嵌段Al的整個結(jié)構(gòu)單元優(yōu)選為010重量％、更優(yōu)選為05重量％。聚合物嵌段Al的通過GPC法測定的重均分子量優(yōu)選為700010000，更優(yōu)選為70009000。作為聚合物嵌段A2，可以使用與上述聚合物嵌段Al相同的嵌段。對聚合物嵌段A2沒有特別說明的方面可以適當適用對聚合物嵌段A1的說明。在Al-B-A2型三嵌段共聚物中，聚合物嵌段Al和聚合物嵌段A2的結(jié)構(gòu)可以相同也可以不同。特別地，聚合物嵌段Al及A2優(yōu)選均為苯乙烯。即，彈性長絲13優(yōu)選下述構(gòu)成僅含有聚苯乙烯作為聚合物嵌段A1，且僅含有聚苯乙烯作為聚合物嵌段A2。Al-B-A2型三嵌段共聚物中聚合物嵌段Al及A2的總含量相對于Al-B-A2型三嵌段共聚物的整個結(jié)構(gòu)單元，優(yōu)選為1540重量％、更優(yōu)選為1830重量％。另外，如上所述，當聚合物嵌段A1及A2均為聚苯乙烯時，Al-B-A2型三嵌段共聚物中聚合物嵌段Al和聚合物嵌段A2的比例以重量比計優(yōu)選為(Al/A2)=0.81.2、更優(yōu)選為(Al/A2)=0.91.1。聚合物嵌段B以聚烯烴為主體而構(gòu)成。作為構(gòu)成該聚烯烴的烯烴，可列舉出例如異戊二烯、丁二烯、乙烯、丙烯、丁烯等。構(gòu)成聚合物嵌段B的烯烴可以由這些烯烴中的1種構(gòu)成，也可以由2種以上構(gòu)成。在這些烯烴中，從耐候性、伸縮特性的觀點出發(fā)，優(yōu)選乙烯、丙烯。聚合物嵌段B中上述聚烯烴的含量相對于聚合物嵌段B的整個結(jié)構(gòu)單元，優(yōu)選為90100重量％、更優(yōu)選為95100重量％。聚合物嵌段B除了上述聚烯烴以外，還可以含有由其它的聚合性單體衍生的可以與聚烯烴聚合的其它聚合物而構(gòu)成。作為該其它的聚合性單體，可列舉出例如苯乙烯。構(gòu)成聚合物嵌段B的上述可以與聚烯烴聚合的其它聚合物可以由這些其它的聚合性單體中的l種構(gòu)成，也可以由2種以上構(gòu)成。聚合物嵌段B中上述其它的聚合物的含量相對于聚合物嵌段B的整個結(jié)構(gòu)單元，優(yōu)選為010重量％、更優(yōu)選為05重量％。作為聚合物嵌段B的具體例子，可列舉出聚異戊二烯、聚丁二烯、聚(乙烯-丙烯)、聚(乙烯-丁烯)等。其中，聚(乙烯-丙烯)由于耐候性、伸縮特性的緣故而優(yōu)選。Al-B-A2型三嵌段共聚物中聚合物嵌段B的含量相對于Al-B-A2型三嵌段共聚物的整個結(jié)構(gòu)單元，優(yōu)選為6085重量％、更優(yōu)選為7082重量％。作為優(yōu)選的Al-B-A2型三嵌段共聚物的具體例子，可列舉出苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)、苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SIS)、作為SBS的氫化物的苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)、作為SIS的氫化物的苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEPS)、苯乙烯-乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEEPS)等。其中，SEBS、SEPS、SEEPS由于可以獲得熱穩(wěn)定性和耐候性優(yōu)異的彈性長絲13而優(yōu)選。作為Al-B-A2型三嵌段共聚物，也可以使用市售品。作為在本發(fā)明中優(yōu)選使用的Al-B-A2型三嵌段共聚物的市售品，可列舉出例如KratonPolymers公司的商品名"Kraton"、旭化成化學株式會社的商品名"Tuftec"及"TUFPRENE"、株式會社Kuraray的商品名"SEPTON"、"Hybrar"系列等。Al-B-A2型三嵌段共聚物可以通過例如下述工序來合成。首先，在環(huán)己烷等烴溶劑中添加乙烯基芳香族化合物，以有機鋰化合物或金屬鈉等為引發(fā)劑進行陰離子聚合，得到聚合物嵌段A1。然后，添加烯烴單體進行聚合，得到聚合物嵌段A1-B。烯烴單體為共軛二烯時，對該共聚物的基于共軛二烯的雙鍵加氫，得到目標聚合物嵌段A1-B。從耐熱性、耐候性的觀點出發(fā)，基于共軛二烯的雙鍵的氫化率優(yōu)選為共軛二烯的雙鍵的80%以上、特別優(yōu)選為90%以上。氫化反應可以使用鉑、鈀等貴金屬系催化劑、有機鎳化合物、有機鈷化合物或這些化合物與其它有機金屬化合物的復合催化劑來進行。氫化率可以利用碘值測定法算出。然后，添加乙烯基芳香族化合物進行聚合，從而得到聚合物嵌段Al-B-A2。構(gòu)成彈性長絲13的上述樹脂組合物可以僅含有上述A1-B-A2型三嵌段共聚物而構(gòu)成，也可以根據(jù)需要，在不損害本發(fā)明目的的范圍內(nèi)，在除了Al-B-A2型三嵌段共聚物以外，還含有其它的1種或2種以上的樹脂而構(gòu)成。當上述樹脂組合物含有Al-B-A2型三嵌段共聚物和其它樹脂時，該樹脂組合物中Al-B-A2型三嵌段共聚物的含量優(yōu)選為卯100重量％、更優(yōu)選為95100重量％。但是，從紡絲成形性及伸縮性最大限度地提高的觀點出發(fā)，上述樹脂組合物優(yōu)選僅含有Al-B-A2型三嵌段共聚物而構(gòu)成。另外，上述樹脂組合物可以含有1種Al-B-A2型三嵌段共聚物而構(gòu)成，也可以含有結(jié)構(gòu)不同的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物而構(gòu)成。當上述樹脂組合物除了Al-B-A2型三嵌段共聚物以外還含有其它樹脂時，作為所述的其它樹脂，可以使用例如橡膠、或聚烯烴系彈性體、聚酯系彈性體、聚氨酯系彈性體等熱塑性彈性體等。另外，可以使用熱塑性彈性體以外的樹脂、例如聚乙烯、聚丙烯等熱塑性樹脂等。它們也可以組合2種以上來使用。上述樹脂組合物可以通過將Al-B-A2型三嵌段共聚物、或Al-B-A2型三嵌段共聚物及上述其它樹脂用各種公知的方法進行熔融混合來獲得。例如，將上述各成分同時地或依次地裝入亨舍爾混合機、V型混合機、轉(zhuǎn)鼓混合機、帶式混合機等中進行混合后，用單螺桿擠出機、多螺桿擠出機、捏合機、密閉式混煉機等混煉裝置進行熔融混煉，從而獲得上述樹脂組合物。上述樹脂組合物中除了上述樹脂成分(Al-B-A2型三嵌段共聚物、其它樹脂)以外，還可以根據(jù)需要，在不損害本發(fā)明目的的范圍內(nèi)含有增塑劑(例如石蠟系油、石蠟系蠟、環(huán)垸烴系油、乙烯-a-烯烴寡聚物、低分子量聚乙烯等)、耐候穩(wěn)定劑、耐熱穩(wěn)定劑、防靜電劑、潤滑劑、增滑劑、成核劑、阻燃劑、顏料、染料、無機或有機填充劑等。上述樹脂組合物在以245'C的溫度加熱熔融的狀態(tài)下，從內(nèi)徑為0.45mm、長度為4.5mm的圓筒形狀的噴嘴中以8.4m/分鐘的噴出速度噴出時，熔融張力的最大值優(yōu)選為0.060.20cN、更優(yōu)選為0.070.15cN。圖4中示出了熔融張力的測定方法。測定對圖4所示的負荷傳感器施加的向上的力，將該測定值作為熔融張力。通過使構(gòu)成彈性長絲13的樹脂組合物的熔融張力的最大值在上述范圍內(nèi)，可以使紡絲成形性變得更好。熔融張力的調(diào)整可以通過添加例29如增塑劑(石蠟等)、橡膠、熱塑性樹脂等來進行。如上所述構(gòu)成的樹脂組合物的熔融張力在上述范圍內(nèi)。配置在2張無紡布11、12之間的、由大量彈性長絲13構(gòu)成的彈性長絲的表觀單位面積重量從伸縮特性、手感、厚度、成本的觀點出發(fā)，優(yōu)選為430g/m2、特別優(yōu)選為615g/m2。下面，參照著圖5對本實施方式的伸縮片材10的優(yōu)選制造方法進行說明。在本制造方法中，將從紡絲噴嘴16中紡出的熔融狀態(tài)的大量彈性長絲13以規(guī)定速度牽拉并進行拉伸，并且在該彈性長絲13固化之前，按照該該彈性長絲13相互不交叉地沿一個方向排列的方式使該彈性長絲與無紡布11、12熔融粘合，然后將熔融粘合有該彈性長絲13的復合體19沿著該彈性長絲13的延伸方向進行彈性表現(xiàn)處理，從而使該無紡布復合體19具有伸縮性。紡絲噴嘴16設置在紡絲頭17上。紡絲頭17與擠出機連接。也可以通過齒輪泵向紡絲頭17供給樹脂。利用該擠出機熔融混煉的彈性樹脂被供給至紡絲頭17。在紡絲頭17上，大量的紡絲噴嘴16以直線狀配置成一列。紡絲噴嘴16沿著第1及第2無紡布11、12的寬度方向配置。相鄰的紡絲噴嘴16的間隔相當于目標伸縮片材10中彈性長絲13的間隔。紡絲噴嘴16通常為圓形，其直徑(內(nèi)徑)會影響到彈性長絲13的直徑及拉伸倍率。從該觀點出發(fā)，紡絲噴嘴16的直徑(內(nèi)徑)優(yōu)選為0.12mm、特別優(yōu)選為0.20.6mm。為了提高與無紡布11、12的接合強度、提高彈性長絲13的紡絲性、以及提高伸縮片材10的伸縮特性，也可以將彈性長絲13制成復合形態(tài)(并列型、芯鞘、海島結(jié)構(gòu))。具體來說，優(yōu)選PP系的彈性體樹脂和苯乙烯系的彈性體樹脂的組合。紡出的熔融狀態(tài)的彈性長絲13分別與從坯料巻以彼此相同的速度紡出的第1無紡布11及第2無紡布12合流，然后夾持在兩無紡布ll、12之間并以規(guī)定速度進行牽拉。彈性長絲13的牽拉速度與兩無紡布11、12的紡出速度一致。彈性長絲13的牽拉速度會影響到該彈性長絲13的直徑及拉伸倍率。通過拉伸對彈性長絲13產(chǎn)生的張力會防止在將該彈性長絲13與無紡布11、12貼合時由風或靜電引起的該彈性長絲13的飄散。由此，可以使各彈性長絲彼此不交叉地沿一個方向排列。從這些觀點出發(fā)，彈性長絲13的牽拉速度優(yōu)選調(diào)整為相對于紡絲噴嘴孔內(nèi)的樹脂噴出速度，其拉伸倍率為Ll400倍、特別為4100倍、進一步為1080倍。彈性長絲13在其固化前、即在可熔融粘合的狀態(tài)下與第1及第2無紡布11、12合流。結(jié)果，彈性長絲13以夾持在第1及第2無紡布11、12間的狀態(tài)與上述無紡布ll、12熔融粘合。g卩，在使固化前的彈性長絲與搬送的無紡布ll、12熔融粘合的同時，將彈性長絲13牽拉并進行拉伸。在彈性長絲13熔融粘合時，對第1及第2無紡布11、12并不從外部施加熱。g卩，僅通過可熔融粘合的彈性長絲13所產(chǎn)生的熔融熱來將該彈性長絲13與兩無紡布11、12熔融粘合。結(jié)果，僅兩無紡布ll、12的構(gòu)成纖維中存在于彈性長絲13周圍的纖維與該彈性長絲熔融粘合，而存在于遠離該位置的纖維不發(fā)生熔融粘合。結(jié)果，將對兩無紡布ll、12施加的熱控制在最小限，因此可以維持該無紡布自身本來具有的良好的手感。由此，所得伸縮片材10的手感變得良好。從紡絲噴嘴16中紡出的熔融狀態(tài)的彈性長絲13與無紡布11、12接觸前，該彈性長絲13從該紡絲噴嘴16的頂端16a起算的移動距離L(紡絲噴嘴頂端16a和熔融狀態(tài)的彈性長絲13與無紡布11、12在最初接觸時其接觸部lla、12a之間的最短距離，參見圖6)優(yōu)選為600mm以下、特別優(yōu)選為100500mm。通過使熔融狀態(tài)的彈性長絲13的移動距離L為600mm以下，可以在熔融狀態(tài)的彈性長絲固化前使該彈性長絲與無紡布可靠地熔融粘合，從而可以更可靠地得到層間接合強度與伸縮特性之間平衡性優(yōu)異的伸縮片材，即伸縮片材中彈性長絲與無紡布之間的接合強度為10cN/25mm以上，且伸縮片材中的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度為l.OcN/{50mm(g/m2)}以上。另外，通過使熔融狀態(tài)的彈性長絲13的移動距離L為100mm以上，通過將熔融了的彈性長絲13冷卻而提高彈性樹脂的粘度，從而使彈性長絲13在夾持輥18a、18b之間難以被壓壞。由此，可以使彈性長絲13與構(gòu)成可伸長的無紡布ll、12的纖維之間的平均接合比例在前述優(yōu)選的范圍內(nèi)。另一方面，通過使熔融狀態(tài)的彈性長絲13的移動距離L為600mm以下，長絲不會因靜電或風等而飄散，長絲之間的粘接、重疊或長絲斷裂等的發(fā)生頻率變低，因此優(yōu)選將該移動距離L的上限設為600mm。移動距離L的調(diào)整可以通過紡絲噴嘴和/或夾持輥的位置的調(diào)整來進行。在本實施方式中，彈性長絲13與無紡布11、12的熔融粘合如下進行將從紡絲噴嘴16中紡出的熔融狀態(tài)的所述彈性長絲13和搬送中的所述無紡布11、12在一對夾持輥18a、18b之間合流并通過。在本實施方式的伸縮片材10中，如上所述，彈性長絲13在其整個長度上與無紡布11、12接合，在本制造方法中，為了實現(xiàn)這樣的接合形態(tài)，作為一對的夾持輥18a、18b，分別使用在輥圓周面上沒有凹凸的圓筒形狀的輥。在紡出的彈性長絲13與第1及第2無紡布11、12合流前的過程中，該彈性長絲13被拉伸，并且分子在拉伸方向上取向。而且直徑變小。通過分子取向，可以得到50%伸長時強度的伸長/回復比(前述的A/B)小的彈性長絲13。從充分拉伸彈性長絲13的觀點和防止彈性長絲13的斷絲的觀點出發(fā)，也可以對紡出的彈性長絲13吹附規(guī)定溫度的風(熱風、冷風)以調(diào)整該彈性長絲13的溫度。彈性長絲13的拉伸并不僅是原料樹脂在熔融狀態(tài)下的拉伸(熔融拉伸)，也可以是在其冷卻過程中的軟化狀態(tài)下的拉伸(軟化拉伸)。熔融狀態(tài)是指施加外力時樹脂能夠流動的狀態(tài)。樹脂的熔融溫度通過粘彈性測定(例如對夾在圓形并行平板間的樹脂施加旋轉(zhuǎn)方向的振動形變來進行測定)、以TanS的峰溫度的形式來測定。為了在彈性樹脂拉伸時不發(fā)生斷絲，較長地確保拉伸區(qū)間即可。從該觀點出發(fā)，彈性樹脂的熔融溫度優(yōu)選為130300°C。另外，從彈性樹脂的耐熱性的觀點出發(fā)，熔融溫度優(yōu)選為22(TC以下。為了提高樹脂的流動性以優(yōu)化成形性，彈性長絲13的成形溫度(塑模的溫度)優(yōu)選為原料樹脂的熔融溫度的+5(TC以上，由于耐熱性，上述成形溫度優(yōu)選為原料樹脂的熔融溫度的+ll(TC以下。軟化溫度以制成片材狀的彈性樹脂的測定試樣的粘彈性特性中的Tg溫度的形式來測定。從軟化溫度到熔融溫度的范圍稱為軟化狀態(tài)。另外，將比軟化溫度低的溫度的狀態(tài)稱為固化狀態(tài)。從伸縮片材10的保存時彈性樹脂的晶體成長、體溫導致的伸縮片材10的伸縮特性降低的觀點出發(fā)，軟化溫度優(yōu)選為6(TC以上、更優(yōu)選為8(TC18(TC。為了可靠地進行纖維熔融粘合，彈性長絲13與無紡布11、12接合時彈性長絲13的溫度優(yōu)選為IOO'C以上，更優(yōu)選為12(TC以上，進一步優(yōu)選為140'C以上。另外，從保持彈性長絲13的形狀以獲得伸縮特性良好的伸縮片材10的觀點出發(fā)，彈性長絲的溫度優(yōu)選為18(TC以下。更優(yōu)選為16(TC以下的范圍。其綜合結(jié)果是最合適的長絲溫度為120160°C、更優(yōu)選為14016(TC的范圍。接合時的溫度使用由具有與構(gòu)成彈性長絲的彈性樹脂的熔點不同的熔點32的改性聚乙烯或改性聚丙烯等構(gòu)成的薄膜作為與彈性長絲13接合的層疊基材，并觀察其接合狀態(tài)來進行測定。此時，如果彈性長絲與層疊基材發(fā)生熔融粘合，則接合溫度為層疊基材的熔點以上。彈性長絲13與無紡布11、12接合時，彈性長絲13實質(zhì)上為未伸長狀態(tài)(除去外力時不收縮的狀態(tài))。在兩者的接合狀態(tài)下，構(gòu)成無紡布ll、12的纖維的至少一部分優(yōu)選與彈性長絲熔融粘合，或者更優(yōu)選與彈性長絲13和構(gòu)成無紡布ll、12的纖維的至少一部分這二者都發(fā)生熔融粘合。因為這樣可以獲得充分的接合強度。所得伸縮片材10的伸縮特性會受到彈性長絲13與無紡布ll、12的接合點的密度的影響。另外，伸縮特性可以通過接合溫度、接合壓力、后述的無紡布11、12的彈性表現(xiàn)處理帶來的接合點的錯開來進行調(diào)整。通過使無紡布11、12的構(gòu)成纖維與彈性長絲13熔融粘合，一個個接合點的接合強度提高。如果降低接合點的密度，則無紡布ll、12帶來的伸縮阻礙降低，且可以獲得具有充分接合強度的伸縮片材10，因此是優(yōu)選的。在使彈性長絲13與第1及第2無紡布11、12合流時，各彈性長絲13相互不交叉地沿一個方向排列。然后，在使彈性長絲13與第1及第2無紡布11、12合流并在兩無紡布11、12間夾持該彈性長絲13的狀態(tài)下，用一對夾持輥18、18對這三者進行夾壓。夾壓的條件會對所得伸縮片材10的手感產(chǎn)生影響。如果夾壓力過大，則彈性長絲13容易陷入兩無紡布11、12內(nèi)，由此容易使所得伸縮片材10的手感降低。從該觀點出發(fā)，夾持輥18、18產(chǎn)生的夾壓力只要是使彈性長絲13與兩無紡布11、12接觸的程度就足夠了，沒有必要施加過高的夾壓力。在使上述彈性長絲13與第1及第2無紡布11、12合流并在兩無紡布11、12間夾持該彈性長絲13的狀態(tài)下，用一對捏合輥18、18對這三者進行夾壓的其它的優(yōu)選方法有彈性長絲13和無紡布11、12合流、在上述一對夾持輥18a、18b間設置間隔W的方法(參照圖6)。與上述同樣，從對彈性長絲不帶來損傷且獲得充分的接合強度的觀點出發(fā)，在18a、18b間設置的間隔W優(yōu)選為0.05lmm、特別優(yōu)選為0.050.5mm。將接合前的無紡布ll、12各自的厚度、及彈性長絲13即將接合(夾持)前的厚度(沿無紡布的厚度方向的厚度)的合計值設為TO時，上述一對夾持輥18a、18b間的間隔W與TO之比W/TO優(yōu)選為0.050.8、特別優(yōu)選為0.10.4。無紡布的厚度可以通過前述的方法求得。彈性長絲的厚度(mm)以2x、廠(G/pvmr)求得。其中，G為整個機械寬度上的每單位時間的擠出量(g/min)、n為整個機械寬度上的長絲根數(shù)、v為夾持輥速度(m/min)、p為長絲樹脂的密度(g/cm3)。通過使W/T0在上述范圍內(nèi)，彈性長絲與無紡布構(gòu)成纖維的接合點密度和無紡布構(gòu)成纖維在彈性長絲中的陷入之間獲得平衡，由此可以兼顧上述的彈性長絲與無紡布之間的接合強度和單位伸縮片材的構(gòu)成樹脂單位面積重量的25%回復強度。作為利用夾持輥18進行的夾壓的其它條件，可列舉出夾持輥18的溫度。本發(fā)明人等的研究結(jié)果是與其在加熱夾持輥18的狀態(tài)下進行夾壓，還不如不進行加熱(即聽其自然)、或邊冷卻邊進行夾壓，能夠獲得手感良好的伸縮片材10。在冷卻夾持輥18時，優(yōu)選使用冷卻水等冷卻介質(zhì)，將夾持輥18的表面設定溫度調(diào)節(jié)為1050°C。如此獲得在2張無紡布11、12間夾持有彈性長絲13的復合體19。在使用原本具有伸長性的無紡布作為無紡布11、12時，該復合體19為伸縮片材IO本身。另一方面，在使用原本不具有伸長性的無紡布作為無紡布11、12時，將包含該無紡布11、12的復合體19沿著彈性長絲13的延伸方向進行彈性表現(xiàn)處理，從而進行使該復合體19具有伸縮性的操作。在本制造方法中，該操作如下進行使用具備分別在圓周方向上交替形成有齒和齒溝的一對齒槽輥20、21的彈性表現(xiàn)處理裝置22,將復合體19沿著其搬送方向、即沿著彈性長絲13的延伸方向進行彈性表現(xiàn)處理。彈性表現(xiàn)處理裝置22具有使一個或兩個齒槽輥20、21的樞支部上下變位的公知的升降機構(gòu)(未圖示)，因此齒槽輥20、21間的間隔能夠調(diào)節(jié)。在本制造方法中，各齒槽輥20、21的組合方式是一個齒槽輥20的齒插在另一個齒槽輥21的齒間，而另一個齒槽輥21的齒插在一個齒槽輥20的齒間，將復合體19插入到該狀態(tài)的兩齒槽輥20、21間，然后對其進行彈性表現(xiàn)處理。在彈性表現(xiàn)處理裝置22中，一對齒槽輥20、21二者可以通過驅(qū)動源來驅(qū)動(共轉(zhuǎn)輥)，也可以僅一方的齒槽輥20或21通過驅(qū)動源來驅(qū)動(隨轉(zhuǎn)輥)，在本制造方法中，僅下側(cè)的齒槽輥21通過驅(qū)動源驅(qū)動，上側(cè)的齒槽輥20并沒有與驅(qū)動源連接，而是隨著齒槽輥21的旋轉(zhuǎn)隨動(隨轉(zhuǎn))。隨轉(zhuǎn)輥的使用容易使彈性表現(xiàn)處理加工后的伸縮片材10上清楚地出現(xiàn)高單位面積重量部分14及低單位面積重量部分15的條紋花樣，從提高伸縮片材10的圖案設計性、和使單位面積重量比低單位面積重量部15低以提高透氣性的觀點出發(fā)，隨轉(zhuǎn)輥的使用是優(yōu)選的。作為齒槽輥20、21的齒形，優(yōu)選使用一般的漸開齒形、擺線齒形，特別優(yōu)選使用將這些齒的寬度變窄的齒形。圖7中示意地示出了復合體19彈性表現(xiàn)處理的狀態(tài)。在復合體19通過齒槽輥20、21間時，復合體19在與齒槽輥20、21的齒23、24接觸的區(qū)域(P3-P2間、Pl-P4間)基本不被拉伸。與此相對，通過作為驅(qū)動輥的齒槽輥21的齒24的齒面，在向著作為隨動輥的齒槽輥20的齒23的齒面被擠壓的區(qū)域(P2-P1間)，通過兩齒20、21被大大地拉伸。另外，通過齒槽輥21的齒24的頂端部，在從齒槽輥20的齒23拉離的區(qū)域(P4-P3間)，雖然達不到上述區(qū)域(P2-P1間)的程度，但也被大大地拉伸。另外，復合體19在與齒槽輥20、21的齒23、24的頂端部接觸的區(qū)域(P3-P2間、Pl-P4間)，如上所述，基本不被拉伸，但通過齒23、24的頂端部，在其直徑方向上、即在復合體19的厚度方向上被局部地擠壓，因此在厚度方向上變薄。但是，由于區(qū)域(P3-P2間)和區(qū)域(Pl-P4間)間被局部地擠壓的方向朝向相反的方向，因此變薄的方向也朝向相反方向。通過上述拉伸工藝，可以防止彈性長絲13與兩無紡布11、12之間的剝離，而且可以有效地拉伸復合體19中的兩無紡布11、12，從而可以使復合體19具有伸縮性。另外，大大被拉伸的區(qū)域(P2-P1間及P4-P3間)成為低單位面積重量部分15，基本不被拉伸的區(qū)域(P3-P2間、Pl-P4間)成為高單位面積重量部分14。特別是，在無紡布11、12中含有低拉伸的纖維時，在上述(P2-P1)間及(P4-P3)間，該纖維被拉伸而變細，從而形成纖維粗細度發(fā)生周期性變化的不定徑纖維。齒槽輥20、21產(chǎn)生的拉伸力主要作用于低拉伸纖維的拉伸，對無紡布11、12與彈性長絲13之間的接合部位不會施加過度的力。其結(jié)果，可以防止該接合部位的破壞，防止發(fā)生無紡布11、12與彈性長絲13剝離，而且可以有效地拉伸復合體19。另外，通過該拉伸，如圖8所示，在不破壞纖維間的接合的情況下，無紡布11、12充分地伸長，由此，無紡布11、12阻礙彈性長絲13自由伸縮的程度大大降低。其結(jié)果，根據(jù)本制造方法，可以有效地制造高強度、高伸縮性、且破損和起毛少的外觀良好的伸縮片材10。另外，在圖8中，為了方便，將通過拉伸產(chǎn)生的非彈性纖維的粗細度表示成一樣的。如上所述，在無紡布ll、12中含有低拉伸的纖維時，由于可以將該纖維順利地進行彈性表現(xiàn)處理，且這些纖維間的接合不會被拉伸所破壞，因此彈性表現(xiàn)處理帶來的無紡布11、12的強度降低可以盡量地得到控制。具體來說，拉伸后得到的伸縮片材10的拉伸強度與彈性表現(xiàn)處理前的復合體19的拉伸強度之比為0.30.99、特別地為0.50.99、進一步為0.70.99這樣的接近1的值。這里所說的拉伸強度可以按照下述的最大強度的測定方法來測定。<最大強度的測定>將伸縮片材10按其伸縮方向上為200mm、與該伸縮方向垂直的方向上為50mm的大小切出矩形的試驗片。將夾頭間距離設定為150mm。使試驗片向伸縮片材10的伸縮方向以300mm/分鐘的速度伸長，測定此時的負荷。將此時的最大點的負荷作為最大強度。通過同樣的方法，也對彈性表現(xiàn)處理前的復合體19測定最大強度。在測定環(huán)境溫度為22°C、濕度為65%RH的條件下、優(yōu)選使用島津制作所制的牽拉試驗機AG-lkNIS來測定上述最大強度。復合體19通過一對齒槽輥20、21來進行彈性表現(xiàn)處理，由此獲得目標伸縮片材IO。所得伸縮片材10在通過齒槽輥20、21后，由于自身的收縮恢復力，在MD方向上的拉伸狀態(tài)迅速被釋放。其結(jié)果，伸縮片材10在搬送方向上的長度大致恢復。由此，在伸長了的狀態(tài)下，高單位面積重量部分14及低單位面積重量部分15沿彈性長絲13的延伸方向交替地排列。另外，釋放拉伸狀態(tài)時，可以完全地釋放拉伸狀態(tài)，也可以在表現(xiàn)出伸縮性的限度內(nèi)，在維持某種程度的拉伸狀態(tài)的狀態(tài)下釋放拉伸狀態(tài)。通過上述彈性表現(xiàn)處理加工，伸縮片材10的厚度相對于彈性表現(xiàn)處理加工前的復合體19的厚度，優(yōu)選增加到1.1倍4倍、特別優(yōu)選增加到1.3倍3倍。由此，通過兩無紡布ll、12的構(gòu)成纖維發(fā)生塑性變性并伸長，從而纖維變細。與此同時，兩無紡布11、12變得更加膨松，肌膚觸感好，且彈性(緩沖性)變得良好。從表現(xiàn)出充分的伸縮特性的觀點出發(fā)，如此得到的伸縮片材IO沿彈性長絲13的延伸方向伸長100%、并從該狀態(tài)回復至50%時的負荷A(以下也稱為50%回復強度)、與沿彈性長絲13的延伸方向伸長50y。時的負荷B(以下也稱為50%伸長強度)之比(A/B)優(yōu)選為50%以上、特別優(yōu)選為65%以上。另外，雖然根據(jù)具體用途的不同而不同，但伸縮片材10的整體的單位面積重量優(yōu)選為10150g/m2、特別優(yōu)選為2560g/m2。關(guān)于伸縮片材10的厚度，優(yōu)選為0.055mm、特別優(yōu)選為0.52mm。伸縮片材10的厚度可以通過與前述的各無紡布11、12的厚度的測定同樣的方法來進行測定。本實施方式的伸縮片材IO優(yōu)選用作短褲型一次性尿布的外包裝材料。此時，也可以將本實施方式的伸縮片材10作為置于外側(cè)的片材，使用非伸縮性片材作為置于內(nèi)側(cè)的片材，將兩片材貼合后作為上述外包裝材料使用。另外，除了該用途以外，也可以利用其良好的手感、防起毛性、伸縮性、透氣性等優(yōu)點，用作醫(yī)療用一次性衣服、清掃片材、眼罩、面膜、繃帶等各種的用途中。特別優(yōu)選用作生理用衛(wèi)生巾或一次性尿布等吸收性物品的構(gòu)成材料。作為該構(gòu)成材料，可列舉出例如比吸収體更靠肌膚側(cè)的液體透過性的片材(包括正面片材、亞層等)、構(gòu)成一次性尿布的外表面的片材、用于使腰身部或腰部、腿周部等具有彈性伸縮性的片材等。另外，可以用作形成衛(wèi)生巾的翼的片材等。另外，也可以用于雖然是這些以外的部位、但希望具有伸縮性的部位等中。伸縮片材10的單位面積重量或厚度可以根據(jù)其具體用途適當?shù)卣{(diào)整。例如在作為吸收性物品的構(gòu)成材料使用時，單位面積重量優(yōu)選為2060g/m2左右、厚度優(yōu)選為0.51.5mm左右。以上基于優(yōu)選的實施方式對本發(fā)明進行了說明，但本發(fā)明并不限于上述實施方式。例如在上述實施方式的伸縮中是在2張無紡布11、12間夾持有大量的彈性長絲13的結(jié)構(gòu)，但也可以取而代之，在1張無紡布表面上接合大量的彈性長絲來制成伸縮片材。此時，作為彈性長絲的構(gòu)成材料，可以使用固化時粘附性低的樹脂，這從在將伸縮片材10以巻成輥狀的狀態(tài)保存時防止阻滯的觀點出發(fā)是優(yōu)選的。另外，上述實施方式中彈性長絲13都是相同的直徑，并以等間距配置，因此對伸縮片材10的任何部分來說，伸長應力都是相同的。但是也可以取而代之，按照由在彈性長絲的伸長方向上伸長應力不同的2個以上的區(qū)域構(gòu)成的方式來構(gòu)成伸縮片材。2個以上的所述區(qū)域在所述伸長方向上大致并列地配置。此時，在伸長應力不同的各區(qū)域之間，相鄰的彈性長絲的間距不同和/或彈性長絲的直徑不同。由此，可以使各區(qū)域間的伸長應力不同。在制造伸縮37片材時，也可以將2種以上不同的樹脂導入任意的紡絲噴嘴中進行紡絲，從而使各區(qū)域間的伸長應力不同。也可以對伸縮片材10局部地進行壓花加工，或者將彈性長絲13部分地切斷或部分地熱密封。這些操作是為了在伸縮片材IO上形成不伸縮的部分、或局部地提高強度而進行的?；蛘?，是為了與其它部件貼合、或使其具有設計性而進行的。另外，關(guān)于將彈性長絲13與無紡布11、12接合后進行的彈性表現(xiàn)處理，拉伸方向不僅可以是無紡布11、12的移動方向，也可以例如是斜向的。而且，也可以組合2種以上的彈性表現(xiàn)處理方法，或者階段性地提高拉伸倍率，或者部分地進行彈性表現(xiàn)處理。彈性表現(xiàn)處理方向不僅可以是一個方向，也可以是垂直的兩個方向。也可以將沿一個方向伸縮的無紡布和沿與其垂直的方向伸縮的無紡布接合，從而使伸縮片材在全部方向上具有伸縮性。另外，在上述實施方式的制造方法中，在復合體19的彈性表現(xiàn)處理加工中使用了具備一對齒槽輥20、21的彈性表現(xiàn)處理裝置，但也可以取而代之，使用具備拉幅機的彈性表現(xiàn)處理裝置來進行彈性表現(xiàn)處理加工。另外，在上述制造方法中，作為將彈性長絲13與無紡布11、12接合的其它方法，也可以在一個的無紡布上直接擠出彈性長絲13而不進行熔融拉伸。此時的拉伸倍率為1倍。另外，也可以在將彈性長絲13與無紡布11、12接合前，在無紡布或彈性長絲上輔助性地涂布粘接劑，然后在彈性長絲實質(zhì)上未伸長的狀態(tài)下貼合。此外，也可以不涂布粘接劑，而是在重疊彈性長絲13和無紡布11、12后進行輔助性的熱處理(利用熱風法的熱風吹附、蒸汽噴射、熱壓花)、機械交織(針刺法、射流噴網(wǎng)法)等。此時，也可以在單面或兩面上使用纖維網(wǎng)來代替無紡布。實施例以下，通過實施例進一步詳細地說明本發(fā)明。但是，本發(fā)明的范圍并不限于這些實施例。[實施例1-1]使用圖5所示的裝置制造了圖1及圖2所示結(jié)構(gòu)的伸縮無紡布。作為第1及第2無紡布11、12，使用了單位面積重量為15g/i^的熱風法無紡布。該無紡布的構(gòu)成纖維是直徑為19|am、最大伸長率為180%、纖維長度為44mm的芯鞘型復合纖維(芯PET;鞘PE)。作為彈性長絲13的原料樹脂，使用了由SEPS樹脂(重均分子量為5萬，MFR為60g/10分鐘(230°C，2.16kg))(JISK7210:1999)構(gòu)成的彈性體。紡絲條件是紡絲頭17的溫度為310°C，紡絲噴嘴16的直徑為40(^m、紡絲噴嘴16的間距為lmm。彈性長絲13的直徑為12(Hun。長絲的表觀單位面積重量(樣品中的長絲重量/采樣片材面積)為10g/m2、拉伸倍率為11倍。拉伸倍率用(噴嘴孔徑/伸縮表現(xiàn)處理前纖維直徑)2來定義。復合體19的彈性表現(xiàn)處理加工使用具備在軸長方向上交替形成有齒和齒溝的一對齒槽輥20、21的彈性表現(xiàn)處理裝置22來進行。齒間及齒溝間的間距分別為2.0mm(嚙合狀態(tài)下的齒間的間距P為l.Omm)。調(diào)整上下齒槽輥的壓入量，以拉伸倍率為3.0倍將復合體19在彈性長絲13的延伸方向上進行彈性表現(xiàn)處理。由此得到沿彈性長絲13的延伸方向伸縮的單位面積重量為40g/n^的伸縮片材10。所得伸縮片材10透過無紡布呈現(xiàn)彈性長絲13產(chǎn)生的條紋花樣。另外還呈現(xiàn)高單位面積重量區(qū)域及低單位面積重量區(qū)域產(chǎn)生的條紋花樣。通過這兩種條紋花樣，伸縮片材也呈現(xiàn)格子狀的花樣。另外，伸縮片材10中的彈性長絲13具有長軸在該片材10的平面方向的橢圓形的截面，且長軸/短軸之比為1.6。1.5倍伸長時的寬度為原寬度的96%，寬度減縮為4%。通過顯微鏡確認了伸縮片材10中無紡布11、12的構(gòu)成纖維沿纖維的長度方向的粗細度不一樣。該構(gòu)成纖維的最大纖維直徑為26.1pm、最小纖維直徑為6.8pm、纖維直徑比為3.8。另外，纖維直徑的粗細度在該范圍內(nèi)周期性地變化。將紡絲噴嘴16的間距設定為在紡絲頭17的寬度方向上為lmm，從而形成第1噴嘴列。然后，從第1噴嘴列開始，在紡絲頭17的移動方向上離開lmm的位置上以與第1噴嘴列相同的間距形成第2噴嘴列。第1噴嘴列和第2噴嘴列相互錯開半個間距地配置。另外，將彈性長絲13的拉伸倍率改為25倍，使彈性長絲13的直徑為80Hm，除此以外，與實施例1-1同樣操作，獲得伸縮片材IO。該伸縮片材10中，彈性長絲13的間距為0.5mm。[實施例1-3]形成第1區(qū)域，其中將紡絲噴嘴16的噴嘴直徑設定為400pm，將彈性長絲13的拉伸倍率設定為11倍，將彈性長絲13的直徑設定為120pm;和形成第2區(qū)域，其中將紡絲噴嘴16的噴嘴直徑設定為300nm，將彈性長絲13的拉伸倍率設定為18倍，將彈性長絲13的直徑設定為70pm。除此以外，與實施例1-1同樣操作，獲得伸縮片材10。第1區(qū)域及第2區(qū)域在伸縮片材10的寬度方向上并列。該伸縮片材中粗細度不同的2種彈性長絲的直徑分別測定。在實施例1-1使用的苯乙烯系彈性體中干混1.5重量％的紫色的著色母料配混料(PE系樹脂基質(zhì)，顏料濃度為60重量％的產(chǎn)品)，除了使用紫色的彈性長絲13以外，與實施例1-1同樣操作，獲得伸縮片材10。在該伸縮片材中，透過無紡布，彈性長絲13產(chǎn)生的條紋花樣更加明顯。將實施例2中使用的復合體19在通過使用熱風法的熱風吹附進行了熱處理后，在與實施例2同樣的條件下進行拉伸加工，由此獲得伸縮片材IO。在該伸縮片材中，無紡布ll、12各纖維彼此熔融粘合，接合強度進一步提高。按照專利文獻1記載的方法制造伸縮片材。g卩，使用CONWED公司的伸縮纖維網(wǎng)(單位面積重量為73g/m2)，作為第1及第2無紡布11、12,使用單位面積重量為20g/r^的熱風法無紡布。該無紡布的構(gòu)成纖維是直徑為17pm、最大伸長率為30%、纖維長度為44mm的芯鞘型復合纖維(芯PET;鞘PE)。相對于無紡布ll、12的MD方向，伸縮纖維網(wǎng)的格子大致為正方形(MD方向、CD方向上均為3.2mm)。使用分別加熱到約120'C和約60'C的金屬壓制機，對上述纖維網(wǎng)和無紡布以約10kg/cn^的壓力進行10秒鐘的熱/壓力結(jié)合。將所得片材使用具有在軸長方向上交替形成有大徑部和小徑部的一對凹凸輥(嚙合狀態(tài)下的齒間的間距P為l.Omm)的拉伸裝置(彈性表現(xiàn)處理裝置)進行彈性表現(xiàn)處理。由于無紡布的構(gòu)成纖維不伸長，因此如果彈性表現(xiàn)處理的拉伸倍率高，則會觀察到無紡布上開孔的現(xiàn)象。因此，在使MD方向上的拉伸倍率為2.7倍的條件下進行處理。拉伸的程度通過調(diào)整上下的凹凸輥的壓入量來進行控制。所得的伸縮片材由于難以伸長，因此寬度減縮變大。另外，感覺到彈性纖維網(wǎng)的硬梆梆的感覺，在手感方面較差。與比較例1同樣地使用CONWED公司的伸縮纖維網(wǎng)(單位面積重量為55g/m2)獲得伸縮片材。相對于無紡布ll、12的MD方向，伸縮纖維網(wǎng)的格子大致為菱形(MD方向、CD方向上均為9.5mm)。使用分別加熱到約120'C和約60'C的金屬壓制機，對上述纖維網(wǎng)和無紡布以約10kg/cn^的壓力進行10秒鐘的熱/壓力結(jié)合。將所得片材使用具有在軸長方向上交替形成有大徑部和小徑部的一對凹凸輥(嚙合狀態(tài)下的齒間的間距P為l.Omm)的拉伸裝置(彈性表現(xiàn)處理裝置)，在MD方向上進行3.0倍拉伸，進行彈性表現(xiàn)處理。在所得伸縮片材上，由于無紡布纖維不伸長，因此彈性表現(xiàn)處理時在無紡布上開了許多孔。因此，雖然片材整體有厚度，但彈性纖維網(wǎng)和無紡布的接合點較硬。結(jié)果在手感方面較差。對實施例及比較例中所得的伸縮片材，用以下的方法測定、評價50%回復強度/50%伸長強度、手感。另外，用上述方法測定伸縮片材和無紡布的厚度。將這些結(jié)果示于以下的表1中。將伸縮片材按照在其伸縮方向上為200mm、在與伸縮方向垂直的方向上為50mm的大小切出試驗片。在島津制作所制的牽拉試驗機AG-lkNIS上按夾頭間距離為150mm安裝固定試驗片。使試驗片在其伸縮方向上以300mm/分鐘的速度伸長。在伸長50%時記錄負荷，將該值作為50%伸長強度。繼續(xù)使該試驗片伸長至100%,然后使其向回復方向(收縮方向)以相同速度收縮，形成伸長50%的狀態(tài)。記錄此時的負荷，作為50%回復強度。以上測定是在溫度為20士2。C、濕度為65士5。/。RH的環(huán)境下進行的。[手感]讓女性評價者IO人在看不見伸縮片材的暗箱內(nèi)、在溫度為25°C、濕度為40%的環(huán)境下對該伸縮片材的手感進行評價。根據(jù)各評價者的評價，用下述分數(shù)進行打分，然后以評價者10人的平均分數(shù)(小數(shù)點以下四舍五入)作為手感的評價分數(shù)。5分手感好。4分手感稍好。3分一般。2分手感稍差。l分手感差。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage43</column></row><table>由表1所示的結(jié)果可知，各實施例的伸縮片材與比較例的伸縮片材相比，伸縮特性良好。另外可知有厚度且具有良好的手感。此外，在各實施例的伸縮片材中，彈性長絲相互基本不交叉、且相互不接觸地分開配置。與此相對，比較例1的伸縮片材的彈性體由于壓制而破壞，纖維網(wǎng)變得明顯，且有纖維網(wǎng)的光澤，不能說外觀良好。使用圖5所示的裝置獲得復合體19(圖1及圖2所示伸縮片材10的前體)，將其作為實施例2-l的樣品。即，使用在單螺桿擠出機上安裝有紡絲頭17的結(jié)構(gòu)的裝置，上述紡絲頭17具備紡絲噴嘴16，所述紡絲噴嘴16上以lmm的間隔在一條直線上排列有250個噴嘴孔，所述噴嘴孔是內(nèi)徑為0.45mm、長度為4.5mm的圓筒形狀的孔，將作為樹脂組合物的下述的三嵌段共聚物(1)(8)以熔融溫度為290°C、噴出量為0.3kg/分鐘從紡絲噴嘴16中噴出，獲得作為彈性長絲13的前體的長絲，將該長絲在從紡絲噴嘴16向下方離開100mm的位置處用熱風法無紡布11、12夾住并使它們接合，從而獲得彈性長絲13夾持在無紡布11和無紡布12之間的復合體19，其中所述熱風法無紡布11、12是以150m/min的速度送出的單位面積重量為20g/m2、厚度為0.4mm、纖維直徑為3dtex的無紡布。另外，無紡布11和12均是原本不具有伸長性的無紡布。在下述的8種Al-B-A2型三嵌段共聚物(1)(8)中，三嵌段共聚物(1)(5)是本發(fā)明范圍內(nèi)的化合物，三嵌段共聚物(6)(8)是本發(fā)明的范圍外的化合物。Al-B-A2型三嵌段共聚物(1):將Al，-B，-A2，型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量％，乙烯-丙烯含量為70重量％，Al'、A2，的重均分子量為7500，Bl的重均分子量為35000)80重量％、和Al"-B"-A2"型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為18重量％，乙烯-丙烯含量為82重量％，Al"、A2"的重均分子量為8100，B"的重均分子量為73800)20重量％用亨舍爾混合機混合，將所得聚合物作為三嵌段共聚物(1)使用。三嵌段共聚物(1)的上述熔融張力的最大值(在以245'C的溫度加熱熔融的狀態(tài)下，從內(nèi)徑為0.45mm、長度為4.5mm的圓筒形狀的噴嘴孔中以8.4m/分鐘的噴出速度噴出時的熔融張力的最大值)為0.07cN。三嵌段共聚物(1)中聚合物嵌段Al的重均分子量為[(聚合物嵌段Al，的重均分子量)x(該Al，-B，-A2，在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)+(聚合物嵌段Al"的重均分子量)x(該A1"-B"-A2"在樹脂組合物所含的2種以上的A1-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)=]7620。三嵌段共聚物(1)中聚合物嵌段B的重均分子量為[(聚合物嵌段B，的重均分子量)x(該A1，-B，-A2，在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)+(聚合物嵌段B"的重均分子量)x(該Al"-B"-A2"在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)=]42760。三嵌段共聚物(1)中聚合物嵌段A2的重均分子量為[(聚合物嵌段A2，的重均分子量)x(該Al'-B'-A2，在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)+(聚合物嵌段A2"的重均分子量)x(該A1"-B"-A2"在樹脂組合物所含的2種以上的A1-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)=]7620。Al-B-A2型三嵌段共聚物(2):將Al-B-A2型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為18重量％,乙烯-丙烯含量為82重量％，Al、A2的重均分子量為8100，Bl的平均分子量為73800)100重量％作為三嵌段共聚物(2)使用。三嵌段共聚物(2)的上述熔融張力的最大值為0.13cN。Al-B-A2型三嵌段共聚物(3):將A1-B-A2型三嵌段共聚物(SEBS三嵌段共聚物、苯乙烯含量為20重量％，乙烯-丁烯含量為80重量％，Al、A2的重均分子量為9400，Bl的平均分子量為75200)100重量％作為三嵌段共聚物(3)使用。三嵌段共聚物(3)的上述熔融張力的最大值為0.15cN。Al-B-A2型三嵌段共聚物(4):將Al，-B，-A2，型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為3045重量％，乙烯-丙烯含量為70重量％，Al'、A2，的重均分子量為7500，Bl的平均分子量為35000)60重量％、和Al"-B"-A2"型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為18重量％，乙烯-丙烯含量為82重量％，Al"、A2"的重均分子量為8100，B"的重均分子量為73800)40重量％用亨舍爾混合機混合，將所得聚合物作為三嵌段共聚物〔4)使用。三嵌段共聚物(4)的上述熔融張力的最大值為0.20cN。三嵌段共聚物(4)中聚合物嵌段Al的重均分子量為[(聚合物嵌段Al，的重均分子量)x(該Al'-B'-A2'在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)+(聚合物嵌段Al"的重均分子量)x(該A1"-B"-A2"在樹脂組合物所含的2種以上的A1-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)=]7740。三嵌段共聚物(4)中聚合物嵌段B的重均分子量為[(聚合物嵌段B，的重均分子量)x(該A1，-B，-A2，在樹脂組合物所含的2種以上的A1-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)+(聚合物嵌段B"的重均分子量)x(該Al"-B"-A2"在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)=]50520。三嵌段共聚物(4)中聚合物嵌段A2的重均分子量為[(聚合物嵌段A2'的重均分子量)x(該Al'-B'-A2'在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的含量)+(聚合物嵌段A2"的重均分子量)x(該Al"-B"-A2"在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)=]7740。Al-B-A2型三嵌段共聚物(5):將Al，-B，-A2，三嵌段型共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量％，乙烯-丙烯含量為70重量％，Al'、A2，的重均分子量為7500，Bl的平均分子量為35000)50重量％、和Al"-B"-A2"型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量％，乙烯-丙烯含量為70重量％，Al"、A2"的重均分子量為10500，B"的重均分子量為49000)50重量％用亨舍爾混合機混合，將所得聚合物作為三嵌段共聚物(5)使用。三嵌段共聚物(5)的上述熔融張力的最大值為0.07cN。三嵌段共聚物(5)中聚合物嵌段Al的重均分子量為[(聚合物嵌段Al，的重均分子量)x(該Al，-B，-A2，在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)+(聚合物嵌段Al"的重均分子量)x(該A1"-B"-A2"在樹脂組合物所含的2種以上的A1-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)=]9000。三嵌段共聚物(5)中聚合物嵌段B的重均分子量為[(聚合物嵌段B，的重均分子量)x(該A1，-B，-A2，在樹脂組合物所含的2種以上的A1-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)+(聚合物嵌段B"的重均分子量)x(該Al"-B"-A2"在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)=]42000。三嵌段共聚物(5)中聚合物嵌段A2的重均分子量為[(聚合物嵌段A2，的重均分子量)x(該Al，-B，-A2，在樹脂組合物所含的2種以上的Al-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)+(聚合物嵌段A2"的重均分子量)x(該A1"-B"-A2"在樹脂組合物所含的2種以上的A1-B-A2型三嵌段共聚物的總量中所占的百分含量)=]9000。Al-B-A2型三嵌段共聚物(6):將Al-B-A2型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量％，乙烯-丙烯含量為70重量％，Al、A2的重均分子量為10500，Bl的平均分子量為49000)100重量％作為三嵌段共聚物(6)使用。三嵌段共聚物(6)的上述熔融張力的最大值為0.08cN。Al-B-A2型三嵌段共聚物(7):將Al-B-A2型三嵌段共聚物(SEBS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為20重量％，乙烯-丁烯含量為80重量％，Al、A2的重均分子量為4750，Bl的平均分子量為38000)100重量％作為三嵌段共聚物(7)使用。三嵌段共聚物(7)的上述熔融張力的最大值為0.05cN。Al-B-A2型三嵌段共聚物(8):將Al-B-A2型三嵌段共聚物(SEBS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量％，乙烯含量為70重量％，Al、A2的重均分子量為22750，Bl的平均分子量為84500)100重量％作為三嵌段共聚物(8)使用。如圖4所示測定了熔融張力，但由于粘度高，無法擠出，因此未能測得。47[評價]將實施例和比較例中所得的復合體19(彈性長絲13)的特性與樹脂組合物(彈性長絲13的形成材料)的組成一并示于下述表2及表3中。表2及表3中各項目的測定方法如下所述。<彈性長絲的紡絲成形性>將作為彈性長絲的形成材料的樹脂組合物(上述三嵌段共聚物(1)(8))在以245'C的溫度加熱熔融的狀態(tài)下，從內(nèi)徑為0.45mm、長度為4.5mm的圓筒形狀的噴嘴孔中以8.4m/分鐘的噴出速度如圖4所示地噴出，制成長絲，在設置于從該噴嘴孔向下方100mm的位置處的不銹鋼板上采集該長絲。將所采集的長絲不斷裂地連續(xù)、且用顯微鏡放大200倍觀察該長絲時長絲的側(cè)面是平滑的情況評價為O(紡絲成形性良好)，將長絲斷裂而不連續(xù)的情況或長絲由于離模膨脹而粗細度變得不均勻的情況評價為X。<曲折狀態(tài)>從實施例及比較例中所得的復合體中，沿機械移動方向(MD方向、復合體制造時該復合體的移動方向)采樣30cm，透過覆蓋該彈性長絲的無紡布目測觀察彈性長絲的曲折狀態(tài)。將相鄰100根彈性長絲中交叉或接觸的長絲為IO根以內(nèi)的情況評價為O，將其中l(wèi)l根以上交叉或接觸的情況評價為X。<防尿布偏移掉落性>對實施例及比較例中所得的復合體使用具備圖7所示的一對齒槽輥的拉伸裝置實施拉伸處理，制作圖1及圖2所示的伸縮片材，將其用作尿布的外包裝材料，制作腰部的周長為35cm的短褲型一次性尿布。如圖9所示，將該尿布穿在周長為44cm的丙烯酸管上，將尿布下部用鱷口夾固定，使該夾子朝向上側(cè)移動，將丙烯酸管置于千斤頂上。此時，在丙烯酸管上標記尿布的腰部位置(將此時的位置作為初始位置A)，在固定夾子的情況下將千斤頂下降50mm。測定將千斤頂下降50mm后的腰部位置(將此時的位置作為偏移位置)和初始位置A之間的距離，將該距離作為尿布的偏移掉落量。將該偏移掉落量小于10mm的情況判定為(防尿布偏移掉落性非常好)、將10mm以上但小于20mm的情況判定為O(防尿布偏移掉落性良好)、將20mm以上但小于30mm的情況判定為A(實際應用上沒問題的水平)、將30mm以上的情況判定為X。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage49</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage50</column></row><table>M:由于三嵌段共聚物(8)的粘度高，因此不能紡絲成形，從而未能獲得彈性長絲。由表2及表3所示的結(jié)果可知，實施例2-l2-5由于均使用了本發(fā)明范圍內(nèi)的樹脂組合物，因此長絲的紡絲成形性優(yōu)異，在伸縮片材中長絲沒有曲折，將伸縮片材用于尿布時，可以獲得難以偏移掉落的尿布。與此相對，在比較例2-l中，由于離模膨脹使長絲的粗細度變得不均勻，長絲從變得非常細的部分斷裂，無法獲得連續(xù)長絲。在比較例2-2中，雖然粗細度均勻，但熔融張力低，因此長絲斷裂，無法獲得連續(xù)長絲。因而，在將比較例2-l及2-2中獲得的伸縮片材用于尿布時，由于長絲的斷裂導致伸縮特性降低，因此偏移掉落性變差。在比較例2-3中，由于三嵌段共聚物(8)的粘度高，無法紡絲成形，因此無法獲得長絲。使用圖5所示的裝置制造圖1及圖2所示結(jié)構(gòu)的伸縮片材。作為第1及第2無紡布11、12，使用單位面積重量為20g/m2、纖維密度為0.074g/cm3的熱風法無紡布。該無紡布的構(gòu)成纖維是直徑為19nm、最大伸長率為180%、纖維長度為44mm的芯鞘型復合纖維(芯PET;鞘PE)。作為彈性長絲13的原料樹脂，使用由SEPS樹脂(重均分子量為5萬；MFR為60g/10分鐘(230。C、2.16kg))構(gòu)成的彈性體。紡絲條件是紡絲頭17的溫度為310。C、紡絲噴嘴16的直徑為400pm、紡絲噴嘴16的間距為lmm、拉伸倍率為11倍。彈性長絲13的直徑為107pm。長絲的單位面積重量為8g/m2。在彈性長絲和無紡布ll、12的接合中設置夾持輥間的間隔W，并將該間隔設為0.2mm。夾持輥中一個使用金屬平輥，另一個使用橡膠輥。復合體19的拉伸加工使用具備在軸長方向上交替形成有齒和齒溝的一對齒槽輥20、21的拉伸裝置22來進行。齒間及齒溝間的間距分別為2.0mm(在嚙合狀態(tài)下的齒間的間距P為l.Omm)。調(diào)整上下的齒槽輥的壓入量，以拉伸倍率為3.0倍使復合體19在彈性長絲13的延伸方向上拉伸。由此獲得在彈性長絲13的延伸方向上伸縮的單位面積重量為48g/r^的伸縮片材10。所得伸縮片材10透過無紡布呈現(xiàn)彈性長絲13產(chǎn)生的條紋花樣。另外還呈現(xiàn)高單位面積重量區(qū)域及低單位面積重量區(qū)域產(chǎn)生的條紋花樣。通過這兩種條紋花樣，伸縮片材還呈現(xiàn)格子狀的花樣。另外，伸縮片材10中的彈性長絲13具有長軸在該片材10的平面方向上51的橢圓形截面，長軸/短軸之比為1.5。1.5倍伸長時的寬度減縮為4%。[實施例3-23-4]將夾持輥間的間隔W設為表4及表5所示的值，除此以外，與實施例3-1同樣操作，獲得伸縮片材IO。將從紡絲噴嘴的頂端到接合前的距離設為表4及表5所示值，并在接合中不設置夾持輥的間隔地進行整面擠壓，除此以外，與實施例3-l同樣操作，獲得伸縮片材10。使用從T模擠出的薄膜狀的彈性樹脂代替彈性長絲，并將該薄膜狀彈性樹脂與無紡布進行層疊，除此以外，與實施例3-l同樣操作，獲得伸縮片材。作為該彈性樹脂，使用G1657(商品名、KratonPolymers制)。對實施例及比較例中得到的伸縮片材，測定并評價了表4及表5所示的各項目。表4及表5中的"層間剝離強度"(彈性長絲與無紡布之間的接合強度)、"25%回復強度(cN/{50mm■(g/m2)})"(單位伸縮片材中所含彈性樹脂的單位面積重量的25%回復強度)、"彈性長絲與無紡布構(gòu)成纖維之間的平均接合比例"、"寬度減縮(％)"(將伸縮片材伸長到1.5倍時的寬度減縮)、以及伸縮片材及無紡布的厚度分別通過上述的方法來測定。另外，"25%回復強度(cN/50mm)"、"25%回復強度/25%伸長強度(％)"、及"手感"分別通過以下的方法來測定和評價。另夕卜，"彈性長絲的交叉"通過目測觀察進行。幾乎觀察不到彈性長絲的交叉的情況為最高評價、有交叉的情況為低評價。將伸縮片材按其伸縮方向上為200mm、與該伸縮方向垂直的方向上為50mm的大小切出試驗片。在牽拉試驗機(島津制作所制AutographAG-lkNIS)上以夾頭間距離(初始長度)為150mm安裝固定試驗片。使試驗片在其伸縮方向上以300mm/分鐘的速度伸長，記錄伸長25%時的負荷，將該值作為25%伸長強度。繼續(xù)使試驗片伸長到50%，然后立即使其向回復方向(收縮方向)以相同速度收縮，記錄伸長初始長度的25%時的負荷，將其作為25%回復強度。使用分別由此求得的25%伸長強度的值及25%回復強度的值，算出25%回復強度/25%伸長強度(％)。以上測定是在溫度為20±2°C、濕度為65±5%RH的環(huán)境下進行的。讓女性評價者IO人在看不見伸縮片材的暗箱內(nèi)、在溫度為25°C、濕度為40%的環(huán)境下對所述該伸縮片材的手感進行評價。根據(jù)各評價者的評價，用下述分數(shù)進行打分，然后以評價者10人的平均分數(shù)(小數(shù)點以下四舍五入)作為手感的評價分數(shù)。5分手感好。4分手感稍好。3分一般。2分手感稍差。l分手感差。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage54</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage55</column></row><table>由表4及表5所示的結(jié)果可知，各實施例的伸縮片材均顯示所希望的平均接合比例，具有較高的層間剝離強度(彈性長絲與無紡布之間的接合強度)和較高的25%回復強度(伸縮片材中的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度)，寬度減縮小，基本觀察不到彈性長絲的交叉，手感也優(yōu)異。另外，各實施例的伸縮片材具有圖2所示的外觀，外觀也良好。與此相對，比較例3-1的伸縮片材中的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度低、寬度減縮大、也沒有透氣性。如上所述，在本發(fā)明的伸縮片材中，由于彈性長絲沿一個方向延伸地排列，因此可以在不發(fā)生寬度減縮的情況下使該伸縮片材沿該彈性長絲的延伸方向伸長。另外，本發(fā)明的伸縮片材的強度高，在使伸縮片材伸長時，不容易引起彈性長絲與無紡布的剝離。另外，在本發(fā)明的伸縮片材中，相對于含有非彈性纖維而構(gòu)成的可伸長的無紡布，大量的彈性長絲沿一個方向延伸地排列，且彈性長絲與該無紡布之間的接合強度、伸縮片材中的彈性樹脂的每單位面積重量的25%回復強度、及彈性長絲與構(gòu)成該無紡布的纖維之間的平均接合比例分別在上述特定的范圍內(nèi)，因此層間接合強度與伸縮特性之間的平衡性優(yōu)異，可以在不發(fā)生寬度減縮的情況下使該伸縮片材沿該彈性長絲的延伸方向伸長，而且，在使伸縮片材伸長時，不容易引起彈性長絲與無紡布的剝離。另外，本發(fā)明的彈性長絲的紡絲成形性優(yōu)異，即使在直徑較細的情況下，也可以在不發(fā)生斷絲且不發(fā)生曲折的情況下從紡絲噴嘴中噴出成形，可以進行高速生產(chǎn)。含有該彈性長絲構(gòu)成的本發(fā)明的伸縮片材例如作為以一次性尿布等吸收性物品為代表的各種穿戴衣物、其它穿戴在人體上的各種物品的形成材料來使用時，由于該彈性長絲的作用，顯示優(yōu)異的合身性，可以有效地防止穿戴衣物的偏移掉落。含有該伸縮片材而構(gòu)成的本發(fā)明的吸收性物品具有優(yōu)異的穿戴過程中的合身性，且難以偏移掉落。5權(quán)利要求1、一種伸縮片材，其為大量的彈性長絲在其整個長度上以實質(zhì)上未伸長的狀態(tài)與可伸長的無紡布接合而成的，所述大量的彈性長絲按照相互不交叉地沿一個方向延伸的方式排列。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的伸縮片材，其中，所述彈性長絲與所述無紡布通過熔融粘合來接合。3、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的伸縮片材，其中，所述彈性長絲是通過將彈性樹脂在熔融或軟化的狀態(tài)下進行拉伸而形成的。4、根據(jù)權(quán)利要求3所述的伸縮片材，其中，所述彈性長絲是通過將從紡絲噴嘴中紡出的彈性樹脂進行熔融拉伸而得到的。5、根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的伸縮片材，其中，所述彈性長絲是將所述彈性樹脂在熔融或軟化的狀態(tài)下拉伸到1.1400倍而得到的，且所述彈性長絲的直徑為10200pm。6、根據(jù)權(quán)利要求15中任一項所述的伸縮片材，其中，在所述伸縮片材中，所述彈性長絲在伸長方向上的伸長應力不同的2個以上的區(qū)域相對于該伸長方向大致并列地配置，而且在各區(qū)域之間，相鄰的所述彈性長絲的間距不同和/或所述彈性長絲的直徑不同。7、根據(jù)權(quán)利要求16中任一項所述的伸縮片材，其中，所述彈性長絲夾持在相同或不同的2張無紡布之間。8、根據(jù)權(quán)利要求17中任一項所述的伸縮片材，其中，所述彈性長絲的平均扁平率為L07.0倍。9、根據(jù)權(quán)利要求18中任一項所述的伸縮片材，其中，可伸長的所述無紡布含有沿纖維長度方向的粗細度不一樣的非彈性纖維。10、根據(jù)權(quán)利要求9所述的伸縮片材，其中，所述非彈性纖維的粗細度在其最細部分處為215nm，在其最粗部分處為1040pm。11、根據(jù)權(quán)利要求9或10所述的伸縮片材，其中，所述非彈性纖維是由復合纖維構(gòu)成的短纖維。12、根據(jù)權(quán)利要求111中任一項所述的伸縮片材，其中，所述彈性長絲與所述無紡布之間的接合強度為10cN/25mm以上，25%回復強度相對于所述伸縮片材中所含有的彈性樹脂的每單位面積重量為1.0cN/(50mm'(g/m2)}以上，且所述彈性長絲與構(gòu)成所述無紡布的纖維之間的平均接合比例為1060%。13、根據(jù)權(quán)利要求112中任一項所述的伸縮片材，其中，所述彈性長絲由含有Al-B-A2型三嵌段共聚物而構(gòu)成的樹脂組合物形成，所述Al-B-A2型三嵌段共聚物由以乙烯基芳香族聚合物為主體的聚合物嵌段Al和A2、和以聚烯烴為主體的聚合物嵌段B構(gòu)成；所述聚合物嵌段Al和A2各自的通過凝膠滲透色譜法測定的重均分子量的總計為1400020000，且所述聚合物嵌段B的通過凝膠滲透色譜法測定的重均分子量為4000080000。14、根據(jù)權(quán)利要求13所述的伸縮片材，其中，所述樹脂組合物在以245'C的溫度加熱熔融的狀態(tài)下，從內(nèi)徑為0.45mm、長度為4.5mm的圓筒形狀的噴嘴孔中以8.4m/分鐘的噴出速度噴出時的熔融張力的最大值為0.060.20cNo15、一種伸縮片材的制造方法，其中，將從紡絲噴嘴中紡出的熔融狀態(tài)的大量的彈性長絲以規(guī)定速度牽拉并進行拉伸，并且在該彈性長絲固化之前，按照所述彈性長絲相互不交叉地沿一個方向排列的方式使所述彈性長絲與無紡布熔融粘合，然后將熔融粘合有所述彈性長絲的復合體沿著所述彈性長絲的延伸方向進行拉伸，從而使所述復合體具有伸縮性。16、根據(jù)權(quán)利要求15所述的伸縮片材的制造方法，其中，通過使所述彈性長絲與搬送中的所述無紡布熔融粘合，從而將所述彈性長絲牽拉并進行拉伸。17、根據(jù)權(quán)利要求16或17所述的伸縮片材的制造方法，其中，將所述復合體沿著其移動方向從一對齒槽輥之間通過，從而沿所述復合體的移動方向使所述復合體具有伸縮性，所述一對齒槽輥在圓周方向上交替形成有齒和齒溝。18、一種伸縮片材的制造方法，其將從紡絲噴嘴中紡出的熔融狀態(tài)的大量的彈性長絲以規(guī)定速度牽拉并進行拉伸，并且在所述彈性長絲固化之前，按照所述彈性長絲相互不交叉地沿一個方向排列的方式使所述彈性長絲與無紡布熔融粘合，然后將熔融粘合有所述彈性長絲的復合體沿著所述彈性長絲的延伸方向進行拉伸，從而使所述復合體具有伸縮性，其中，在從所述紡絲噴嘴中紡出的所述彈性長絲與所述無紡布接觸之前，所述彈性長絲從所述紡絲噴嘴的頂端起算的移動距離為600mm以下。19、根據(jù)權(quán)利要求18所述的伸縮片材的制造方法，其中，所述彈性長絲與所述無紡布的熔融粘合是通過使從所述紡絲噴嘴中紡出的熔融狀態(tài)的所述彈性長絲與搬送中的所述無紡布在一對夾持輥之間合流來進行的，所述一對夾持輥之間的間隔為0.051.0mm。全文摘要本發(fā)明提供一種伸縮片材及其制造方法。本發(fā)明的伸縮片材(10)由以相互不交叉地沿一個方向延伸的方式排列的大量彈性長絲(13)在其整個長度上以實質(zhì)上未伸長的狀態(tài)與可伸長的無紡布(11、12)接合而成。所述伸縮片材(10)如下制造將從紡絲噴嘴(16)中紡出的熔融狀態(tài)的大量彈性長絲(13)以規(guī)定速度牽拉并進行拉伸，并且在彈性長絲(13)固化之前，按照彈性長絲(13)相互不交叉地沿一個方向排列的方式使彈性長絲(13)與無紡布(11、12)熔融粘合，然后將熔融粘合有彈性長絲(13)的復合體(19)沿著彈性長絲(13)的延伸方向進行拉伸，從而使復合體(19)具有伸縮性。文檔編號A61F13/496GK101557929SQ20078004587公開日2009年10月14日申請日期2007年11月27日優(yōu)先權(quán)日2006年12月28日發(fā)明者涉坂,宮本孝信,宮村猛史,小平博志,小林秀行,金澤幸二申請人:花王株式會社