專利名稱：有受控液滴尺寸和/或韋伯數的器皿清洗機及相關設計法的制作方法
技術領域：
本發(fā)明申請總體涉及用于例如碟、玻璃杯、器具、壺和鍋等廚房器皿清洗的機器，更具體地，涉及有效使用噴嘴壓力和/或液滴尺寸來獲得用于各器皿清洗區(qū)和/或在器皿清洗循環(huán)各部分過程中的期望韋伯數標準的器皿清洗機。
背景技術：
眾所周知，已經提供有各種類型的器皿清洗機。商用機器的兩種最普通類型是單機架式箱體裝置和傳送帶式裝置。前者可包括單個室，成機架的用過的器皿放置其中。在該室內，整個清洗過程，通常包括洗滌、漂洗和烘干，在該機架上進行。多個機架必須依次洗滌，在進行下一個機架的操作之前，每個機架被完全清洗。另一方面，傳送帶式機器包括用于將單獨的物件或整個機架的器皿傳送經過清洗機室內的多個位置?？稍诿總€位置進行不同的操作，例如洗滌、漂洗或烘干。因而，多個物件或成機架的器皿可放置在傳送帶上，并且連續(xù)移動經過機器，以在例如一個物件或機架在漂洗時，之前的物件或機架可進行烘干。這樣的機器結構遇到的一個問題是，不管哪種類型，很難平衡有效的洗滌、漂洗和消毒及限定用于這些洗滌和漂洗的能量、液體、清潔劑、漂洗劑和消毒劑的量的目標，而同時考慮該機器的生產力。
在申請人了解的范圍內，還沒有在器皿清洗機中管理液滴尺寸的紀錄。經典的爭論一直集中在高壓與低壓液流，及哪一個產生更干凈的碟子。還通常認為，在漂洗部分(或漂洗工序步驟)中液體流動速率應盡可能低來節(jié)約能量、水和其他消耗品，尤其是在漂洗部分或工序使用特別熱的水時。還通常關注使器皿變濕的總液體流量和總時間，并且通常的措施是增加更多的噴嘴來獲得該結果；噴嘴尺寸的選擇通常很有用，這樣噴嘴的數量對于給定的期望總流動速率不會過多。在任何情況下，特定機器中的特定位置處所發(fā)現的液滴尺寸是任何其設置的尺寸。眾所周知，來自例如噴霧器噴嘴的常用噴嘴的液滴尺寸分布確實非常寬。設計所關心的通常集中在機器中從一個地方到另一個地方的水的“范圍”或分布。

發(fā)明內容
在一方面中，提供一種構造傳送帶式器皿清洗機的方法，所述器皿清洗機包括殼體，具有朝向一端的器皿入口和朝向相對端的器皿出口；在所述殼體內所述器皿入口和器皿出口之間的多個器皿清洗區(qū)，包括至少洗滌區(qū)、后洗區(qū)和最終漂洗區(qū)，所述后洗區(qū)在所述洗滌區(qū)和所述最終漂洗區(qū)之間；所述方法包括以下步驟對于給定區(qū)，選擇最大韋伯數；選擇用于給定區(qū)的噴嘴結構和工作壓力，以使來自所述選擇的噴嘴結構的液流在所選擇工作壓力下產生根據所選擇最大韋伯數的液滴；定位和定向多個具有所選擇噴嘴結構的噴嘴，以使來自所述多個噴嘴的液流產生用于給定區(qū)的期望范圍。
在另一方面中，提供一種器皿清洗機，包括具有朝向一端的器皿入口和朝向相對端的器皿出口的殼體。多個器皿清洗區(qū)位于所述殼體內所述器皿入口和器皿出口之間，包括至少洗滌區(qū)、后洗區(qū)和最終漂洗區(qū)。所述后洗區(qū)在所述洗滌區(qū)和所述最終漂洗區(qū)之間。器皿運送路徑從所述器皿入口到所述器皿出口延伸穿過所述殼體。所述洗滌區(qū)包括多個噴嘴，設置來將液體引導到經過所述洗滌區(qū)的器皿上。在所述洗滌區(qū)中的洗滌液溫度低于65℃，并且在所述洗滌區(qū)中的噴嘴液流輸出的至少85％由具有韋伯數小于約1200的液滴組成。所述后洗區(qū)包括多個噴嘴，設置來將后洗液引導到經過所述洗滌區(qū)的器皿上。在所述洗滌區(qū)中的洗滌液溫度在65-85℃之間，并且在所述后洗區(qū)中的噴嘴液流輸出的至少85％由具有韋伯數在約800到約1200的液滴組成。所述最終漂洗區(qū)包括多個噴嘴，設置來將最終漂洗液引導到經過所述最終漂洗區(qū)的器皿上。在所述最終漂洗區(qū)中的最終漂洗液溫度低于65℃，并且在所述最終漂洗區(qū)中的液流輸出的至少85％由具有韋伯數小于約1200的液滴組成。
在再一個方面中，提供一種器皿清洗機，包括具有朝向一端的器皿入口和朝向相對端的器皿出口的殼體。多個器皿清洗區(qū)位于所述殼體內所述器皿入口和器皿出口之間，包括至少洗滌區(qū)、后洗區(qū)和最終漂洗區(qū)。所述后洗區(qū)在所述洗滌區(qū)和所述最終漂洗區(qū)之間。器皿運送路徑從所述器皿入口到所述器皿出口延伸穿過所述殼體。所述洗滌區(qū)包括多個噴嘴，設置來將液體引導到經過所述洗滌區(qū)的器皿上。所述洗滌區(qū)包括多個噴嘴，設置來將液體引導到經過所述洗滌區(qū)的器皿上。所述后洗區(qū)在所述洗滌區(qū)和所述最終漂洗區(qū)之間。器皿運送路徑從所述器皿入口到所述器皿出口延伸穿過所述殼體。所述最終漂洗區(qū)包括多個噴嘴，設置來將最終漂洗液引導到經過所述最終漂洗區(qū)的器皿上。在所述最終漂洗區(qū)中的最終漂洗液溫度至少為65℃，并且在所述后洗區(qū)中的液流輸出的至少85％由具有韋伯數在約800到約1200范圍內的液滴組成。


圖1是傳送帶式裝置的一個實施例的立體視圖；圖2是圖1中裝置的側視圖；圖3是板溫度對蒸發(fā)速率的圖表；圖4是液滴速度對壓力的圖表；圖5描繪了在撞擊器皿平面時的液滴變形；圖6是顯示三種不同韋伯數的液滴尺寸對壓力的圖表；圖7是特定液滴尺寸的蒸發(fā)熱損失對溫度的圖表；圖7a是顯示獲得向器皿90％熱傳遞的液滴尺寸對溫度的圖表；圖8是通過示例性傳送帶機器的器皿溫度對距離的圖表；圖9-11描繪了漂洗臂的一個實施例；和圖12-13示出臺下器皿清洗箱式裝置。
具體實施例方式
參考圖1和2，傳送帶式裝置10包括殼體12，傳送帶14延伸穿過其中。傳動帶14可由分開的帶或美國專利No.6,559,607中描述的dog式系統(tǒng)。其他類型的傳送帶系統(tǒng)也可以使用，包括具有用于接收和支撐各器皿的預制結構的傳送帶。無論是哪知結構的傳送帶，殼體12內通常在傳送帶上方的區(qū)域代表器皿接收區(qū)域。
裝置10包括入口側16和出口側18。殼體內的洗滌區(qū)20包括一個或多個用于將洗滌液或其他洗滌介質引導到延傳送帶14傳送的器皿上的洗滌臂22。洗滌液可通過合適的泵由洗滌液箱24再循環(huán)，洗滌液箱設置在洗滌區(qū)下面用于在洗滌液從器皿流下時接收洗滌液。洗滌液箱24可通常包括溢流排水管和手動或自動排水機構，來使整個洗滌液箱24排空。在示出的實施例中，洗滌臂22設置在傳送帶14的下面，來將洗滌液向上引導到器皿上。洗滌臂22也可設置在其他位置，包括靠近頂部或殼體側壁上的位置。設置在洗滌區(qū)20下游的漂洗區(qū)26包括漂洗臂28，其將漂洗液引導到延傳送帶14傳送的器皿上。在示出的實施例中，上部漂洗臂將漂洗液向下引導到器皿上，下部漂洗臂將漂洗液向上引導到器皿上?？稍谙礈靺^(qū)20之前設置一個或多個預洗區(qū)，每一個這樣的預洗區(qū)包括其各自的用于將液體引導到器皿上的噴嘴。而且，漂洗區(qū)26可進行“最終漂洗”，一個或多個附加區(qū)，有時也稱為“后洗”或“前漂”區(qū)，可設置在洗滌區(qū)20和漂洗區(qū)26之間。因此，在傳送帶式機器中，通常具有對傳送穿過該機器的器皿用于進行不同操作的不同的機器區(qū)。
申請人的研究結果表明，在器皿洗滌機中，對機器中的液滴尺寸的直接控制可產生高熱效率的能夠有效清洗器皿的機器。為了理解怎樣實現該效果，需要考慮機器中起作用的基本功能。主要洗滌功能有(i)浸濕器皿(ii)去除污物(iii)加入器皿(這包括消毒)(iv)去除洗滌殘液或漂洗器皿和(v)烘干器皿。最后三項功能的實現方式對熱效率具有重要影響。
存在用熱水加入器皿的最優(yōu)液滴尺寸。該尺寸通常取決于液滴的速度，而液滴速度本身取決于形成液滴的水流流出的孔口處的壓力。附圖4顯示了用于洗滌機中實際噴嘴的液滴速度和驅動壓力之間的通常關系。
當處于低速度和低韋伯數(對于液滴來說，該韋伯數為慣性力能量與表面張力能量的比率)的液滴碰撞到表面時，其擴展為圓盤狀區(qū)域。韋伯數(We)可表示為We＝(ρν2l)/σ其中l(wèi)＝特征長度ν＝速度σ＝表面張力ρ＝密度圖5中顯示了示出碰撞時液滴變形的例子，其為1.5mm的液滴在1m/sec撞擊時的例子，時間以毫秒給出。
浸濕區(qū)域的最終直徑取決于表面張力，因此在高表面張力的期限情況下，小液滴將立即收縮為半球狀頂形，不是沿表面擴展，而是從其彈起。在實際的器皿洗滌情況下，最終的圓盤尺寸通常為原始液滴直徑的2.5到4倍。撞擊液滴擴展為圓盤的速率取決于撞擊速度。如果該速度足夠低，則擴展圓盤可領先于撞擊液滴。如果速度高，則撞擊液滴中的水將飛濺或彈起，不會保持與表面接觸，如果液滴中的熱將傳送給器皿，則必須保持與表面接觸。高速和低速情況之間的轉換，通常韋伯數約為1000或通常在800-1200范圍內。
熱水液滴將熱傳送到器皿通過a)液滴中的水延表面擴展時的強制對流和b)當液滴水的薄擴展層將熱傳送到表面的傳導。擴展的水圓盤隨著圓盤的擴展而傳遞熱量，這是由于水在器皿表面上流過。完全展開的液滴由于不再移動而通過傳導傳送熱量。尺寸本身很重要。在韋伯數小于1000(通常液滴尺寸小于5mm，速度小于4m/sec)的情況，表面上的擴展液滴的薄膜厚度對于大液滴來說大于小液滴的，因為液滴擴展比率與液滴尺寸無關。這意味著傳導熱傳遞對于大的液滴效率低。液滴熱能傳送所需的時間遠長于液滴在(傾斜的)器皿上的停留時間。
通過考慮與器皿一樣大的液滴的極限，可以預想最終結果；當非常大的液滴撞擊器皿時，不是很多水都非常緊密地到達器皿表面。換句話說，以很多更小的液滴的水與器皿的結合比少的更大的液滴的好。大小液滴之間的閾值取決于噴嘴壓力，如圖6中所示。圖6示出，最大允許液滴尺寸隨噴嘴壓力增加而減小。該結果由于這樣的事實流速隨著固定噴嘴尺寸的壓力而增加。存在液滴尺寸上限，因為當韋伯數太高時，表面張力能量太低，以至于不能將液滴結合為期望的單個體積。液滴可能經過空氣時分裂，而且任何以單個到達器具表面的液滴可能分裂，并且從器皿表面彈回，使得很多液滴對于將熱傳送給器皿沒有效率。當用于更大的液滴的韋伯數低時，有時液滴變得太大，當在器皿表面展開時，由于液滴太厚，不能有效地通過傳導傳遞熱，而且在期望的量的熱傳遞發(fā)生前，太多的液滴水將離開器皿。作為總原則，再次參考圖6和韋伯數等于1000的曲線，對于操作壓力為0.5巴(bar)或更高的噴嘴，2mm或更大直徑的液滴將具有遠大于在器皿清洗機中有效的液滴的速度和韋伯數。如果液滴直徑大于2mm，對于從液滴到器皿的有效熱傳遞來說，薄膜厚度變得過高，并且盤子的由液滴撞擊的次數太低。如韋伯數原理所建議的，壓力低于0.5巴更適于尺寸為2mm的液滴。
不會使用很多的水來將洗滌殘液從器皿去除，換句話說對其進行漂洗。洗滌后，約1ml的洗滌殘液殘留在通常直徑為200mm的盤上。在器皿清洗機中，該殘液通過稀釋去除或通過將殘液與凈水混合使其流走。通過表面上由簡單的水流進行漂洗時，不需要液滴具有任何重要的撞擊速度。液滴只需撞擊表面來工作即可。很幸運，因為所需的少量水可通過霧化噴嘴產生0.1mm和更低的液滴尺寸來最佳實現。
由于水從液滴蒸發(fā)造成熱水液滴的能量損失。對于給定的流動速率，由小液滴形成的液流具有比由打液滴形成的液流的更高的表面積。液滴尺寸對蒸發(fā)熱損失的影響顯示在圖7中，圖7a變?yōu)樽矒羝髅髸r90％或更多的初始水溫保持在液滴中液滴尺寸。在很多情況中，獲得低蒸發(fā)能量損失及高于75℃的水溫所需的非常大的液滴尺寸不實用，除非用于更高的噴嘴流動速率。在噴嘴流動速率由于某種原因受到限制的這些情況中，則要謹慎使用根據期望韋伯數所允許的具有最窄的液滴尺寸分布概率的最大液滴直徑。
存在兩種通常類型的器皿清洗機那些必須具有最終高溫清水漂洗的清洗機和那些只需低溫最終清水漂洗的清洗機。用于每種清洗機的兩個基本的設計原則是(i)根據特定的/期望的韋伯數極限值建立液滴尺寸，和/或(ii)根據特定的/期望的蒸發(fā)極限值建立液滴尺寸。關于這兩個標準，申請人已經確定控制標準應為韋伯數標準。牢記該決定，申請人已經確定了很多如下所述的通常的設計原則(1)在器皿清洗機中的任何洗滌區(qū)、后洗區(qū)或最終漂洗區(qū)中的期望韋伯數通常小于約為1000的韋伯數；(2)給定精確控制任何噴嘴流中的液滴尺寸的能力限制，用于任何器皿清洗機的洗滌區(qū)、后洗區(qū)或最終漂洗區(qū)中的液滴的期望韋伯數上限(或最大韋伯數)為約1200；(3)當期望在選定韋伯數為1000下獲得流體時，用于在器皿清洗機的任何洗滌區(qū)、后洗區(qū)或最終漂洗區(qū)中的液滴的適當的韋伯數的下限值約為800；(4)當洗滌液、后洗液或最終漂洗液溫度小于約65℃時，液流中的液滴的任何尺寸應通常為低于由韋伯數限定值特定的尺寸，只要期望的器皿的范圍是令人滿意的；(5)當洗滌液、后洗液或最終漂洗液溫度小于65℃，并且器皿洗滌區(qū)中所需的液流量(level)特別低時，液流中的液滴應通常低于由韋伯數的極限值特定的尺寸，并且與獲得期望范圍時實際使用的一樣小，并且避免液滴非常小以至于不能正確引導到器皿上的顯著情況；(6)當洗滌液、后洗液或最終漂洗液溫度高于65℃時，應考慮蒸發(fā)尺寸標準，意思是液滴尺寸應建立在或高于由蒸發(fā)尺寸設定的值(例如圖7a中90％直線)；和(7)如果由蒸發(fā)標準設定的尺寸和由韋伯數標準設定的尺寸直徑存在矛盾時(例如溫度高于65℃并且蒸發(fā)標準建議尺寸大于韋伯數標準下允許的最大極限值)，則韋伯數標準應控制，并且液滴尺寸應設置成盡可能接近由韋伯數極限值確定的最大值，以盡可能減少蒸發(fā)的影響，同時沒有放棄韋伯數設計標準。
從上述討論應該顯而易見的是，為了獲得期望結果，液滴尺寸分布必須和平均液滴尺寸一起控制。傳統(tǒng)的用于器皿清洗機中的扇形噴嘴由于非常寬的液滴分布尺寸而聲名狼藉；相同的液流中可發(fā)現非常大和非常小的液滴。存在能夠產生扇形液流的噴嘴，至少一般來說具有非常均勻的液滴尺寸。一個例子為流體振蕩器式噴嘴，其可尺寸制成輸出產生主要液滴尺寸在非常窄的尺寸范圍的液流。
現在參考圖9中所示的示例性漂洗臂28，該臂包括多個設置在其上的流體振蕩器噴嘴30，用于輸出各自的漂洗液流。流體振蕩器噴嘴30和臂28可包括連接結構，以當連接到臂時，使流體振蕩器噴嘴輸出期望的與器皿接收區(qū)域相關的振蕩流體流模式。該連接結構可使流體振蕩器噴嘴30以一個或兩個預選方向連接到臂28，在每個方向中，流體振蕩器噴嘴提供相同的期望的振蕩流模式。
流體振蕩器噴嘴為通常的輸出振蕩液流的任何噴嘴，意思是輸出液流的方向在振蕩模式中變化。在流體中，液流通常分裂為一系列輸出液體的液滴，或者可一開始就以液滴輸出。由每一個噴嘴的輸出流掃射覆蓋的最終扇形32在圖10和11中最佳示出，輸出流34處于圖5中顯示的指定時刻。箭頭A1-A5表示由處于各自不同時刻的端口輸出液流的不同點或液滴(P1-P5)的瞬時方向，A1代表在最早時間點輸出的液流點或液滴P1的瞬時方向，A2代表在其后時刻的輸出的液流點或液滴P2的瞬時方向等。示出的臂28包括五個噴嘴30，當時該數量可在很大范圍內變化。在一個例子中，下部漂洗臂28包括六個噴嘴30，上部漂洗臂包括五個噴嘴。示出的漂洗臂具有基本上垂直傳送帶方向延伸的軸，當時應可認識到，該方向的改變也是可能的。如本文所使用的技術術語“液滴”，意指由噴嘴輸出的液體的明顯的體積，不管該體積通常為球形或由球形變形來呈現一些其他相同或不相同的形狀。在液滴不是球形的情況下，其液滴尺寸將被認為是如果液滴實際為球形時其體積所具有的直徑。
洗滌臂22也可包括設置其中的流體振蕩器噴嘴或其他液流方向可變化的噴嘴，來將洗滌液引導到器皿上。通常期望洗滌臂噴嘴構造來產生比漂洗臂噴嘴更高的流動速率，但是也可以改變，包括在漂洗和洗滌中都使用相同的噴嘴。
通過舉例，下列表格(I，II和III)列出了用于各區(qū)域的與溫度相關的區(qū)域中傳送的液體的液滴尺寸。所使用的韋伯數標準基于根據圖6的韋伯數范圍為800-1200。
表I 洗滌區(qū)

表II 后洗區(qū)

表III 最終漂洗區(qū)

前述示例性表格中的液滴尺寸顯示了平均最大液滴尺寸，期望傳送到所述區(qū)中液滴的至少50％將處于指定的液滴尺寸范圍。如本文所用的術語“限定液滴尺寸的范圍”，當參考相應的范圍時，應指液滴的至少50％具有落入該范圍的尺寸。如本文所使用的術語“建立的液滴尺寸分布”，當參考指定的液滴尺寸時，應指至少50％的液滴具有偏離指定液滴范圍不超過50％的尺寸。下面的表IV和V提供了理論最優(yōu)化實施例的例子，一個包括低溫最終漂洗(在最終漂洗中具有特別小的液滴尺寸)，另一個包括高溫最終漂洗。
表IV 低溫最終漂洗機

表V 高溫最終漂洗機

根據上面概括的原則的其他改變和組合。當壓力變化時，液滴尺寸的變化可根據表I，，II和III得出。
用于器皿清洗機的任何給定區(qū)的一個基本設計方法是選擇期望的最大韋伯數(例如1200)，并且選擇將要使用的噴嘴尺寸/類型。然后建立噴嘴的工作壓力、數量和布置來獲得期望的液滴尺寸和期望范圍。當所述區(qū)中的溫度小于65℃時，壓力可選擇來使來自噴嘴的液流的至少85％，或更優(yōu)選95％由具有韋伯數小于所選的最大韋伯數的液滴組成。當所述區(qū)中的溫度大于65℃時，為了說明蒸發(fā)標準，壓力可選擇來使來自噴嘴的液流的至少85％，或更優(yōu)選95％由具有韋伯數在接近最大韋伯數范圍內(例如，用于最大韋伯數1200的范圍為800-1200)的液滴組成。
另一個基本的設計方法應選擇期望的最大韋伯數(例如1200)，并且選擇用于那個區(qū)的工作壓力。然后選擇噴嘴尺寸/類型和所建立的噴嘴布置，來獲得期望的噴嘴尺寸和期望的范圍。再次，當所述區(qū)中的溫度小于65℃時，噴嘴可選擇來使來自噴嘴的液流的至少85％，或更優(yōu)選95％由具有韋伯數小于所選的最大韋伯數的液滴組成。當所述區(qū)中的溫度大于65℃時，為了說明蒸發(fā)標準，噴嘴可選擇來使來自噴嘴的液流的至少85％，或更優(yōu)選95％由具有韋伯數在接近最大韋伯數范圍內(例如，用于最大韋伯數1200的范圍為800-1200)的液滴組成。
還構想了使用流體振蕩器噴嘴來獲得由韋伯數原理和在臺下或其他箱式裝置中的設計方法確定的指定的液滴尺寸。例如，參考圖12和13，顯示了示例性的臺下裝置，包括洗滌/漂洗室100，其由柜子、殼體形成，所述柜子、殼體通常由不銹鋼面板和部件制成，包括頂壁110、側壁120和后壁140，以及朝前的門150，在其后端鉸接，如在160處所示。室100通過迷宮式密封(未示出)通向外界壓力。該柜子支撐在腿170上，其可為機器下面提供清潔，來使允許其下面可能需要的通過各種衛(wèi)生方式進行的清理。在該室的底部，作為柜子的傾斜底壁200，具有相對小的污水箱220，其可具有可拆卸的過濾器蓋230。
在底壁上方，軌道240具有用于標準器皿架250的支撐，裝載有待洗滌和消毒的器皿，其通過前門裝載和取出。架250可以是滾動架，設計為相對于該裝置保持不動，或者可以是移動架，設計成當移動器皿時可整個移動。同軸裝配270支撐在下壁200上，在室的中心，并且該裝配反過來提供用于下部洗滌臂300和下部漂洗臂320的支撐，每一個可共同轉動。上部洗滌臂340和上部漂洗噴頭或噴嘴360由該室的頂壁支撐。為了最佳實現韋伯數原理設計方法的要求，洗滌臂300和340可包括結合其中的合適的流體振蕩器噴嘴302(或其他可變化液流方向的噴嘴)。同樣的，漂洗臂320可包括合適的流體振蕩器噴嘴322(或其他可變化液流方向的噴嘴)，噴頭360可包括合適的流體振蕩器噴嘴(或其他可變化液流方向的噴嘴)。
可清楚地理解，上面的描述旨在僅以說明和示例的方式，不是以限制的方式。雖然以用于獲得期望的液滴尺寸的基本機構對流體振蕩器噴嘴的使用進行了描述，但是應可意識到，也可使用其他噴嘴類型來獲得該目的?？勺龀銎渌母淖兒透倪M。
權利要求
1.一種器皿清洗機，包括殼體，具有朝向一端的器皿入口和朝向相對端的器皿出口；在所述殼體內所述器皿入口和器皿出口之間的多個器皿清洗區(qū)，包括至少洗滌區(qū)、后洗區(qū)和最終漂洗區(qū)，所述后洗區(qū)在所述洗滌區(qū)和所述最終漂洗區(qū)之間；器皿運送路徑，從所述器皿入口到所述器皿出口延伸穿過所述殼體；第一器皿清洗區(qū)包括多個噴嘴，所述噴嘴設置于將液體引導到經過所述第一器皿清洗區(qū)的器皿上的位置，在所述第一器皿清洗區(qū)的液體溫度高于65℃，并且在所述第一器皿清洗區(qū)中的噴嘴液流輸出量的至少85％由具有在約800-1200范圍內的韋伯數的液滴組成。
2.根據權利要求1所述的器皿清洗機，其中第二器皿清洗區(qū)包括多個噴嘴，所述噴嘴設置于將液體引導到經過所述第二器皿清洗區(qū)的器皿上的位置，在所述第二器皿清洗區(qū)的液體溫度低于65℃，并且在所述第二器皿清洗區(qū)中的噴嘴液流輸出量的至少85％由具有韋伯數小于約1200的液滴組成。
3.根據權利要求2所述的器皿清洗機，其中所述第一器皿清洗區(qū)為所述后洗區(qū)，所述第二器皿清洗區(qū)為最終漂洗區(qū)，在所述后洗區(qū)中的后洗液體溫度在約65-85℃之間，所述洗滌區(qū)包括多個噴嘴，所述噴嘴設置于將洗滌液體引導到經過所述洗滌區(qū)的器皿上的位置。
4.根據權利要求3所述的器皿清洗機，其中在所述后洗區(qū)中的噴嘴的工作壓力在約0.4和0.8巴之間，并且所述后洗區(qū)的噴嘴輸出形成約0.75到2.80mm的液滴尺寸的范圍。
5.根據權利要求4所述的器皿清洗機，其中在所述后洗區(qū)中的噴嘴的工作壓力在約0.6和0.8巴之間，并且所述后洗區(qū)的噴嘴輸出形成約0.75到2.00mm的液滴尺寸的范圍。
6.根據權利要求5所述的器皿清洗機，其中在所述后洗區(qū)中的噴嘴的工作壓力約為0.7巴，并且所述后洗區(qū)的噴嘴輸出形成約1.00到1.75mm的液滴尺寸的范圍。
7.根據權利要求4所述的器皿清洗機，其中在所述洗滌區(qū)中的噴嘴的工作壓力在約0.3和0.5巴之間，并且所述洗滌區(qū)的噴嘴輸出形成約1.50到4.00mm的液滴尺寸的范圍。
8.根據權利要求7所述的器皿清洗機，其中在所述最終漂洗區(qū)中的噴嘴輸出形成約0.10到0.40mm的液滴尺寸的范圍。
9.根據權利要求3所述的器皿清洗機，其中在所述洗滌區(qū)中的洗滌液體的溫度低于65℃，并且在所述洗滌區(qū)中的噴嘴液流輸出的至少85％由具有韋伯數小于約1200的液滴組成。
10.根據權利要求3所述的器皿清洗機，其中在所述后洗區(qū)中的噴嘴液流輸出的至少95％由具有韋伯數在約800到約1200范圍內的液滴組成，并且在所述最終漂洗區(qū)中的噴嘴液流輸出的至少95％由具有韋伯數小于約1200的液滴組成。
11.根據權利要求3所述的器皿清洗機，其中所述洗滌區(qū)中的洗滌液體的溫度至少為65℃，所述洗滌區(qū)中的噴嘴液流輸出的至少85％由具有韋伯數在約800到1200范圍內的液滴組成。
12.根據權利要求1所述的器皿清洗機，其中所述第一器皿清洗區(qū)為所述最終漂洗區(qū)，在所述最終漂洗區(qū)中的最終漂洗液溫度至少為70℃，所述洗滌區(qū)包括多個用于將洗滌液體引導到器皿上的噴嘴，所述后洗區(qū)包括多個用于將后洗液引導到器皿上的噴嘴。
13.根據權利要求12所述的器皿清洗機，其中所述后洗區(qū)中的后洗液溫度至少為65℃，所述后洗區(qū)中的噴嘴液流輸出量的至少85％由具有韋伯數在約800到約1200范圍內的液滴組成。
14.根據權利要求13所述的器皿清洗機，其中所述洗滌區(qū)中的洗滌液溫度至少為65℃，所述洗滌區(qū)中的噴嘴液流輸出量的至少85％由具有韋伯數在約800到約1200范圍內的液滴組成。
15.根據權利要求13所述的器皿清洗機，其中所述洗滌區(qū)中的洗滌液溫度低于65℃，所述洗滌區(qū)中的噴嘴液流輸出量的至少85％由具有韋伯數小于約1200的液滴組成。
16.根據權利要求12所述的器皿清洗機，其中所述最終漂洗區(qū)中的最終漂洗液溫度至少為75℃。
17.根據權利要求12所述的器皿清洗機，其中在所述最終漂洗區(qū)中的噴嘴工作壓力在約0.4和0.8巴之間，并且所述最終漂洗區(qū)的噴嘴輸出形成約0.75到2.80mm的液滴尺寸的范圍。
18.根據權利要求17所述的器皿清洗機，其中所述最終漂洗區(qū)中的噴嘴的工作壓力在約0.6和0.8巴之間，并且所述最終漂洗區(qū)的噴嘴輸出形成約0.75到2.00mm液滴尺寸的范圍。
19.根據權利要求18所述的器皿清洗機，其中所述最終漂洗區(qū)中的噴嘴工作壓力約為0.7巴，并且所述最終漂洗區(qū)的噴嘴輸出形成約1.00到1.75mm液滴尺寸的范圍。
20.根據權利要求17所述的器皿清洗機，其中所述后洗區(qū)中的噴嘴的工作壓力在0.4和0.6巴之間，所述后洗區(qū)中的噴嘴輸出形成約1.25到2.80mm液滴尺寸的范圍。
21.根據權利要求20所述的器皿清洗機，其中所述后洗區(qū)中的噴嘴工作壓力約為0.5巴，所述后洗區(qū)中的噴嘴輸出形成約1.50到2.70的液滴尺寸的范圍。
22.一種構造傳送帶式器皿清洗機的方法，所述器皿清洗機包括殼體，具有朝向一端的器皿入口和朝向相對端的器皿出口；在所述殼體內所述器皿入口和器皿出口之間的多個器皿清洗區(qū)，包括至少洗滌區(qū)、后洗區(qū)和最終漂洗區(qū)，所述后洗區(qū)在所述洗滌區(qū)和所述最終漂洗區(qū)之間；所述方法包括以下步驟對于給定區(qū)，選擇最大韋伯數；選擇用于給定區(qū)的噴嘴結構和工作壓力，以使來自所述選擇的噴嘴結構的液流在所選擇工作壓力下產生根據所選擇最大韋伯數的液滴；定位和定向具有所選擇噴嘴結構的多個噴嘴，以使來自所述多個噴嘴的液流產生用于給定區(qū)的期望范圍。
23.根據權利要求22所述的方法，其中噴嘴結構和工作壓力這樣選擇來自所述選擇的噴嘴結構的液流的至少85％由具有韋伯數小于所選最大韋伯數的液滴組成。
24.根據權利要求22所述的方法，其中噴嘴結構和工作壓力這樣選擇來自所選噴嘴結構的液流的至少95％由具有韋伯數小于所選最大韋伯數的液滴組成。
25.根據權利要求22所述的方法，其中如果用于給定區(qū)的液體溫度高于65℃，選擇的噴嘴結構和工作壓力這樣選擇來自所述噴嘴結構的液流的至少85％由具有韋伯數在從約所選最大韋伯數到800范圍內的液滴組成。
全文摘要
一種用于傳送帶式器皿清洗機的設計方法，涉及考慮用于來自在該機器的至少一個區(qū)中的噴嘴的液流韋伯數。還描述了具有一個或多個區(qū)的液流在一定韋伯數極限值或范圍內的器皿清洗機。
文檔編號A47L15/00GK101068496SQ200580041507
公開日2007年11月7日 申請日期2005年12月5日 優(yōu)先權日2004年12月10日
發(fā)明者詹姆斯·E.·多爾蒂, 查爾斯·E.·沃納, 郭鉅釗, 哈拉爾德·迪施 申請人:浦瑞瑪柯Feg有限責任公司