專利名稱：中空型高爾夫球桿頭的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及中空型高爾夫球桿頭，這種球桿頭擊球時的擊出角度較大，使球飛行距離增大。
背景技術(shù)：
近年來，提出了如下中空型高爾夫球桿頭的設(shè)計方案，即，通過在擊球時不僅使面(face)部，也使冠(crown)部產(chǎn)生彈性變形，來使擊球時的擊出角度變大，從而實現(xiàn)增大飛行距離的目的。例如，專利文獻(xiàn)1至4記載了這樣的高爾夫球桿頭。
專利文獻(xiàn)1所述的高爾夫球桿頭是金屬制的中空型高爾夫球桿頭，其具有面部、底(sole)部、側(cè)部、冠部以及頸部(hosel)。該中空型高爾夫球桿頭由前部件(front parts)與后部件(back parts)構(gòu)成，其中，所述前部件是將冠部的至少主要部分與面部鑄成一體而形成的，所述后部件是將除前部件以外的部分構(gòu)成為一體，然后，再將所述前部件與后部件接合在一起。
專利文獻(xiàn)2所述的高爾夫球桿頭是金屬制的中空型高爾夫球桿頭，其至少具有面部、底部、側(cè)部以及冠部。在該中空型高爾夫球桿頭上，構(gòu)成冠部的金屬材料是縱向彈性模量最低的材料。
專利文獻(xiàn)3所述的高爾夫球桿頭是金屬制的中空型高爾夫球桿頭，其具有面部、底部、趾端(toe)側(cè)的側(cè)部、跟端(heel)側(cè)的側(cè)部、后(back)側(cè)的側(cè)部、冠部以及頸部。在該中空型高爾夫球桿頭的冠部上從趾端側(cè)的側(cè)部朝向跟端側(cè)的側(cè)部設(shè)有多條槽。
專利文獻(xiàn)4所述的高爾夫球桿頭是中空結(jié)構(gòu)的高爾夫球桿頭，其包括面部，其具有用于擊球的擊球面；以及桿頭主體部，其與該面部的背面連接，并向桿頭的后方延伸。桿頭的主體部包含有冠部、底部以及側(cè)部。該冠部、底部以及側(cè)部分別形成了桿頭上部、桿頭底部以及桿頭側(cè)部。上述冠部包含有冠前部，其形成了冠部的前方區(qū)域，該前方區(qū)域為從上述背面到距該背面為冠部縱深長度Lc的0.15倍的區(qū)域；以及冠后部，其形成了冠部的后方區(qū)域，該后方區(qū)域為從距上述背面為冠部的縱深長度Lc的0.30倍到1.0倍的區(qū)域，冠前部的剛性比冠后部小。
但是專利文獻(xiàn)1～4的高爾夫球桿頭在加大擊出角度方面有進(jìn)一步改善的余地。
日本特開2003-52866號公報[專利文獻(xiàn)2]日本特開2003-79768號公報[專利文獻(xiàn)3]日本特開2003-88601號公報[專利文獻(xiàn)4]日本特開2005-137788號公報發(fā)明內(nèi)容鑒于上述現(xiàn)有技術(shù)提出本發(fā)明。本發(fā)明的目的在于提供一種中空型高爾夫球桿頭，其與專利文獻(xiàn)1～4所述的現(xiàn)有中空型高爾夫球桿頭相比，擊球時的擊出角度較大，球的飛行距離增大。
為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明人進(jìn)行了專心致志的探討，結(jié)果發(fā)現(xiàn)為了加大擊球時的擊出角度，以下方式是有效的，即，通過在冠部的面部側(cè)設(shè)置低剛性區(qū)域，或在底部的面部側(cè)設(shè)置高剛性區(qū)域，從而使冠部的剛性比底部的剛性低。
本發(fā)明是基于上述認(rèn)識而進(jìn)行的，本發(fā)明提供下述(1)～(3)的中空型高爾夫球桿頭。
(1)一種高爾夫球桿頭，其中，底部的剛性與冠部的剛性之比為1∶0.1～0.8，同時，在冠部的面部側(cè)形成冠部低剛性區(qū)域，在冠部的后部側(cè)形成冠部高剛性區(qū)域，上述冠部高剛性區(qū)域的剛性與上述冠部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.6。
(2)一種高爾夫球桿頭，其中，底部的剛性與冠部的剛性之比為1∶0.1～0.8，同時，在底部的面部側(cè)形成底部高剛性區(qū)域，在底部的后部側(cè)形成底部低剛性區(qū)域，上述底部高剛性區(qū)域的剛性與上述底部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.5。
(3)一種高爾夫球桿頭，其中，底部的剛性與冠部的剛性之比為1∶0.1～0.8，同時，在冠部的面部側(cè)形成冠部低剛性區(qū)域，在冠部的后部側(cè)形成冠部高剛性區(qū)域，上述冠部高剛性區(qū)域的剛性與上述冠部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.6。而且，在底部的面部側(cè)形成底部高剛性區(qū)域，在底部的后部側(cè)形成底部低剛性區(qū)域，上述底部高剛性區(qū)域的剛性與上述底部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.5。
以下，對本發(fā)明更加詳細(xì)地進(jìn)行說明。在本發(fā)明中，所謂剛性是指根據(jù)下式(x)所求出的值。
剛性(單位MPa·mm4)＝E×I … (x)E楊氏彈性模量(Young′s modulus)(單位MPa)I截面慣性矩(second moment of area)(單位mm4)楊氏彈性模量E取決于高爾夫球桿頭的構(gòu)成部分的材料，截面慣性矩I取決于高爾夫球桿頭的構(gòu)成部分的厚度。如果構(gòu)成部分的厚度相同，則其剛性之比由楊氏彈性模量E的大小之比決定。如果構(gòu)成部分的材料相同，則其剛性之比由厚度之比的3次冪的值決定。
另外，在本發(fā)明中，所謂的高爾夫球桿頭的底部是指從面部的下部向后方延伸并形成桿頭的底部的部分。所謂高爾夫球桿頭的冠部是指從面部的上部向后方延伸并形成桿頭的上部的部分。所謂的高爾夫球桿頭的側(cè)部是指從面部的上部和下部之間向后方延伸形成桿頭的側(cè)部的部分。上述側(cè)部包含有趾端側(cè)的側(cè)部、跟端側(cè)的側(cè)部以及后側(cè)的側(cè)部。
在本發(fā)明中，使底部剛性與冠部剛性之比為1∶0.1～0.8。在底部剛性與冠部剛性的關(guān)系脫離上述范圍的情況下，在擊球時，有時不能獲得充分的擊出角度。底部剛性與冠部剛性之比最好為1∶0.2～0.6。
在上述本發(fā)明(1)、(3)中，在冠部的面部側(cè)形成冠部低剛性區(qū)域，在冠部的后部側(cè)形成冠部高剛性區(qū)域，冠部高剛性區(qū)域的剛性與冠部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.6。當(dāng)冠部高剛性區(qū)域的剛性與上述冠部低剛性區(qū)域的剛性的關(guān)系偏離上述范圍時，有可能得不到足夠的擊球時的擊出角度。冠部高剛性區(qū)域的剛性與上述冠部低剛性區(qū)域的剛性之比最好為1∶0.3～0.5。
在上述本發(fā)明(2)、(3)中，在底部的面部側(cè)形成底部高剛性區(qū)域，在底部的后部側(cè)形成底部低剛性區(qū)域，底部高剛性區(qū)域的剛性與底部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.5。當(dāng)?shù)撞扛邉傂詤^(qū)域的剛性與底部低剛性區(qū)域的剛性的關(guān)系偏離上述范圍時，有可能得不到足夠的擊球時的擊出角度。底部高剛性區(qū)域的剛性與底部低剛性區(qū)域的剛性之比最好為1∶0.3～0.5。
另外，在上述本發(fā)明(3)中，冠部低剛性區(qū)域的剛性值a除底部高剛性區(qū)域的剛性值b而得到的值b/a最好比冠部的剛性值A(chǔ)除底部的剛性值B而得到的值B/A大(b/a＞B/A)。這樣，能比較有效地增大擊球時的擊出角度。
在本發(fā)明中，為了得到較大的擊球時的擊出角度，可以使底部的平均厚度和冠部的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。底部的平均厚度和冠部的平均厚度之比最好為1∶0.5～0.7。
在本發(fā)明中，為了得到較大的擊球時的擊出角度，可以使冠部的面部側(cè)作為冠部低剛性區(qū)域形成冠部薄壁區(qū)域，使冠部的后部側(cè)作為冠部高剛性區(qū)域形成冠部厚壁區(qū)域，并使冠部厚壁區(qū)域的平均厚度與冠部薄壁區(qū)域的平均厚度之比為1∶0.5～0.9。冠部厚壁區(qū)域的平均厚度與冠部薄壁區(qū)域的平均厚度之比取1∶0.5～0.7更好。
另外，在本發(fā)明中，為了得到較大的擊球時的擊出角度，可以使底部的面部側(cè)作為底部高剛性區(qū)域形成底部厚壁區(qū)域，使底部的后部側(cè)作為底部低剛性區(qū)域形成底部薄壁區(qū)域，并使底部厚壁區(qū)域的平均厚度與底部薄壁區(qū)域的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。底部厚壁區(qū)域的平均厚度與底部薄壁區(qū)域的平均厚度之比取1∶0.5～0.7更好。
在本發(fā)明中，為了得到較大的擊球時的擊出角度，可以使底部的平均厚度與側(cè)部的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。底部的平均厚度與側(cè)部的平均厚度之比取1∶0.5～0.7更好。
在本發(fā)明中具體而言，以下值較為恰當(dāng)。即，底部的平均厚度為0.9～2.0mm，冠部的平均厚度為0.5～1.2mm，冠部低剛性區(qū)域的平均厚度為0.3～0.7mm，冠部高剛性區(qū)域的平均厚度為1.0～2.0mm，底部高剛性區(qū)域的平均厚度為1.5～3.0mm，底部低剛性區(qū)域的平均厚度為0.7～1.2mm，側(cè)部的平均厚度為0.5～1.2mm。
在本發(fā)明中，為了得到較大的擊球時的擊出角度，底部剛性與側(cè)部剛性之比優(yōu)選1∶0.1～0.8。底部剛性與側(cè)部剛性之比最好為1∶0.2～0.6。
本發(fā)明的高爾夫球桿頭的制造方法并不限于此，例如，可以通過以面部件閉塞桿頭主體的面部開口部的方式制造。此時，對桿頭主體的材質(zhì)和成形方法并無限制，材質(zhì)可以使用鈦、鈦合金、不銹鋼、非晶形物(amorphous)等，成形方法可以采用鑄造一體成形。面部件的材質(zhì)和成形方法也沒有特別的限制，材質(zhì)可以使用鈦、鈦合金、不銹鋼、非晶形物等，成形方法適于采用鍛造法、沖壓加工板材的壓制成形法或鑄造法。
另外，對于桿頭主體和面部件的結(jié)合方法并無限制，在考慮到使結(jié)合部位漂亮，或提高高爾夫球桿頭的重量精度方面，適于采用等離子焊接、激光焊接或電子束焊接。在該情況下，作為等離子焊接，可以采用公知的等離子焊接，即，由等離子弧產(chǎn)生的高溫能量使被焊接材料熔解后再次凝固而進(jìn)行焊接。作為激光焊接，可以采用公知的激光焊接，即，使用CO激光器、CO2激光器等氣體激光器或YAG激光器等固體激光器。作為電子束焊接，可以采用公知的電子束焊接，即，使用適當(dāng)功率的電子束。
本發(fā)明的高爾夫球桿頭例如可以為具有中空部的木桿型高爾夫球桿頭或者通用型高爾夫球桿頭。更具體地說，本發(fā)明的高爾夫球桿頭例如可以為具有下述的桿頭體積和桿面傾角的中空型高爾夫球桿頭。
(a)桿頭體積為250～470cm3，桿面傾角(loft angle)為7～15°的中空型高爾夫球桿頭。
(b)桿頭體積為150～250cm3，桿面傾角為12～28°的中空型高爾夫球桿頭。
(c)桿頭體積為70～150cm3，桿面傾角為15～32°的中空型高爾夫球桿頭。
本發(fā)明的中空高爾夫球桿頭擊球時的擊出角度較大，飛行距離增大。


圖1是表示高爾夫球桿頭的主體剛性、冠部剛性、底部剛性分別變化的情況下?lián)羟驎r的擊出角度和回旋量的變化的圖表。
圖2是表示高爾夫球桿頭的主體剛性、冠部剛性、底部剛性分別變化的情況下?lián)羟驎r的初速度的變化的圖表。
圖3是表示整體或部分改變高爾夫球桿頭的冠部剛性的情況下?lián)羟驎r的擊出角度的變化的圖表。
圖4表示冠部的各區(qū)域。
圖5是表示整體或部分改變高爾夫球桿頭的冠部剛性的情況下初速度的變化的圖表。
圖6是表示提高高爾夫球桿頭的冠部后部側(cè)區(qū)域的剛性的情況下?lián)羟驎r的擊出角度的變化的圖表。
圖7是表示提高高爾夫球桿頭的冠部后部側(cè)區(qū)域的剛性的情況下?lián)羟驎r的初速度的變化的圖表。
圖8是表示部分改變高爾夫球桿頭的冠部剛性的同時減小側(cè)部剛性的情況下?lián)羟驎r的擊出角度的變化的圖表。
圖9是表示部分改變高爾夫球桿頭的冠部剛性的同時減小側(cè)部剛性的情況下?lián)羟驎r的初速度的變化的圖表。
圖10是表示本發(fā)明高爾夫球桿頭的一實施方式的俯視圖。
圖11是表示圖10所示高爾夫球桿頭在圖10中沿A-A線的剖面圖。
圖12是表示圖10所示高爾夫球桿頭在圖10中沿B-B線的剖面圖。
具體實施例方式
此處表示證實本發(fā)明的效果的實施例。圖1是表示分別使高爾夫球桿頭整體的剛性(主體剛性)、冠部的剛性(冠部剛性)、底部的剛性(底部剛性)變化后的球的擊出角度以及回旋量變化的圖表。在圖1中，試件序號1a是使其主體剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍，1b是使其主體剛性為標(biāo)準(zhǔn)的剛性(1倍)，1c是使其主體剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍，1d是使其主體剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.1倍；2a是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍，2b是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的剛性(1倍)，2c是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍，2d是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.1倍；3a是使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍，3b是使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的剛性(1倍)，3c是使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍，3d是使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.1倍；4是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍，并使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍；5是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍，而使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍。根據(jù)圖1的結(jié)果可以看出在使冠部剛性低，而使底部剛性高的情況下，擊球時的擊出角度變大。
圖2是表示分別使高爾夫球桿頭的主體剛性、冠部剛性、底部剛性發(fā)生變化后的擊球初速度變化的圖表，是用于與加大了擊球時的擊出角度的本發(fā)明相比較的圖表。在圖2中，試件序號1a～1d、2a～2d、3a～3d、4、5分別表示與上述圖1相同的試件。根據(jù)圖2的結(jié)果可以看出在使冠部剛性與底部剛性雙方都較低的情況下，球的初速度變大。
圖3是表示整體或部分改變高爾夫球桿頭的冠部的剛性的情況下?lián)羟驎r的擊出角度的圖表。圖3中的試件標(biāo)號表示下述表1所記載的試件。這些試件以表1的方式設(shè)定圖4所示的冠部各區(qū)域(1)、(2)、(3)的剛性。由圖3的結(jié)果可知，在使冠部的面部側(cè)部分的厚度變薄的情況下，具有增大擊球時的擊出角度的效果，而僅使冠部的后部側(cè)部分或中央部分的厚度變薄，增大擊球時的擊出角度的效果較小。
表1

圖5是表示整體或部分改變高爾夫球桿頭的冠部的剛性的情況下初速度的變化的圖表。圖5中的試件標(biāo)號表示上述表1所記載的試件。由圖5的結(jié)果可知，與上述擊出角度相同，在使冠部的面部側(cè)部分的厚度變薄的情況下，具有增大擊球時的初速度的效果，而僅使冠部的后部側(cè)部分或中央部分的厚度變薄時，增大擊球時的初速度的效果較小。
圖6是表示在提高高爾夫球桿頭的冠部的后部側(cè)區(qū)域的剛性的情況下?lián)羟驎r的擊出角度的變化的圖表。圖6中的試件標(biāo)號表示下述表2所記載的試件。由圖6的結(jié)果可知，冠部的后部側(cè)區(qū)域的剛性對擊球時的擊出角度幾乎沒有影響。但是，提高冠部的后部側(cè)區(qū)域的剛性可以對擊球聲音和擊球感覺產(chǎn)生良好的影響。
表2

圖7是表示在提高高爾夫球桿頭的冠部的后部側(cè)區(qū)域的剛性的情況下?lián)羟驎r的初速度的變化的圖表。圖7中的試件標(biāo)號表示上述表2所記載的試件。由圖7的結(jié)果可知，與上述擊出角度相同，冠部的后部側(cè)區(qū)域的剛性對擊球時的初速度幾乎沒有影響。
圖8是表示在部分改變高爾夫球桿頭的冠部的剛性的同時減小側(cè)部剛性情況下?lián)羟驎r的擊出角度的變化的圖表。圖8中的試件標(biāo)號表示下述表3所記載的試件。由圖8的結(jié)果可知，在適當(dāng)減小側(cè)部的剛性的情況下，具有增大擊球時的擊出角度的效果，而過分減小側(cè)部的剛性，并不能得到增大擊球時的擊出角度的效果。
表3

圖9是表示在部分改變高爾夫球桿頭的冠部的剛性的同時減小側(cè)部剛性情況下?lián)羟驎r的初速度的變化的圖表。圖9中的試件標(biāo)號表示上述表3所記載的試件。由圖9的結(jié)果可知，與上述擊出角度相同，在適當(dāng)減小側(cè)部的剛性的情況下，具有增大擊球時的初速度的效果，而過分減小側(cè)部的剛性，并不能得到增大擊球時的初速度的效果。
以下，參照附圖對本發(fā)明的實施例進(jìn)行說明。但是本發(fā)明并不限定于下述實施例。圖10是表示本發(fā)明的高爾夫球桿頭的一個實施例的俯視圖，圖11是表示該實施例的高爾夫球桿頭在圖10中沿A-A線的剖面圖，圖12是表示該實施例的高爾夫球桿頭在圖10中沿B-B線的剖面圖。
本實施例的高爾夫球桿頭30是通過等離子焊接將面部件42固定在桿頭主體40的面開口部上。所述桿頭主體40具有底部32、冠部34、側(cè)部36以及頸部38。桿頭主體40的材質(zhì)是6-4Ti(Ti-6Al-4V)，面部件42的材質(zhì)是SP700(Ti-4.5Al-3V-2Fe-2Mo)。另外，本實施例的高爾夫球桿頭被設(shè)計成桿頭體積為400cm3的1號木桿用的高爾夫球桿頭。
在本例的高爾夫球桿頭30中，在底部32的面部側(cè)形成作為底部高剛性區(qū)域的厚度2.5mm的底部厚壁區(qū)域32a，在底部32的后部側(cè)形成作為底部低剛性區(qū)域的厚度1.2mm的底部薄壁區(qū)域32b，在冠部34的面部側(cè)形成作為冠部低剛性區(qū)域的厚度0.6mm的冠部薄壁區(qū)域34a，在冠部34的后部側(cè)形成作為冠部高剛性區(qū)域的厚度1.5mm的冠部厚壁區(qū)域34b。底部厚壁區(qū)域32a、底部薄壁區(qū)域32b、冠部薄壁區(qū)域34a、冠部厚壁區(qū)域34b的厚度都是均勻的。
在本例的高爾夫球桿頭30中，底部32的剛性和冠部34的剛性之比為1∶0.3，底部厚壁區(qū)域32a(底部高剛性區(qū)域)的剛性和底部薄壁區(qū)域32b(底部低剛性區(qū)域)的剛性之比為1∶0.3，冠部厚壁區(qū)域34b(冠部高剛性區(qū)域)的剛性和冠部薄壁區(qū)域34a(冠部低剛性區(qū)域)的剛性之比為1∶0.4，底部32的剛性和側(cè)部36的剛性之比為1∶0.2。另外，以冠部薄壁區(qū)域34a(冠部低剛性區(qū)域)的剛性的值除底部厚壁區(qū)域32a(底部高剛性區(qū)域)的剛性的值而得到的值比以冠部34的剛性的值除底部32的剛性的值大。
在本例的高爾夫球桿頭30中，底部32的平均厚度為2.0mm，冠部34的平均厚度為0.9mm。因此，在本例的高爾夫球桿頭30中，底部32的平均厚度與冠部34的平均厚度之比為1∶0.45，冠部厚壁區(qū)域34b的平均厚度與冠部薄壁區(qū)域34a的平均厚度之比為1∶0.4，底部厚壁區(qū)域32a的平均厚度與底部薄壁區(qū)域32b的平均厚度之比為1∶0.48。
另外，側(cè)部36、面部件42的厚度均勻，側(cè)部36的厚度為0.6mm，面部件42的厚度為3mm。因此，底部32的平均厚度與側(cè)部36的平均厚度之比為1∶0.33。
權(quán)利要求
1.一種中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部的剛性和冠部的剛性之比為1∶0.1～0.8，同時，在冠部的面部側(cè)形成冠部低剛性區(qū)域，在冠部的后部側(cè)形成冠部高剛性區(qū)域，上述冠部高剛性區(qū)域的剛性和上述冠部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.6。
2.一種中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部的剛性和冠部的剛性之比為1∶0.1～0.8，同時，在底部的面部側(cè)形成底部高剛性區(qū)域，在底部的后部側(cè)形成底部低剛性區(qū)域，上述底部高剛性區(qū)域的剛性和上述底部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.5。
3.一種中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部的剛性和冠部的剛性之比為1∶0.1～0.8，同時，在冠部的面部側(cè)形成冠部低剛性區(qū)域，在冠部的后部側(cè)形成冠部高剛性區(qū)域，上述冠部高剛性區(qū)域的剛性和上述冠部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.6，而且，在底部的面部側(cè)形成底部高剛性區(qū)域，在底部的后部側(cè)形成底部低剛性區(qū)域，上述底部高剛性區(qū)域的剛性和上述底部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.5。
4.如權(quán)利要求3所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，以上述冠部低剛性區(qū)域的剛性的值除上述底部高剛性區(qū)域的剛性的值所得到的數(shù)值，大于以上述冠部的剛性的值除上述底部的剛性的值所得到的數(shù)值。
5.如權(quán)利要求1所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部的剛性與側(cè)部的剛性之比為1∶0.1～0.8。
6.如權(quán)利要求2所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部的剛性與側(cè)部的剛性之比為1∶0.1～0.8。
7.如權(quán)利要求3所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部的剛性與側(cè)部的剛性之比為1∶0.1～0.8。
8.如權(quán)利要求4所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部的剛性與側(cè)部的剛性之比為1∶0.1～0.8。
9.如權(quán)利要求1～8中任意一項所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，桿頭體積為250～470cm3，桿面傾角為7～15°。
10.如權(quán)利要求1～8中任意一項所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，桿頭體積為150～250cm3，桿面傾角為12～28°。
11.如權(quán)利要求1～8中任意一項所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，桿頭體積為70～150cm3，桿面傾角為15～32°。
全文摘要
本發(fā)明提供一種中空型高爾夫球桿頭，這種球桿頭擊球時的擊出角度較大，使球飛行距離增大。在中空型高爾夫球桿頭中，底部(32)的剛性和冠部(34)的剛性之比為1∶0.1～0.8，另外，在冠部的面部側(cè)形成冠部低剛性區(qū)域(冠部薄壁區(qū)域(34a))，在冠部的后部側(cè)形成冠部高剛性區(qū)域(冠部厚壁區(qū)域(34b))，使冠部高剛性區(qū)域的剛性和冠部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.6，或者，在底部的面部側(cè)形成底部高剛性區(qū)域(底部厚壁區(qū)域(32a))，在底部的后部側(cè)形成底部低剛性區(qū)域(底部薄壁區(qū)域(32b))，使底部高剛性區(qū)域的剛性和底部低剛性區(qū)域的剛性之比為1∶0.2～0.5。
文檔編號A63B53/04GK1919384SQ20061008662
公開日2007年2月28日 申請日期2006年6月23日 優(yōu)先權(quán)日2005年8月23日
發(fā)明者松永英夫 申請人:普利司通運動株式會社