專利名稱：中空型高爾夫球桿頭的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及中空型高爾夫球桿頭，這種球桿頭擊球時(shí)的擊出角度較大，使球的飛行距離增大。
背景技術(shù)：
近年來(lái)，提出了如下的中空型高爾夫球桿頭的設(shè)計(jì)方案，即，通過(guò)在擊球時(shí)不僅使面部，也使冠部產(chǎn)生彈性變形，從而使擊球時(shí)的擊出角度變大，以實(shí)現(xiàn)增大球的飛行距離的目的。例如，專利文獻(xiàn)1至4記載了這樣的高爾夫球桿頭。
專利文獻(xiàn)1所述的高爾夫球桿頭是金屬制的中空型高爾夫球桿頭，其具有面部、底部、側(cè)部、冠部以及頸部(hosel)。該中空型高爾夫球桿頭由前部件與后部件構(gòu)成。所述前部件是將冠部的至少主要部分與面部鑄造成一體，所述后部件是將除前部件以外的部分構(gòu)成為一體。然后，再將所述前部件與后部件接合在一起。
專利文獻(xiàn)2所述的高爾夫球桿頭是金屬制的中空型高爾夫球桿頭，其至少具有面部、底部、側(cè)部以及冠部。在該中空型高爾夫球桿頭上，構(gòu)成冠部的金屬材料是縱向彈性模量最低的材料。
專利文獻(xiàn)3所述的高爾夫球桿頭是金屬制的中空型高爾夫球桿頭，其具有面部、底部、趾端側(cè)的側(cè)部、跟端(heel)側(cè)的側(cè)部、后側(cè)的側(cè)部、冠部以及頸部。在該中空型高爾夫球桿頭的冠部上從趾端側(cè)的側(cè)部朝向跟端側(cè)的側(cè)部設(shè)有多條槽。
專利文獻(xiàn)4所述的高爾夫球桿頭是中空結(jié)構(gòu)的高爾夫球桿頭，其包括面部，其具有用于擊球的擊球面；以及桿頭主體部，其與該面部的背面連接，并向桿頭的后方延伸，桿頭的主體部包含有冠部、底部以及側(cè)部。該冠部、底部以及側(cè)部分別形成了桿頭上部、桿頭底部以及桿頭側(cè)部。上述冠部包含有冠前部，其形成了冠部的前方區(qū)域，該前方區(qū)域是從上述背面到距該背面為冠部縱深長(zhǎng)度Lc的0.15倍的區(qū)域；以及冠后部，其形成了冠部的后方區(qū)域，該后方區(qū)域是從距上述背面為冠部的縱深長(zhǎng)度Lc的0.30倍到1.0倍的區(qū)域，冠前部的剛性比冠后部小。
日本特開(kāi)2003-52866號(hào)公報(bào)[專利文獻(xiàn)2]日本特開(kāi)2003-79768號(hào)公報(bào)[專利文獻(xiàn)3]日本特開(kāi)2003-88601號(hào)公報(bào)[專利文獻(xiàn)4]日本特開(kāi)2005-137788號(hào)公報(bào)但是專利文獻(xiàn)1～4的高爾夫球桿頭在加大擊出角度方面有進(jìn)一步改善的余地。

發(fā)明內(nèi)容
鑒于上述現(xiàn)有技術(shù)情況提出了本發(fā)明。本發(fā)明的目的在于，提供一種中空型高爾夫球桿頭，其與專利文獻(xiàn)1～4所述的現(xiàn)有的中空型高爾夫球桿頭相比，擊球時(shí)的擊出角度較大，球的飛行距離增大。
為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明人進(jìn)行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)為了加大擊球時(shí)的擊出角度，采用以下方法較為有效。即，通過(guò)使冠部材料比底部材料的楊氏彈性模量小，從而使冠部剛性比底部剛性低。
本發(fā)明是基于上述認(rèn)識(shí)而提出的，其提供一種中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，在冠部材料中用量最多的材料的楊氏彈性模量小于底部材料中用量最多的材料的楊氏彈性模量。
以下，對(duì)本發(fā)明更加詳細(xì)地進(jìn)行說(shuō)明。在本發(fā)明中，所謂的高爾夫球桿頭的底部是指從面部的下部向后方延伸并形成桿頭的底部的部分；所謂高爾夫球桿頭的冠部是指從面部的上部向后方延伸并形成桿頭的上部的部分；所謂的高爾夫球桿頭的側(cè)部是指從面部的上部和下部之間向后方延伸形成桿頭的側(cè)部的部分。上述側(cè)部包含有趾端側(cè)的側(cè)部、跟端側(cè)的側(cè)部以及后側(cè)的側(cè)部。
在本發(fā)明中，冠部材料采用楊氏彈性模量(E，單位MPa)比底部材料小的材料。在冠部材料使用了多種材料，或者底部材料也使用了多種材料的情況下，對(duì)冠部與底部各自用量最多的材料相互進(jìn)行楊氏彈性模量的比較。當(dāng)冠部材料的楊氏彈性模量大于或等于底部材料的楊氏彈性模量時(shí)，有時(shí)無(wú)法獲得充分的球的擊出角度。使底部材料的楊氏彈性模量與冠部材料的楊氏彈性模量之比為1∶0.3～0.9是較為適當(dāng)?shù)摹?br> 在本發(fā)明中，具體而言，優(yōu)選使底部材料的楊氏彈性模量(E)為105000～120000MPa，冠部材料的楊氏彈性模量為70000～95000MPa。
在本發(fā)明中，在冠部的面部側(cè)形成由第1冠部材料構(gòu)成的區(qū)域，在冠部的后側(cè)形成由第2冠部材料構(gòu)成的區(qū)域，并且，優(yōu)選使第1冠部材料的楊氏彈性模量比第2冠部材料的小。當(dāng)?shù)?冠部材料的楊氏彈性模量大于或等于第2冠部材料的楊氏彈性模量時(shí)，有時(shí)無(wú)法獲得充分的球的擊出角度。使第2冠部材料與第1冠部材料的楊氏彈性模量之比為1∶0.5～0.8是較為適當(dāng)?shù)摹?br> 在本發(fā)明中，在底部的面部側(cè)形成由第1底部材料構(gòu)成的區(qū)域，在底部的后側(cè)形成由第2底部材料構(gòu)成的區(qū)域時(shí)，優(yōu)選使第1底部材料的楊氏彈性模量比第2底部材料的大。當(dāng)?shù)?底部材料的楊氏彈性模量小于或等于第2底部材料的楊氏彈性模量時(shí)，在擊球時(shí)，有時(shí)無(wú)法獲得充分的擊出角度。第1底部材料與第2底部材料的楊氏彈性模量之比為1∶0.5～0.8是較為適當(dāng)?shù)摹?br> 在本發(fā)明中，優(yōu)選使底部的平均厚度與冠部的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。在底部平均厚度與冠部平均厚度的關(guān)系脫離上述范圍的情況下，有時(shí)無(wú)法獲得充分的球的擊出角度。底部平均厚度與冠部平均厚度之比最好為1∶0.3～0.6。
在本發(fā)明中，為了得到更大的擊球時(shí)的擊出角度，可將在冠部的面部側(cè)由第1冠部材料構(gòu)成的區(qū)域形成為冠部薄壁區(qū)域；將在冠部的后側(cè)由第2冠部材料構(gòu)成的區(qū)域形成為冠部厚壁區(qū)域，并使冠部厚壁區(qū)域的平均厚度與冠部薄壁區(qū)域的平均厚度之比為1∶0.5～0.9。冠部厚壁區(qū)域的平均厚度與冠部薄壁區(qū)域的平均厚度之比最好為1∶0.5～0.7。
在本發(fā)明中，為了得到更大的擊球時(shí)的擊出角度，可將在底部的面部側(cè)由第1底部材料構(gòu)成的區(qū)域形成為底部厚壁區(qū)域；將在底部的后側(cè)由第2底部材料構(gòu)成的區(qū)域形成為底部薄壁區(qū)域，優(yōu)選使底部厚壁區(qū)域的平均厚度與底部薄壁區(qū)域的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。底部厚壁區(qū)域的平均厚度與底部薄壁區(qū)域的平均厚度之比最好為1∶0.3～0.6。
在本發(fā)明中，為了得到更大的擊球時(shí)的擊出角度，可使底部的平均厚度與側(cè)部的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。底部的平均厚度與側(cè)部的平均厚度之比最好為1∶0.3～0.6。
在本發(fā)明中，具體而言，合適的尺寸為使底部的平均厚度為0.9～2.0mm；冠部的平均厚度為0.5～1.2mm；由第1冠部材料構(gòu)成的區(qū)域的平均厚度為0.5～1.0mm；由第2冠部材料構(gòu)成的區(qū)域的平均厚度為0.7～1.2mm；由第1底部材料構(gòu)成的區(qū)域的平均厚度為0.9～1.5mm；由第2底部材料構(gòu)成的區(qū)域的平均厚度為1.2～2.0mm；側(cè)部的平均厚度為0.5～1.2mm。
在本發(fā)明中，優(yōu)選使底部剛性與冠部剛性之比為1∶0.1～0.8。在底部剛性與冠部剛性的關(guān)系脫離上述范圍的情況下，在擊球時(shí)，有時(shí)無(wú)法獲得充分的擊出角度。底部剛性與冠部剛性之比最好為1∶0.2～0.6。
在本發(fā)明中，所謂剛性是指根據(jù)下式(x)所求出的值。
剛性(單位MPa·mm4)＝E×I … (x)E楊氏彈性模量(Young′s modulus)(單位MPa)I截面慣性矩(second moment of area)(單位mm4)楊氏彈性模量E取決于高爾夫球桿頭的構(gòu)成部分的材料，截面慣性矩I取決于高爾夫球桿頭的構(gòu)成部分的厚度。如果構(gòu)成部分的厚度相同，則其剛性之比由楊氏彈性模量E的大小之比決定，如果構(gòu)成部分的材料相同，則其剛性之比由厚度之比的3次冪的值決定。
為了得到更大的擊球時(shí)的擊出角度，優(yōu)選使底部剛性與側(cè)部剛性之比為1∶0.1～0.8。底部剛性與側(cè)部剛性之比最好為1∶0.2～0.6。
對(duì)于本發(fā)明的高爾夫球桿頭的制造方法并無(wú)限定。例如，可以通過(guò)以面部件堵塞桿頭主體的面開(kāi)口部的方式進(jìn)行制造。這種情況下，對(duì)于桿頭主體的材質(zhì)和成形方法并無(wú)限定，其材質(zhì)可以使用鈦、鈦合金、不銹鋼、非結(jié)晶物等；其成形方法，可以通過(guò)鑄造來(lái)一體成形。對(duì)于面部件的材質(zhì)和成形方法也無(wú)限定，其材質(zhì)可以使用鈦、鈦合金、不銹鋼、非結(jié)晶物等；其成形方法可以采用鑄造法、對(duì)板材進(jìn)行沖壓加工的沖壓成型法或者模鑄法。
對(duì)于桿頭主體與面部件的接合方法也無(wú)限定。但是，考慮到對(duì)接合部位進(jìn)行漂亮的加工，以及提高高爾夫球桿頭的重量精度等方面，通過(guò)等離子焊接、激光焊接或者電子束焊接來(lái)將兩者進(jìn)行接合為佳。這種情況下，作為等離子焊接，可以使用公知的等離子焊接技術(shù)，即，利用等離子電弧產(chǎn)生的高溫能量將被焊接材料熔化，再使其凝固，來(lái)進(jìn)行焊接。作為激光焊接可以使用公知的激光焊接技術(shù)，該激光焊接利用了CO激光器或CO2激光器等的氣體激光器，或者YAG激光器等固體激光器。作為電子束焊接可以使用公知的電子束焊接技術(shù)，該電子束焊接利用了適當(dāng)功率的電子束。
本發(fā)明的高爾夫球桿頭例如可以是具有中空部的木桿型高爾夫球桿頭或者通用型高爾夫球桿頭。更具體地說(shuō)，本發(fā)明的高爾夫球桿頭例如可以是具有下述的桿頭體積和桿面傾角(loft angle)的中空型高爾夫球桿頭。
(a)桿頭體積為250～470cm3，桿面傾角為7～15°的中空型高爾夫球桿頭。
(b)桿頭體積為150～250cm3，桿面傾角為12～28°的中空型高爾夫球桿頭。
(c)桿頭體積為70～150cm3，桿面傾角為15～32°的中空型高爾夫球桿頭。
本發(fā)明的中空高爾夫球桿頭擊球時(shí)的擊出角度較大，使球的飛行距離增大。


圖1是表示分別使高爾夫球桿頭的主體剛性、冠部剛性、底部剛性發(fā)生變化后的球的擊出角度以及回旋(backspin)量變化的圖表。
圖2是表示分別使高爾夫球桿頭的主體剛性、冠部剛性、底部剛性發(fā)生變化后的擊球初速度變化的圖表。
圖3是表示使高爾夫球桿頭的冠部的剛性整體或局部變化后的球的擊出角度變化的圖表。
圖4是表示冠部各區(qū)域的圖。
圖5是表示使高爾夫球桿頭的冠部的剛性整體或局部變化后的擊球初速度變化的圖表。
圖6是表示使高爾夫球桿頭的冠部后側(cè)區(qū)域的剛性提高后的球的擊出角度變化的圖表。
圖7是表示使高爾夫球桿頭的冠部后側(cè)區(qū)域的剛性提高后的擊球初速度變化的圖表。
圖8是表示使高爾夫球桿頭的冠部的剛性局部變化，并減小側(cè)部的剛性后的球的擊出角度變化的圖表。
圖9是表示使高爾夫球桿頭的冠部的剛性局部變化，并減小側(cè)部的剛性后的擊球初速度變化的圖表。
圖10是表示本發(fā)明的高爾夫球桿頭的一個(gè)實(shí)施例的俯視圖。
圖11是圖10的高爾夫球桿頭沿圖10中A-A線的剖面圖。
圖12是圖10的高爾夫球桿頭沿圖10中B-B線的剖面圖。
圖13是表示本發(fā)明的高爾夫球桿頭的另一實(shí)施例的俯視圖。
圖14是圖13的高爾夫球桿頭沿圖13中A-A線的剖面圖。
圖15是圖13的高爾夫球桿頭沿圖13中B-B線的剖面圖。
具體實(shí)施例方式
此處表示證實(shí)本發(fā)明效果的實(shí)驗(yàn)例。圖1是表示分別使高爾夫球桿頭整體的剛性(主體剛性)、冠部的剛性(冠部剛性)、底部的剛性(底部剛性)變化后的球的擊出角度以及回旋量變化的圖表。在圖1中，試件標(biāo)號(hào)1a是使其主體剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍，1b是使其主體剛性為標(biāo)準(zhǔn)的剛性(1倍)，1c是使其主體剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍，1d是使其主體剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.1倍；2a是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍，2b是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的剛性(1倍)，2c是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍，2d是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.1倍；3a是使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍，3b是使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的剛性(1倍)，3c是使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍，3d是使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.1倍；4是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍，并使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍；5是使其冠部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的10倍，而使其底部剛性為標(biāo)準(zhǔn)的0.5倍。根據(jù)圖1的結(jié)果可以看出在冠部剛性低，而底部剛性高的情況下，擊球時(shí)的擊出角度變大。
圖2是表示分別使高爾夫球桿頭的主體剛性、冠部剛性、底部剛性發(fā)生變化后的擊球初速度變化的圖表，是用于與加大了擊球時(shí)的擊出角度的本發(fā)明相比較的圖表。在圖2中，試件標(biāo)號(hào)1a～1d、2a～2d、3a～3d、4、5分別表示與上述圖1相同的試件。根據(jù)圖2的結(jié)果可以看出在冠部剛性和底部剛性都較低的情況下，球的初速度變大。
圖3是表示使高爾夫球桿頭的冠部的剛性整體或局部變化后球的擊出角度變化的圖表。圖3中的試件標(biāo)號(hào)表示記載在下述表1中的試件。這些試件按照表1那樣設(shè)定圖4所示的其冠部的各區(qū)域(1)、(2)、(3)的剛性。根據(jù)圖3的結(jié)果可以看出當(dāng)減薄冠部的面部側(cè)部分的厚度時(shí)，增大擊球時(shí)的擊出角度的效果明顯；而只減薄冠部的后側(cè)部分或中央部分的厚度時(shí)，增大擊球時(shí)的擊出角度的效果較小。


圖5是表示使高爾夫球桿頭的冠部的剛性整體或局部變化后的擊球初速度變化的圖表。圖5中的試件標(biāo)號(hào)表示記載在上述表1中的試件。根據(jù)圖5的結(jié)果可以看出與上述擊出角度的情況相同，當(dāng)減薄冠部的面部側(cè)部分的厚度時(shí)，增大擊球時(shí)的擊出角度的效果明顯；而只減薄冠部的后側(cè)部分或中央部分的厚度時(shí)，增大擊球時(shí)的擊出角度的效果較小。
圖6是表示使高爾夫球桿頭的冠部后側(cè)區(qū)域的剛性提高后的球的擊出角度變化的圖表。圖6中的試件標(biāo)號(hào)表示記載在下述表2中的試件。根據(jù)圖6的結(jié)果可以看出冠部后側(cè)區(qū)域的剛性對(duì)擊球時(shí)的擊出角度幾乎沒(méi)有影響。但是，提高冠部后側(cè)區(qū)域的剛性對(duì)擊球音、擊球感有良好的影響。


圖7是表示使高爾夫球桿頭的冠部后側(cè)區(qū)域的剛性提高后的擊球初速度變化的圖表。圖7中的試件標(biāo)號(hào)表示記載在上述表2中的試件。根據(jù)圖7的結(jié)果可以看出與上述擊出角度的情況相同，冠部后側(cè)區(qū)域的剛性對(duì)擊球初速度幾乎沒(méi)有影響。
圖8是表示使高爾夫球桿頭的冠部的剛性局部變化，并減小側(cè)部的剛性后的球的擊出角度變化的圖表。圖8中的試件標(biāo)號(hào)表示記載在下述表3中的試件。根據(jù)圖8的結(jié)果可以看出當(dāng)在某一程度上減小側(cè)部的剛性時(shí)，增大擊球時(shí)的擊出角度的效果明顯；而過(guò)度減小側(cè)部的剛性時(shí)，卻不能進(jìn)一步改善擊球時(shí)的擊出角度的效果。


圖9是表示使高爾夫球桿頭的冠部的剛性局部變化，并減小側(cè)部的剛性后的擊球初速度變化的圖表。圖9的試件標(biāo)號(hào)表示記載在上述表3中的試件。根據(jù)圖9的結(jié)果可以看出與上述擊出角度的情況同樣，當(dāng)在某一程度上減小側(cè)部的剛性時(shí)，可以獲得增大擊球初速度的效果；而過(guò)度減小側(cè)部的剛性時(shí)，卻不能進(jìn)一步改善擊球初速度的效果。
以下，參照附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明。但是本發(fā)明并不限定于下述實(shí)施例。圖10是表示本發(fā)明的高爾夫球桿頭的一個(gè)實(shí)施例的俯視圖。圖11是圖10的高爾夫球桿頭沿圖10中A-A線的剖面圖。圖12是圖10的高爾夫球桿頭沿圖10中B-B線的剖面圖。
本實(shí)施例的高爾夫球桿頭10是通過(guò)等離子焊接將面部件22固定在桿頭主體20的面開(kāi)口部上的。所述桿頭主體20具有底部12、冠部14、側(cè)部16以及頸部18。另外，本實(shí)施例的高爾夫球桿頭被制成桿頭體積是400cm3的1號(hào)木桿用高爾夫球桿頭。
在本實(shí)施例的高爾夫球桿頭10中，冠部14的材料(Ti-15Mo-5Zr)的楊氏彈性模量比底部12的材料(Ti-6Al-4V)的楊氏彈性模量小。具體而言，底部12的材料與冠部14的材料的楊氏彈性模量之比為1∶0.68。
在本實(shí)施例的高爾夫球桿頭10上，底部12、冠部14、側(cè)部16、面部件22的厚度分別是均勻的。底部12的厚度是1.3mm，冠部14的厚度是0.6mm，側(cè)部16的厚度是0.6mm，面部件22的厚度是3mm。因此，底部12的平均厚度與冠部14的平均厚度之比是1∶0.46。
在本實(shí)施例的高爾夫球桿頭10上，底部12的剛性與冠部14的剛性之比是1∶0.3，底部12的剛性與側(cè)部16的剛性之比是1∶0.33。
圖13是表示本發(fā)明的高爾夫球桿頭的另一實(shí)施例的俯視圖。圖14是圖13的高爾夫球桿頭沿圖13中A-A線的剖面圖。圖15是圖13的高爾夫球桿頭沿圖13中B-B線的剖面圖。
本實(shí)施例的高爾夫球桿頭30通過(guò)等離子焊接將面部件42固定在桿頭主體40的面開(kāi)口部上，所述桿頭主體40具有底部32、冠部34、側(cè)部36以及頸部38。另外，本實(shí)施例的高爾夫球桿頭被制成桿頭體積是400cm3的1號(hào)木桿用高爾夫球桿頭。
在本實(shí)施例的高爾夫球桿頭30上，冠部34的材料中用量最多的材料(Ti-15Mo-5Zr)的楊氏彈性模量比底部32的材料中用量最多的材料(Ti-6Al-4V)的楊氏彈性模量要小。具體而言，底部32的材料中用量最多的材料與冠部34的材料中用量最多的材料的楊氏彈性模量之比是1∶0.68。
另外，在本實(shí)施例的高爾夫球桿頭30上，在底部32的面部側(cè)，作為由第1底部材料(Ti-6Al-4V)構(gòu)成的區(qū)域，形成了厚度為2.5mm的底部厚壁區(qū)域32a；在底部32的后側(cè)，作為由第2底部材料(Ti-15Mo-5Zr)構(gòu)成的區(qū)域，形成了厚度為1.2mm的底部薄壁區(qū)域32b。在冠部34的面部側(cè)，作為由第1冠部材料(Ti-15Mo-5Zr)構(gòu)成的區(qū)域，形成了厚度為0.6mm的冠部薄壁區(qū)域34a。在冠部34的后側(cè)，作為由第2冠部材料(Ti-6Al-4V)構(gòu)成的區(qū)域，形成了厚度為1.5mm的冠部厚壁區(qū)域34b。上述底部厚壁區(qū)域32a與底部薄壁區(qū)域32b之間、以及上述冠部薄壁區(qū)域34a與冠部厚壁區(qū)域34b之間分別通過(guò)等離子焊接來(lái)進(jìn)行固定。底部厚壁區(qū)域32a、底部薄壁區(qū)域32b、冠部薄壁區(qū)域34a以及冠部厚壁區(qū)域34b的厚度分別是均勻的。
在本實(shí)施例的高爾夫球桿頭30中，第1冠部材料的楊氏彈性模量比第2冠部材料的要?。坏?底部材料的楊氏彈性模量比第2底部材料的要大。具體而言，第2冠部材料與第1冠部材料的楊氏彈性模量之比為1∶0.68。第1底部材料與第2底部材料的楊氏彈性模量之比為1∶0.68。
在本實(shí)施例的高爾夫球桿頭30上，底部32的平均厚度為2.0mm，冠部34的平均厚度為0.9mm。因此，在本實(shí)施例的高爾夫球桿頭30上，底部32的平均厚度與冠部34的平均厚度之比是1∶0.45。冠部厚壁區(qū)域34b的平均厚度與冠部薄壁區(qū)域34a的平均厚度之比為1∶0.4，底部厚壁區(qū)域32a的平均厚度與底部薄壁區(qū)域32b的平均厚度之比為1∶0.48。
側(cè)部36、面部件42的厚度分別是均勻的，側(cè)部36的厚度為0.6mm，面部件42的厚度為3mm。因此，底部32的平均厚度與側(cè)部36的平均厚度之比是1∶0.33。
在本實(shí)施例的高爾夫球桿頭30上，底部32的剛性與冠部34的剛性之比是1∶0.2，底部32的剛性與側(cè)部36的剛性之比是1∶0.3。
權(quán)利要求
1.一種中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，冠部的材料中用量最多的材料的楊氏彈性模量小于底部的材料中用量最多的材料的楊氏彈性模量。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，在冠部的面部側(cè)形成由第1冠部材料構(gòu)成的區(qū)域，在冠部的后側(cè)形成由第2冠部材料構(gòu)成的區(qū)域，且使上述第1冠部材料的楊氏彈性模量比第2冠部材料的小。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，在底部的面部側(cè)形成由第1冠部材料構(gòu)成的區(qū)域，在底部的后側(cè)形成由第2底部材料構(gòu)成的區(qū)域，且使上述第1底部材料的楊氏彈性模量比第2底部材料的大。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，在底部的面部側(cè)形成由第1冠部材料構(gòu)成的區(qū)域，在底部的后側(cè)形成由第2底部材料構(gòu)成的區(qū)域，且使上述第1底部材料的楊氏彈性模量比第2底部材料的大。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部與冠部的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部與冠部的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。
7.根據(jù)權(quán)利要求3所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部與冠部的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。
8.根據(jù)權(quán)利要求4所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，底部與冠部的平均厚度之比為1∶0.3～0.8。
9.根據(jù)權(quán)利要求1至8中任意一項(xiàng)所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，桿頭體積為250～470cm3，桿面傾角為7～15°。
10.根據(jù)權(quán)利要求1至8中任意一項(xiàng)所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，桿頭體積為150～250cm3，桿面傾角為12～28°。
11.根據(jù)權(quán)利要求1至8中任意一項(xiàng)所述的中空型高爾夫球桿頭，其特征在于，桿頭體積為70～150cm3，桿面傾角為15～32°。
全文摘要
本發(fā)明提供一種中空型高爾夫球桿頭，其擊球時(shí)的擊出角度較大，使球的飛行距離增大。在該中空型高爾夫球桿頭上，使冠部(14)的材料中用量最多的材料的楊氏彈性模量小于底部(12)的材料中用量最多的材料的楊氏彈性模量。
文檔編號(hào)A63B53/04GK1919385SQ20061008662
公開(kāi)日2007年2月28日 申請(qǐng)日期2006年6月23日 優(yōu)先權(quán)日2005年8月23日
發(fā)明者松永英夫 申請(qǐng)人:普利司通運(yùn)動(dòng)株式會(huì)社