專利名稱：高爾夫球桿頭的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種具有面線的高爾夫球桿頭。
背景技術(shù)：
許多高爾夫球桿頭上形成有面線。面線有助于增加擊球的逆旋速度。面線可抑制 逆旋速度的變化范圍。雨天打高爾夫球，當(dāng)球桿面撞擊球體時(shí)，球桿面與球體之間存有水。水會(huì)降低球桿 面與球體之間的摩擦力。面線能夠抑制水的影響。換而言之，面線能夠提高潮濕狀態(tài)下的 旋轉(zhuǎn)性能。在深草區(qū)擊球的情況下，當(dāng)球桿面撞擊球體時(shí)，球桿面與球體之間存有草(草坪 草)。草會(huì)降低球桿面與球體之間的摩擦力。摩擦力的減少會(huì)減少逆旋速度。逆旋速度減 小的現(xiàn)象被稱為“飛行球(flier)”。飛行球使對(duì)飛行距離的控制復(fù)雜化。面線有助于抑制 飛行球。因草被面線割斷，所以飛行球得以被抑制。另一方面，面線會(huì)使球體損壞。這種損壞包括徑直劈開。雖然具有銳利邊緣的面 線有助于增加旋轉(zhuǎn)量，但面線也易于損壞球體。曰 本專禾U 申 請(qǐng)平開(Patent Application Laid — Open) No. 2008-206984(US2007/0149312 Al)披露了一種能夠增加逆旋速度的面線的形狀。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明基于新的技術(shù)理念，考慮了一種面線的截面形狀。我們發(fā)現(xiàn)，面線能夠同時(shí) 實(shí)現(xiàn)抑制對(duì)球體的損傷并提高旋轉(zhuǎn)性能。根據(jù)本發(fā)明的高爾夫球桿頭具有深度為Dl (毫米)的面線以及槽脊區(qū)域。槽脊區(qū) 域與面線表面的剖面線中的面線之間的分界處被定義為點(diǎn)Pa;深度為[D1/4](毫米)的點(diǎn) 被定義為點(diǎn)Pb ；深度為[D1/2](毫米)定義點(diǎn)被定義為點(diǎn)Pc ；深度為[(Dl) (3/4)](毫米) 的點(diǎn)被定義為點(diǎn)Pd。經(jīng)過點(diǎn)Pa、Pb和Pc三點(diǎn)的圓CLl的半徑被定義為R3 (毫米)。經(jīng)過 點(diǎn)Pc和Pd的直線被定義為直線Led。垂直于槽脊區(qū)域的直線被定義為直線Lp。直線Led 與直線Lp之間的夾角被定義為m。半徑R3大于等于0. 01 (毫米)，小于等于0. 10 (毫米)。 夾角m大于等于40度，小于等于70度。優(yōu)選情況下，點(diǎn)Pa與Pd之間的剖面線平穩(wěn)、連續(xù)。優(yōu)選情況下，點(diǎn)Pa至Pc的剖面線與圓CLl之間偏差距離的最大值Zm小于等于 0. 05毫米。本發(fā)明能夠同時(shí)實(shí)現(xiàn)抑制對(duì)球體的損害并提高旋轉(zhuǎn)性能。


圖1為從球桿面?zhèn)扔^察時(shí)本發(fā)明所述實(shí)施例的高爾夫球桿頭的示意圖；圖2為從面對(duì)球桿面表面的位置處觀察圖1中球桿頭時(shí)的示意圖；圖3為沿圖2中III-III線剖切所得截面的局部的放大圖；圖4為圖3中剖面線的放大圖；圖5為圖3中剖面線的放大圖，類似于圖4所示情形；圖6為沿圖2中線F6-F6剖切所得截面的局部放大圖；圖7為說明以刀具進(jìn)行切削加工的示意圖；圖8為所述刀具的頂端部分的放大圖，即圖7中圓圈F8中所示部分的示意圖；圖9為展示圖8中所示刀具進(jìn)行切削加工時(shí)狀態(tài)的示意圖；圖10為圖8中所示刀具的局部截面圖；圖11為圖8中所示刀具的局部截面圖，與圖10所示情形類似；圖12展示的是面線在實(shí)施例和對(duì)照例中被切削時(shí)的狀態(tài)；以及圖13為說明在實(shí)施例和對(duì)照例中對(duì)邊緣進(jìn)行圓曲化加工的示意圖。
具體實(shí)施例方式以下將在優(yōu)選實(shí)施例的基礎(chǔ)上結(jié)合附圖詳細(xì)描述本發(fā)明。在圖1中，球桿頭2以預(yù)定的臥角(lie angle)和實(shí)際傾角(real loft angle) 放置在水平面上。圖2為從面對(duì)球桿面表面4的方向上觀察時(shí)球桿頭2的示意圖。高爾夫球桿球桿頭2為所謂的鐵制型高爾夫球桿頭。該桿頭也被稱為鐵制球桿 頭。該球桿頭用于右手型高爾夫球手。高爾夫球桿頭2即所謂的楔形鐵頭球桿(wedge)。 該楔形鐵頭球桿的實(shí)際傾角通常大于等于43度，小于等于70度。球桿頭2具有球桿面4、插口(hosel)6和球桿底7。球桿面4上形成有面線8。高 爾夫球桿頭2上具有桿孔(未示出)，球桿裝入桿孔中。所述桿孔形成在插口 6中。球桿頭2和球桿面4的材質(zhì)并不受到限制。球桿面4可以為金屬或者非金屬。金 屬的范例包括鐵、不銹鋼、馬氏體鋼、純鈦、以及鈦合金。鐵的范例包括軟鐵(一種碳含量的 重量百分比小于0. 3%的低碳鋼)。非金屬的范例包含CFRP (碳纖維增強(qiáng)塑料)。球桿頭2具有多根面線8。面線8為槽。在本申請(qǐng)中，面線8也被稱為槽。面線8 由具有最長(zhǎng)長(zhǎng)度的最長(zhǎng)線8a和比最長(zhǎng)線8a短的非最長(zhǎng)線8b構(gòu)成。非最長(zhǎng)線8b的長(zhǎng)度越 靠近上側(cè)就變得越短。最長(zhǎng)線8a的趾側(cè)端大致位于直線Ltl上(見圖2)。最長(zhǎng)線8a的跟側(cè)端大致位于 直線Lh 1上(見圖2)。直線Ltl和直線Lhl在圖2中以單點(diǎn)劃線所示。非最長(zhǎng)線8b的趾側(cè)端大致位于直線Ltl上，或者位于直線Ltl的跟側(cè)。在本實(shí)施 例的球桿頭2中，非最長(zhǎng)線8b的所有趾側(cè)端都大致位于直線Ltl上。非最長(zhǎng)線8b的趾側(cè) 端也可以位于直線Ltl的跟側(cè)。非最長(zhǎng)線8b的跟側(cè)端大致位于一直線Lhl上，或者位于直線Lhl的趾側(cè)。通常， 如圖2中實(shí)施例所示，非最長(zhǎng)線8b的跟側(cè)端位于直線Lhl的趾側(cè)。非最長(zhǎng)線8b的跟側(cè)端 坐落在幾乎沿著球桿面4輪廓的線條Lr上。各非最長(zhǎng)線8b的跟側(cè)端與球桿面4邊緣之間 的距離Ed幾乎恒定。
球桿面4具有槽脊區(qū)域LA。槽脊區(qū)域LA是指其上沒有槽形成的球桿面4的表面 的一部分(球桿面表面)。如果忽略將在下文描述的由噴沙處理或者類似方法形成的細(xì)微 不平坦，槽脊區(qū)域LA大致為平面。當(dāng)在本申請(qǐng)中考慮截面形狀時(shí)，槽脊區(qū)域LA應(yīng)為平面。球桿面4的一部分經(jīng)受用以調(diào)整表面粗糙度的處理。所述處理的典型范例是噴沙 處理。該處理將在下文描述。圖1和2中展示了接受過噴沙處理的區(qū)域與未接受過噴沙處 理的區(qū)域之間的分界線kl。趾側(cè)分界線kit與跟側(cè)分界線klh之間的區(qū)域接受過噴沙處 理。所有的面線8都形成在經(jīng)受過噴沙處理的地區(qū)內(nèi)。趾側(cè)分界線kit的趾側(cè)區(qū)域未經(jīng)過 噴沙處理。跟側(cè)分界線klh的跟側(cè)區(qū)域未經(jīng)過噴沙處理。噴沙處理的有與無使得趾側(cè)分界 線kit和跟側(cè)分界線klh在視覺上可分辨得出來。所述噴沙處理能夠增加表面粗糙度。加 大的表面粗糙度能夠增加高爾夫球的逆旋速度。逆轉(zhuǎn)速度的增加傾向于使球停止在落點(diǎn)的 附近。逆轉(zhuǎn)速度的增加能促使球停止在瞄準(zhǔn)點(diǎn)。逆轉(zhuǎn)速度的增加對(duì)于擊向果嶺(green)的 擊球和近距擊球(approach shot)特別有用。如圖2所示，直線Ltl和分界線kit大致平行。直線Lhl和分界線klh大致平行。 直線Ltl、分界線kit、直線Lhl和分界線klh大致平行。趾側(cè)分界線kit位于直線Ltl的趾側(cè)。跟側(cè)分界線klh位于直線Lhl的跟側(cè)。球桿面表面可在面線8被加工之前進(jìn)行拋光。球桿頭2p的球桿面表面可在面線 8形成之前通過拋光球桿面表面被平滑。球桿面表面也可以在面線8被處理之后進(jìn)行拋光。通過拋光球桿面表面，槽脊區(qū) 域LA能夠變得平坦。通過拋光，面線8的邊緣被施與圓曲度。用以調(diào)整表面粗糙度的處理(上述噴沙處理或者類似處理)可在面線8被加工之 前進(jìn)行。用于調(diào)整表面粗糙度的處理也可以在面線8被加工之后進(jìn)行。圖3為沿圖2中的線III-III剖切所得的截面圖。圖3為僅展示一條面線8的放 大圖。如圖3所示，面線8具有底面gel、平面傾斜部gc3和突出曲面gc4。突出曲面gc4 的整體或者局部為邊緣Ex。底面gel為平面。該平面平行于槽脊區(qū)域LA。底面gel也可以不必為平面。比 如，底面gel可以為曲面或者斜面。考慮到擴(kuò)大槽的橫斷面的面積(下文描述)以提高旋 轉(zhuǎn)性能，底面gel優(yōu)選為平面。平面傾斜部gc3可以有，也可以沒有?？紤]到擴(kuò)大槽的橫斷面的面積Al (下文描 述)以提高旋轉(zhuǎn)性能，平面傾斜部gc3還是存在為好。圖4和5為顯示面線8表面的剖面線的放大圖。面線8的截面形狀是對(duì)稱的。面 線8的截面形狀以中線ctl為中軸呈軸對(duì)稱狀。圖4和5中僅顯示了中線ctl的左側(cè)部分。在本申請(qǐng)中，面線表面的剖面線或者槽脊區(qū)域LA表面的剖面線僅被稱為“剖面 線”。在本實(shí)施例中，整個(gè)的突出曲面gc4平滑、連續(xù)。突出曲面gc4的至少一部分也可 以不平滑、連續(xù)。考慮到抑制對(duì)高爾夫球的損害，整個(gè)突出曲面gc4最好平滑、連續(xù)地形成。突出曲面gc4和槽脊區(qū)域LA平滑、連續(xù)地形成。突出曲面gc4和槽脊區(qū)域LA也 可以不平滑、連續(xù)地形成。為抑制對(duì)高爾夫球的損害，突出曲面gc 4與槽脊區(qū)域LA最好是 平滑、連續(xù)地形成。換而言之，邊緣Ex與槽脊區(qū)域LA最好是平滑、連續(xù)地形成。
突出曲面gc4與平面傾斜部gc3平滑、連續(xù)地形成。突出曲面gc4與平面傾斜部 gc3也可以不平滑、連續(xù)地形成。在本申請(qǐng)中，點(diǎn)Pa、Pb、Pc、Pd被定義。點(diǎn)Pa、Pb、Pc和Pd是位于面線8上的點(diǎn)。 點(diǎn)Pa、Pb、Pc和Pd是位于面線8表面的剖面線上的點(diǎn)。面線8邊緣Ex的上端點(diǎn)為點(diǎn)Pa(參見圖4)。點(diǎn)Pa為槽脊區(qū)域LA與面線8之間 的分界處。槽深(毫米)在圖4中以雙向箭頭Dl表示。槽深Dl為底面gel最深點(diǎn)與槽脊區(qū) 域LA之間的距離。槽深Dl是沿著垂直于槽脊區(qū)域LA的方向測(cè)量的。位置處于槽深Dl四分之一處的點(diǎn)為點(diǎn)Pb (參見圖4)。換而言之，點(diǎn)Pb的深度Wb 為[D1/4](毫米)。位置處于槽深Dl 二分之一處的點(diǎn)為點(diǎn)Pc (參見圖4)。換而言之，點(diǎn)Pc的深度Wc 為[D1/2](毫米)。位置處于槽深Dl四分之三處的點(diǎn)為點(diǎn)Pd (參見圖4)。換而言之，點(diǎn)Pd的深度W 為[(Dl) (3/4)](毫米)。深度Wb、Wc和W是沿著垂直于槽脊區(qū)域LA的方向測(cè)量的?？紤]到高爾夫球的規(guī)則，槽深(面線的深度)D1(毫米)優(yōu)選小于等于0.508(毫 米)，小于等于0.480 (毫米)則更佳，小于等于0.460 (毫米)則尤佳。如果槽深Dl過小， 槽橫斷面的面積Al (后文描述)減小，從而使旋轉(zhuǎn)性能降低。為此，槽深Dl優(yōu)選大于等于 0. 100(毫米)，大于等于0. 200 (毫米)則更佳，大于等于0. 250 (毫米)則尤佳。在本申請(qǐng)中，半徑R3被定義。半徑R3為經(jīng)過點(diǎn)Pa、Pb和Pc的圓CLl的半徑(參見圖5)。圖5繪出了圓CLl的 一部分?？紤]到旋轉(zhuǎn)性能，半徑R3優(yōu)選小于等于0. 100 (毫米)，小于等于0.090 (毫米)則 更佳，小于等于0.080 (毫米)則尤佳。為提高排水性和泥沙排出性，半徑R3優(yōu)選大于等于 0. 010(毫米)。排水性是指槽中包含的水分從槽中釋放的程度。包含于槽中的水分可能降低旋轉(zhuǎn) 性能。具有良好的排水性的槽在潮濕狀態(tài)下能具有出色的旋轉(zhuǎn)性能。所述泥沙排出性是指槽中包含的泥沙從槽中釋放的程度。包含在槽中的泥沙可降 低旋轉(zhuǎn)性能。特別是業(yè)余高爾夫球手，更易于擊中球的底部(duff a shot)。在底部擊球 (duffingshot)過程中，泥沙在隨即到來的撞擊之前先行擊打球桿面。泥沙可侵入面線。包 含泥沙的面線易于降低(球的)旋轉(zhuǎn)性能。具有良好的泥沙排出性的槽在底部擊球的過程 中能夠具有出色的旋轉(zhuǎn)性能。在沙坑擊球(sand shot)的過程中，擊打與砂子在一起高爾夫球是有意為之。這 種沙坑擊球也被稱為爆發(fā)力擊球(explosion shot)。在沙坑擊球的過程中，砂有可能在隨 即到來的撞擊之前進(jìn)入面線。包含沙粒的面線有可能降低旋轉(zhuǎn)性能。具有良好的泥沙排出 性的槽在沙坑擊球的過程中能夠具有出色的旋轉(zhuǎn)性能。在圖5中，點(diǎn)Pa至點(diǎn)Pc的剖面線與圓CLl之間偏差距離的最大值以雙向箭頭Zm 表示。最大偏差距離距離是沿著圓CLl的徑向測(cè)量的。從提高限定半徑R3所得的上述效果來看，最大偏差距離Zm優(yōu)選小于等于0. 05 (毫米)，小于等于0. 03毫米則更佳，小于等于0. 02 (毫米)則尤佳。在圖5所示實(shí)施例中，導(dǎo)致最大距離Zm的點(diǎn)Pe位于點(diǎn)Pa和Pb之間。該結(jié)構(gòu)有 助于增加點(diǎn)Pa和Pc處的曲率半徑。該結(jié)構(gòu)傾向于使點(diǎn)Pa至點(diǎn)Pd平滑、連續(xù)。該結(jié)構(gòu)傾 向于使點(diǎn)Pa和槽脊區(qū)域LA平滑。點(diǎn)Pa處的切線與槽脊區(qū)域LA之間的夾角1不受限制。當(dāng)考慮點(diǎn)Px位于點(diǎn)Pa和 Pb之間的剖面線上，并且在點(diǎn)Px沿所述剖面線無限趨近點(diǎn)Pa的情況下進(jìn)一步考慮連接點(diǎn) Px和Pa的直線Lax時(shí)，點(diǎn)Pa處的切線的含義是指直線Lax所無限接近的直線。考慮到抑制對(duì)高爾夫球的損害，夾角1優(yōu)選小于等于30度，小于等于10度則更 佳，小于等于5度則尤佳。更佳情況是，槽脊區(qū)域LA和面線的剖面線在點(diǎn)Pa處平滑、連續(xù) 地形成。圓CLl在點(diǎn)Pa的切線Lel與槽脊區(qū)域LA剖面線之間的夾角2不受限制。考慮到 抑制對(duì)高爾夫球的損害，夾角2優(yōu)選小于等于30度，小于等于10度則更佳，小于等于5度 則尤佳，小于等于2度則尤佳，小于等于1度則尤佳，為0度時(shí)則最佳。當(dāng)2為0度時(shí)，槽脊 區(qū)域LA與面線的剖面線在點(diǎn)Pa處趨于平滑形成，或處于接近于平滑的狀態(tài)。在圖3中，經(jīng)過點(diǎn)Pc和點(diǎn)Pd的直線以單點(diǎn)劃線表示。在圖3中，垂直于槽脊區(qū)域 LA的直線Lp與直線Lcd之間的夾角以m表示。角m是在面線8的截面中被測(cè)量的。在本 申請(qǐng)中，m也被稱為槽角。當(dāng)槽角m過大時(shí)，槽的橫斷面的面積Al (后文描述)容易被過度減小。當(dāng)槽的橫 斷面的面積Al過小時(shí)，高爾夫球的表面部分難以嵌入面線之中。因此，當(dāng)槽的橫斷面的面 積Al很小時(shí)，旋轉(zhuǎn)性能易于降低。為提高旋轉(zhuǎn)量，槽角m優(yōu)選小于等于70度，小于等于68 度則更佳，小于等于66度則尤佳。當(dāng)槽角m過小時(shí)，在底部擊球和沙坑擊球過程中排水性和泥沙排出性易于降低。 處于這些方面的考慮，槽角m優(yōu)選大于等于40度，大于等于42度則更佳，大于等于44度則 尤佳?？紤]到除非減小半徑R3，否則難以提高旋轉(zhuǎn)性能。另一方面，人們發(fā)現(xiàn)，當(dāng)半徑R3 較小時(shí)，高爾夫球容易被損壞，盡管旋轉(zhuǎn)性能得到了提高。高爾夫球的損害改變了其表面形 狀。形狀的變化容易降低球飛行距離的操作性和可控性。我們發(fā)現(xiàn)，被設(shè)定為上述數(shù)值的半徑R3和槽角m即使在半徑R3較小的情況下也 能降低對(duì)高爾夫球的損害。我們發(fā)現(xiàn)，被設(shè)定為上述數(shù)值的半徑R3和槽角m能夠同時(shí)實(shí)現(xiàn) 提高高爾夫球旋轉(zhuǎn)性能并抑制對(duì)其損害。我們發(fā)現(xiàn)，被設(shè)定為上述數(shù)值的半徑R3和槽角m 提高了排水性和泥沙排出性。因此，我們發(fā)現(xiàn)，旋轉(zhuǎn)性能得以被提高，尤其是在潮濕狀態(tài)或 者底部擊球的情況下。點(diǎn)Pa和點(diǎn)Pb之間各點(diǎn)處的曲率半徑Ra可以為恒定值，也可以不為恒定值?？紤] 到對(duì)高爾夫球的損傷、排水性和泥沙排出性，優(yōu)選使點(diǎn)Pa和Pb之間各點(diǎn)處的曲率半徑Ra 隨著點(diǎn)位靠近點(diǎn)Pa而逐漸增大。盡管點(diǎn)Pa和點(diǎn)Pb之間可以包含直線部，考慮到對(duì)高爾夫 球的損壞、排水性和泥沙排出性，點(diǎn)Pa和點(diǎn)Pb之間最好不包含直線部?？紤]到對(duì)高爾夫球 的損害、排水性以及泥沙排出性，點(diǎn)Pa和點(diǎn)Pb之間優(yōu)選僅包含曲線。點(diǎn)Pa和點(diǎn)Pc之間各點(diǎn)處的曲率半徑Ra可以為恒定值，也可以不為恒定值。點(diǎn)Pa 和點(diǎn)Pc之間可以包含直線部?？紤]到對(duì)高爾夫球的損害、排水性以及泥沙排出性，點(diǎn)Pa和
8點(diǎn)Pc之間優(yōu)選僅包含曲線。點(diǎn)Pb和點(diǎn)Pc之間各點(diǎn)處的曲率半徑Ra可以為恒定值，也可以不為恒定值。點(diǎn)Pb 和點(diǎn)Pc之間可以包含直線部。點(diǎn)Pc和點(diǎn)Pd之間各點(diǎn)處的曲率半徑Ra可以為恒定值，也可以不為恒定值。點(diǎn)Pc 和點(diǎn)Pd之間可以包含直線部。點(diǎn)Pc和點(diǎn)Pd之間可以僅包含直線?？紤]到對(duì)高爾夫球的損害、排水性以及泥沙排出性，優(yōu)選使點(diǎn)Pa至點(diǎn)Pd平滑、連 續(xù)設(shè)置。優(yōu)選以直線和/或曲線平滑、連續(xù)地設(shè)置在點(diǎn)Pa與點(diǎn)Pd之間?？紤]到抑制對(duì)高爾夫球的損害，優(yōu)選使槽脊區(qū)域LA與突出曲面gc4平滑、連續(xù)地 形成?？紤]到對(duì)高爾夫球的損害、排水性以及泥沙排出性，優(yōu)選使切線CL存在于點(diǎn)Pa和 點(diǎn)Pb之間的所有點(diǎn)(不包含點(diǎn)Pa和點(diǎn)Pb本身)。切線CL的范例如圖4所示?？紤]到抑制對(duì)高爾夫球的損害、排水性以及旋轉(zhuǎn)性能，優(yōu)選使點(diǎn)Pa和點(diǎn)Pb之間各 點(diǎn)處的切線CL與直線Lp之間的夾角5隨著所述各點(diǎn)趨近點(diǎn)Pb而逐漸或者逐級(jí)遞減。切 線CL的范例和夾角5的范例如圖4所示。面線的形成方法不受限制。作為面線的形成方法，鍛造、模壓處理、鑄造以及切削 加工(雕刻)均可以采用。在切削加工方法中，面線可以采用刀具進(jìn)行切削加工。在模壓處理方法中，具有與 面線形狀相對(duì)應(yīng)的突出部的面線模具可以被采用。面線模具被強(qiáng)力壓制球桿面上，用以形 成面線。在模壓處理中，面線模具被所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員稱為“面線刻印”。在鍛造的情況下，模具不貴，諸如修正之類的維修也容易實(shí)施。另一方面，在鍛造 的情況下，需要用以支撐球桿頭背側(cè)的支撐夾具。支撐夾具需要高精確度。鍛造過程中的 熱處理容易引起組織改變。組織改變可能引起強(qiáng)度降低。在鍛造的情況下，面線模具不貴，且諸如修正之類的維修也容易實(shí)施。另一方面， 在模壓處理的情況下，需要用于支撐球桿頭背側(cè)的支撐夾具。支撐夾具需要高精確度。因面線也可在球桿頭被澆鑄時(shí)形成，所以用于形成面線的時(shí)間和困難都較少。然 而，在鑄造過程中，熔化的金屬流有可能導(dǎo)致面線缺陷。考慮到面線截面形狀的精確性，切削處理最為可取。在切削加工中，面線的邊緣容易變得銳利。這樣的邊緣容易損壞球體。有鑒于此， 在切削加工之后可進(jìn)行邊緣的圓曲化處理。拋光和噴砂處理可作為對(duì)邊緣的圓曲化處理。 所述拋光可采用，比方說，金屬絲刷來進(jìn)行。在切削加工之后對(duì)邊緣進(jìn)行圓曲化處理時(shí)，面 線的截面形狀容易發(fā)生變化。有鑒于此，優(yōu)選以切削加工對(duì)邊緣進(jìn)行圓曲化。另一方面，當(dāng)考慮刀具的制造成本時(shí)，優(yōu)選使刀具切削面的形狀變得簡(jiǎn)單。有鑒于 此，優(yōu)選使邊緣的圓曲化處理在切削加工之后進(jìn)行，如后文實(shí)施例所述。圖6為沿圖2中線F6-F6剖切所得的截面圖。該截面圖繪出了兩條相鄰的面線8。在圖6中，槽寬以雙向箭頭Wl表示。在圖6中，槽間距以雙向箭頭Sl表示。槽的 橫斷面的面積在圖6中以Al表示。槽的橫斷面的面積Al以單點(diǎn)劃線形成的陰影區(qū)域的面 積表示。間距槽寬Wl和槽間距Sl是基于RA (圣安德魯斯皇家古老高爾夫俱樂部)定義的 規(guī)則被測(cè)量的。測(cè)量方法被稱為“30度測(cè)量法”。該30度測(cè)量法確定相對(duì)于槽脊區(qū)域LA和槽具有30度角的切線的的切點(diǎn)CPl和CP2。切點(diǎn)CPl和切點(diǎn)CP2之間的距離被定義為槽 寬Wl (參見圖6)。槽81的切點(diǎn)CP2與其相鄰槽82的切點(diǎn)CPl之間的距離被定義為槽間距 Sl (參見圖6)。上述槽深Dl為槽脊區(qū)域LA的延長(zhǎng)線La與槽的剖面線的最低點(diǎn)之間的距離(參 見圖)。槽面積Al是指由延長(zhǎng)線La和槽的剖面輪廓(剖面線)所圍成部分的面積。與面線有關(guān)的高爾夫規(guī)則，包括即將于2010年1月1日起生效的新規(guī)則已于 8月5日由RA(圣安德魯斯皇家古老高爾夫俱樂部)宣布。這些規(guī)則的日文譯文放置 在JGA(JapanGoIf Association，日本高爾夫球協(xié)會(huì))的主頁上。貼有上述日文譯文的 JGA 的主頁地址為“http://www. jga. or. jp/jga/html/jga_data/04KIS0KU_NEWS/2008_ KISOKU/GrooveMeasurementProcedureOutline (JP) · pdf ”。上述規(guī)則在 R&A 出版的《規(guī)則手 冊(cè)》(2009版)或其主頁以英語進(jìn)行了描述。在本申請(qǐng)中，所述高爾夫規(guī)則是指由R&A定義 的規(guī)則?？紤]到所述旋轉(zhuǎn)性能，槽寬Wl優(yōu)選大于等于0. 20 (毫米)，大于等于0. 25 (毫米) 則更佳，大于等于0. 30 (毫米)則尤佳?？紤]到高爾夫規(guī)則，同時(shí)考慮到抑制因過大的旋轉(zhuǎn) 量所引起的飛行距離的減少，槽寬1優(yōu)選小于等于0. 889 (毫米)，小于等于0. 85 (毫米)則 更佳，小于等于0. 80 (毫米)則尤佳。優(yōu)選情況下，須考慮使槽間距Sl的設(shè)定符合高爾夫規(guī)則。為符合所述規(guī)則，優(yōu)選 使由面積Al除以槽節(jié)距(槽寬Wl+間距Si)所得數(shù)值小于等于0.003平方英寸/英寸 (0. 0762平方毫米/毫米)。為符合所述規(guī)則，優(yōu)選使槽間距Sl大于等于三倍的槽寬W1。切削加工的優(yōu)選實(shí)施例將在以下描述。圖7為說明面線8加工步驟的實(shí)施例的示 意圖。所述步驟可以采用，例如，NC加工機(jī)械來執(zhí)行。NC意為數(shù)控(numerical control)
之意、ο在所述步驟中，首先，在形成面線8之前準(zhǔn)備球桿頭2p。球桿頭2p也被稱為線形 成前的球桿頭。線形成前的球桿頭是線形成前構(gòu)件的一個(gè)范例。如圖7所示，球桿頭2p被 固定，球桿面4水平設(shè)置并且朝上。球桿頭2p被夾具固定，所述夾具未示出。在上述步驟中，面線由切削形成。面線8由繞軸旋轉(zhuǎn)的刀具12形成。如圖7所示，刀具12固定在基部14上?；?4是NC加工機(jī)械(見圖7簡(jiǎn)圖) 的一部分。刀具12與基部14 一起旋轉(zhuǎn)。刀具12的轉(zhuǎn)軸rz與刀具12的中軸線zl同為一 根直線。刀具12繞軸旋轉(zhuǎn)。刀具12在繞軸旋轉(zhuǎn)持續(xù)的同時(shí)被移動(dòng)。刀具12被移至預(yù)定 的切削起始位置(所述面線的一端位置)處(見圖7中的箭頭標(biāo)記)。接下來，刀具12下 行(見圖7中的中空箭頭標(biāo)記)。在加工過程中，刀具12在垂直方向上的位置是根據(jù)面線 8的深度(槽深)被預(yù)先設(shè)定的。接下來，12刀具沿著面線的長(zhǎng)度方向(大致為趾-跟方 向)移動(dòng)(見圖7中的箭頭標(biāo)記)。所述移動(dòng)沿直線進(jìn)行，球桿面4在所述移動(dòng)過程中被削 刻，從而形成面線8。接下來，刀具上行。在上行的同時(shí)，切削停止。接下來，刀具12移至 另一根面線8的切削起始位置處。此后，這些操作反復(fù)進(jìn)行，對(duì)多個(gè)面線8進(jìn)行加工。刀具 12的移動(dòng)是根據(jù)存儲(chǔ)在NC加工機(jī)械中的程序(未示出)進(jìn)行的。具有設(shè)計(jì)深度的面線8 形成在設(shè)計(jì)位置處。
由球桿頭本體與球桿面盤組合而成的桿頭已為人所知。在所述球桿頭中，球桿頭 本體具有開口。所述開口可以為凹陷部分，也可以為通孔。所述開口的形狀相當(dāng)于球桿面 盤的輪廓形狀。在所述球桿頭中，球桿面盤嵌入所述開口中。如果是這樣的球桿頭，面線8 的加工可以僅在球桿面盤單獨(dú)存在的狀態(tài)下進(jìn)行。在面線的切削加工進(jìn)行之前的球桿面盤 即為線形成前構(gòu)件的一個(gè)范例。圖8為刀具12頂端部分(見圖7中圓圈內(nèi)的附圖標(biāo)記F8)的放大圖。刀具12具 有切削面12a和基體12b。基體12b呈圓柱形。切削面12a的至少一部分抵住球桿頭。切 削面12a的至少一部分刮削球桿頭。通常，切削面12a的一部分刮削球桿頭。基體12b呈 圓柱形。切削面12a在垂直于中軸線zl的截面中的橫截面呈圓形。切削面12a被包含中 軸線zl的平面所截得的截面形狀與圖8中所示的側(cè)面形狀相同。只要沒有特殊說明，本申請(qǐng)中所述“刀具的截面”是指由包含中軸線Zl的平面所 形成的截面。只要沒有特殊說明，本申請(qǐng)中所述“面線的截面”是指由垂直于槽脊區(qū)域LA、 同時(shí)垂直于面線長(zhǎng)度方向的平面所形成的截面。本申請(qǐng)中所述“面線的截面”的范例為圖 2中沿III-III線截取的截面。圖9為展出切削加工狀態(tài)的局部截面圖。具有與切削面12a相對(duì)應(yīng)截面形狀的面 線8由切削加工形成。在圖9所示實(shí)施例中，中軸線zl垂直于槽脊區(qū)域LA。如圖9所示，面線8的底面gel被底面Cl所刮削。面線8的平面傾斜部gc3被錐 面Fc(第一直線部分c3)刮削。面線8的突出曲面gc4由凹陷曲面c4刮削。在圖9所示的實(shí)施例中，在中軸線zl方向(垂直于槽脊區(qū)域LA的方向)上，槽脊 區(qū)域LA的位置與上側(cè)平面部c5的位置重合。在圖9所示實(shí)施例中，槽脊區(qū)域LA在豎直方 向上的位置與上側(cè)平面部c5在豎直方向上的位置重合。槽脊區(qū)域LA與上側(cè)平面部c5形 成面接觸。上側(cè)平面c5成為刀具12的定位基準(zhǔn)。刀具12是通過上側(cè)平面部c5抵靠在槽 脊區(qū)域LA上被定位的。與圖9所示實(shí)施例不同，上側(cè)平面部c5與槽脊區(qū)域LA之間可形成 有間隙。在這種情況下，刀具12的定位則取決于間隙的距離。上側(cè)平面部c5能夠提高刀 具12在深度方向上位置的精確性。上側(cè)平面部c5使得切削加工具有高精確度。圖10和11為刀具12頂端部的截面圖。圖10和11是由包含中軸線zl的平面所 截得的截面圖。刀具12的截面圖關(guān)于中軸線zl呈軸對(duì)稱。因此，圖10和11中僅顯示了 中軸線zl的左側(cè)。如圖10和11所示，切削面12a具有底面cl和側(cè)面c2。側(cè)面c2位于基體12b和 底面cl之間。底面cl與側(cè)面c2之間的分界處為角Si?；w12b與側(cè)面c2之間的分界處 為角s2。如圖11所示，側(cè)面c2具有第一直線部c3、曲線部c4以及第二直線部c5。在本實(shí) 施例的刀具12中，底面cl為平面。在刀具12中，底面cl為圓面。該圓面垂直于中軸線 zl。底面cl的形狀并不受限。底面cl可以為曲面。底面cl可以不垂直于中軸線zl。底 面cl可以為凹凸表面?？紤]到擴(kuò)大面線8橫斷面的面積Al，底面cl優(yōu)選為平面，尤其是垂 直于中軸線zl的平面。第一直線部c3的橫截面為直線。第一直線部c3為錐面Fe。第一直線部c3為錐 形突出面。錐面Fc的剖面線為直線。錐面Fc的剖面線為錐面Fc的母線Lb。錐面Fc與底面Cl之間的分界處為角Si。在當(dāng)前的實(shí)施例中，角si無圓曲度。角si也可以有圓曲度。第一直線部c3也被稱為錐面Fe。也可以不形成錐面Fe。比如，整個(gè)側(cè)面c2可以 都為曲線部c4。綜合考慮刀具的生產(chǎn)成本、切削加工成本、確保凹槽橫斷面的面積Al (下文 描述)、以及符合高爾夫規(guī)則性(下文描述)，優(yōu)選還是形成錐面Fc為好。曲線部c4為凹面。該凹面為凹陷的曲面。整個(gè)凹陷曲面平滑、連續(xù)地形成。曲線 部c4也被稱為凹陷曲面c4。凹陷曲面c4的斷面為曲線。該曲線呈凹陷狀。換而言之，該 曲線的形狀為向中軸線zl突出的形狀。在優(yōu)選實(shí)施例中，突出曲面gc4由凹陷曲面c4形成。更具體地說，是凹陷曲面c4 的切削加工形成了突出曲面gc4。凹陷曲面c4的截面形狀與突出曲面gc4的截面形狀相對(duì) 應(yīng)。突出曲面gc4具有與前述曲率半徑Ra相對(duì)應(yīng)的曲率半徑Re。通過采用刀具12進(jìn)行切削加工可以生產(chǎn)出足夠精確的具有邊緣圓曲度的面線。第二直線部c5為平面。第二直線部c5也被稱為上側(cè)平面部c5。上側(cè)平面部c5 為側(cè)面c2上端的平面部。上方平面部c5為垂直于中軸線zl的平面。上側(cè)平面部c5為環(huán) 形平面。上側(cè)平面部c5位于基體12b的表面與凹陷曲面c4之間?；w12b的表面與上側(cè) 平面部c5之間的分界處為角s2(見圖11)。錐面Fc與凹陷曲面c4平滑、連續(xù)地形成。凹陷曲面c4與上側(cè)平面部c5平滑、連 續(xù)地形成。整個(gè)側(cè)面c2平滑、連續(xù)地形成。側(cè)面c2也可以形成有不平滑連續(xù)的部分。上側(cè)平面部c5的寬度在圖11中以雙向箭頭Wp表示。該寬度Wp是沿著刀具12 的徑向被測(cè)量的?？紤]到加工的精確性，寬度Wp優(yōu)選大于等于0. 1毫米，大于等于0. 3毫 米則更佳?？紤]到降低刀具12的生產(chǎn)成本，寬度Wp優(yōu)選小于等于5毫米，小于等于3毫米 則更佳，小于等于1毫米則尤佳。上側(cè)平面部c5也可以不存在。如上所述，考慮到加工的精確性，優(yōu)選還是上側(cè)平 面部c5存在為好。通過以上側(cè)平面部c5抵住槽脊區(qū)域LA來進(jìn)行切削加工，邊緣Ex形成為平滑曲 面。平滑曲面不易損壞高爾夫球。根據(jù)圖9所示實(shí)施例，具有被施以圓曲度的邊緣Ex的面線8由凹陷曲面c4形成。 因具有圓曲度的邊緣Ex是通過切削加工形成的，所以不必在切削加工之后進(jìn)行圓曲化步驟了。
中軸線zl與錐面Fc(第一直線部c3)之間的夾角在圖8中以gl表示。角gl是 在由包含中軸線zl的平面所形成的截面中被測(cè)量的。在本申請(qǐng)中，角gl也被稱為邊緣角?？紤]到將槽角m設(shè)定為優(yōu)選值，邊緣角gl優(yōu)選大于等于40度，大于等于42度則 更佳，大于等于44度則尤佳?？紤]到將槽角m設(shè)定為優(yōu)選值，邊緣角gl優(yōu)選小于等于70 度，小于等于68度則更佳，小于等于66度則尤佳。槽角m更小，則易于損傷高爾夫球。因此，如槽角m更小，則可增加半徑R3，以抑制 對(duì)高爾夫球的損害。有鑒于此，槽角m(度)與半徑R3(毫米)優(yōu)選滿足以下關(guān)系式(F1)， 滿足關(guān)系式(F2)則更佳。R3 ≥-0. 002 X θ m+0. 14... (Fl)R3 ≥-0. 002 X θ m+0. 16... (F2)大的槽角m有助于提高排水性和泥沙排出性。因此，在這種情況下，沙坑擊球、底部擊球以及潮濕狀態(tài)下的擊球，其旋轉(zhuǎn)性能都得以提高。另一方面，當(dāng)槽角m較大時(shí)，邊緣 效應(yīng)被弱化，從而降低綜合旋轉(zhuǎn)性能。出于這些考慮，當(dāng)槽角m擴(kuò)大時(shí)，優(yōu)選降低半徑R3以 提高邊緣效應(yīng)。有鑒于此，槽角m(度)與半徑R3(毫米)優(yōu)選滿足以下關(guān)系式(F3)，如能 滿足關(guān)系式(F4)則更佳。R3 ( -0. 002 X θ m+0. 20... (F3)R3 ( -0· 002 X θ m+0. 18... (F4)實(shí)施例以下，通過實(shí)施例來闡明本發(fā)明的所取得的效果。然而，本發(fā)明不應(yīng)被理解為受限 于以下實(shí)施例的具體描述。[實(shí)施例1]通過鑄造生產(chǎn)出無面線的球桿頭。球桿頭的材質(zhì)為不銹鋼。球桿頭的實(shí)際傾角被 設(shè)定為56度。該球桿頭即所謂的楔形鐵頭球桿。面線形成在球桿頭上。面線是以圖7中所示的方法通過切削加工而成的。然而，刀具的頂端部被簡(jiǎn)化了。圖12為展示實(shí)施例1中面線被切削加工時(shí)的狀態(tài)的示意圖。具體而言，圖12為展 示面線24通過切削加工形成在球桿面20上的狀態(tài)的局部截面圖。在實(shí)施例1中，刀具22 的切削面不具有凹陷曲面。刀具22的切削面具有底面Jl和錐面J2。刀具22的切削面僅 由底面Jl和錐面J2構(gòu)成。底面Jl為圓面。刀具22的中軸線zl穿過底面Jl的中心。底 面Jl為垂直于中軸線zl的平面。錐面J2的截面形狀為直線。該直線為錐面J2的母線。 在刀具22中，邊緣角egi和槽角θ m被設(shè)定為40度。圖13為說明實(shí)施例Id的步驟的示意圖。圖13中的上方視圖是以刀具22進(jìn)行切 削加工所形成的面線24的截面圖。在剛剛進(jìn)行完切削加工之后，面線24的邊緣el是沒有 圓曲度的。接下來進(jìn)行拋光(磨光)，以使面線24的邊緣el被圓曲化。為施以圓曲度，金屬 絲拋光被執(zhí)行。在金屬絲刷拋光中，總體上采用一種具有碟形形狀的金屬絲刷。所述拋光 是在所述金屬絲刷旋轉(zhuǎn)時(shí)將球桿面表面強(qiáng)壓于該碟形刷的外周表面來執(zhí)行的。在所述碟形 刷中植入有大量從刷的中心沿徑向向外側(cè)延伸的金屬絲。大量金屬絲的末端面整體形成了 刷子的外周表面。在所述刷以1500轉(zhuǎn)/分鐘的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)時(shí)，球桿面表面與刷的外周表面接 觸以進(jìn)行金屬絲拋光。通過這種金屬絲拋光，邊緣el被圓曲化。具體而言，通過金屬絲拋 光，不具有圓曲度的邊緣el (見圖13中的上方示意圖)被加工成具有圓曲度的邊緣e2 (見 圖13中的下方示意圖)。于是得到了實(shí)施例1中所述的面線24。面線24的設(shè)置與圖1和2中所示的面線8相同。非最長(zhǎng)線的跟側(cè)端與球桿面邊 緣的距離Ed(見圖2)被設(shè)定為5毫米。最靠近球桿底的面線的跟側(cè)端Bhl (見圖2)與前 緣Le之間的最短距離被設(shè)定為2毫米。最靠近球桿底的面線的趾側(cè)端Btl (見圖2)與前 緣Le之間的最短距離被設(shè)定為2毫米。最靠近球桿底的面線在其長(zhǎng)度方向上的中心位置 Acl與前緣Le之間的最短距離被設(shè)定為4. 5毫米。最短面線的長(zhǎng)度被設(shè)定為大于等于5 (毫 米)。球桿面表面上最靠近趾側(cè)的點(diǎn)Ttl與直線Ltl之間的距離Ky (見圖2)被設(shè)定為17 毫米。面線的截面形狀被測(cè)量。艾麗科納成像有限公司(Alicona Imaging GmbH)生產(chǎn) 的“INFINITE FOCUS光學(xué)3D量測(cè)裝置G4f”(商品名)被用于所述的測(cè)量。面線的形狀是沿著垂直于面線長(zhǎng)度方向的方向被測(cè)量的。截面形狀是在最長(zhǎng)線的中間位置——即圖2中 的線III-III所在位置處——被測(cè)量的。十四條面線被測(cè)量。結(jié)果，獲得了十四副剖面線。從這些剖面線獲得的十四個(gè)數(shù) 據(jù)的平均值顯示在以下的表1中。槽寬Wl和槽深Dl是根據(jù)高爾夫球規(guī)則確定的。半徑R3 為0.10 (毫米)。槽角m為40度。槽深Dl被設(shè)定為小于等于0.30 (毫米)。槽間距Sl被 設(shè)定為2. 9 (毫米)。最大距離Zm為0. 03毫米。球桿和手柄被安裝到球桿頭本體從而得到實(shí)施例1所述的高爾夫球桿。高爾夫球 桿的長(zhǎng)度為35英寸。高爾夫球桿的泥沙排出性、排水性以及球體損傷(對(duì)高爾夫球造成的 損傷)被評(píng)估。實(shí)施例1的詳細(xì)說明和評(píng)估結(jié)果如以下表1所示。[實(shí)施例2、3以及對(duì)照例1至5]實(shí)施例2、3以及對(duì)照例1至5中的球桿頭以與實(shí)施例1中相同的方式被獲得，只 是刀具的形狀發(fā)生了改變，槽的形狀被設(shè)定為能夠滿足表1所示的數(shù)值。這些詳細(xì)說明和 評(píng)估結(jié)果展示在以下表1中。在所有的實(shí)施例和所有的對(duì)照例中，刀具的形狀均被設(shè)定為圖12中所示的形狀。 在所有的實(shí)施例和所有的對(duì)照例中，具有僅由底面Jl和錐面J2構(gòu)成的切削面的刀具被采用。評(píng)估方法如下。在以下評(píng)價(jià)中使用的高爾夫球?yàn)镾RI Sports Limited (SRI運(yùn)動(dòng) 有限公司)生產(chǎn)的“SRIXON Z-STAR” (商品名)。[泥沙排出性的評(píng)估]十名試驗(yàn)者中的每一個(gè)以高揮桿擊球(full shots)方式擊打位于沙坑中的高爾 夫球，這些剛被擊打之后的高爾夫球的逆旋率被予以測(cè)量。這些試驗(yàn)者發(fā)球桿的球桿頭速 度大于等于44(米/秒)，小于等于46(米/秒)。每根高爾夫球桿的試驗(yàn)者擊球五次。在 擊球過程中，高爾夫球被設(shè)定為其最低點(diǎn)沒入球體周圍的砂面以下15(毫米)。球被擊打時(shí) 的狀態(tài)全部為底部擊球。所有擊球的逆旋速度的平均值(數(shù)據(jù)量50)如表1所示。這些 平均值被四舍五入至最接近的十整數(shù)位。逆旋速度越大，泥沙排出性越高、越好。[排水性的評(píng)估]十名試驗(yàn)者中的每一個(gè)以高揮桿擊球方式擊打位于草中的高爾夫球，這些剛被擊 打之后的高爾夫球的逆旋率即刻被測(cè)量。每根高爾夫球桿的試驗(yàn)者擊球五次。在瞄準(zhǔn)擊球 (address)之際，以水潤(rùn)濕球桿面表面，然后立即擊球。所有擊球的逆旋速度的平均值(數(shù) 據(jù)量50)如表1所示。這些平均值被四舍五入至最接近的十整數(shù)位。逆旋速度越大，排水 性就越好。[球體損傷的評(píng)估]十名試驗(yàn)者中的每一個(gè)都以高揮桿擊球的方式擊打草上的高爾夫球，由擊球引起 的對(duì)球的損傷被視覺確認(rèn)。具有凹痕的被損傷的球被評(píng)價(jià)為“NG”。具有凹痕但未被損傷的 球被評(píng)價(jià)為“0K”。評(píng)估結(jié)果顯示在以下的表1中。
如表l所示，與對(duì)照例相比，上述實(shí)施例被高度評(píng)價(jià)。在上述實(shí)施例中，兩種逆旋速度均大于6200轉(zhuǎn)／分鐘，且球體的損傷也被評(píng)價(jià)為“。K”。在對(duì)照例中，兩種逆旋速度中的至少一個(gè)小于6200轉(zhuǎn)/分鐘，或者球體的損傷被評(píng)價(jià)為“NG”。本發(fā)明適用于所有設(shè)有面線的高爾夫球桿頭。本發(fā)明可用于鐵制型高爾夫球桿 頭、木制型高爾夫球桿頭、通用型高爾夫球桿頭、混合型高爾夫球桿頭、輕擊型高爾夫球桿
I絕絕 大寸寸。上文描述僅為示意性的范例，在不違背本發(fā)明原理、且未超出發(fā)明范圍的情況下， 各種變更都可以實(shí)施。
1權(quán)利要求
一種高爾夫球桿頭，該高爾夫球桿頭包含深度為D1(毫米)的面線和槽脊區(qū)域，其中，當(dāng)所述槽脊區(qū)域與所述面線之間的分界線在所述面線的表面的剖面線中被定義為點(diǎn)Pa；深度為[D1/4](毫米)處的點(diǎn)被定義為點(diǎn)Pb；深度為[D1/2](毫米)處的點(diǎn)被定義為點(diǎn)Pc；深度為[(D1)×(3/4)](毫米)處的點(diǎn)被定義為點(diǎn)Pd；經(jīng)過點(diǎn)Pa、Pb和Pc三點(diǎn)的圓CL1的半徑被定義為R3(毫米)；經(jīng)過點(diǎn)Pc和Pd的直線被定義為直線Lcd；垂直于所述槽脊區(qū)域的直線被定義為直線Lp；直線Lcd與直線Lp之間的夾角被定義為m時(shí)，半徑R3大于等于0.01(毫米)且小于等于0.10(毫米)，角m大于等于40度且小于等于70度。
2.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述剖面線在所述點(diǎn)Pa和Pd之 間平滑、連續(xù)地形成。
3.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pa到所述點(diǎn)Pc之間的剖 面線與所述圓CLl之間的偏差距離的最大值Zm小于等于0. 05毫米。
4.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述半徑R3小于等于0.090 (毫 米)。
5.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述半徑R3小于等于0.080 (毫 米)。
6.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pa處的切線與所述槽脊區(qū) 域之間的夾角1小于等于30度。
7.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述圓CLl的在所述點(diǎn)Pa處的切 線Lel與所述槽脊區(qū)域LA之間的夾角2小于等于30度。
8.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pa與點(diǎn)Pc之間各點(diǎn)處的 曲率半徑Ra恒定。
9.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pa與點(diǎn)Pc之間各點(diǎn)處的 曲率半徑Ra不恒定。
10.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pa和點(diǎn)Pc之間包含直線部。
11.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pa和點(diǎn)Pc之間僅包含曲線。
12.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pb與點(diǎn)Pc之間各點(diǎn)處的 曲率半徑Ra恒定。
13.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pb與點(diǎn)Pc之間各點(diǎn)處的 曲率半徑Ra不恒定。
14.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pb和點(diǎn)Pc之間包含直線部。
15.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pc與點(diǎn)Pd之間各點(diǎn)處的 曲率半徑Ra恒定。
16.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pc和點(diǎn)Pd之間包含直線部。
17.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述點(diǎn)Pc和點(diǎn)Pd之間僅包含直線。
18.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于至少一條直線和/或曲線平滑、 連續(xù)地形成在所述點(diǎn)Pa與點(diǎn)Pd之間。
19.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于槽寬Wl大于等于0.20毫米且小 于等于0. 889毫米。
20.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述面線是利用刀具繞軸線zl 旋轉(zhuǎn)而形成的；所述刀具的切削面具有錐面；并且所述軸線zl與所述錐面之間的夾角gl大于等于40度且小于等于70度。
21.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述槽角m(度)與所述半徑 R3(毫米)滿足以下關(guān)系式(Fl)R3 彡-0. 002 X θ m+0. 14... (Fl)。
22.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述槽角m(度)與所述半徑 R3(毫米)滿足以下關(guān)系式(F2)R3 彡-0. 002 X θ m+0. 16... (F2)。
23.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述槽角m(度)與所述半徑 R3(毫米)滿足以下關(guān)系式(F3)R3 ( -0. 002 X θ m+0. 20... (F3)。
24.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于所述槽角m(度)與所述半徑 R3(毫米)滿足以下關(guān)系式(F4)R3 彡-0. 002 X θ m+0. 18... (F4)。
全文摘要
球桿頭(2)具有深度為D1(毫米)的面線(8)。在面線表面的剖面線中，槽脊區(qū)域(LA)與面線(8)之間的分界點(diǎn)被定義為點(diǎn)Pa；深度為[D1/4](毫米)處的點(diǎn)被定義為點(diǎn)Pb；深度為[D1/2](毫米)處的點(diǎn)被定義為點(diǎn)Pc；深度為[(D1)(3/4)](毫米)處的點(diǎn)被定義為點(diǎn)Pd；經(jīng)過點(diǎn)Pa、Pb和Pc三點(diǎn)的圓(CL1)的半徑被定義為R3(毫米)；經(jīng)過點(diǎn)Pc和Pd的直線被定義為直線Lcd；垂直于所述槽脊區(qū)域(LA)的直線被定義為直線Lp；并且，直線Lcd與直線Lp之間的夾角被定義為m。此時(shí)，半徑R3大于等于0.01(毫米)，小于等于0.10(毫米)，角m大于等于40度，小于等于70度。
文檔編號(hào)A63B53/04GK101905076SQ20101020058
公開日2010年12月8日 申請(qǐng)日期2010年6月3日 優(yōu)先權(quán)日2009年6月3日
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