專利名稱：具有不同縮率和出色麂裝飾效應(yīng)的變形紗及其制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及具有不同縮率的變形紗及其制備方法，這種變形紗能出色地顯示類似天然裝飾革手感和外觀的效應(yīng)(下文中稱‘麂裝飾效應(yīng)’)，還能在染色過程中選擇性地顯示混合各種顏色的效應(yīng)(下文中稱‘混色效應(yīng)’)。
具有優(yōu)異物理性能的合成纖維已經(jīng)很長時間與天然纖維一起被用作服裝用紗線。但是，合成纖維存在一些問題，因為合成纖維具有涼涼的手感且不柔軟。
作為使合成纖維具有類似天然纖維的柔軟手感的一種方法，單絲細度小于1.0旦尼爾的超細合成纖維的開發(fā)已經(jīng)實現(xiàn)。由于超細合成纖維具有優(yōu)于天然纖維的手感和功能、容易加工容易打理，且能以較低的成本進行大生產(chǎn)，因此它們的使用范圍越來越廣。
背景技術(shù)：
超細合成纖維的制備方法一般包括直接紡絲法和復(fù)合紡絲法。
在直接紡絲法中，纖維是通過噴絲板直接紡制的，所以難以生產(chǎn)單絲細度小于0.1旦尼爾的超細纖維，而且在紗線整理和織造過程中會發(fā)生很多問題。
與此不同，在復(fù)合紡絲法中，先采用復(fù)合紡絲法，將聚酯/聚酰胺復(fù)合物或聚酯/共聚聚酯等不同的聚合物，制成一種雙組分復(fù)合紗；然后，在后加工過程中，通過物理或化學(xué)處理將成纖組分從雙組分復(fù)合紗中分離或分開而制成單絲(下文中稱‘原纖維’)。因此，這種方法具有如下優(yōu)點容易生產(chǎn)細度小于0.1旦尼爾的超細纖維，這種超細纖維容易和其它纖維復(fù)合，且具有良好的紗線整理和織造加工性能，因為原纖維是在后處理過程中分離或分開的。
然而，假如在機織物或針織物的生產(chǎn)中單獨使用由復(fù)合紡絲法制備的雙組分復(fù)合紗，織物的可磨光性(buffability)、體積特性、懸垂特性和頂破強力會降低。尤其，在進行聚酯/共聚聚酯復(fù)合物的復(fù)合紡絲的情況下，由于共聚聚酯是通過減量處理而去除的，因此在織物織紋之間產(chǎn)生了空隙，從而最得織物的體積特性、懸垂特性和頂破強力嚴重下降。
為了解決因單獨使用超細合成纖維或雙組分復(fù)合纖維而發(fā)生的上述問題，對用于超細合成纖維與其它纖維復(fù)合的方法進行了廣泛地研究。
關(guān)于用于雙組分復(fù)合纖維與其它纖維的現(xiàn)有復(fù)合技術(shù)，第1998-55564號和第1999-24801號韓國公開專利揭示了一些方法，如圖2所示。該方法中，一根未拉伸雙組分復(fù)合纖維(C)經(jīng)拉伸和假捻后，以相同的超喂率(大約為1至5％)與一根高縮率紗(D)一起喂入空氣變形噴嘴(14)，然后，它們在1至5kgf/cm2空氣壓力下進行簡單纏結(jié)(空氣交纏)。
本發(fā)明中，具有不同縮率的這樣一種交纏紗在下文中被定義為‘ITY(交纏紗)’，它是在其芯紗和裝飾紗具有低于5％的相同超喂率和空氣壓力小于5kgf/cm2的條件下、通過芯紗和裝飾紗在空氣變形噴嘴內(nèi)的簡單交纏制備而成，如圖4所示，它由沿紗線長度方向以不均勻間隔簡單交纏的芯紗和裝飾紗組成。具體如圖4所示，ITY具有由沿紗線長度方向交替形成的緊密部位(b)和膨松部位(c)組成的紗線結(jié)構(gòu)。
用上述方法制備的具有不同縮率的交纏紗(ITY)具有如下優(yōu)點，即由于膨松超細纖維和高縮率纖維之間的縮率不同而顯示了極好的膨松度。由于高縮率紗的粗旦單絲被用作芯紗，ITY還顯示了極好的強力和懸垂特性。但是，在上述方法中，由于物理特性較差的未拉伸雙組分復(fù)合紗被單獨拉伸和假捻，因此常規(guī)假捻條件下的工藝穩(wěn)定性嚴重降低，不可能得到具有極好膨松度的變形紗。
例如，在拉伸和假捻以聚酯為成纖組分、以共聚聚酯為可提取組分的雙組分復(fù)合紗的情況下，由于用作可提取組分的共聚聚酯的熱穩(wěn)定性下降，所以設(shè)置一個低于常規(guī)加熱溫度的溫度是不可避免的，從而不能給予足夠的假捻數(shù)(捻回/單位長度)。
結(jié)果，具有不同縮率的成品變形紗的膨松度，即卷曲率(CR％)，大大降低。卷曲率是表示后加工過程中紗線膨松度和質(zhì)量的一個代表性物理性能指標(biāo)。由于卷曲率較低，超細纖維在變形紗表面的凸起不充分，因此不能得到具有極好質(zhì)量的織物。
在第H7-126951號日本公開專利中，描述了一種方法，其中，熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)和低縮率雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)以相同的超喂率(大約1至5％)、分別喂入空氣變形噴嘴，然后在1至55kgf/cm2的空氣壓力下進行簡單交纏(空氣交纏)，由此制成具有不同縮率的交纏紗(ITY)。
然而，僅僅是由于兩種紗線之間的熱行為性能有差異，用常規(guī)方法制備的ITY長度不同，因此這種ITY用于機織物或針織物的生產(chǎn)時盡管膨松度明顯，但不能顯示優(yōu)良的麂裝飾效應(yīng)，因為原纖維的可分散性較低。更具體地，如圖4所示，常規(guī)方法制備的收縮不同的交纏紗(ITYs)具有原纖維沿交纏紗的長度方向以恒定間隔簡單緊密的形態(tài)結(jié)構(gòu)。
結(jié)果，制成機織物或針織物后，密集原纖維分散不良，交纏(密集)部位起絨纖維的長度和非交纏(非密集)部位起絨纖維的長度不同，起絨纖維密度也不均勻。因此，用于機織物或針織物的生產(chǎn)時，如圖6所示，起絨纖維聚集成群，使機織物或針織物的底部部分暴露，不能呈現(xiàn)優(yōu)良的麂裝飾效應(yīng)。
在另外一個被廣泛應(yīng)用的常規(guī)方法中，熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)和普通低縮率復(fù)絲紗(裝飾紗)，而并非雙組分復(fù)合紗，以不同的超喂率(大約5至50％)喂入空氣變形噴嘴，然后在6至16kgf/cm2的高空氣壓力下進行空氣變形，由此制成具有不同縮率的變形紗。
本發(fā)明中，這樣一種具有不同縮率的變形紗在下文中被定義為‘ATY(空氣變形紗)’，它是在其芯紗和裝飾紗具有5至50％的不同超喂率和空氣壓力在6至16kgf/cm2范圍內(nèi)的條件下，由芯紗和裝飾紗在空氣變形噴嘴內(nèi)進行空氣變形而制備成的，且如圖3所示，它的裝飾紗纏繞在芯紗周圍，在變形紗的表面上形成裝飾紗弧圈(a)。
對以上述方式制備的ATY而言，如圖3所示，盡管弧圈在變形紗的表面上形成，但由于形成這些弧圈的裝飾紗并非雙組分復(fù)合紗，即超細纖維，所以起絨纖維密度低，用于機織物或針織物的生產(chǎn)時，并不發(fā)生原纖維分散，從而不能顯示麂裝飾效應(yīng)。
因此，本發(fā)明始終關(guān)注現(xiàn)有技術(shù)中存在的上述問題。本發(fā)明的一個目的是提供一種具有不同縮率的變形紗(ATY)，它用于機織物或針織物的生產(chǎn)時能顯示優(yōu)異的手感和外觀，因為經(jīng)磨光工藝后，它具有優(yōu)異的原纖維可分散性、較高的起絨纖維密度和均勻的起絨纖維長度。
本發(fā)明的另一個目的是提供一種具有不同縮率的變形紗，它在染色時能顯示極好的混色效應(yīng)。
本發(fā)明還有一個目的是提供一種用來制備具有不同縮率且能顯示極好麂裝飾效應(yīng)的變形紗的方法。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供了一種具有不同縮率的變形紗，它用于機織物或針織物的生產(chǎn)時能顯示極好的麂裝飾效應(yīng)，因為它由在適當(dāng)條件下進行了空氣變形的雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)和熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)組成，其裝飾紗纏繞在芯紗的周圍，雙組分復(fù)合紗在變形紗的表面上形成均勻的弧圈。
為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供了通過芯紗和裝飾紗的空氣變形來制備具有不同縮率的變形紗的方法，此時，在可提取組分分離或提取后具有0.001至0.3旦尼爾單絲細度的至少一種或兩種雙組分復(fù)合紗用作裝飾紗，一種熱塑性復(fù)絲紗用作芯紗，裝飾紗與芯紗的超喂率之比設(shè)置為1.2至4.0，空氣壓力設(shè)置為6至16kgf/cm2。
以上述方式制備的具有不同縮率的變形紗(ATY)有如下特征在可提取組分分離或提取后具有0.001至0.3旦尼爾單絲細度的至少一種或兩種雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)纏繞在一種熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的周圍，每米雙組分復(fù)合紗2至350個長度至少為1.0mm的弧圈在變形紗的表面上形成，且95％以上的長度至少為1.0mm的雙組分復(fù)合紗弧圈具有1.0至2.5mm的長度。
在下文中，本發(fā)明將結(jié)合附圖作詳細的描述。
本發(fā)明中，如

圖1所示，在可提取組分分離或提取后的單絲細度為0.001至0.3旦尼爾的至少一種或兩種雙組分復(fù)合紗用作裝飾紗(A)，一種熱塑性復(fù)絲用作芯紗(B)，所述裝飾紗和芯紗通過第一喂料輥1和第二喂料輥2分別喂入空氣噴嘴3，使裝飾紗與芯紗的超喂率之比在1.2和4.0之間，然后它們在6至16kgf/cm2的空氣壓力下進行空氣變形，從而制成具有不同縮率的變形紗。
芯紗(B)喂入空氣噴嘴3之前通過一給水裝置而涂滿水分為更為適宜。
裝飾紗的超喂率根據(jù)第一喂料輥1和第三喂料輥5之間的線速度差異來設(shè)定，芯紗的超喂率根據(jù)第二喂料輥2和第三喂料輥5之間的線速度差異來設(shè)定。
在空氣變形噴嘴3內(nèi)進行變形的具有不同縮率的變形紗，在中空加熱器6中進行熱處理，然后卷繞在卷取輥8上。
如果熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的單絲細度小于1旦尼爾，機織物或針織物的懸垂特性會降低。
如果熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的單絲細度大大超過8旦尼爾，紗線的加工性能下降，推斥彈性大大提高，從而導(dǎo)致縫紉加工性能不良以及織物質(zhì)量降低。因此，熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的單絲細度優(yōu)選為1至8旦尼爾。
此外，如果熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的沸水縮率低于5％，則芯紗和裝飾紗之間的熱縮差異偏小，因此膨松度和緊密度降低，從而難以得到具有出色手感和外觀的最終織物。如果熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的沸水縮率大大超過50％，由于過量收縮而在織物上形成折皺，織物組織也變得非常緊密，從而織物硬化，起絨纖維長度不勻。
因此，熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的沸水縮優(yōu)選為5至50％。這是因為芯紗和裝飾紗之間的熱縮率異與最終織物的膨松度和緊密度有關(guān)。
如果熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的伸長率小低于25％，則紗線加工性能和紗線整理質(zhì)量可能下降。如果熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的伸長率大大超過45％，則織物的懸垂性能可能下降。因此，熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的伸長率優(yōu)選為25至45％。
為了制備這樣一種熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)，有一種優(yōu)選方法，是將聚酯聚合物與第三組分共聚。所述第三組分包括癸二酸、苯二甲酸和間苯二酸等二羧酸以及二甘醇、聚乙二醇和新戊二醇等二元醇、雙酚A、雙酚嗍砜等等。
考慮到高收縮性能的顯示，第三組分中共聚物的含量優(yōu)選摩爾百分數(shù)為3％以上。如果共聚物含量太高，則紡絲性能下降，織物也因過量收縮而質(zhì)量變差。因此，低于摩爾百分數(shù)為20％的共聚物含量為最優(yōu)選。
熔融溫度在DSC譜圖上依照第三組分中的共聚物含量而變化。如果本發(fā)明中高縮率紗(芯紗)的熔融溫度低于220℃，工藝穩(wěn)定性則由于熱不穩(wěn)定性而可能變差。如果熔融溫度大大超過240℃，則熱縮可能降低。因此，高縮率紗(芯紗)在20℃/min掃描速度下的熔融溫度優(yōu)選為220至240℃。
同時，雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)由一種成纖組分和一種可提取組分組成，或由至少兩種具有不同染色性能的成纖組分組成，因此可提取組分分離或提取后的單絲細度為0.001至0.3旦尼爾。成纖組分和可提取組分可復(fù)合成海島型或分離型。本發(fā)明中雙組分復(fù)合紗包括所有由一種成纖組分和一種可提取組分組成的常規(guī)復(fù)合纖維。
此外，本發(fā)明中，為了獲得染色過程中的混色效應(yīng)，(i)一種雙組分復(fù)合紗用作裝飾紗，它由至少兩種具有不同染色性能的成纖組分組成；或者(ii)至少兩種雙組分復(fù)合紗同時使用，其每一種都由一種成纖組分和一種可提取組分組成，且成纖組分的染色性能互不相同。
更具體地說，(i)一種雙組分復(fù)合紗用作裝飾紗，它由染色性能互不相同且并排復(fù)合的一種聚酯類成纖組分和一種聚酰胺類成纖組分組成；或(ii)一種由一種聚酯類成纖組分和一種可提取組分組成的雙組分復(fù)合紗以及一種由一種聚酰胺類成纖組分和一種可提取組分組成的雙組分復(fù)合紗同時用作裝飾紗。
如果成纖組分在分離或提取可提取組分后的單絲細度大大超過0.3旦尼爾，就不能得到具有出色手感的仿麂裝飾織物。如果單絲細度低于0.001旦尼爾，盡管手感很好，但紗線的加工性能、耐光牢度和耐洗牢度均下降。
雙組分復(fù)合紗的(裝飾紗)的沸水縮優(yōu)選為低于15％。如果沸水縮大大超過15％，則裝飾紗和芯紗之間的縮差異變小，織物的膨松度和緊密度因此下降，從而降低了織物質(zhì)量。
此外，如果雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)的伸長率低于23％，則紗線的加工性能和整理性能降低。如果伸長率大大超過45％，則紗線韌度提高，可磨光性因此下降，起絨纖維的均勻度因此變差。因此，雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)的伸長率更優(yōu)選為23至45％。
成纖組分包括聚酯樹脂、聚對苯二甲酸丁二醇酯樹脂、聚酰胺樹脂等等，或者可在樹脂中添加一種助劑，比如碳黑。可提取組分包括與對苯和/或聚亞烷基二醇共聚的共聚聚酯。
作為雙組分復(fù)合紗，一種通過紡絲直接拉伸工藝制備的紗線、一種通過未拉伸紗的拉伸而制成的拉伸紗、以及一種通過拉伸紗的假捻變形制成的假捻變形紗都包括在內(nèi)。此外，雙組分復(fù)合紗還可以是一種通過未拉伸紗的不均勻拉伸而制成的粗細節(jié)花式紗。
圖1是依據(jù)本發(fā)明用來生產(chǎn)具有不同縮率的變形紗的一種裝置例子之一。裝飾紗(A)和芯紗(B)以不同的超喂率分別喂入喂料輥1和2，通過這些喂料輥的裝飾紗(A)和芯紗(B)隨后在空氣變形噴嘴內(nèi)進行空氣變形。
芯紗和裝飾紗喂入不同喂料輥的原因是為了使芯紗(B)位于變形紗的中心，并由于裝飾紗和芯紗采用的超喂率不同而使裝飾紗(A)以弧圈(a)形態(tài)位于變形紗的表面，如圖3所示。
這時，裝飾紗的超喂率設(shè)定為10至60％，芯紗的超喂率則設(shè)定為5至55％。如果裝飾紗的超喂率太低，弧圈就不能在變形紗的表面上形成，并因此象常規(guī)技術(shù)那樣，裝飾紗和芯紗僅僅具有空氣變形形態(tài)，從而當(dāng)用于機織物或針織物時，織物質(zhì)量下降。如果芯紗的超喂率太高，則紗線整理加工性能可能下降，可織性也由于變形紗表面上的大量長弧圈而可能下降。
裝飾紗和芯紗的超喂率之比根據(jù)第一喂料輥和第二喂料輥1和2與第三喂料輥5的旋轉(zhuǎn)線速度之比來確定。也就是，裝飾紗和芯紗的超喂率之比大于0％意味著第一喂料輥和第二喂料輥1和2的旋轉(zhuǎn)線速度大于第三喂料輥5的旋轉(zhuǎn)線速度。
這時，第一喂料輥和第二喂料輥1和2的旋轉(zhuǎn)線速度優(yōu)選設(shè)定為200至600m/min.如果旋轉(zhuǎn)線速度大大超過600m/min，則空氣變形過程中裝飾紗和芯紗與空氣接觸的時間較短，從而使弧圈形態(tài)不良并由于高速移動引起的張力提高而使紗線整理性能下降。因此，旋轉(zhuǎn)線速度越低，具有不同縮率的變形紗表面上形成的均勻密度的弧圈形態(tài)越好。但是，如果旋轉(zhuǎn)線速度太低，生產(chǎn)率則降低。
更具體地說，芯紗喂入空氣變形噴嘴3之前，位于第二喂料輥2和空氣變形噴嘴3之間的給水裝置4向芯紗提供足夠量的水分。這時，使用不含有如二價鈣和二價鎂等二價無機鹽的去離子水為更好。
這時，如果裝飾紗和芯紗的超喂率之比低于1.2，則芯紗和裝飾紗都在紗線表面凸起并形成弧圈從而使手感變差。如果超喂率之比大于4.0，則存在變形紗表面的弧圈可能不均勻的危險。因此，裝飾紗與芯紗的超喂率之比優(yōu)選設(shè)定為1.2至4.0。
同時，芯紗和裝飾紗進行空氣變形的空氣壓力設(shè)定為6至16kgf/cm2。如果空氣壓力低于6kg/cm2，雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)弧圈就不能在具有不同縮率的變形紗(ATY)表面上形成，如圖3所示，而是裝飾紗和芯紗沿具有不同縮率的變形紗的長度方向僅僅具有被不均勻變形的形態(tài)，從而降低了所述變形紗用于機織物或針織物生產(chǎn)時的麂裝飾效應(yīng)，如圖4所示。如果空氣壓力大于16kgf/cm2，裝飾紗和芯紗則會被過大的空氣壓力所損傷，從而降低了具有不同縮率的變形紗(ATY)的物理性能。
如果用作裝飾紗的雙組分復(fù)合紗與用作芯紗的熱塑性復(fù)絲紗的重量比低于0.8，熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的比例則變高，從而提高了芯紗凸起成為起絨纖維的可能性。如果重量比大于6.0，則芯紗的總收縮力減小，從而使膨松度變差。因此，裝飾紗與芯紗的重量比優(yōu)選為0.8至6.0。
其次，如上所見，經(jīng)過空氣變形的具有不同縮率的變形紗在中空加熱器6中進行熱處理，然后卷繞。上述熱處理過程中，超喂率設(shè)定為0至8％，溫度設(shè)定為130至210℃。
上述熱處理過程中，超喂率根據(jù)第三喂料輥5與第四喂料輥7的旋轉(zhuǎn)線速度之比來確定。也就是，熱處理過程中小于0％的負值超喂率意味著第四喂料輥7的旋轉(zhuǎn)線速度大于第三喂料輥5的旋轉(zhuǎn)線速度。
在空氣變形噴嘴3內(nèi)進行空氣變形的變形紗表面上的弧圈在熱學(xué)或物理上都處于不穩(wěn)定狀態(tài)，它們需要穩(wěn)定處理。如果熱處理溫度低于130℃，則紗線熱處理得不充分，弧圈也因此在染色過程中會發(fā)生變化，從而降低了織物質(zhì)量。如果熱處理溫度超過210℃，由于熱處理過度而織物硬度提高，從而不能得到具有柔軟手感的織物。
此外，在熱處理過程中，如果超喂率低于-8％，則張力增加，空氣變形過程中形成的弧圈則因此消失。這使得膨松度下降、光澤度和取向結(jié)晶作用提高，從而使染色性能變差。而且，在熱處理過程中，如果超喂率大于0％，紗線移動性能則由于張力較低而下降，則因為紗線與中空加熱器的表面接觸而會加劇斷紗，還發(fā)生象焦化這樣的質(zhì)量問題。
以上述方式熱處理過的具有不同縮率的變形紗在超喂率在-2％和-12％之間的條件下進行卷繞。如果超喂率超過-2％，卷繞在紙管上的紗線硬度降低，紗線緊密度也變?nèi)?，從而?dǎo)致高速織造時紗線層崩塌。另一方面，如果超喂率低于-12％，卷繞在紙管上的紗線硬度增加，卷繞狀態(tài)不佳，紗線緊密度也提高，從而降低了織造過程中的紗線分離性能。
上述卷繞過程中，超喂率根據(jù)第三喂料輥5和卷取輥8的旋轉(zhuǎn)線速度來確定。也就是，卷繞過程中小于0％的負值超喂率意味著卷取輥8的旋轉(zhuǎn)線速度大于第三喂料輥5的旋轉(zhuǎn)線速度。
依照本發(fā)明以上述方式制備的具有不同縮率的變形紗(ATY)，具有如下結(jié)構(gòu)至少一種或兩種由一種成纖組分和一種可提取組分組成、或者由至少兩種成纖組分組成且可提取組分分離或提取之后具有0.001至0.3旦尼爾單絲細度的雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)纏繞在一種熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)周圍；每米雙組分復(fù)合紗2至350個長度至少為0.1mm的弧圈在變形紗的表面上形成，且95％以上的長度至少為0.1mm的雙組分復(fù)合紗弧圈具有1.0至2.5mm的長度。
假如具有不同縮率的變形紗(ATY)的總細度低于100旦尼爾，每米形成2至50個雙組分復(fù)合紗弧圈較佳。
具體地說，具有不同縮率的變形紗(ATY)由一種作為芯紗的熱塑性復(fù)絲紗和一種作為裝飾紗的雙組分復(fù)合紗組成。在具有不同縮率的變形紗(ATY)的中心，分布著相對更多的熱塑性復(fù)絲紗，而在它的外圍，則分布著大量的雙組分復(fù)合紗弧圈。這種結(jié)構(gòu)使變形紗用于織物時具有極好的膨松度，經(jīng)減量和提取處理后，大量均勻的原纖維能完全分散。結(jié)果，這種變形紗用于機織物或針織物的生產(chǎn)時，織物能顯示具有出色手感和緊密結(jié)構(gòu)的麂裝飾效應(yīng)。
對于具有不同縮率的常規(guī)交纏紗(ITY)，如圖4所示，盡管由于芯紗和裝飾紗之間的熱收縮差異引起的紗線長度差異而有可能獲得具有一定膨松度的織物，但是，經(jīng)減量和提取處理后，原纖維的分散和打開不斷完全實現(xiàn)，因此起絨纖維聚集成群，從而不能獲得具有優(yōu)良手感的織物，而且織物外觀不佳。
然而，為了解決這個問題，本發(fā)明制備了一種具有優(yōu)良手感的仿麂裝飾機織物或針織物。在機織物或針織物的織造過程中，使芯紗和裝飾紗之間的膨松度差異達到最大，而且不是僅僅通過高縮率紗和低縮率雙組分復(fù)合紗的共混，而是使雙組分復(fù)合紗以弧圈的形態(tài)從具有不同縮率的變形紗(ATY)的表面凸起來提高起絨纖維的密度和均勻度。
本發(fā)明具有大量弧圈和不同縮率的變形紗(ATY)，被用于生產(chǎn)機織物或針織物時，其加工性能因為弧圈而可能惡化。為了得到一定的加工性能和優(yōu)良質(zhì)量，弧圈長度和數(shù)量是非常重要的。
本發(fā)明具有不同縮率的變形紗(ATY)具有每米雙組分復(fù)合紗2至350個長度至少為1.0mm的弧圈。如果弧圈數(shù)量少于每米2個，由于膨松度降低而不可能得到優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品。如果弧圈數(shù)量超過每米350個，由于紗線移動過程中存在的較大摩擦力而使其加工性能和可織造性變差。
此外，為了得到優(yōu)良的加工性能和可織造性，并且得到具有均勻起絨纖維的織物，弧圈長度也是非常重要的。本發(fā)明具有不同縮率的變形紗(ATY)表面上形成的至少95％的長度至少為1.0mm的弧圈具有1.0至2.5mm的長度。如果有大量的長度大于2.5mm的弧圈，則摩擦力提高，從而使加工性能下降。同樣，被用于機織物或針織物后，起絨纖維的長度變得不均勻，從而不能得到具有優(yōu)異質(zhì)量的織物。
而且，本發(fā)明變形紗(ATY)具有每旦尼爾1.5至3.0g的強力和0.5至1.0的均勻度(U％)。此外，具有不同縮率的變形紗(ATY)在可提取組分分離或提取后的強力比相對于可提取組分分離或提取之前提高5至30％，具有不同縮率的變形紗(ATY)表面的弧圈數(shù)量則提高8至170倍。
上述本發(fā)明具有不同縮率的變形紗(ATY)被用作經(jīng)紗和/或緯紗，并依照常規(guī)的機織物或針織方法織成機織物、經(jīng)編針織物或圓筒型針織物(下文中，稱‘機織物或針織物’)。然后，這些機織物或針織物經(jīng)熱處理后顯示出一種縮率差異，原纖維則通過堿減量處理被分離，起絨纖維則通過如纖維起絨或磨光這樣的工藝來形成，最后，通過染色、化學(xué)處理和熱定形而制成最終產(chǎn)品。
假如本發(fā)明具有不同縮率的變形紗(ATY)用于織物，即使變形紗只用作經(jīng)紗或緯紗而并非同時用作經(jīng)紗和緯紗，也可能得到優(yōu)質(zhì)織物。以這種方式制得的機織物或針織物在原纖維分散性、起絨纖維密度和起絨纖維均勻度這些方面均優(yōu)于常規(guī)機織物或針織物。
比較圖5和圖6，圖5是本發(fā)明實施例1制得的織物表面照片，圖6是常規(guī)技術(shù)對比例1制得的織物表面照片。顯而易見，本發(fā)明的織物具有更優(yōu)質(zhì)量，因為它的起絨纖維密度比常規(guī)織物高。
本發(fā)明中，紗線以及機織物或針織物的各個物理性能和特性用下列方法來評價。
·斷裂伸長率(％)和斷裂強力(g/d)斷裂伸長率和斷裂強力依照ASTM D 2556方法、使用Instron Model4201型在標(biāo)準(zhǔn)條件下(20℃×65％RH)測定。
·沸水縮率(％)沸水縮率依照JIS-L 1037-5-12方法測定·均勻度(U％)使用Uster均勻度儀，C型，在如下條件下測定一分鐘紗線速度為25m/min，隔距范圍為±12.5％，記錄紙輸送速度為5cm/min。然后，測得均勻度值(U％)。
·具有不同縮率的變形紗減量處理之后與減量處理之前的強力增加率分別測定具有不同縮率的變形紗減量處理之前的斷裂強力(X)、以及在95℃下經(jīng)1％NaOH溶液減量處理后的斷裂強力(Y)。然后，測定值代入下列公式進行計算。
·弧圈長度和數(shù)量如International Fiber Journal(1993年12月)第5-10頁所描述的，選用Fray Counter Model DT-104(Toray Industries，Inc.制造)測定一分鐘，速度為60m/min。具體地說，從變形紗表面凸起的最大高度(下文中稱‘弧圈長度’)至少為1.0mm的弧圈數(shù)(X)用上述的測試儀器測定，然后弧圈長度至少為2.5mm的弧圈數(shù)(Y)用上述測試儀器測定。測定值代入下式并得到長度為1.0至2.5mm的弧圈數(shù)與長度至少為1.0mm的弧圈數(shù)的比值。
長度為1.0至2.5mm的弧圈數(shù)與長度 關(guān)于弧圈長度的測試機理，使用裝有測微計的導(dǎo)紗器，具有不同縮率的變形紗以恒定方向移動，而光線沿與移動方向成直角的方向通過。當(dāng)高于某個設(shè)定值的弧圈陰影出現(xiàn)在篩選板上時，在與針孔背面連接的光學(xué)晶體管內(nèi)流動的電流被放大成一個電子信號。因此，弧圈數(shù)通過一個計數(shù)器的自動計數(shù)而測得。
·懸垂特性/柔軟度/起絨纖維均勻度/混色效應(yīng)感官評定由10個小組人員進行。采用5分法，平均分數(shù)超過4時為極好，平均分數(shù)為3.9和3.0之間為好，點數(shù)少于2.9則為差。
附圖簡述本發(fā)明一些優(yōu)選實施例的這些和其它特征、方面及優(yōu)點將結(jié)合附圖在以下詳細描述中做更全面的描述。附圖中圖1是本發(fā)明空氣變形工藝示意圖；圖2是常規(guī)假捻變形工藝示意圖；圖3是本發(fā)明具有不同縮率的變形紗(ATY)的電子顯微鏡照片；圖4是具有不同縮率的常規(guī)交纏紗(ITY)電子顯微鏡照片；圖5是由本發(fā)明具有不同縮率的變形紗(ATY)織成的織物表面電子顯微鏡照片；圖6是由具有不同縮率的常規(guī)交纏紗(ITY)織成的織物表面電子顯微鏡照片；圖7是減量處理后本發(fā)明具有不同縮率的變形紗(ATY)電子顯微鏡照片；
圖8是本發(fā)明具有不同縮率的變形紗(ATY)的強力隨超喂率的曲線圖；以及圖9是本發(fā)明具有不同縮率的變形紗(ATY)強力隨減量率的曲線圖。
附圖中主要部分數(shù)字的說明。
A低縮率雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)B熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)C高取向未拉伸雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)D高縮率紗(芯紗)a本發(fā)明具有不同縮率的變形紗的弧圈部位b具有不同縮率的常規(guī)交纏紗(ITY)的緊密部位c具有不同縮率的常規(guī)交纏紗(ITY)的膨松部位1，10第一喂料輥 2，13第二喂料輥3，14空氣變形噴嘴4給水裝置5，15第三喂料輥 6中空加熱器7第四喂料輥 8，16卷取輥11熱板 12假捻裝置實現(xiàn)本發(fā)明的最佳方式在下文中，本發(fā)明將結(jié)合一些實施例和對比例做更詳細地描述。但是，本發(fā)明并非局限于以下實施例。
實施例1特性粘度為0.66的聚對苯二甲酸丁二醇酯用作成纖組分，特性粘度為0.58的共聚聚酯用作可提取組分，該共聚聚酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與摩爾百分數(shù)為2.5％的磺基間苯二酸和重量百分數(shù)為10％的聚乙二醇的共聚而得到的。這兩種聚合物分別熔融，并以290℃的紡絲溫度和1200m/min的紡絲速度、使用一組復(fù)合紡絲組件進行紡絲，然后采用常規(guī)方法、以3.3倍的拉伸比進行拉伸，從而制成120den/48根單絲的雙組分復(fù)合紗，其沸水縮率為8％。同時，特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯在280℃的溫度下熔融，以1450m/min的紡絲速度進行紡絲，然后在90℃的溫度下拉伸2.9倍，從而制成30den/12根單絲的熱塑性復(fù)絲紗，其沸水縮率為23％。特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與第三共聚物組分(摩爾百分數(shù)為10％的間苯二酸)的共聚反應(yīng)而制成的。由上述方式制成的雙組分復(fù)合紗作為裝飾紗以38％的超喂率喂入空氣變形噴嘴(Hebrain T-311)，同時，由上述方式制成的熱塑性復(fù)絲紗作為芯紗以16％的超喂率喂入空氣變形噴嘴。它們以12kgf/cm2的空氣壓力進行空氣變形，在超喂率為-3％的狀態(tài)下、以180℃的溫度在中空加熱器6中進行熱定形，然后在超喂率為-8％的條件下卷繞，從而制成具有不同縮率的變形紗(ATY)。以上述變形紗(ATY)作緯紗織成組織為8枚緞紋的機織物，然后在常規(guī)條件下精練、堿減量處理、染色、熱定形、起絨和磨光，從而制成仿麂裝飾機織物。以這種方法得到的具有不同縮率的變形紗(ATY)及其機織物的物理性能評價結(jié)果示于表2中。
實施例2至5具有不同縮率的變形紗(ATY)和仿麂裝飾機織物用與實施例1中的相同程序制成，除了間苯二酸的共聚物含量、芯紗的沸水縮率、芯紗的超喂率和裝飾紗的超喂率具有表1所示的變化之外。以這種方法得到的具有不同縮率的變形紗(ATY)及其機織物的物理性能評價結(jié)果示于表2中。
表1制備條件

實施例6特性粘度為0.66的聚對苯二甲酸丁二醇酯用作成纖組分，特性粘度為0.58的共聚聚酯用作可提取組分，該共聚聚酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與摩爾百分數(shù)為2.5％的磺基間苯二酸和重量百分數(shù)為10％的聚乙二醇的共聚而得到的。這兩種聚合物分別熔融，并以290℃的紡絲溫度和3200m/min的紡絲速度、使用一組復(fù)合紡絲組件進行紡絲，從而制成200den/48根單絲的高取向未拉伸紗。然后，上述制備紗通過常規(guī)方法在圖2所示的復(fù)合假捻器(熱板150℃)中進行拉伸，從而制成120den/48根單絲的假捻變形紗，其沸水縮率為6％。同時，特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯在280℃的溫度下熔融，以1450m/min的紡絲速度進行紡絲，然后在90℃的溫度下拉伸2.9倍，從而制成30den/12根單絲的熱塑性復(fù)絲紗，其沸水縮率為23％。特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與第三共聚物組分(摩爾百分數(shù)為10％的間苯二酸)的共聚反應(yīng)而制成的。然后，由上述方式制成的假捻變形紗和熱塑性復(fù)絲紗采用實施例1中的相同程序、在相同條件下進行空氣變形，從而制成具有不同縮率的變形紗(ATY)。以上述變形紗(ATY)作緯紗織成組織為8枚緞紋的機織物，然后在常規(guī)條件下精練、堿減量處理、染色、熱定形、起絨和磨光，從而制成仿麂裝飾機織物。以這種方法得到的具有不同縮率的變形紗(ATY)及其機織物的物理性能評價結(jié)果示于表2中。
實施例7特性粘度為0.66的聚對苯二甲酸丁二醇酯用作成纖組分，特性粘度為0.58的共聚聚酯用作可提取組分，該共聚聚酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與摩爾百分數(shù)為2.5％的磺基間苯二酸和重量百分數(shù)為10％的聚乙二醇的共聚而得到的。這兩種聚合物分別熔融，并以290℃的紡絲溫度和1200m/min的紡絲速度、使用一組復(fù)合紡絲組件進行紡絲，然后通過常規(guī)方法、以3.3倍的拉伸比進行拉伸，從而制成120den/48根單絲的雙組分復(fù)合紗，其沸水縮率為8％。同時，相對粘度為2.50的聚酰胺用作成纖組分，特性粘度為0.58的共聚聚酯用作可提取組分，該共聚聚酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與摩爾百分數(shù)為2.5％的磺基間苯二酸和重量百分數(shù)為10％的聚乙二醇的共聚而得到的。這兩種聚合物分別熔融，并以280℃的紡絲溫度和1200m/min的紡絲速度、使用一組復(fù)合紡絲組件進行紡絲，然后通過常規(guī)方法、以3.3倍的拉伸比進行拉伸，從而制成120den/48根單絲的雙組分復(fù)合紗，其沸水縮率為6％。同時，特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯在280℃的溫度下熔融，以1450m/min的紡絲速度進行紡絲，然后在90℃的溫度下拉伸2.9倍，從而制成30den/12根單絲的熱塑性復(fù)絲紗，其沸水縮率為23％。特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與第三共聚物組分(摩爾百分數(shù)為10％的間苯二酸)的共聚反應(yīng)而制成的。由上述方式制成的兩組雙組分復(fù)合紗同時作為裝飾紗以38％的超喂率喂入空氣變形噴嘴(HebrainT-311)，同時，由上述方式制成的熱塑性復(fù)絲紗作為芯紗以16％的超喂率喂入空氣變形噴嘴。它們以12kgf/cm2的空氣壓力進行空氣變形，在超喂率為-4％的狀態(tài)下、以180℃的溫度在中空加熱器6中進行熱定形，然后在超喂率為-7％的條件下卷繞，從而制成具有不同縮率的變形紗(ATY)。以上述變形紗(ATY)作緯紗織成組織為8枚緞紋的機織物，然后在常規(guī)條件下精練、堿減量處理、染色、熱定形、起絨和磨光，從而制成仿麂裝飾機織物。以這種方法得到的具有不同縮率的變形紗(ATY)及其機織物的物理性能評價結(jié)果示于表2中。
實施例8特性粘度為0.66的聚對苯二甲酸丁二醇酯和相對粘度為2.50的聚酰胺用作成纖組分。這兩種聚合物分別熔融，并以290℃的紡絲溫度和1200m/min的紡絲速度、使用一組復(fù)合紡絲組件進行紡絲，然后通過常規(guī)方法、以3.0倍的拉伸比進行拉伸，從而制成120den/48根單絲的雙組分復(fù)合紗，其沸水縮率為6％。同時，特性粘度為0.66的聚對苯二甲酸丁二醇酯在290℃的溫度下熔融，以1450m/min的紡絲速度進行紡絲，然后在110℃的溫度下拉伸2.9倍，從而制成30den/12根單絲的熱塑性復(fù)絲紗，其沸水縮率為7％。然后，用作裝飾紗的由上述方式制得的雙組分復(fù)合紗和用作芯紗的由上述方式制得的熱塑性復(fù)絲紗，采用實施例1中的相同程序、在相同條件下進行空氣變形，從而制成具有不同縮率的變形紗(ATY)。以上述變形紗(ATY)作緯紗織成組織為8枚緞紋的機織物，然后在常規(guī)條件下精練、堿減量處理、染色、熱定形、起絨和磨光，從而制成仿麂裝飾機織物。以這種方法得到的具有不同縮率的變形紗(ATY)及其機織物的物理性能評價結(jié)果示于表2中。
對比例1特性粘度為0.66的聚對苯二甲酸丁二醇酯用作成纖組分，特性粘度為0.58的共聚聚酯用作可提取組分，該共聚聚酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與摩爾百分數(shù)為2.5％的磺基間苯二酸和重量百分數(shù)為10％的聚乙二醇的共聚而得到的。這兩種聚合物分別熔融，并以290℃的紡絲溫度和3200m/min的紡絲速度、使用一組復(fù)合紡絲組件進行紡絲，從而制成200den/48根單絲的高取向未拉伸紗。然后，上述制備的紗通過常規(guī)方法在圖2所示的復(fù)合假捻器(熱板150℃)中進行假捻變形，從而制成120den/48根單絲的假捻變形紗，其沸水縮率為6％。同時，特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯在280℃的溫度下熔融，以1450m/min的紡絲速度進行紡絲，然后在90℃的溫度下拉伸2.9倍，從而制成30den/12根單絲的熱塑性復(fù)絲紗，其沸水縮率為23％。特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與第三共聚物組分(摩爾百分數(shù)為10％的間苯二酸)的共聚反應(yīng)而制成的。然后，由上述方式制成的假捻變形紗和熱塑性復(fù)絲紗，在超喂率為2.5％和空氣壓力為3.5kgf/cm2的條件下、在上述復(fù)合假捻器中進行交纏，從而制成具有不同縮率的交纏紗(ITY)。以上述交纏紗(ITY)作緯紗織成組織為8枚緞紋的機織物，然后在常規(guī)條件下精練、堿減量處理、染色、熱定形、起絨和磨光，從而制成仿麂裝飾機織物。以這種方法得到的具有不同縮率的交纏紗(ITY)及其機織物的物理性能評價結(jié)果示于表2中。
對比例2特性粘度為0.66的聚對苯二甲酸丁二醇酯用作成纖組分，特性粘度為0.58的共聚聚酯用作可提取組分，該共聚聚酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與摩爾百分數(shù)為2.5％的磺基間苯二酸和重量百分數(shù)為10％的聚乙二醇的共聚而得到的。這兩種聚合物分別熔融，并以290℃的紡絲溫度和1200m/min的紡絲速度、使用一組復(fù)合紡絲組件進行紡絲，然后通過常規(guī)方法、以3.3倍的拉伸比進行拉伸，從而制成120den/48根單絲的雙組分復(fù)合紗，其沸水縮率為6％。同時，特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯在280℃的溫度下熔融，以1450m/min的紡絲速度進行紡絲，然后在90℃的溫度下拉伸2.9倍，從而制成30den/12根單絲的熱塑性復(fù)絲紗，其沸水縮率為23％。特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與第三共聚物組分(摩爾百分數(shù)為10％的間苯二酸)的共聚反應(yīng)而制成的。由上述方式制成的雙組分復(fù)合紗作為裝飾紗以3％的超喂率喂入空氣變形噴嘴，同時，由上述方式制成的熱塑性復(fù)絲紗作為芯紗以3％的超喂率喂入上述空氣變形噴嘴。它們以3.5kgf/cm2的空氣壓力進行交纏，從而制成具有不同縮率的交纏紗(ITY)。以上述交纏紗(ITY)作緯紗織成組織為8枚緞紋的機織物，然后在常規(guī)條件下精練、堿減量處理、染色、熱定形、起絨和磨光，從而制成仿麂裝飾機織物。以這種方法得到的具有不同縮率的交纏紗(ITY)及其機織物的物理性能評價結(jié)果示于表2中。
對比例3特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯在280℃的溫度下熔融，以1450m/min的紡絲速度進行紡絲，然后在90℃的溫度下拉伸2.9倍，從而制成30den/12根單絲的熱塑性復(fù)絲紗，其沸水縮率為23％。特性粘度為0.66的共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯是通過聚對苯二甲酸丁二醇酯與第三共聚物組分(摩爾百分數(shù)為10％的間苯二酸)的共聚反應(yīng)而制成的。由上述方式制成的熱塑性復(fù)絲紗作為芯紗以16％的超喂率喂入空氣變形噴嘴(Hebrain T-311)；同時，沸水縮率為8％的120den/48根單絲的聚酯復(fù)絲紗作為裝飾紗以30％的超喂率喂入上述空氣變形噴嘴。它們以10kgf/cm2的空氣壓力進行空氣變形，從而制成具有不同縮率的變形紗(ATY)。以上述變形紗(ATY)作緯紗織成組織為8枚緞紋的機織物，然后在常規(guī)條件下精練、堿減量處理、染色、熱定形、起絨和磨光，從而制成仿麂裝飾機織物。以這種方法得到的具有不同縮率的交纏紗(ITY)及其機織物的物理性能評價結(jié)果示于表2中。
工業(yè)適用性本發(fā)明中具有不同縮率的變形紗(ATY)用于機織物或針織物的生產(chǎn)時顯示了優(yōu)良的手感和外觀，因為雙組分復(fù)合紗的單絲可分散性優(yōu)異，起絨纖維密度高，且起絨纖維長度均勻。因此，此具有不同縮率的變形紗(ATY)可用作服裝用紗。此外，本發(fā)明中用來制備具有不同縮率的變形紗(ATY)的方法在工藝流程上進行了簡化，且加工性能得到了改善，因可以省略雙組分復(fù)合紗的假捻工藝。
表2變形紗及其織物的物理性能

權(quán)利要求
1.具有不同縮率和出色麂裝飾效應(yīng)的變形紗(ATY)，其特征在于在可提取組分分離或提取之后具有單絲細度為0.001至0.3旦尼爾的至少一種或兩種雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)纏繞在熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)周圍；每米雙組分復(fù)合紗2至350個長度至少為1.0mm的弧圈在變形紗的表面上形成，95％以上的長度至少為1.0mm的雙組分復(fù)合紗弧圈具有1.0至2.5mm的長度。
2.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)的沸水縮率為0至15％。
3.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的沸水縮率為5至50％。
4.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于每米雙組分復(fù)合紗2至350個長度至少為1.0mm的弧圈在所述變形紗的表面上形成。
5.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)的單絲細度為1至8旦尼爾。
6.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)由至少兩種具有不同染色性能的成纖組分組成。
7.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)由一種聚酯成纖組分和一種聚酰胺成纖組分組成。
8.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)由一種成纖組分和一種可提取組分組成。
9.如權(quán)利要求1或8所述的變形紗，其特征在于所述雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)中的成纖組分和可提取組分復(fù)合為海島型或分離型。
10.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述裝飾紗包含至少兩種雙組分復(fù)合紗，其每一種均由一種成纖組分和一種可提取組分組成，且成纖組分的染色性能互不相同。
11.如權(quán)利要求1或10所述的變形紗，其特征在于所述裝飾紗包含(i)一種雙組分復(fù)合紗，它由一種聚酯成纖組分和一種可提取組分組成；和(ii)一種雙組分復(fù)合紗，它由一種聚酰胺成纖組分和一種可提取組分組成。
12.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述具有不同縮率的變形紗(ATY)的強力為1.5至3.5g/den。
13.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述具有不同縮率的變形紗(ATY)的均勻度(U％)為0.5至1.0.
14.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述具有不同縮率的變形紗(ATY)在可提取組分分離或提取之后的強力相對于可提取組分分離或提取之前的強力提高5至30％。
15.如權(quán)利要求1所述的變形紗，其特征在于所述具有不同縮率的變形紗(ATY)表面上的弧圈數(shù)相對于可提取組分分離或提取之前增加了8至170倍。
16.一種利用裝飾紗和芯紗的空氣變形來制備具有不同縮率和出色麂裝飾效應(yīng)的變形紗(ATY)的方法，其特征在于至少一種或兩種雙組分復(fù)合紗(A)作為裝飾紗通過第一喂料輥(1)、以10至60％的超喂率喂入空氣變形噴嘴(3)，所述雙組分復(fù)合紗(A)由一種成纖組分和一種可提取組分組成，或由至少兩種成纖組分組成，可提取組分分離或提取之后具有0.001至0.3旦尼爾的單絲細度；同時，當(dāng)向位于第二喂料輥(2)和空氣變形噴嘴(3)之間的給水裝置(4)進行供水的時候，熱塑性復(fù)絲紗(B)作為芯紗通過第二喂料輥(2)、以5至55％的超喂率喂入空氣變形噴嘴(3)，然后所述裝飾紗和芯紗以6至16kgf/cm2的空氣壓力、在空氣變形噴嘴(3)內(nèi)進行空氣變形，在超喂率為0至-8％的狀態(tài)下、以130至210℃的溫度在中空加熱器(6)中進行熱處理，并在超喂率為-2至-12％的狀態(tài)下進行卷繞。
17.如權(quán)利要求16所述的方法，其特征在于所述芯紗的伸長率為25至45％。
18.如權(quán)利要求16所述的方法，其特征在于所述裝飾紗的伸長率為23至45％。
19.如權(quán)利要求16所述的方法，其特征在于所述雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)由至少兩種染色性能互不相同的成纖組分組成。
20.如權(quán)利要求16或19所述的方法，其特征在于所述雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)由一種聚酯成纖組分和一種聚酰胺成纖組分組成。
21.如權(quán)利要求16所述的方法，其特征在于所述雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)由一種成纖組分和一種可提取組分組成。
22.如權(quán)利要求16所述的方法，其特征在于所述裝飾紗包括至少兩種雙組分復(fù)合紗，其每一種都由一種成纖組分和一種可提取組分組成，所述成纖組分的染色性能互不相同。
23.如權(quán)利要求16或22所述的方法，其特征在于所述裝飾紗包含(i)至少一種雙組分復(fù)合紗，由一種聚酯成纖組分和一種可提取組分組成；和(ii)至少一種雙組分復(fù)合紗，由一種聚酰胺成纖組分和一種可提取組分組成。
24.如權(quán)利要求16所述的方法，其特征在于第一喂料輥(1)和第二喂料輥(2)的旋轉(zhuǎn)線速度為200至600m/min。
25.如權(quán)利要求16所述的方法，其特征在于由給水裝置(4)提供給芯紗的水為去離子水。
26.一種機織物，由權(quán)利要求1所述具有不同縮率的變形紗機織而成。
27.一種圓筒型針織物，由權(quán)利要求1所述具有不同縮率的變形紗針織而成。
28.一種經(jīng)編針織物，由權(quán)利要求1所述具有不同縮率的變形紗針織而成。
全文摘要
本發(fā)明涉及具有不同縮率和出色麂裝飾效應(yīng)的變形紗(ATY)，該變形紗中，在可提取組分分離或提取之后具有單絲細度為0.001至0.3旦尼爾的至少一種或兩種雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)纏繞在熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)周圍；每米雙組分復(fù)合紗2至350個長度至少為1.0mm的弧圈在變形紗的表面上形成，且95％以上的長度至少為1.0mm的雙組分復(fù)合紗弧圈具有1.0至2.5mm的長度。本發(fā)明通過雙組分復(fù)合紗(裝飾紗)和熱塑性復(fù)絲紗(芯紗)在裝飾紗和芯紗的超喂率之比為1.2至4.0的條件下、在空氣變形噴嘴內(nèi)進行空氣變形而制備了上述具有不同縮率的變形紗。本發(fā)明具有不同縮率的變形紗用于機織物或針織物的生產(chǎn)時顯示了極好的麂裝飾效應(yīng)，因為雙組分復(fù)合紗的單絲可分散性優(yōu)異，起絨纖維密度高，且起絨纖維長度均勻。
文檔編號D02J1/08GK1646745SQ03807928
公開日2005年7月27日 申請日期2003年4月4日 優(yōu)先權(quán)日2002年4月9日
發(fā)明者李廷起, 李昌培, 樸楊洙 申請人:株式會社可隆