專利名稱：玻璃陶瓷部件和/或玻璃部件的成型方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及通過玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的變形制備玻璃陶瓷部件和/或玻璃部件的方法以及實(shí)施該方法的裝置。
玻璃陶瓷的成型，尤其是三維玻璃陶瓷的成型按現(xiàn)有技術(shù)的第一種方法是由玻璃態(tài)的預(yù)制體進(jìn)行的，因?yàn)樵谑共Ａ沾苫螅话銉H能通過間接地熔融再次使其變形而進(jìn)行。
為了采用一般的玻璃變形方法例如重力沉降或真空沉降能使玻璃陶瓷的原料玻璃變形，通常要將其加熱至約1000℃，在加熱過程中如果事先有晶核形成，那么晶體生長。在將原料玻璃加熱至最終溫度例如1000℃時(shí)，在晶體的生長過程中，難免有一個(gè)晶核形成范圍，在該范圍內(nèi)析出最小的結(jié)晶核，并且該范圍在700-800℃之間。
為了避免在晶核形成的結(jié)晶范圍內(nèi)形成不均勻的晶核和對(duì)隨后陶瓷化過程中形成的玻璃陶瓷的特性產(chǎn)生負(fù)面影響，或因預(yù)晶核化而在接著的成型過程中進(jìn)行結(jié)晶因而不能以這樣的方式進(jìn)行，晶核形成的過程應(yīng)盡可能地快。
對(duì)于玻璃的成型，是對(duì)玻璃毛坯用一般的玻璃成型方法例如重力沉降或真空沉降進(jìn)行的，通常是將玻璃毛坯加熱至軟化點(diǎn)以上的溫度例如1000℃。
可采用功效顯著的表面加熱例如燃?xì)馊紵鲗?shí)現(xiàn)玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的快速加熱。
對(duì)于表面加熱，最一般的加熱方法是將熱源總熱效的至少50％施加在需加熱對(duì)象的表面或表面附近層上。
一種獨(dú)特的表面加熱方式是如上所述的采用燃?xì)饣鹧婕訜幔鹧娴臏囟韧ǔＴ?000℃。采用燃?xì)馊紵鞯募訜崾峭ㄟ^將大部分的熱氣體的熱能傳遞到玻璃陶瓷毛坯或玻璃毛坯的表面上。此時(shí)產(chǎn)生了一個(gè)溫度梯度，它對(duì)例如取決于粘度梯度的成型有不利的影響。尤其是玻璃的厚度≥5毫米更是如此。
為了借助于熱導(dǎo)快速地完全加熱玻璃毛坯或玻璃陶瓷毛坯，燃?xì)馊紵鲬?yīng)具有較大的功率。這種加熱方式只限于在小范圍平面內(nèi)進(jìn)行，因?yàn)椴豢赡芙柚谌細(xì)馊紵靼匆蟮墓β拭芏热孢M(jìn)行加熱。
采用燃?xì)馊紵鬟M(jìn)行加熱特別不適合于生產(chǎn)復(fù)雜的三維玻璃陶瓷，而僅適合于生產(chǎn)簡單構(gòu)型的玻璃陶瓷。
采用燃?xì)馊紵骷訜岬钠渌秉c(diǎn)例如包括--較難控制火焰--帶入干擾氣體這將對(duì)材料的特性產(chǎn)生不良的影響。
生產(chǎn)三維變形玻璃陶瓷的另一種可能性是在陶瓷化過程中通過放在適當(dāng)?shù)哪＞呱线M(jìn)行。但是，在這種情況下，因?yàn)椴荒墚a(chǎn)生原來要求的低粘度，盡管能夠形成復(fù)雜的構(gòu)型，但是僅適用于具有很大彎曲半徑(Biegeradien)的構(gòu)型。
由PCT/FR96/00927已知了一種玻璃陶瓷前體的后處理方法，包括直接在熔融槽上在傳統(tǒng)成型高溫的要求溫度下對(duì)軋制玻璃帶進(jìn)行加熱，再在形成晶核結(jié)晶的臨界范圍之前實(shí)現(xiàn)玻璃陶瓷化。
PCT/FR96/00927已知方法的缺點(diǎn)是所需費(fèi)用特別高，這是因?yàn)橹苯佑绊懗尚筒Ａе圃斓倪B續(xù)方法。另外，與槽內(nèi)作業(yè)(Wannenbetrieb)無關(guān)的后續(xù)成型例如位于中間的玻璃陶瓷毛坯在冷卻后不可能再被加熱。
生產(chǎn)三維變形玻璃的另一種可能性是不用玻璃毛坯，而是已經(jīng)在熔融過程中或熔化后通過置于適當(dāng)?shù)哪＞咧卸苽洹?br> 這樣可使玻璃直接在熔融槽中例如用軋制的玻璃帶成型。
該方法的缺點(diǎn)是將玻璃的成型與槽內(nèi)作業(yè)結(jié)合在一起進(jìn)行。
本發(fā)明的目的是提供一種通過變形由玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯生產(chǎn)玻璃陶瓷部件和/或玻璃部件的方法和裝置，由此而克服了上述缺點(diǎn)。尤其是該方法說明了下列的可能性*與槽內(nèi)作業(yè)無關(guān)，例如在其后進(jìn)行*也可進(jìn)行具有最小彎曲半徑的復(fù)雜三維變形*基本上避免了受干擾的預(yù)陶瓷化*基本上避免了受干擾的溫度梯度根據(jù)本發(fā)明，通過以下方式實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的目的，以概括的方法而言，采用紅外輻射，例如波長＜2.7微米的短波紅外輻射和/或NIR輻射以實(shí)施成型方法。
在本發(fā)明第一個(gè)實(shí)施方案中，在軟化玻璃毛坯的同時(shí)進(jìn)行變形。
在本發(fā)明的另一個(gè)實(shí)施方案中，在陶瓷化前對(duì)玻璃陶瓷毛坯實(shí)施作為后處理的成型方法。該方法的優(yōu)點(diǎn)是可在離線的任一時(shí)刻變形玻璃。
此外，另一種方法是可將變形與玻璃陶瓷毛坯的陶瓷化一同進(jìn)行。
如果變形玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的話，那么玻璃板是特別優(yōu)選的。
作為成型方法，最理想的是加工玻璃的最一般的成型方法，例如可通過真空促進(jìn)的重力沉降變形。下面將描述真空沉降。此外，另一種方法是借助于一個(gè)中頭或借助于空氣的吹入而在模中沉降。
除了在模具中沉降的成型工藝外，另一種方法或與沉降工藝結(jié)合的方法是定向紅外輻照需成型的玻璃毛坯或玻璃陶瓷毛坯，由此實(shí)現(xiàn)有目的的局部加熱并由此成型。
起促進(jìn)作用的或另一種定向輻射是通過設(shè)置相應(yīng)的遮擋板(Blenden)有目的地加熱某一區(qū)域的毛坯或使其保持冷卻。
特別優(yōu)選地是所有的成型方法是在一個(gè)紅外輻射空腔中進(jìn)行的并且借助于紅外反射器作為輻射源進(jìn)行加熱。
在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案中，一部分是直接通過紅外輻射器的紅外輻射加熱玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的，另一部分是間接地通過紅外輻射空腔的壁、頂和/或底部反射和/或反向散射的紅外輻射加熱玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的。
特別優(yōu)選地是，間接作用到需加熱玻璃毛坯和/或玻璃陶瓷毛坯上的輻射部分即反向散射和/或反射的部分占總輻射效率的50％以上，優(yōu)選60％以上，更優(yōu)選70％以上，特別優(yōu)選80％以上，最優(yōu)選90％以上，最最優(yōu)選98％以上。
為了使溫度均勻，例如可在一常規(guī)的爐中進(jìn)行預(yù)加熱。最理想地是對(duì)形成的玻璃和/或玻璃陶瓷進(jìn)行再加熱。
除了方法外，本發(fā)明還提供了實(shí)施該方法的裝置，其典型的特征是包括紅外輻射空腔，配備有反射紅外輻射的壁、頂和/或底部，其中在紅外輻射空腔中設(shè)置了數(shù)個(gè)紅外輻射器。
例如US-A-4789771以及EP-A-0133847示出了紅外輻射空腔，其公開的內(nèi)容全部列入本申請(qǐng)中。由部分壁面、底面和/或頂面反射和/或散射的紅外輻射部分按表面上入射的輻射計(jì)優(yōu)選高于50％。
特別優(yōu)選地是，由壁面、底面和/或頂面反射和/或散射的紅外輻射部分高于90％，優(yōu)選高于98％。
應(yīng)用紅外輻射空腔的一個(gè)突出的優(yōu)點(diǎn)是在使用具有極強(qiáng)的反射和/或散射壁、底部和/或頂部材料時(shí)，涉及到一個(gè)具有較高品質(zhì)因子Q值的諧振器，這種器件的損耗低，因此確保了較高的能量利用率。
使用漫射反向散射的壁、底和/或頂部材料，實(shí)現(xiàn)空腔體積單元全方位角度上的特別均勻的輻射。由此避免了對(duì)復(fù)雜構(gòu)型玻璃陶瓷部件和/或玻璃部件可能存在的細(xì)微差別的影響。
發(fā)現(xiàn)例如可采用諸如厚度為30毫米的磨光鋁基軸承合金板作為反向散射的壁材即漫反射的壁材。
其它的紅外輻射反向散射材料也可用作紅外輻射空腔的壁、頂和/或底材或涂層，例如一種或多種下列材料Al2O3；BaF2；BaTiO3；CaF2；CaTiO3；MgO；3.5Al2O3；MgO，SrF2；SiO2；SrTiO3；TiO2；尖晶石；堇青石；堇青石-燒結(jié)玻璃陶瓷。
在本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案中，紅外輻射器具有的著色溫度高于1500K，優(yōu)選高于2000K，更優(yōu)選高于2400K，特別優(yōu)選高于2700K，最優(yōu)選高于3000K。
為了避免紅外輻射器過加熱，有利的方式是對(duì)其進(jìn)行冷卻，尤其是進(jìn)行空氣冷卻或水冷卻。
為了有目的地加熱玻璃和/或玻璃陶瓷，例如采用定向輻射器進(jìn)行，提供的紅外輻射器是能單獨(dú)關(guān)閉的，尤其是，其電功率是可調(diào)的。
下面借助于附圖和實(shí)施例描述本發(fā)明。


圖1是溫度在2400K下可行的紅外輻射器的普郎克曲線。
圖2A是本發(fā)明帶有輻射空腔的加熱裝置的基本結(jié)構(gòu)。
圖2B是在紅外波長范圍內(nèi)漫反射度＞95％，寬光譜范圍＞98％的Al2O3(Sintox AL der Morgan Matroc，Troisdorf)在整個(gè)波長上的漫反射曲線。
圖3A是環(huán)繞了紅外輻射空腔的加熱裝置中需成型玻璃陶瓷毛坯的加熱曲線。
圖3B是環(huán)繞了紅外輻射空腔的加熱裝置中需成型玻璃毛坯的加熱曲線。
圖4A+B是用重力沉降進(jìn)行的玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的變形。
圖5A+B是用真空沉降進(jìn)行的玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的變形。
圖6A+B是經(jīng)加壓工具促進(jìn)的沉降進(jìn)行的玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的變形。
圖7A+B是經(jīng)加壓促進(jìn)的沉降進(jìn)行的玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的變形。
圖8是通過定向紅外輻射器進(jìn)行的玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的變形。
圖9是在帶有遮擋板的紅外輻射空腔中進(jìn)行玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的變形。
圖1示出了紅外輻射源的強(qiáng)度分布，例如可采用紅外輻射源加熱本發(fā)明復(fù)雜構(gòu)型的玻璃毛坯或玻璃陶瓷毛坯。使用的所得紅外輻射器是線性鹵素紅外石英管輻射器，在230V的電壓下具有的額定功率為2000W，著色溫度優(yōu)選為2400K。該紅外輻射器在1210納米的波長處在其最大輻射值下具有相應(yīng)的維思(Wienschen)位移定律。
在本發(fā)明成型方法中，加熱設(shè)備和退火工件和/或需成型的玻璃毛坯或玻璃陶瓷毛坯被置于配備紅外輻射器的紅外輻射空腔中。假定石英玻璃輻射器本身是足以耐溫度變化的或相應(yīng)被冷卻的。石英玻璃管達(dá)到約1100℃時(shí)仍可使用。石英玻璃管最好很長，足以形成螺旋線燈絲并且由加熱區(qū)發(fā)射，致使在冷卻區(qū)域中連接，以便電性連接而不會(huì)發(fā)生過加熱。石英玻璃管可以有涂層或沒有涂層。
圖2A示出了采用紅外輻射空腔的本發(fā)明的實(shí)施成型方法的一個(gè)加熱裝置的第一個(gè)實(shí)施方案。
圖2A所示的加熱裝置包括數(shù)個(gè)位于由強(qiáng)反射或強(qiáng)反向散射的材料構(gòu)成的反射器3下面的紅外輻射器1。通過反射器3將由紅外輻射器傳遞到其它方向的熱效轉(zhuǎn)向玻璃毛坯和/或玻璃陶瓷毛坯。由紅外輻射器產(chǎn)生的紅外輻射部分地透過該波長范圍內(nèi)的半透明的玻璃陶瓷毛坯5或玻璃毛坯5并輻射到由強(qiáng)反射和/或強(qiáng)散射材料構(gòu)成的載板7上。對(duì)此，特別合適的是鋁基軸承合金，它也能反向散射紅外區(qū)中約90％的入射輻射。對(duì)此，發(fā)現(xiàn)還可使用Al2O3，這種材料具有的反散射度約為98％。借助于鋁基軸承合金帶(Streifen)或Al2O3帶9把玻璃陶瓷毛坯5或玻璃毛坯5放置在載板7上。底側(cè)的溫度可通過載板中的孔11而借助于一根高溫計(jì)測(cè)定。
壁10可與反射器3一起作為頂部，而載板7與反射或漫射反向散射材料和/或鋁基軸承合金或Al2O3一起作為相應(yīng)布置的底部，形成一個(gè)較高工件的紅外輻射空腔。
圖3A示出了根據(jù)本發(fā)明方法需變形玻璃陶瓷毛坯的加熱曲線，其中需變形玻璃陶器毛坯的尺寸為約200毫米，厚4毫米。
圖3B示出了根據(jù)本發(fā)明方法需變形玻璃毛坯的加熱曲線，其中需變形玻璃試樣的尺寸為約200毫米，厚4毫米。
加熱方法或熱處理是按下列方式進(jìn)行的根據(jù)圖2A，先在一個(gè)用鋁基軸承合金包圍的紅外輻射空腔中加熱需變形和必要時(shí)接著進(jìn)行陶瓷化的玻璃陶瓷毛坯或需成型玻璃毛坯，其頂部由鋁反射器和位于其下方的紅外輻射器構(gòu)成。試樣以合適的種類和方式存放在鋁基軸承合金上。
在紅外輻射空腔中，通過多個(gè)鹵素紅外輻射器直接輻照玻璃毛坯或玻璃陶瓷毛坯，紅外輻射器距離需變形玻璃毛坯和/或玻璃陶瓷毛坯的距離在10-150毫米的范圍內(nèi)。
從現(xiàn)在起，借助于通過可控硅調(diào)節(jié)器控制紅外輻射器的根據(jù)吸收、反射和散射過程加熱各種玻璃陶瓷毛坯或玻璃毛坯，下面將詳細(xì)描述。
因?yàn)樗褂玫亩滩t外輻射在玻璃中的吸收長度要比需加熱的對(duì)象大很多，所以大部分入射的輻射透過試樣。因?yàn)榱硪环矫?，在玻璃的各點(diǎn)的單位體積的吸收能幾乎是相同的，所以實(shí)現(xiàn)了整體的均勻加熱。在根據(jù)圖3A和3B對(duì)變形玻璃陶瓷試樣或玻璃試樣的試驗(yàn)中，紅外輻射器和需加熱的玻璃毛坯或玻璃陶瓷毛坯被置于一個(gè)輻射空腔中，其空腔的壁和/或頂部和/或底部是由表面具有較高反射度的材料構(gòu)成，此時(shí)至少部分壁面、底面和/或頂面漫射反向散射大部分的入射輻射。以這樣的方式可以實(shí)現(xiàn)將首先透過玻璃毛坯或玻璃陶瓷毛坯的大部分輻射在反射或散射到壁、頂和/或底部后重新輻射到需加熱的對(duì)象上并再次被部分吸收。也可按同樣的方式繼續(xù)進(jìn)行第二輪透過玻璃毛坯或玻璃陶瓷毛坯的輻射。用該方法不僅可以深度均勻地加熱，而且能量的利用明顯高于僅一次通過玻璃或玻璃陶瓷時(shí)的能量。
圖4A和4B示出了在帶有紅外加熱輻射器1的紅外輻射空腔中借助于重力沉降成型玻璃毛坯和/或玻璃陶瓷毛坯的結(jié)構(gòu)。
紅外輻射器1在輻射空腔中被設(shè)置在需變形玻璃陶瓷毛坯5和/或玻璃毛坯5的上方。紅外輻射器1的上方有反射器3。
紅外輻射器1加熱玻璃陶瓷毛坯5或玻璃毛坯5的正面。模50(在其中沉降毛坯5)和紅外輻射空腔的壁10一樣涂覆有紅外反射材料。在壁10或模50上入射的紅外輻射的被反射的部分高于50％，優(yōu)選高于90％或95％，更優(yōu)選高于98％。反射回來的輻射在下一輪中又加熱玻璃陶瓷毛坯或玻璃毛坯。
如果玻璃陶瓷毛坯或玻璃毛坯中的某一溫度過高，那么加熱的玻璃陶瓷毛坯或玻璃毛坯因其重力而沉降到模50中，如圖4B所示。
對(duì)于玻璃陶瓷毛坯，成型過程既可在陶瓷化前進(jìn)行，也可與陶瓷化過程一起進(jìn)行。
在成型過程結(jié)束并在停止紅外輻射器的加熱后，從模具中取出變形的玻璃部件或玻璃陶瓷部件。
在爐中進(jìn)行再加熱是最理想的。
如圖5A和5B所示，通過抽真空促進(jìn)成型過程。
為此，在模中在需變形的玻璃陶瓷毛坯5或玻璃毛坯下方設(shè)置一真空連接口52。
在借助于紅外輻射器加熱后的重力沉降是通過抽真空而促進(jìn)的。
此外，如圖6A和6B所示，提供了另一種方法，用沖模54促進(jìn)變形。這里，優(yōu)選地是在用位于需加熱板上方的紅外輻射器加熱板后，接著用加壓工具或沖模52使加熱的板5沉降模具中。
另一種方法是還可用紅外輻射器將模具連同加熱板一起進(jìn)行處理。
如圖7A和7B所示，不用中模54沉降，而是借助于一臺(tái)鼓風(fēng)機(jī)56鼓氣到過壓，并將加熱的板進(jìn)入模具中。
圖8示出了借助于定向的紅外輻射器100對(duì)玻璃陶瓷毛坯或玻璃毛坯進(jìn)行選擇加熱。
通過一種這樣定向的加熱，使變形過程在完全確定的需變形玻璃陶瓷毛坯或玻璃毛坯的范圍內(nèi)進(jìn)行。單獨(dú)驅(qū)動(dòng)定向紅外輻射器100可使需變形玻璃陶瓷毛坯或玻璃毛坯的整個(gè)表面上分布有溫度分布線，由此可將玻璃陶瓷和/或玻璃加工成任一種預(yù)定的形狀。
可用定向和單獨(dú)驅(qū)動(dòng)的紅外輻射器，并在紅外輻射器1和需加熱板5的正面之間也可設(shè)置遮擋板102。
圖9示出了本發(fā)明的這種實(shí)施方案。
采用本發(fā)明的方法，可使材料溫度達(dá)1150-1200℃和該范圍以上，還能使工件在變形前的溫度均勻，溫差不超過+/-10K。
在取出變形的玻璃陶瓷部件或玻璃部件時(shí)，最好使變形玻璃陶瓷或變形玻璃的溫度低于250℃，在切斷輻射器后玻璃陶瓷和/或玻璃的冷卻速度優(yōu)選在150℃/分鐘。
采用紅外輻射法加熱玻璃陶瓷毛坯或玻璃毛坯的時(shí)間優(yōu)選不超過60秒，冷卻時(shí)間優(yōu)選不超過180秒。盡管可以在外部冷卻，但是可在機(jī)組的內(nèi)部進(jìn)行。為此，在機(jī)組外部冷卻時(shí)的持續(xù)時(shí)間為60秒，在機(jī)組內(nèi)部冷卻時(shí)的持續(xù)時(shí)間不超過5分鐘。
采用本發(fā)明的方法例如可以加工圓弧截面的r小于150毫米的構(gòu)件、其寬度小于200毫米的溝狀構(gòu)件以及例如將具有矩形截面或梯形截面的玻璃陶瓷或玻璃變形成具有溝狀的構(gòu)件。
也可變形為具有三維結(jié)構(gòu)的復(fù)雜構(gòu)件。
權(quán)利要求
1.通過變形玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯生產(chǎn)玻璃陶瓷部件和/或玻璃部件的方法，其特征在于采用紅外輻射實(shí)施成型方法。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其特征在于紅外輻射是短波紅外輻射，優(yōu)選的波長短于2.7微米。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2的方法，其特征在于成型方法是在其陶瓷化前進(jìn)行后處理玻璃陶瓷毛坯的方法。
4.根據(jù)權(quán)利要求1-2任一項(xiàng)的方法，其特征在于將成型方法與玻璃陶瓷毛坯的陶瓷化過程一起進(jìn)行。
5.根據(jù)權(quán)利要求1-4任一項(xiàng)的方法，其特征在于玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯是玻璃板。
6.根據(jù)權(quán)利要求1、2或5任一項(xiàng)的方法，其特征在于在軟化玻璃毛坯的同時(shí)實(shí)施成型方法。
7.根據(jù)權(quán)利要求1-6任一項(xiàng)的方法，其特征在于成型方法包括重力沉降。
8.根據(jù)權(quán)利要求1-7任一項(xiàng)的方法，其特征在于成型方法包括真空沉降。
9.根據(jù)權(quán)利要求1-8任一項(xiàng)的方法，其特征在于成型方法包括沖模沉降。
10.根據(jù)權(quán)利要求1-9任一項(xiàng)的方法，其特征在于成型方法包括鼓風(fēng)沉降。
11.根據(jù)權(quán)利要求1-10任一項(xiàng)的方法，其特征在于成型方法包括定向紅外輻照需變形的玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯。
12.根據(jù)權(quán)利要求1-11任一項(xiàng)的方法，其特征在于成型方法包括在紅外輻射器和玻璃毛坯或玻璃陶瓷毛坯之間設(shè)置遮擋板。
13.根據(jù)權(quán)利要求1-12任一項(xiàng)的方法，其特征在于成型方法是在紅外輻射空腔中實(shí)施的。
14.根據(jù)權(quán)利要求13的方法，其特征在于借助于設(shè)置在輻射空腔中的紅外輻射器進(jìn)行輻射加熱。
15.根據(jù)權(quán)利要求13-14任一項(xiàng)的方法，其特征在于對(duì)玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯的加熱，部分是直接通過紅外輻射器的紅外輻照進(jìn)行的，另一部分是通過紅外輻射空腔的壁、頂和/或底部反射和/或反向散射的紅外輻射間接進(jìn)行的。
16.根據(jù)權(quán)利要求1-15任一項(xiàng)的方法，其特征在于對(duì)玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯進(jìn)行預(yù)加熱。
17.根據(jù)權(quán)利要求16的方法，其特征在于在常規(guī)的爐中對(duì)玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯進(jìn)行預(yù)加熱。
18.根據(jù)權(quán)利要求1-17任一項(xiàng)的方法，其特征在于在成型后再加熱玻璃陶瓷和/或玻璃。
19.根據(jù)權(quán)利要求18的方法，其特征在于在常規(guī)的爐中再加熱玻璃陶瓷和/或玻璃。
20.實(shí)施權(quán)利要求1-19任一項(xiàng)方法的裝置，其特征在于裝置包括20.1具有反射或反向散射紅外輻射的壁和/或頂和/或底部的紅外輻射空腔，20.2一個(gè)或多個(gè)紅外輻射器。
21.根據(jù)權(quán)利要求20的裝置，其特征在于壁和/或頂和/或底部的反射能力或反向散射能力高于入射輻射的50％。
22.根據(jù)權(quán)利要求20的裝置，其特征在于壁和/或頂和/或底部的反射能力和/或反向散射能力高于入射輻射的90％或95％，尤其是高于98％。
23.根據(jù)權(quán)利要求20-22任一項(xiàng)的裝置，其特征在于壁和/或頂和/或底部的材料是漫射反向散射的。
24.根據(jù)權(quán)利要求20-23任一項(xiàng)的裝置，其特征在于反射和/或反向散射的壁和/或頂和/或底部包括一種或多種下列材料Al2O3；BaF2；BaTiO3；CaF2；CaTiO3；MgO；3.5Al2O3；MgO，SrF2；SiO2；SrTiO3；TiO2；尖晶石；堇青石；堇青石-燒結(jié)玻璃陶瓷。
25.根據(jù)權(quán)利要求20-24任一項(xiàng)的裝置，其特征在于紅外輻射器具有的著色溫度高于1500K，優(yōu)選高于2000K，更優(yōu)選高于2400K，特別優(yōu)選高于2700K，最優(yōu)選高于3000K。
26.根據(jù)權(quán)利要求20-25任一項(xiàng)的裝置，其特征在于冷卻紅外輻射器，尤其是采用空氣冷卻或水冷。
27.根據(jù)權(quán)利要求20-26任一項(xiàng)的裝置，其特征在于紅外輻射器是單獨(dú)驅(qū)動(dòng)的并且其電功率是可調(diào)的。
全文摘要
本發(fā)明涉及通過變形玻璃陶瓷毛坯和/或玻璃毛坯生產(chǎn)玻璃陶瓷部件和/或玻璃部件的方法。本發(fā)明的特點(diǎn)是,變形是采用紅外輻射進(jìn)行的。
文檔編號(hào)C03B23/03GK1344233SQ00805297
公開日2002年4月10日 申請(qǐng)日期2000年3月22日 優(yōu)先權(quán)日1999年3月23日
發(fā)明者烏爾里克·福塞林漢姆, 豪克·埃斯曼, 伯恩德·霍普, 休伯特斯·巴德, 格哈德·哈恩, 馬庫斯·加希－安德烈斯, 馬賽厄斯·布林克曼, 諾伯特·格羅伊利希－?？寺?申請(qǐng)人:艙壁玻璃公司