專利名稱：承重墻以及使用了它的鋼結(jié)構(gòu)房的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及由將型鋼構(gòu)架成矩形而成的鋼結(jié)構(gòu)框體、和固定在該鋼結(jié)構(gòu)框體上的構(gòu)造用面材構(gòu)成的承重墻(支承壁)以及使用了它的鋼結(jié)構(gòu)房(スチ一ルハウス)。
背景技術(shù)：
一直以來就有由將型鋼構(gòu)架成矩形而成的鋼結(jié)構(gòu)框體、和固定在該鋼結(jié)構(gòu)框體上的構(gòu)造用面材構(gòu)成的承重墻(參照特開2001-55807號公報(bào))。
即，該承重墻，是將由通常的框架結(jié)構(gòu)墻施工法(2×4施工法)所得到的墻構(gòu)造的框體用薄板輕型鋼構(gòu)成而成的。并且，作為構(gòu)造用面材，通常使用9mm左右厚度的木質(zhì)復(fù)合板。
另外，利用這樣的承重墻構(gòu)成了鋼結(jié)構(gòu)房。
但是，當(dāng)在不能充分地配置承重墻的建筑物等中要求承重墻的高強(qiáng)度化時(shí)，存在著采用了上述木質(zhì)復(fù)合板的承重墻很難充分地獲得其耐震特性的問題。即，很難得到滿足于以由建筑基準(zhǔn)法所規(guī)定的中規(guī)模地震為對象的1次設(shè)計(jì)(容許應(yīng)力強(qiáng)度設(shè)計(jì))、以及以大規(guī)模地震為對象的2次設(shè)計(jì)(固有屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì))的剪切強(qiáng)度特性。
上述1次設(shè)計(jì)是承重墻不會(huì)因中規(guī)模地震而受到損傷的設(shè)計(jì)，上述2次設(shè)計(jì)是在大規(guī)模地震時(shí)吸收振動(dòng)能量從而防止建筑物的倒塌的設(shè)計(jì)。
即，要求有剪切強(qiáng)度和振動(dòng)能量吸收性。
另外，1次設(shè)計(jì)、2次設(shè)計(jì)所要求的值，因各種條件而不同。1次設(shè)計(jì)所要求的值，由建筑物的形狀和布局條件來決定。2次設(shè)計(jì)所要求的值，由構(gòu)造用面材其本身的特性支配。并且，在使用了具有在構(gòu)造用面材的屈服后基本沒有明顯的屈服強(qiáng)度上升或屈服強(qiáng)度下降、并在面材屈服后還充分地變形(剪切變形角0.03rad)的特性的面材時(shí)，2次設(shè)計(jì)的值是1次設(shè)計(jì)的值的大約1.5倍。
即，在使用具有這樣的特性的面材時(shí)，例如，如圖11所示，在表示施加在承重墻的載荷和由此產(chǎn)生的剪切變形角的關(guān)系的圖表中，點(diǎn)P、點(diǎn)Q所示的值，分別是1次設(shè)計(jì)、2次設(shè)計(jì)所要求的值(參照實(shí)施例3)。
可是，在作為上述構(gòu)造用面材使用了木質(zhì)復(fù)合板的情況下，2次設(shè)計(jì)的要求值增大為1次設(shè)計(jì)的值的大約2.0倍，有必要滿足這一要求。
于是，通過利用將厚度增大為12mm的木質(zhì)復(fù)合板來構(gòu)成承重墻，可滿足上述1次設(shè)計(jì)、2次設(shè)計(jì)。但是，這時(shí)，雖然承重墻的最大屈服強(qiáng)度增大了，但必須要有能夠充分承受住與該最大屈服強(qiáng)度相當(dāng)?shù)妮d荷的鋼結(jié)構(gòu)框體和系緊螺栓、腳支板(ホ一ルダウン)金屬件等固定件等。這是因?yàn)橛山ㄖ鶞?zhǔn)法規(guī)定了可與構(gòu)造用面材的最大屈服強(qiáng)度相對應(yīng)的框體和固定件等的強(qiáng)度。因而，在這種情況下，就會(huì)出現(xiàn)影響到成本增加的問題。
因此，作為上述承重墻的載荷-變形曲線，如圖11的曲線L0所示，是在通過上述1次設(shè)計(jì)的要求值并且到達(dá)2次設(shè)計(jì)的要求值后，在屈服強(qiáng)度不變化的狀態(tài)下繼續(xù)變形的曲線，上述2次設(shè)計(jì)的要求值不是太大(1次設(shè)計(jì)的要求值的大約1.5倍左右)的曲線是理想的。以下稱之為“理想曲線”。
相反，通過實(shí)現(xiàn)近似于該理想曲線的載荷-變形曲線，可實(shí)現(xiàn)剪切強(qiáng)度的確保、振動(dòng)能量吸收性的確保、以及成本的降低。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于上述以往的問題點(diǎn)而開發(fā)完成的，其目的在于提供一種剪切強(qiáng)度優(yōu)異并且可充分吸收振動(dòng)能量的廉價(jià)的承重墻、以及使用了它的鋼結(jié)構(gòu)房。
第1項(xiàng)發(fā)明，是一種承重墻，它是包括將型鋼框架組合成矩形而成的鋼結(jié)構(gòu)框體、和固定在該鋼結(jié)構(gòu)框體上的構(gòu)造用面材構(gòu)成的承重墻；其特征在于，上述構(gòu)造用面材是由水泥板構(gòu)成的，其中所述的水泥板，是通過使水泥類無機(jī)材料、含硅酸物質(zhì)、輕質(zhì)骨料和加強(qiáng)纖維分散在水中制成泥漿，將該泥漿抄制脫水形成單層板片，將該單層板片卷繞在制造滾筒上，層疊多層直至成為規(guī)定的厚度從而形成層疊板片，將該層疊板片從上述制造滾筒切離，進(jìn)行擠壓成形而制作成擠壓板片，再將該擠壓板片硬化養(yǎng)護(hù)而得到的(技術(shù)方案1)。
其次，對本發(fā)明的作用效果進(jìn)行說明。
上述構(gòu)造用面材，由于將上述輕質(zhì)骨料以及加強(qiáng)纖維混合在原料中，因此可提高上述單層板片每1個(gè)的強(qiáng)度。
另外，上述構(gòu)造用面材，如上所述，可通過形成將單層板片層疊而成的層疊板片來獲得。即，上述構(gòu)造用面材由于被形成為層狀，所以剪切強(qiáng)度、韌性優(yōu)良。
這樣，由用上述那樣的原料以及方法得到的水泥板構(gòu)成的上述構(gòu)造用面材，在具有充分的剪切強(qiáng)度的同時(shí)具有充分的韌性。
上述承重墻，由于是將該剪切強(qiáng)度以及韌性優(yōu)良的構(gòu)造用面材固定在上述鋼結(jié)構(gòu)框體上而成的，因此具有充分的剪切強(qiáng)度以及韌性。并且由于韌性良好而上述承重墻可較大地?fù)锨⒖沙浞治蛰斎氲恼駝?dòng)能量。
另外，由上述水泥板構(gòu)成的構(gòu)造用面材，例如，可通過在上述層疊板片的形成時(shí)適當(dāng)調(diào)整層疊數(shù)和板厚，將最大屈服強(qiáng)度調(diào)整到充分必要的大小。即，可防止過于加大最大屈服強(qiáng)度，并可防止產(chǎn)生使上述鋼結(jié)構(gòu)框體和系緊螺栓、腳支片金屬件等的固定件等的強(qiáng)度極端地增大的必要性。因此，可得到廉價(jià)的承重墻以及構(gòu)造軀體。
另外，根據(jù)上述的構(gòu)成，對于上述承重墻的載荷-變形曲線而言，也可得到近似于上述理想曲線(參照圖11的曲線L0)的曲線(參照實(shí)施例3)。特別是，通過在上述層疊板片的形成時(shí)適當(dāng)調(diào)整層疊數(shù)，可使承重墻的載荷-變形曲線更接近上述理想曲線。
如以上所述，根據(jù)本發(fā)明，可提供剪切強(qiáng)度優(yōu)良，并且可充分吸收振動(dòng)能量的、廉價(jià)的承重墻。
第2項(xiàng)發(fā)明，是一種鋼結(jié)構(gòu)房，它是具有包括將型鋼框架組合成矩形而成的鋼結(jié)構(gòu)框體、和固定在該鋼結(jié)構(gòu)框體上的構(gòu)造用面材構(gòu)成的承重墻的鋼結(jié)構(gòu)房；其特征在于，上述構(gòu)造用面材由水泥板構(gòu)成，其中所述的水泥板，是通過使水泥類無機(jī)材料、含硅酸物質(zhì)、輕質(zhì)骨料和加強(qiáng)纖維分散在水中制成泥漿，將該泥漿抄制脫水而形成單層板片，將該單層板片卷繞在制造滾筒上，層疊多層直至成為規(guī)定的厚度從而形成層疊板片，將該層疊板片從上述制造滾筒切離，進(jìn)行擠壓成形而制作成擠壓板片，再將該擠壓板片硬化養(yǎng)護(hù)而得到的(技術(shù)方案2)。
本鋼結(jié)構(gòu)房，由可實(shí)現(xiàn)近似于上述理想曲線(圖11的曲線L0)的載荷-變形曲線的承重墻構(gòu)成(參照實(shí)施例3)。


圖1是實(shí)施例1的承重墻的正視圖。
圖2是實(shí)施例1的承重墻的側(cè)視圖。
圖3是實(shí)施例1的承重墻的俯視圖。
圖4是實(shí)施例1的鋼結(jié)構(gòu)框體的正視圖。
圖5是實(shí)施例1的鋼結(jié)構(gòu)框體的側(cè)視圖。
圖6是圖4的A-A線向視剖視圖。
圖7是實(shí)施例1的flow on(フロ一オン)式抄造機(jī)(抄造機(jī))的說明圖。
圖8是實(shí)施例1的鋼結(jié)構(gòu)房的一部分的立體圖。
圖9是實(shí)施例2的heack(ハチエツク)式的抄造機(jī)的說明圖。
圖10是實(shí)施例3的剪切試驗(yàn)機(jī)的說明圖。
圖11是展示實(shí)施例3的各種承重墻的面內(nèi)剪切強(qiáng)度特性的線圖。
具體實(shí)施例方式
在上述第1項(xiàng)發(fā)明(技術(shù)方案1)或第2項(xiàng)發(fā)明(技術(shù)方案2)中，作為上述型鋼，可以使用例如使用了厚度0.8～1.6mm的薄板的薄板輕型鋼。
另外，上述水泥類無機(jī)材料，由選自例如硅酸鹽水泥、高爐爐渣水泥、煙灰水泥、火山灰(硅石)水泥、礬土(高鋁)水泥、白色水泥等中的一種或兩種或更多種而構(gòu)成。
上述含硅酸物質(zhì)，由選自例如爐渣、煙灰、硅砂、硅石粉、微硅粉、硅藻土等中的一種或兩種或更多種而構(gòu)成。
上述輕質(zhì)骨料，由選自例如珍珠巖、蛭石、白砂質(zhì)多孔材料(シラスバル一ン)、水泥板的廢料粉碎物等中的一種或二種或更多種而構(gòu)成。
上述加強(qiáng)纖維，由選自例如木質(zhì)紙漿(NUKP、NBKP、LUKP、LBKP等)、木粉、木質(zhì)纖維束等的木質(zhì)加強(qiáng)纖維、聚丙烯纖維、維尼綸纖維、芳香族聚酰胺纖維等的合成加強(qiáng)纖維、海泡石、硅灰石等的礦物加強(qiáng)纖維等中的一種或兩種或更多種而構(gòu)成。
另外，在制作上述泥漿時(shí)，除了上述水泥類無機(jī)材料、含硅酸物質(zhì)、輕質(zhì)骨料、加強(qiáng)纖維之外，還可使例如甲酸鈣、硫酸鋁等的硬化促進(jìn)劑、石蠟、黃蠟、表面活性劑等的防水劑和排水劑(拒水劑)等分散。
另外，上述泥漿的固態(tài)成分濃度(固體含量)，最好設(shè)為5～20質(zhì)量％。由此，能夠高效率地得到層疊板片的規(guī)定的厚度。在上述濃度不到5質(zhì)量％的情況下，單層板片的厚度過薄，必須層疊多層直至達(dá)到規(guī)定的厚度，有可能使生產(chǎn)效率降低。另一方面，當(dāng)超過20質(zhì)量％時(shí)，單層板片的厚度過厚，有可能使脫水效率降低，并且使層疊界面的緊密接觸性降低。
另外，上述構(gòu)造用面材，優(yōu)選例如厚度為10～15mm，比重為0.8～1.1，彎曲強(qiáng)度為8～14N/mm2。另外，上述層疊板片，優(yōu)選為將上述單層板片層疊5～10張而成。
實(shí)施例1利用圖1～圖8對本發(fā)明的實(shí)施例的承重墻以及使用了它的鋼結(jié)構(gòu)房進(jìn)行說明。
上述承重墻1，如圖1～圖3所示，包括將型鋼21構(gòu)架成矩形而成的鋼結(jié)構(gòu)框體2(圖4～圖6)、和固定在該鋼結(jié)構(gòu)框體2上的構(gòu)造用面材3。
上述構(gòu)造用面材3，由按以下的方式得到的水泥板構(gòu)成。
首先，使水泥類無機(jī)材料、含硅酸物質(zhì)、輕質(zhì)骨料和加強(qiáng)纖維分散在水里制成泥漿41。如圖7所示，將該泥漿41抄制脫水而形成單層板片。將該單層板片卷繞在制造滾筒51上，層疊多層直至達(dá)到規(guī)定的厚度，從而形成層疊板片43。將該層疊板片43從上述制造滾筒51上切下。將該層疊板片43擠壓成形而制作擠壓板片，并將該擠壓板片硬化養(yǎng)護(hù)。
之后，通過進(jìn)行外形加工等，從而得到由上述水泥板構(gòu)成的構(gòu)造用面材3。
另外，作為上述型鋼21，采用使用了厚度約1.0mm左右的薄板的薄板輕型鋼。并且，如圖5、圖6所示，作為上述鋼結(jié)構(gòu)框體2的上下方向的縱向材料211，采用剖面大致C字形狀的C型鋼，作為左右方向的橫向材料212，采用剖面大致コ形狀的薄型鋼。
另外，如圖4、圖6所示，在上述鋼結(jié)構(gòu)框體2的左右側(cè)邊上，分別配有將2根縱向材料211(C型鋼)背面彼此重疊而后用小螺釘11固定而成的結(jié)構(gòu)。并且，在上述左右的縱向材料211的下方的內(nèi)側(cè)，固定有用于將承重墻1固定在其固定基礎(chǔ)上的腳支板23。
另外，在上述鋼結(jié)構(gòu)框體2的左右方向的大致中央部，配設(shè)有縱向材料211(C型鋼)。
另外，如圖5所示，在上述鋼結(jié)構(gòu)框體2的上邊以及下邊，將上述橫向材料212(槽型鋼)以使其開口面相對的方式分別配置。并且，該橫向材料212和上述縱向材料211，用小螺釘11固定在一起。
如圖1～圖3所示，通過將上述構(gòu)造用面材3固定在上述鋼結(jié)構(gòu)框體2的一面上從而得到承重墻1。即，將與上述鋼結(jié)構(gòu)框體2的外形大致相同形狀的構(gòu)造用面材3，用小螺釘12固定在上述鋼結(jié)構(gòu)框體2上。
其次，對上述構(gòu)造用面材3的制造方法進(jìn)行說明。
即，首先，將作為上述水泥類無機(jī)材料的硅酸鹽水泥35質(zhì)量％、作為上述含硅酸物質(zhì)的爐渣25質(zhì)量％和煙灰10質(zhì)量％、作為上述輕質(zhì)骨料的珍珠巖10質(zhì)量％、作為上述加強(qiáng)纖維的木質(zhì)紙漿10質(zhì)量％、以及作為輕質(zhì)骨料的廢棄物(リジエクト)10質(zhì)量％混合。
使該原料混合物分散在水中，制成固體成分(含量)約12質(zhì)量％的泥漿41。
將該泥漿41，投入到圖7所示的flow on式的抄造機(jī)5的原料箱52中。該抄造機(jī)5，具有上述制造滾筒51、原料流生成箱(原料フロ一ボツクス)56、吸氣箱57、與上述制造滾筒51接觸并且一面通過上述原料流生成箱56的下方以及上述吸氣箱57的上面一面循環(huán)的毛氈55。
投入到上述原料箱52內(nèi)的泥漿41，被提供給原料流生成箱56，從該原料流生成箱56流到上述毛氈55上。流到毛氈55上的泥漿41，通過上述吸氣箱57的吸引而脫水。由此，在毛氈55上形成由薄的原料的層構(gòu)成的單層板片。
以這種方式在毛氈55上形成的單層板片，通過被卷繞層疊在制造滾筒51上，從而形成層疊板片43。并且，在將單層板片層疊了7層的時(shí)刻，用切割機(jī)59將其切斷、使其展開，將上述層疊板片43從制造滾筒51切離。之后，對層疊板片43進(jìn)行擠壓成形而制成擠壓板片。
將該擠壓板片在50～80℃、濕度90～100RH的條件下硬化養(yǎng)護(hù)7～30小時(shí)。
之后，通過進(jìn)行外形加工，得到由上述水泥板構(gòu)成的構(gòu)造用面材3。該構(gòu)造用面材3，厚10～15mm、比重0.8～1.1、彎曲強(qiáng)度8～14N/mm2。
另外，如圖8所示，通過采用多個(gè)上述承重墻1，將它們組裝起來，從而可構(gòu)筑鋼結(jié)構(gòu)房6。
其次，對本例的作用效果進(jìn)行說明。
上述構(gòu)造用面材3，由于將上述輕質(zhì)骨料以及加強(qiáng)纖維混合在原料中，因此可提高上述單層板片每1層的強(qiáng)度。
另外，上述構(gòu)造用面材3，如上所述，可通過形成將單層板片層疊而成的層疊板片而獲得。即，上述構(gòu)造用面材3，由于被形成為層狀，因此剪切強(qiáng)度、韌性優(yōu)良。
這樣，用上述那樣的原料以及方法所得到的、由水泥板構(gòu)成的上述構(gòu)造用面材3，在具有充分的剪切強(qiáng)度的同時(shí)還具有充分的韌性。
上述承重墻1，由于是將像這樣剪切強(qiáng)度以及韌性都優(yōu)良的構(gòu)造用面材3固定在上述鋼結(jié)構(gòu)框體2上而成的，因此具有充分的剪切強(qiáng)度以及韌性。并且由于韌性優(yōu)良所以上述承重墻1可較大地?fù)锨?，可充分地吸收輸入的振?dòng)能量。
另外，由上述水泥板構(gòu)成的構(gòu)造用面材3，可通過在上述層疊板片的形成時(shí)適當(dāng)調(diào)整層疊數(shù)和板厚，從而將最大屈服強(qiáng)度調(diào)整到必要且充分的大小。即，可防止使最大屈服強(qiáng)度過大，防止產(chǎn)生使上述鋼結(jié)構(gòu)框體2和小螺釘11、12等的強(qiáng)度極端地增大的必要性。因此，可得到廉價(jià)的承重墻。
另外，通過上述的構(gòu)成，關(guān)于上述承重墻1的載荷-變形曲線，也可形成近似于上述理想曲線(圖11的曲線L0)的曲線(參照實(shí)施例3)。特別是，通過在上述層疊板片的形成時(shí)適當(dāng)調(diào)整層疊數(shù)，可使承重墻1的載荷-變形曲線更接近上述理想曲線。
如以上所述，根據(jù)本例，可提供剪切強(qiáng)度良好，并且可充分吸收振動(dòng)能量的廉價(jià)的承重墻以及鋼結(jié)構(gòu)房。
實(shí)施例2本例，如圖9所示，是在制造構(gòu)造用面材3時(shí)，采用所謂的hacek式的抄造機(jī)50的實(shí)施例。
該抄造機(jī)50，具有制造滾筒51、配設(shè)有旋轉(zhuǎn)筒體(シリンダ一)53的多個(gè)吸入箱54、和一面與上述制造滾筒51和上述旋轉(zhuǎn)筒體53接觸一面在它們之間循環(huán)的毛氈55。
投入到上述抄造機(jī)50的原料箱52內(nèi)的泥漿41，被提供給各吸入箱54，在上述旋轉(zhuǎn)筒體53的外周表面脫水而形成薄的原料的層。該原料的層，被吸附在上述毛氈55上從而形成單層板片。另外，形成在上述多個(gè)旋轉(zhuǎn)筒體53的外周表面上的原料的層，在上述毛氈55上重疊。
這樣形成在毛氈55上的單層板片，通過卷繞層疊在制造滾筒51上，從而形成層疊板片43。然后，在將單層板片層疊了7層的時(shí)刻，用切割機(jī)59將其切斷、使其展開，將上述層疊板片43從制造滾筒51切離。之后，對層疊板片43進(jìn)行擠壓成形而制成擠壓板片。
以后，用與實(shí)施例1同樣的方法制造構(gòu)造用面材3。
此外，其他的與實(shí)施例1相同，根據(jù)本例也可得到和實(shí)施例1同樣的作用效果。
實(shí)施例3本例，如圖10、圖11所示，是對本發(fā)明的承重墻的面內(nèi)剪切強(qiáng)度特性進(jìn)行評價(jià)的例子。
作為試驗(yàn)體而使用的承重墻1，是在實(shí)施例1中所展示的承重墻(圖1～圖3)。該承重墻1的外形尺寸是縱3030mm，橫910mm。鋼結(jié)構(gòu)框體2的前后寬是92mm，構(gòu)造用面材2的厚度是12mm。
上述小螺釘12的固定位置，對于上述鋼結(jié)構(gòu)框體2的左右端的縱向材料211、和上邊、下邊的橫向材料212，基本上間隔150mm。另外，對于配置在上述鋼結(jié)構(gòu)框體2的左右方向大致中央部的縱向材料211，基本上間隔300mm。另外，小螺釘12的直徑是4.2mm。
剪切試驗(yàn)方法遵從(財(cái))日本建筑中心評定書BCJ-LS-395“KC型鋼結(jié)構(gòu)房類型A”。
具體的說，如圖10所示，將上述承重墻1放置在剪切試驗(yàn)機(jī)7上。該剪切試驗(yàn)機(jī)7，具有前后相對配置的2個(gè)固定臺71、72、相對于一方的固定臺71可向左右方向移動(dòng)地安裝的可動(dòng)推壓部73、和使該可動(dòng)推壓部73移動(dòng)的缸體74。
上述可動(dòng)推壓部73，沿著上述承重墻1的上邊13向左方或右方施加載荷。
由此，上述承重墻1，以向左方或右方撓曲的方式變形。測定此時(shí)的載荷和剪切變形角，表示兩者的關(guān)系的是圖11所示的載荷-變形曲線。與本發(fā)明的承重墻1相關(guān)的載荷-變形曲線，是標(biāo)有標(biāo)號L1的曲線。在圖11中，縱軸是將上述載荷除以承重墻1的左右寬所得的值，橫軸是剪切變形角?？v軸的載荷與承重墻1的屈服強(qiáng)度相對應(yīng)。
在圖11中，標(biāo)有標(biāo)號L0的曲線是上述理想曲線。即，是表現(xiàn)出在通過1次設(shè)計(jì)的要求值并且達(dá)到2次設(shè)計(jì)的要求值后，在屈服強(qiáng)度沒有變化的狀態(tài)下繼續(xù)變形這樣的變形特性的曲線。
在此，上述1次設(shè)計(jì)的要求值是11.0kN/m，上述2次設(shè)計(jì)的要求值是16.5kN/m。
如圖11所示，本發(fā)明的承重墻1的變形曲線L1，非常近似于上述理想曲線L0。由此可知，根據(jù)本發(fā)明的承重墻1，可實(shí)現(xiàn)剪切強(qiáng)度的確保、振動(dòng)能量吸收性的確保、以及成本的降低。
比較例本例由于是比較例，因此是測定使用了與本發(fā)明品不同的其他各種構(gòu)造用面材的承重墻的面內(nèi)剪切強(qiáng)度特性的例子。實(shí)驗(yàn)方法是如上述實(shí)施例3所示的方法。
作為比較試料1，是將一般所采用的9mm木質(zhì)復(fù)合板作為構(gòu)造用面材來使用的例子。
作為比較試料2，是將12.5mm石膏板作為構(gòu)造用面材來使用的例子。
作為比較試料3，是將12.5mm木質(zhì)復(fù)合板作為構(gòu)造用面材，并將相對于鋼結(jié)構(gòu)框體2的外周的小螺釘固定間隔設(shè)為75mm的例子。對于比較例3，采用直徑4.8mm的小螺釘。
其他與實(shí)施例3相同。
對比較試料1、2、3測定面內(nèi)剪切強(qiáng)度特性的結(jié)果，分別表示為圖11的曲線L21、L22、L23。
即，比較試料1(曲線L21)以及比較試料2(曲線L22)，使1次設(shè)計(jì)以及2次設(shè)計(jì)的要求值較大地下移，最大屈服強(qiáng)度也不充分。并且，成為偏離上述理想曲線L0很遠(yuǎn)的載荷-變形曲線。
另外，比較試料3(曲線L23)，雖然滿足1次設(shè)計(jì)以及2次設(shè)計(jì)的要求值，但其最大屈服強(qiáng)度太大，偏離上述理想曲線L0很遠(yuǎn)。
因而，便需要能夠充分承受住這最大屈服強(qiáng)度的鋼結(jié)構(gòu)框體和系緊螺栓、腳支片金屬件等固定件等，出現(xiàn)了導(dǎo)致成本增加的問題。
實(shí)施例4本例是對本發(fā)明的承重墻所采用的構(gòu)造用面材的物理性能，與其他的水泥板比較的例子。
即，對實(shí)施例1所示的構(gòu)造用面材2，測定其撓曲量和比重。撓曲量是測定破壞時(shí)的試驗(yàn)體的中央部的變位(位移)所得的量。
對于撓曲量的測定，以JIS A 1408為基準(zhǔn)，作為試驗(yàn)體，采用500×400mm，厚度12mm的試驗(yàn)體。
作為比較，對以下的比較試料4、5也進(jìn)行同樣的測定。
作為比較試料4，采用將在水泥75質(zhì)量％、木片25質(zhì)量％中添加適量的水而混合成的原料散布在樣板上并擠壓成形的、通過所謂的干式制法制造的水泥板。即，不添加輕質(zhì)骨料、加強(qiáng)纖維，不是通過濕式制法所得到的。
作為比較試料5，采用通過干式制法制成的，由表里層和配置在它們之間的芯材料構(gòu)成的三層結(jié)構(gòu)的水泥板。即，是作為上述表里層，配置在水泥40質(zhì)量％、硅砂25質(zhì)量％、木片15質(zhì)量％、木粉5質(zhì)量％、廢棄物15質(zhì)量％中添加適量的水而混合成的原料，作為上述芯材料，配置在水泥35質(zhì)量％、硅砂20質(zhì)量％、木質(zhì)纖維束10質(zhì)量％、木片5質(zhì)量％、廢棄物28質(zhì)量％、發(fā)泡聚苯乙烯2質(zhì)量％中添加適量的水而混合成的原料。
再者，各試料，分別準(zhǔn)備5個(gè)來進(jìn)行測定(n＝5)。在表1中展示測定的結(jié)果。
表1

從表1可以看出，本發(fā)明的構(gòu)造用面材，撓曲量大，比重低。因?yàn)閾锨看?，所以就可以說上述構(gòu)造用面材韌性高。另外，比重低，便可以認(rèn)為有利于振動(dòng)能量的吸收性、韌性的提高。
產(chǎn)業(yè)上的可利用性根據(jù)本發(fā)明，可提供剪切強(qiáng)度良好，并且可充分吸收振動(dòng)能量的、廉價(jià)的鋼結(jié)構(gòu)房。
權(quán)利要求
1.一種承重墻，它是包括將型鋼構(gòu)架成矩形而成的鋼結(jié)構(gòu)框體、和固定在該鋼結(jié)構(gòu)框體上的構(gòu)造用面材的承重墻，其特征在于上述構(gòu)造用面材，由水泥板構(gòu)成，所述的水泥板，是通過使水泥類無機(jī)材料、含硅酸物質(zhì)、輕質(zhì)骨料和加強(qiáng)纖維分散在水中制成泥漿，將該泥漿抄制脫水形成單層板片，將該單層板片卷繞在制造滾筒上，層疊多層直至達(dá)到規(guī)定的厚度，從而形成層疊板片，將該層疊板片從上述制造滾筒切離，進(jìn)行擠壓成形而制作成擠壓板片，再將該擠壓板片硬化養(yǎng)護(hù)而得到的。
2.一種鋼結(jié)構(gòu)房，它是具有包括將型鋼構(gòu)架成矩形而成的鋼結(jié)構(gòu)框體、和固定在該鋼結(jié)構(gòu)框體上的構(gòu)造用面材的承重墻的鋼結(jié)構(gòu)房，其特征在于上述構(gòu)造用面材，由水泥板構(gòu)成，所述的水泥板，是通過使水泥類無機(jī)材料、含硅酸物質(zhì)、輕質(zhì)骨料和加強(qiáng)纖維分散在水中制成泥漿，將該泥漿抄制脫水形成單層板片，將該單層板片卷繞在制造滾筒上，層疊多層直至達(dá)到規(guī)定的厚度，從而形成層疊板片，將該層疊板片從上述制造滾筒切離，進(jìn)行擠壓成形而制作成擠壓板片，再將該擠壓板片硬化養(yǎng)護(hù)而得到的。
全文摘要
提供一種剪切強(qiáng)度優(yōu)良并且可充分吸收振動(dòng)能量的、廉價(jià)的承重墻以及使用了它的鋼結(jié)構(gòu)房，承重墻1由將型鋼21框架組合成矩形而成的鋼結(jié)構(gòu)框體2、和固定在該鋼結(jié)構(gòu)框體2上的構(gòu)造用面材3構(gòu)成。構(gòu)造用面材3，由水泥板構(gòu)成，所述的水泥板，是通過使水泥類無機(jī)材料、含硅酸物質(zhì)、輕質(zhì)骨料和加強(qiáng)纖維分散在水中制成泥漿，將該泥漿抄制脫水形成單層板片，將該單層板片卷繞在制造滾筒上，層疊多層直到成為規(guī)定的厚度，從而形成層疊板片，將該層疊板片從上述制造滾筒切離，進(jìn)行擠壓成形而制作成擠壓板片，再將該擠壓板片硬化養(yǎng)護(hù)而得到的。
文檔編號B28B1/52GK1694992SQ0382482
公開日2005年11月9日 申請日期2003年4月24日 優(yōu)先權(quán)日2002年10月30日
發(fā)明者村橋喜滿, 藤內(nèi)繁明, 田中浩史, 伊藤博 申請人:新日本制鐵株式會(huì)社, 日吉華株式會(huì)社