專利名稱：光纖預(yù)型體制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及光纖預(yù)型體制造方法。更具體地說(shuō)，本發(fā)明涉及包括核芯的光纖火焰 水解預(yù)型體的脫水和燒結(jié)。
背景技術(shù)：
傳統(tǒng)上，使用脫水燒結(jié)裝置來(lái)執(zhí)行光纖火焰水解預(yù)型體的脫水和燒結(jié)。脫水燒結(jié) 裝置配備有隔焰管和加熱器。隔焰管能夠容納由支撐桿支撐的光纖火焰水解預(yù)型體，并且 加熱器圍繞隔焰管的外圍定位。氣體供應(yīng)端口定位在隔焰管的底部位置，并且氣體供應(yīng)端 口提供脫水和燒結(jié)光纖火焰水解預(yù)型體所需要的氣體(諸如不活潑氣體)。另外，氣體排放 管定位在隔焰管的頂部，并且氣體排放管排出從氣體供應(yīng)端口提供的氣體。而且，通過(guò)在隔 焰管中使光纖火焰水解預(yù)型體旋轉(zhuǎn)的同時(shí)使其降低，并且使其通過(guò)加熱器的加熱區(qū)域，來(lái) 脫水和燒結(jié)由支撐桿支撐的光纖火焰水解預(yù)型體。兩級(jí)玻璃化通常被用作脫水和燒結(jié)方法。在所述方法中，通過(guò)使光纖火焰水解預(yù) 型體通過(guò)溫度被設(shè)置在900°C 1300°C的加熱區(qū)域來(lái)使光纖火焰水解預(yù)型體脫水，然后將 已脫水光纖火焰水解預(yù)型體沿著隔焰管上拉到預(yù)定位置，并且通過(guò)再一次通過(guò)溫度被設(shè)置 在1400°C和1600°C的加熱區(qū)域來(lái)燒結(jié)。但是，如果隔焰管中的壓強(qiáng)變?yōu)樨?fù)的，則環(huán)境空氣可能進(jìn)入隔焰管中，并且在光纖 火焰水解預(yù)型體中產(chǎn)生雜質(zhì)污染；并且，可能增加所產(chǎn)生的光纖的傳輸損耗。因此，在脫水 燒結(jié)過(guò)程中，對(duì)壓強(qiáng)進(jìn)行控制使得隔焰管的內(nèi)部壓強(qiáng)比外部大預(yù)定值(通常大約幾十帕)。而且，已知，如果在光纖火焰水解預(yù)型體的外徑和隔焰管的內(nèi)徑之間的比率小并 且/或者光纖火焰水解預(yù)型體在隔焰管中豎直地移動(dòng)，則隔焰管中的壓強(qiáng)波動(dòng)較大。日本 公開(kāi)專利申請(qǐng)?zhí)亻_(kāi)平08-157229公開(kāi)了一種方法，所述方法通過(guò)使得在光纖火焰水解預(yù)型 體的外徑和隔焰管的內(nèi)徑之間的比率大于1. 5，來(lái)防止在光纖預(yù)型體的脫水和燒結(jié)期間隔 焰管中不同的壓強(qiáng)波動(dòng)、隔焰管中的環(huán)境空氣進(jìn)入和氣體的泄露。近來(lái)，光纖預(yù)型體的尺寸被提高以減小制造成本。但是，需要隔焰管的內(nèi)徑較大， 以便根據(jù)上述方法防止隔焰管中的不同壓強(qiáng)波動(dòng)，所述方法要求在光纖火焰水解預(yù)型體的 外徑和隔焰管的內(nèi)徑之間的比率大于1.5。而且，在上述方法中，通過(guò)光纖火焰水解預(yù)型體 的外徑和隔焰管的內(nèi)徑之間的比率來(lái)限制可制造的預(yù)型體的尺寸；并且，僅僅可以制造相 對(duì)于所提供的氣體量較小的光纖預(yù)型體。因此，存在使用這種方法的制造低效的問(wèn)題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明公開(kāi)了一種用于制造光纖預(yù)型體的方法，所述方法不受在光纖火焰水解預(yù) 型體的外徑和隔焰管的內(nèi)徑之間的比率影響，提供了具有穩(wěn)定的傳輸損耗特性的光纖，并 且改善了制造效率。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，所述用于制造光纖預(yù)型體的方法包括通過(guò)使光纖火焰水解 預(yù)型體(optical fiber soot preform)在隔焰管中降低并且通過(guò)加熱區(qū)域來(lái)使所述光纖火焰水解預(yù)型體脫水；將已脫水光纖火焰水解預(yù)型體上拉到預(yù)定位置；并且通過(guò)使所述光 纖火焰水解預(yù)型體在所述隔焰管中再一次降低并且通過(guò)加熱區(qū)域的溫度大于在脫水中的 加熱區(qū)域的溫度的所述加熱區(qū)域來(lái)燒結(jié)已脫水光纖火焰水解預(yù)型體。在所述脫水、上拉和 燒結(jié)期間，從底部向所述隔焰管提供氣體，并且滿足A < B，其中，A是在所述上拉期間已脫 水光纖火焰水解預(yù)型體的上拉速度(毫米/分鐘)，并且B是在所述上拉期間室溫下所述隔 焰管中的氣體流率(毫米/分鐘)。


圖1示出了與本發(fā)明的實(shí)施例相關(guān)的脫水燒結(jié)裝置；以及圖2示出了例如與本發(fā)明和比較示例的實(shí)施例相關(guān)的在上拉速度A(以毫米/分 鐘為單位)和氣體流率B(以毫米/分鐘為單位)之間的關(guān)系。
具體實(shí)施例方式下面說(shuō)明與本發(fā)明的實(shí)施例相關(guān)的光纖預(yù)型體制造方法。(本發(fā)明的實(shí)施例)首先說(shuō)明在實(shí)施例中使用的脫水燒結(jié)裝置和光纖火焰水解預(yù)型體。圖1示出了在 實(shí)施例中使用的脫水燒結(jié)裝置和光纖火焰水解預(yù)型體4的橫截面示意圖。脫水燒結(jié)裝置1具有隔焰管6、在圍繞隔焰管6的外圍的加熱器7和圍繞隔焰管6 的外圍的爐體9。隔焰管6由硅玻璃構(gòu)成，并且具有頂蓋5，以包含光纖火焰水解預(yù)型體4， 所述光纖火焰水解預(yù)型體4通過(guò)支撐桿3而連接到旋轉(zhuǎn)提升裝置2。加熱器7從外部加熱 光纖火焰水解預(yù)型體4。爐體9通過(guò)熱絕緣材料包含加熱器7。而且，隔焰管6在其底部部分具有氣體供應(yīng)端口 10，并且在其頂部具有氣體排放 部分11。氣體供應(yīng)端口 10向隔焰管6提供脫水和燒結(jié)所需要的氣體。所述氣體包括諸如 氦氣的不活潑氣體。氣體排放部分U將隔焰管6中的氣體排出到隔焰管6外部。例如，通過(guò)汽相軸向沉積(VAD)方法來(lái)合成光纖火焰水解預(yù)型體4，并且光纖火焰 水解預(yù)型體4具有圍繞中軸線而形成的核芯部分和在所述核芯部分周邊的包層部分。通過(guò) 脫水和燒結(jié)包括核芯部分的光纖火焰水解預(yù)型體4而產(chǎn)生的玻璃桿被稱為芯棒。接下來(lái)詳細(xì)說(shuō)明通過(guò)包含核芯部分的光纖火焰水解預(yù)型體4的脫水和燒結(jié)來(lái)制 造芯棒的方法。在所述方法中，使用在圖1中所示的脫水燒結(jié)裝置1。所述芯棒制造方法涉 及本發(fā)明的光纖預(yù)型體制造方法，并且包括三個(gè)過(guò)程脫水過(guò)程、轉(zhuǎn)換過(guò)程和燒結(jié)過(guò)程。首 先說(shuō)明脫水過(guò)程。(脫水過(guò)程)支撐桿3通過(guò)旋轉(zhuǎn)提升裝置2的保持部分保持，并且支撐桿3的一端連接到光纖 火焰水解預(yù)型體4的頂部。然后，光纖火焰水解預(yù)型體4被插到隔焰管6中，并且由頂蓋5 覆蓋。接下來(lái)將光纖火焰水解預(yù)型體4設(shè)置到預(yù)定開(kāi)始位置，并且將加熱器7加熱到預(yù)定 溫度。加熱器7的溫度被控制為使得隔焰管6中的最高溫度變?yōu)轭A(yù)定的處理溫度。所述 處理溫度通常在900°C和1300°C之間。氣體供應(yīng)端口 10向隔焰管6提供脫水所需要的氣體。所述氣體包括氦氣和氯氣。然后光纖火焰水解預(yù)型體4由旋轉(zhuǎn)提升裝置2以預(yù)定速度旋轉(zhuǎn)和降低。如上所述的脫水過(guò) 程是傳統(tǒng)過(guò)程。(轉(zhuǎn)換過(guò)程)接下來(lái)說(shuō)明轉(zhuǎn)換過(guò)程。當(dāng)光纖火焰水解預(yù)型體4的頂部邊緣由加熱區(qū)域充分地加 熱時(shí)，旋轉(zhuǎn)提升裝置2使光纖火焰水解預(yù)型體4返回到與開(kāi)始位置大致相同的高度。此時(shí)， 加熱器7的溫度具有與在脫水過(guò)程中相同的溫度，并且氣體供應(yīng)端口 10向隔焰管6提供諸 如氦氣的氣體。并且同時(shí)，A和B被控制成滿足ASB，其中，A是以毫米/分鐘為單位的 光纖火焰水解預(yù)型體4的上拉速度，并且B是以毫米/分鐘為單位的室溫下隔焰管6中的 氣體流率。以此能夠穩(wěn)定所產(chǎn)生的光纖的傳輸損耗特性。優(yōu)選的是，A和B被控制成滿足 1. 5XA < B。以此能夠進(jìn)一步穩(wěn)定所產(chǎn)生的光纖的傳輸損耗特性。隔焰管6中的氣體流率B的計(jì)算如下氣體流率B (毫米/分鐘)=(向隔焰管提供的氣體流量(升/分鐘)X1000)/ 隔焰管6的橫截面面積(cm2) X 10如上所述，隔焰管6中的氣體流率B采用室溫下的氣體流率。在實(shí)際轉(zhuǎn)換過(guò)程期 間隔焰管6中的溫度的范圍從幾百攝氏度到1300°C。在這樣的高溫下，隔焰管6中的氣體 由于氣體膨脹和收縮的影響而變?yōu)閺?fù)雜的湍流。因?yàn)殡y于檢查實(shí)際氣體流率，因此采用室 溫下的氣體流率。在本發(fā)明中，將隔焰管6中的室溫氣體流率B用作一個(gè)參數(shù)，并且考慮氣體流率B 和所產(chǎn)生的光纖的傳輸損耗特性之間的關(guān)系。(燒結(jié)過(guò)程)接下來(lái)說(shuō)明燒結(jié)過(guò)程。加熱器7的溫度被控制成使得隔焰管6中的最高溫度變?yōu)?預(yù)定處理溫度。所述處理溫度通常在1400°C和1600°C之間。然后，氣體供應(yīng)端口 10向隔 焰管6供應(yīng)燒結(jié)所需要的氣體，諸如氦氣。其后，光纖火焰水解預(yù)型體4由旋轉(zhuǎn)提升裝置2以預(yù)定速度旋轉(zhuǎn)和降低，并且通過(guò) 經(jīng)過(guò)加熱區(qū)域而被從底部燒結(jié)。如上所述的燒結(jié)過(guò)程是傳統(tǒng)的過(guò)程。因?yàn)樗鰺Y(jié)過(guò)程， 光纖火焰水解預(yù)型體4變?yōu)橥该鞑Ａ?，因此，其變?yōu)橥该餍景簟Ｍㄟ^(guò)諸如外部汽相淀積(OVD)法和/或套管法(RIT)的已知方法來(lái)向所產(chǎn)生的芯 棒加上包層，以獲得具有預(yù)定的核芯和包層比的玻璃光纖預(yù)型體。然后，能夠通過(guò)使用已知 方法來(lái)拉玻璃光纖預(yù)型體而獲得光纖。直到現(xiàn)在，當(dāng)進(jìn)行通過(guò)使光纖火焰水解預(yù)型體4降低通過(guò)加熱區(qū)域而使光纖火焰 水解預(yù)型體4脫水、上拉燒結(jié)的光纖火焰水解預(yù)型體4并且通過(guò)使預(yù)型體再一次降低通過(guò) 加熱區(qū)域而燒結(jié)所述預(yù)型體的兩級(jí)玻璃化時(shí)，在脫水過(guò)程和燒結(jié)過(guò)程之間的已脫水光纖火 焰水解預(yù)型體4的上拉操作僅僅是為燒結(jié)過(guò)程而進(jìn)行的移動(dòng)光纖火焰水解預(yù)型體4的操 作，并且以較高速度移動(dòng)所述預(yù)型體以減少制造時(shí)間。但是，本發(fā)明的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)光纖傳輸損耗受到在脫水過(guò)程和燒結(jié)過(guò)程之間的上拉 光纖火焰水解預(yù)型體4的操作影響。對(duì)于本發(fā)明的光纖制造方法，即使在光纖火焰水解預(yù)型體的外徑和隔焰管的內(nèi)徑 之間的比率小，也能夠獲得具有穩(wěn)定的傳輸損耗特性的光纖。而且，通常被用作向脫水燒結(jié)裝置提供的不活潑氣體的氦氣很昂貴。因此，優(yōu)選的是，利用可能最少的所提供的氣體來(lái)進(jìn)行脫水和燒結(jié)，以減少制造成本。但是，如果減少了 所提供的氣體，則難于保持隔焰管中的正壓，并且所產(chǎn)生的光纖的傳輸損耗特性的穩(wěn)定性 趨向于降低。但是，如果使用本發(fā)明的光纖制造方法，則即使當(dāng)在脫水和燒結(jié)過(guò)程期間提供 相對(duì)少的氣體時(shí)，也能夠制造具有穩(wěn)定的傳輸損耗特性的光纖。(示例1和比較示例1)下面詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明的示例1和比較示例1。使用具有內(nèi)徑為200mm的隔焰管6的脫水燒結(jié)裝置1來(lái)對(duì)光纖火焰水解預(yù)型體4 進(jìn)行脫水和燒結(jié)。光纖火焰水解預(yù)型體4包括通過(guò)VAD制造的包層和核芯。光纖火焰水 解預(yù)型體4在脫水過(guò)程之前具有150 170毫米的最大外徑(以下稱為外徑)，并且具有 1000毫米的長(zhǎng)度。因此，隔焰管6的內(nèi)徑和光纖火焰水解預(yù)型體4的外徑之間的比率大約 是 1. 15 到 1. 30。通過(guò)如上所述的脫水、轉(zhuǎn)換和燒結(jié)過(guò)程來(lái)從光纖火焰水解預(yù)型體4制造芯棒。通 過(guò)改變上拉速度A (mm/分鐘)和氣體流率B (mm/分鐘)，A和B被控制成滿足A < B，利用 各個(gè)條件制造20個(gè)芯棒，其中，A是在轉(zhuǎn)換過(guò)程期間的一個(gè)制造參數(shù)，B采取室溫下在隔焰 管6中流動(dòng)的氣體流率。所產(chǎn)生的核棒進(jìn)一步利用OVD處理以添加更多的包層以制造玻璃光纖預(yù)型體。一 旦獲得預(yù)定的核芯/包層比，使用已知的方法來(lái)拉玻璃的光纖預(yù)型體，以獲得光纖。所制造 的光纖是傳統(tǒng)的單模光纖，其具有大約為1. 3 μ m的零色散波長(zhǎng)。測(cè)量光纖的縱向傳輸損耗波動(dòng)以比較所產(chǎn)生的光纖的傳輸損耗特性的穩(wěn)定性。作 為測(cè)量方法，來(lái)自一個(gè)光纖火焰水解預(yù)型體4的光纖(大約1000km)以每50km被切割，并 且每個(gè)樣品的傳輸損耗由光纖分析系統(tǒng)測(cè)量以獲得頻譜衰減。對(duì)于從每個(gè)光纖火焰水解預(yù) 型體4獲得的光纖，測(cè)量在1. 31 μ m的傳輸損耗，然后，評(píng)估在具有最大傳輸損耗和最小損 耗的樣品之間的差(以下稱為縱向傳輸損耗波動(dòng))。表1示出了從上述的評(píng)估獲得的結(jié)果。而且，圖2示出了在對(duì)于每個(gè)所測(cè)試的條 件而言的上拉速度A (毫米/分鐘)、氣體流率B (毫米/分鐘)和所產(chǎn)生的光纖的傳輸損耗 之間的關(guān)系。在表1和圖2中，以下面的方式來(lái)確定樣品的通過(guò)或者失敗。在圖2中，◎被示出 為·。◎(也為·)；制造條件，其縱向傳輸損耗波動(dòng)對(duì)于從所有的20個(gè)芯棒獲得的光 纖而言在0. 005dB/km內(nèi)。〇；制造條件，其縱向傳輸損耗波動(dòng)對(duì)于從5個(gè)或者更少的芯棒獲得的光纖而言 高于0. 005dB/km,并且其在可接受的水平中。X ；制造條件，其縱向傳輸損耗波動(dòng)對(duì)于從5個(gè)或者更多的芯棒獲得的光纖而言 高于 0. 005dB/km。上述評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)基于0. 005dB/km的縱向傳輸損耗波動(dòng)。所述基礎(chǔ)的原因是當(dāng)考慮 光纖分析系統(tǒng)的在1. 31 μ m的測(cè)量誤差以獲得頻譜衰減時(shí)所述差被認(rèn)為較大。[表 1] 圖2的虛線示出了其中1. 5XA = B的制造條件，并且條件3、7和8位于虛線之上 (即，1. 5XA < B)。從在這個(gè)區(qū)域中的條件下制造的芯棒獲得的所有光纖具有在0. 005dB/ km中的縱向傳輸損耗波動(dòng)，并且傳輸損耗特性穩(wěn)定。實(shí)線示出了其中A = B的制造條件，并 且條件1、4和6位于實(shí)線和虛線之間，并且所述20個(gè)芯棒中的5個(gè)或者更少具有0. 005dB/ km或者更大的縱向傳輸損耗波動(dòng)。而且，條件2和5在A > B區(qū)域中，并且20個(gè)芯棒中超 過(guò)5個(gè)具有0. 005dB/km或者更多的縱向傳輸損耗波動(dòng)，并且在傳輸損耗特性上沒(méi)有穩(wěn)定 性。使用條件2和5制造的幾乎所有樣品產(chǎn)生0. 005dB/km或者更多的縱向傳輸損耗 波動(dòng)，在脫水和燒結(jié)過(guò)程期間從脫水燒結(jié)裝置1的頂部邊緣側(cè)制造的光纖中具有大傳輸損 耗；并且，預(yù)期所產(chǎn)生的光纖受到從脫水燒結(jié)裝置1的頂蓋5進(jìn)入的環(huán)境空氣影響。在上述示例中，研究了隔焰管6的內(nèi)徑和光纖火焰水解預(yù)型體4的外徑之間的比 率大約是1. 15到1. 30的情況。但是，當(dāng)隔焰管6的內(nèi)徑和光纖火焰水解預(yù)型體4的外徑 之間的比率變得更大時(shí)，環(huán)境空氣難于進(jìn)入隔焰管6。因?yàn)檫@個(gè)原因，如果使用本發(fā)明的光 纖制造方法，則能夠獲得在縱向隔焰管中具有低傳輸損耗波動(dòng)的光纖，而不依賴于隔焰管 的內(nèi)徑和光纖火焰水解預(yù)型體的外徑之間的比率。相對(duì)于A的較大的B使得在縱向上的傳輸損耗波動(dòng)更低。但是，如果光纖火焰水 解預(yù)型體4的上拉速度A太低(例如30毫米/分鐘或者更低)或者氣體流率B (毫米/分 鐘)太快(例如1500毫米/分鐘或者更大)，則制造成本大大地提高。因此，2.0XA3B 是優(yōu)選的。而且，為了保持隔焰管6中的穩(wěn)定正壓，氣體流率B優(yōu)選為50毫米/分鐘或者 更大。(示例 2)在示例1和比較示例1中，未指定在脫水和燒結(jié)過(guò)程期間在隔焰管中提供的氣體 流率；但是，通常，在轉(zhuǎn)換過(guò)程期間在隔焰管中提供的氣體量大致與在脫水和燒結(jié)過(guò)程期間提供的量相同。但是，如果在脫水和燒結(jié)過(guò)程期間向隔焰管提供的氣體流率低，則需要以相當(dāng)?shù)?的速度來(lái)上拉光纖火焰水解預(yù)型體，以滿足A < B，并且其導(dǎo)致制造低效，其中，A是在轉(zhuǎn)換 過(guò)程期間的光纖火焰水解預(yù)型體的上拉速度(以毫米/分鐘為單位)，B是室溫下在隔焰管 中流動(dòng)的氣體流率(以毫米/分鐘為單位)。在這個(gè)示例中，滿足C >D，其中，C是在轉(zhuǎn)換過(guò)程期間向隔焰管提供的氣體流量 (以升/分鐘為單位)，并且D是在脫水過(guò)程期間向隔焰管提供的氣體流量(以升/分鐘為 單位)。換句話說(shuō)，在脫水過(guò)程期間向隔焰管提供的氣體流量大于在轉(zhuǎn)換過(guò)程期間向隔焰管 提供的氣體流量。以此即使在轉(zhuǎn)換過(guò)程期間光纖火焰水解預(yù)型體的上拉速度快，能夠滿足A < B。在脫水過(guò)程期間向隔焰管提供的氣體流量被設(shè)置為30升/分鐘，并且在轉(zhuǎn)換過(guò)程 期間向隔焰管提供的氣體流量被設(shè)置為5升/分鐘。以此即使光纖火焰水解預(yù)型體的上拉 速度(以毫米/分鐘為單位)是1300毫米/分鐘，也能夠獲得與表1的條件1具有相同的 傳輸損耗的光纖(20個(gè)芯棒中的5個(gè)或者更少具有0. 005dB/km或者更多的縱向傳輸損耗 波動(dòng))。而且，如果在脫水過(guò)程期間向隔焰管提供的氣體流量被設(shè)置為30升/分鐘，并且在 轉(zhuǎn)換過(guò)程期間向隔焰管提供的氣體流量被設(shè)置為5升/分鐘，并且光纖火焰水解預(yù)型體的 上拉速度是500毫米/分鐘，則能夠獲得與表1的條件3具有相同的傳輸損耗的光纖(所 有20個(gè)芯棒具有0. 005dB/km或者更少的縱向傳輸損耗波動(dòng))。而且，任意地選擇在燒結(jié)過(guò) 程期間向隔焰管提供的氣體流量，并且例如，其可以是與脫水過(guò)程大致相同的量。
權(quán)利要求
一種用于制造光纖預(yù)型體的方法，包括通過(guò)使光纖火焰水解預(yù)型體在隔焰管中降低并通過(guò)加熱區(qū)域來(lái)使所述光纖火焰水解預(yù)型體脫水；將已脫水光纖火焰水解預(yù)型體上拉到預(yù)定位置；并且通過(guò)使所述光纖火焰水解預(yù)型體在所述隔焰管中再一次降低并通過(guò)所述加熱區(qū)域來(lái)燒結(jié)已脫水光纖火焰水解預(yù)型體，在所述燒結(jié)中所述加熱區(qū)域的溫度高于在所述脫水中的所述加熱區(qū)域的溫度，其中在脫水、上拉和燒結(jié)期間，從底部向所述隔焰管提供氣體，并且滿足A≤B，其中A是在所述上拉期間已脫水光纖火焰水解預(yù)型體的以毫米/分鐘為單位的上拉速度，并且B是在所述上拉期間在室溫下所述隔焰管內(nèi)的以毫米/分鐘為單位的氣體流率。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中滿足1.5XA ≤ B，其中，A是在所述上拉期間已脫水光 纖火焰水解預(yù)型體的以毫米/分鐘為單位的上拉速度，并且B是在所述上拉期間在室溫下 所述隔焰管內(nèi)的以毫米/分鐘為單位的氣體流率。
3.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中滿足C> D，其中C是在所述上拉期間向所述隔焰管提 供的以升/分鐘為單位的氣體體積流量，并且D是在所述脫水期間向所述隔焰管提供的以 升/分鐘為單位的氣體體積流量。
全文摘要
本發(fā)明提供一種光纖預(yù)型體制造方法，該方法提供具有穩(wěn)定的傳輸損耗特性的光纖且提高制造效率。制造光纖預(yù)型體的方法包括通過(guò)使光纖火焰水解預(yù)型體在隔焰管中降低并且通過(guò)加熱區(qū)域來(lái)使光纖火焰水解預(yù)型體脫水；將已脫水光纖火焰水解預(yù)型體上拉到預(yù)定位置；并且通過(guò)使光纖火焰水解預(yù)型體在隔焰管中再一次降低并通過(guò)加熱區(qū)域的溫度大于在脫水中的加熱區(qū)域的溫度的所述加熱區(qū)域來(lái)燒結(jié)已脫水光纖火焰水解預(yù)型體；其中滿足A≤B，其中A是在所述上拉期間已脫水光纖火焰水解預(yù)型體的以毫米/分鐘為單位的上拉速度，B是在所述上拉期間室溫下所述隔焰管中的以毫米/分鐘為單位的氣體流率。而且滿足1.5×A≤B。
文檔編號(hào)C03B37/012GK101891379SQ20101018632
公開(kāi)日2010年11月24日 申請(qǐng)日期2010年5月19日 優(yōu)先權(quán)日2009年1月20日
發(fā)明者伊東正秀, 寺田淳, 川崎光廣, 橫山真司 申請(qǐng)人:古河電氣工業(yè)株式會(huì)社