一種混凝土墊塊及其制備工藝的制作方法
【專利摘要】一種混凝土墊塊及其制備工藝，屬于建筑用支撐件【技術(shù)領(lǐng)域】。其特征在于，所述墊塊本體的原料配伍按重量份計(jì)：水泥100份，石屑460~520份，水42~61份，其中，石屑與水按1：0.1~0.12配比，所述的石屑根據(jù)顆粒粒徑D不同，其質(zhì)量百分比組成為：D≤0.1cm的石屑占40~50%、0.1cm＜D≤0.2cm的石屑占20~25%、0.2cm＜D≤0.3cm的石屑占15~20%、0.3cm＜D≤0.5cm的石屑占12~15%。該工藝采用側(cè)面成型鋼筋槽。壓制1~4s后立即脫模養(yǎng)護(hù)。本發(fā)明的墊塊養(yǎng)護(hù)時(shí)間短、初期強(qiáng)度高、與建筑物的混凝土適應(yīng)，工藝過程方便快捷，牢固不易松散，制備工期短、使用便捷。
【專利說明】一種混凝土墊塊及其制備工藝

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 一種混凝土墊塊及其制備工藝，屬于建筑用支撐件【技術(shù)領(lǐng)域】。

【背景技術(shù)】
[0002] 鋼筋混凝土建筑結(jié)構(gòu)建設(shè)過程中，澆筑混凝土前需要先扎結(jié)鋼筋框架。水平面鋼 筋框架的扎結(jié)過程中，需要在模板與鋼筋間加墊墊塊來確定混凝土構(gòu)件保護(hù)層厚度并保證 鋼筋框架底面在同一高度，墊塊規(guī)格不統(tǒng)一會(huì)導(dǎo)致露筋。
[0003] 目前混凝土墊塊的原料主要是水泥與沙，也有的混凝土墊塊使用石屑代替部分沙 子作為混凝土墊塊原料。隨著環(huán)保政策的推行，河沙和海沙的使用被取代是必然趨勢(shì)。以 水泥、石屑制備小體積墊塊勢(shì)在必行。但是發(fā)明人在實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)，采用石屑完全取代沙而制 備混凝土墊塊的過程中存在較多的問題：1、墊塊制備周期長(zhǎng)，在壓制成型后需要的養(yǎng)護(hù)時(shí) 間長(zhǎng)，養(yǎng)護(hù)需要在14天左右；2、墊塊強(qiáng)度低，在鋼筋鋪設(shè)和維護(hù)的過程中容易造成損壞或 開裂，鋼筋框架扎結(jié)完成后替換墊塊較麻煩；3、墊塊只考慮到墊設(shè)時(shí)的高度標(biāo)準(zhǔn)要求，不注 意在混凝土燒筑后與墊塊間的粘接強(qiáng)度；4、墊塊與建筑物的混凝土基本結(jié)構(gòu)具有不同的膨 脹收縮比，造成墊塊脫落，接觸面開裂，空氣中的水分從縫隙滲入到鋼筋表面，使得鋼筋發(fā) 生電化學(xué)腐蝕，腐蝕的鋼筋會(huì)體積膨脹從而進(jìn)一步破壞混凝土結(jié)構(gòu)，縮短建筑的使用期限； 5、制作過程中，混凝土墊塊的壓制工藝采用正面壓制，即從設(shè)置鋼筋槽的一面下壓，以成型 鋼筋槽，因?yàn)椴煌伍g混凝土的流動(dòng)性差距或/和不同壓制工具的壓力不同，使的混凝 土墊塊的鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離不統(tǒng)一，在墊設(shè)鋼筋時(shí)導(dǎo)致鋼筋面不平整。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是：克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種成本低，養(yǎng)護(hù)時(shí)間 短，成型快的混凝土墊塊以及針對(duì)該墊塊的生產(chǎn)制備工藝。
[0005] 本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是：該混凝土墊塊，包括墊塊本體，其特 征在于：所述的墊塊本體為類六面體，墊塊本體的至少一個(gè)面上開設(shè)有至少一道鋼筋槽，所 述墊塊本體的原料配伍按重量份計(jì)：水泥100份，石屑46(Γ520份，水42飛1份，其中，石屑 與水按1 :0. 09?0. 12配比，石屑顆粒粒徑D彡0. lcm的石屑占石屑總量的4(Γ50%。
[0006] 優(yōu)選的，所述墊塊本體的原料配伍按重量份計(jì)：水泥100份，石屑48(Γ500份，水 52~55份，其中，石屑與水按1 :0. 11配比，石屑顆粒粒徑D < 0. lcm的石屑占石屑總量的 40?45%。
[0007] 發(fā)明人在實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的過程中發(fā)現(xiàn)，石屑的片狀結(jié)構(gòu)會(huì)嚴(yán)重影響混凝土的活易 性，由于墊塊成型過程中模具體積較小，如果水泥、石屑和水之間的比例調(diào)節(jié)不恰當(dāng)或石屑 的顆粒級(jí)配選擇不恰當(dāng)，會(huì)直接導(dǎo)致在填模時(shí)無法快速振蕩填實(shí)或在脫模時(shí)達(dá)不到立即脫 模成型的強(qiáng)度，出現(xiàn)物料散落、墊塊形狀、規(guī)格不統(tǒng)一，甚至導(dǎo)致成型墊塊開裂。為此，本發(fā) 明需控制水與石屑比例在0.09、. 12:1之間，特別是當(dāng)水與石屑按0. 11:1的比例配比時(shí)， 制得的混凝土墊塊達(dá)到最佳含水率，墊塊強(qiáng)度高，并與混凝土基本結(jié)構(gòu)的相適應(yīng)性最佳。
[0008] 所述的石屑根據(jù)石屑顆粒粒徑D不同，其質(zhì)量百分比組成為：D<0. 1cm的石屑占 40?50%、0· lcm < D 彡 0· 2cm 的石屑占 20?25%、0· 2cm < D 彡 0· 3cm 的石屑占 15?20%、0· 3cm < D彡0· 5cm的石屑占12?15%。
[0009] 所述石屑根據(jù)顆石屑粒粒徑D不同，其質(zhì)量百分比組成為：D < 0. 1cm的石屑占 40?45%、0· lcm < D 彡 0· 2cm 的石屑占 23?25%、0· 2cm < D 彡 0· 3cm 的石屑占 18?20%、0· 3cm < D彡0· 5cm的石屑占12?15%。
[0010] 石屑的顆粒級(jí)配是影響混凝土半濕料坍落度和泌水率的關(guān)鍵因素。在此優(yōu)選的顆 粒級(jí)配下，混凝土半濕料的振動(dòng)填實(shí)率更高，制得的墊塊材料更均勻。
[0011] 經(jīng)檢測(cè)，所述的混凝土墊塊干燥后的比重為198(T2140kg/m3,軸心抗壓強(qiáng)度大于 22N/cm 2。
[0012] 本發(fā)明涉及的墊塊本體包括兩種基本形式： 一種是僅在頂面架設(shè)鋼筋的常規(guī)普通墊塊，墊塊本體頂面上開設(shè)有一道鋼筋槽，所述 的墊塊本體長(zhǎng)L為2(T30mm、墊塊本體寬W為15~30mm、墊塊本體高Η為17~70mm，鋼筋槽底 部與墊塊本體底面間的距離h為13mnT60mm。
[0013] 另一種是上下面均可設(shè)置鋼筋的馬蹬狀墊塊，馬蹬的墊塊本體頂面和底面上分別 同向開設(shè)有一道鋼筋槽，所述的墊塊本體底面長(zhǎng)U為4(T80mm、墊塊本體寬A為2(T40mm， 墊塊本體頂面長(zhǎng)L 2為3(T60mm、墊塊本體寬W2為2(T40mm，墊塊本體高度Η為6(T250mm，底 面鋼筋槽的深度d為25飛0mm，頂面鋼筋槽底部與底面鋼筋槽頂部間的距離為25~180mm。
[0014] 由上述墊塊本體的形狀體積參數(shù)可以看出，本發(fā)明可以制作出體積很小的墊塊。 其單個(gè)墊塊體積遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于磚塊。由于墊塊體積小，其對(duì)應(yīng)模具的體積也較小，所形成的填充 的相對(duì)比表面積大，相對(duì)填充摩擦力大，若原料沒有足夠的流動(dòng)性，模具不容易填充滿。
[0015] 為此，本發(fā)明對(duì)水泥、石屑和水的質(zhì)量比進(jìn)行控制，通過水泥、石屑和水三種物料 間的搭配來調(diào)節(jié)混凝土流動(dòng)性和泌水率，使其在混合后形成一種半濕料，形成的坍落度能 夠保證模具的充分填實(shí)。本發(fā)明物料配比混合后得到的半濕料流動(dòng)性能遠(yuǎn)高于硬性水泥砂 漿。該物料配比混合后得到的半濕料能夠在模具中壓制后立即進(jìn)行脫模，即能夠形成足夠 強(qiáng)度而不散落。半濕料的泌水率在加壓后會(huì)快速溢出部分水分，使得在壓制后物料間具有 足夠的粘接強(qiáng)度而實(shí)現(xiàn)立即脫模，墊塊的加工速率大大加快。傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)可知物料的漿料流 動(dòng)態(tài)越好填模越快、壓制后初期強(qiáng)度越高脫模越早，墊塊制備速率越快。但是漿料流動(dòng)態(tài)和 壓制后初期強(qiáng)度成一種此消彼長(zhǎng)的狀態(tài)，兩者間只能消耗一方而提高另一方，本發(fā)明通過 水泥和石屑的搭配來調(diào)節(jié)泌水率，在施壓中消耗部分水分，既保證所得半濕料的流動(dòng)態(tài)又 保證壓制后初期強(qiáng)度，并實(shí)現(xiàn)壓制后立即脫模。
[0016] 本發(fā)明以簡(jiǎn)單的原料制備與建筑物的混凝土基本結(jié)構(gòu)適應(yīng)性好的混凝土墊塊，解 決了建筑混凝土干燥過程中搭接面開裂的問題，以及建筑物在以后長(zhǎng)期使用中的開裂問 題。本發(fā)明干燥后的混凝土墊塊利用石屑顆粒級(jí)配控制膨脹收縮比和表面的吸水性?；?凝土墊塊作為一種體積較小的預(yù)制材料，無法做到膨脹收縮比與不同的建筑混凝土完全一 致。本發(fā)明通過控制混凝土成分，使其膨脹收縮特性接近天然石材，使建筑混凝土在澆筑后 與小體積墊塊形成一種類似混凝土配制過程中添加石子集料的體系，利用石屑顆粒級(jí)配控 制的墊塊吸水性，在支撐的鋼筋框架上澆筑混凝土后能夠與建筑混凝土有效地實(shí)現(xiàn)快速靜 態(tài)結(jié)合，干燥后在遇到水淋濕時(shí)同步吸水，避免了由于膨脹收縮比不同造成的開裂和脫落， 延長(zhǎng)建筑使用壽命。
[0017] 本發(fā)明通過原料配比的設(shè)計(jì)使得墊塊雖然體積小但是抗壓/剪強(qiáng)度不變，軸心抗 壓強(qiáng)度達(dá)到22N/cm 2以上。
[0018] 本發(fā)明優(yōu)選水泥為42. 5普通硅酸鹽水泥。發(fā)明采用42. 5普通硅酸鹽水泥除了增 加混凝土墊塊的強(qiáng)度外，主要是利用42. 5普通硅酸鹽水泥得到的墊塊干燥速率與本發(fā)明 要求相適應(yīng)。采用42. 5普通硅酸鹽水泥制得的墊塊在達(dá)到適當(dāng)含水率時(shí)在澆筑上混凝土 后又會(huì)形成最佳的吸水率，與澆筑混凝土有機(jī)的結(jié)合。
[0019] 一種如上所述混凝土墊塊的制備工藝，其特征在于，制備工藝步驟為： 1) 混料：按石屑顆粒粒徑D尺寸篩取石屑，并按所述原料配伍進(jìn)行配料，混合后連續(xù)攪 拌獲得半濕料； 2) 布料：將半濕料注入下模，下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)0. 3~ls使半濕料填實(shí)； 3) 壓實(shí)成型：上模下壓的同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)，壓實(shí)后墊塊立 即脫模成型，壓實(shí)時(shí)間為l~4s，下壓強(qiáng)度為5~10MPa ; 4) 養(yǎng)護(hù)：成型的墊塊在自然條件下養(yǎng)護(hù)20~22h即得。
[0020] 每個(gè)下模的至少一個(gè)側(cè)面上縱向開設(shè)有向模具內(nèi)凸出的至少一條鋼筋槽預(yù)設(shè)槽， 所述上模底面與下模上開口形狀相適應(yīng)。
[0021] 優(yōu)選的，所述振動(dòng)臺(tái)上下振動(dòng)，振動(dòng)頻率為5(Γ90次/秒。
[0022] 原料攪拌混合后得到的混凝土半濕料具有合適的坍落度，能夠在振動(dòng)條件下使體 積較小的下模具內(nèi)同樣實(shí)現(xiàn)快速填實(shí)。混凝土半濕料具有合適的泌水率，保證在振動(dòng)填實(shí) 后，墊塊內(nèi)部石屑分布均勻，能達(dá)到適當(dāng)含水率并具有所需的初期強(qiáng)度。
[0023] 本發(fā)明墊塊的制備工藝主要有兩方面特點(diǎn)。一是采用的模具和壓制方式為側(cè)面縱 向壓制，模具將決定墊塊厚度的鋼筋槽預(yù)設(shè)槽設(shè)置在側(cè)面上，壓制過程中無需考慮分次壓 制時(shí)不同的壓強(qiáng)造成墊塊厚度不統(tǒng)一?？v向壓制所施加的壓強(qiáng)只要保證將混凝土半濕料壓 實(shí)即能輕松保證厚度的絕對(duì)統(tǒng)一。同時(shí)在成型墊塊后脫模時(shí)方便，不會(huì)產(chǎn)生阻礙。此外，縱 向壓制使得模具排列方式更加緊湊，最多可同時(shí)排列450個(gè)墊塊模具一起壓制，提高生產(chǎn) 效率。
[0024] 二是墊塊在短短廣4s的壓實(shí)后立即脫模成型，養(yǎng)護(hù)時(shí)間也只有20~22h。整體制備 過程工期短、速率高，這主要得益于本發(fā)明的物料配比，所得半濕料具有混合后的流動(dòng)態(tài)和 壓制后初期強(qiáng)度。由于本發(fā)明的墊塊成型后強(qiáng)度高、耗水量小，在自然條件下養(yǎng)護(hù)20~22h 即可作為成品，具有足夠強(qiáng)度。
[0025] 由于混凝土墊塊用于鋼筋鋪設(shè)，而且體積較小，所以對(duì)混凝土墊塊的規(guī)整程度要 求較高，相互之間的長(zhǎng)、寬、高等要素間差距要求嚴(yán)格。這就不同于傳統(tǒng)混凝土磚的要求，傳 統(tǒng)的混凝土磚雖然也能夠在短時(shí)間內(nèi)充模、脫模，但是因?yàn)榇u塊在使用過程中有灰漿層的 調(diào)整且本身體積較大，對(duì)混凝土磚規(guī)格差距要求不嚴(yán)格，磚塊相互之間的規(guī)格差距較大。本 發(fā)明利用原料配比，石屑粒徑搭配，壓制方法等要素綜合調(diào)節(jié)，使得體積小，規(guī)格差距要求 極為嚴(yán)格的混凝土墊塊實(shí)現(xiàn)的快速?zèng)_模和立即脫模，并將規(guī)格差距限制在極小的范圍內(nèi)。
[0026] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的混凝土墊塊及其制備工藝所具有的有益效果是：本發(fā) 明在解決混凝土建筑干燥過程中搭接面開裂的問題的同時(shí)還解決了建筑物在以后長(zhǎng)期使 用中的開裂問題。本發(fā)明的配料只有水泥、水和石屑，去除了開采對(duì)環(huán)境有害的河沙和海 沙。降低了生產(chǎn)成本。本發(fā)明通過石屑的顆粒級(jí)配，調(diào)節(jié)了混凝土的活易性，使得簡(jiǎn)單的水 泥、水和石屑的配比滿足墊塊小體積模具的填充要求，實(shí)現(xiàn)快速填充、立即脫模。本發(fā)明的 制備工藝過程方便快捷，混凝土墊塊內(nèi)實(shí)、牢固不易松散，制備工期短、使用便捷。降低了生 產(chǎn)成本和工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，提高了生產(chǎn)效率。本發(fā)明采用模具和壓制方式為縱向壓制，將決 定墊塊厚度的鋼筋槽預(yù)設(shè)槽設(shè)置在側(cè)面上，壓制只要保證將混凝土半濕料壓實(shí)即能輕松保 證厚度的絕對(duì)統(tǒng)一。本發(fā)明縱向壓制鋼筋槽，精確控制鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距 離h，方便成型脫模，施工工序簡(jiǎn)單，質(zhì)量穩(wěn)定。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0027] 圖1為本發(fā)明一種混凝土常規(guī)墊塊的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0028] 圖2為本發(fā)明一種混凝土馬蹬墊塊的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0029] 圖3為本發(fā)明另一種混凝土常規(guī)墊塊的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0030] 圖4為圖1所示混凝土常規(guī)墊塊單個(gè)上、下模具配合示意圖。
[0031] 其中，1、下模具2、下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽3、模具上開口 4、上模具5、上模具 鋼筋槽預(yù)設(shè)槽6、連接桿7、模具框板8、振動(dòng)臺(tái)9、墊塊本體10、鋼筋槽；墊塊本體 長(zhǎng)L、墊塊本體寬W、墊塊本體高H，鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h ;墊塊本體底面長(zhǎng) U、墊塊本體底面寬A，墊塊本體頂面長(zhǎng)L2、墊塊本體頂面寬W2，底面鋼筋槽的深度d。

【具體實(shí)施方式】
[0032] 實(shí)施例1是本發(fā)明的最佳實(shí)施例，下面結(jié)合附圖Γ4和對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步說明。
[0033] 實(shí)施例1 1)按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑500份，水55份配料制作混凝土墊塊， 其中石屑采用碎石機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占43%、 0· lcm < D < 0· 2cm 的石屑占 24%、0· 2cm < D < 0· 3cm 的石屑占 19. 5%、0· 3cm < D < 0· 5cm 的石屑占13. 5%。石屑與水的重量比為1:0. 11。所制作的墊塊本體近似六面體結(jié)構(gòu)，墊 塊本體上表面上開設(shè)有一道鋼筋槽，墊塊本體長(zhǎng)L=25mm、墊塊本體寬W=15mm、墊塊本體高 H=20mm。
[0034] 2)參照附圖1、4設(shè)計(jì)制備混凝土墊塊的模具，將423個(gè)下模具1排布在同一模具 框板7上，模具上開口 3的開口面與模具框板7所在平面持平，下模具1的側(cè)面上開設(shè)向模 具內(nèi)凸出的一條縱向的下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2,鋼筋槽10所在側(cè)面的最高點(diǎn)與相對(duì)側(cè)面間 的距離為13mm，上模具4的底面與下模具1的模具上開口 3形狀相適應(yīng)，在與下模具1對(duì)應(yīng) 側(cè)有上模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽5開口，上模具4通過連接桿6與墊塊壓制機(jī)連接。
[0035] 3)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模在 振動(dòng)臺(tái)8作用下以90次/s的頻率振動(dòng)0. 5s，使混凝土半濕料填實(shí)下模具1 ;上模具4下 壓，下壓壓強(qiáng)為5MPa，壓實(shí)時(shí)間為ls，下壓的同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)， 壓實(shí)的混凝土半濕料脫模，墊塊成型。
[0036] 4)成型墊塊在25°C下養(yǎng)護(hù)20h即得。
[0037] 同批制備423塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為5. 6g，說明脫模過程基本無 散落?？X測(cè)量鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為13. 04mm，423塊測(cè)試墊塊間 該距離的方差為0. 08 ;墊塊形狀統(tǒng)一。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2100kg/m3。墊塊軸心抗 壓強(qiáng)度達(dá)到24N/cm2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C30級(jí)。將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中應(yīng)用， 干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，無裂紋。
[0038] 實(shí)施例2 1)按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑520份，水57份配料，制作墊塊本體長(zhǎng) L=25mm、墊塊本體寬W=15mm、墊塊本體高H=30mm的混凝土墊塊。墊塊本體形狀同實(shí)施例1。 其中石屑采用碎石機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占42%、 0· lcm < D < 0· 2cm 的石屑占 23%、0. 2cm < D < 0· 3cm 的石屑占 20%、0· 3cm < D < 0· 5cm 的石屑占15%。石屑與水的重量比為1 :0. 11。
[0039] 2)參照附圖1、4設(shè)計(jì)制備混凝土墊塊的模具，將160個(gè)下模具1排布在同一模具 框板7上，模具上開口 3的開口面與模具框板7所在平面持平，下模具1的側(cè)面上開設(shè)向模 具內(nèi)凸出的一條縱向的下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2,鋼筋槽10所在側(cè)面的最高點(diǎn)與相對(duì)側(cè)面間 的距離為20mm，上模具4的底面與下模具1的模具上開口 3形狀相適應(yīng)，在與下模具1對(duì)應(yīng) 側(cè)有上模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽5開口，上模具4通過連接桿6與墊塊壓制機(jī)連接。
[0040] 3)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模在 振動(dòng)臺(tái)8作用下以60次/s的頻率振動(dòng)0. 3s，使半濕料填實(shí)下模具1 ;上模具4下壓，下壓 壓強(qiáng)為8MPa，壓實(shí)時(shí)間為1.5s，下壓的同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)，壓實(shí) 的混凝土半濕料脫模，墊塊成型。
[0041] 4)成型墊塊在25°C下養(yǎng)護(hù)2lh即得。
[0042] 同批制備320塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為3. 3g，說明脫模過程基本無 散落?？X測(cè)量鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為20. 07mm，320塊測(cè)試墊塊間 該距離的方差為〇. 13 ;墊塊形狀統(tǒng)一。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2140kg/m3。墊塊軸心抗壓 強(qiáng)度達(dá)到23. 5N/cm2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C30級(jí)。將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中應(yīng)用， 干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，無裂紋。
[0043] 實(shí)施例3 1)按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑470份，水42份配料，制作墊塊本體長(zhǎng) L=25mm、墊塊本體寬W=15mm、墊塊本體高H=30mm的混凝土墊塊。墊塊本體形狀同實(shí)施例1。 其中石屑采用碎石機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占48%、 0· lcm < D < 0· 2cm 的石屑占 20%、0· 2cm < D < 0· 3cm 的石屑占 19%、0· 3cm < D < 0· 5cm 的石屑占13%。石屑與水的重量比為1 :0. 09。
[0044] 2)參照附圖1、4設(shè)計(jì)制備混凝土墊塊的模具，將160個(gè)下模具1排布在同一模具 框板7上，模具上開口 3的開口面與模具框板7所在平面持平，下模具1的側(cè)面上開設(shè)向模 具內(nèi)凸出的一條縱向的下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2,鋼筋槽10所在側(cè)面的最高點(diǎn)與相對(duì)側(cè)面間 的距離為20mm，上模具4的底面與下模具1的模具上開口 3形狀相適應(yīng)，在與下模具1對(duì)應(yīng) 側(cè)有上模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽5開口，上模具4通過連接桿6與墊塊壓制機(jī)連接。
[0045] 3)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模在 振動(dòng)臺(tái)8作用下以60次/s的頻率振動(dòng)0. 3s，使半濕料填實(shí)下模具1 ;上模具4下壓，下壓 壓強(qiáng)為8MPa，壓實(shí)時(shí)間為1.5s，下壓的同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)，壓實(shí) 的混凝土半濕料脫模，墊塊成型。
[0046] 4)成型墊塊在25°C下養(yǎng)護(hù)2lh即得。
[0047] 同批制備320塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為3. 8g，說明脫模過程基本無 散落?？X測(cè)量鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為20. 01mm，320塊測(cè)試墊塊間 該距離的方差為〇. 12 ;墊塊形狀統(tǒng)一。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2120kg/m3。墊塊軸心抗壓 強(qiáng)度達(dá)到23. 5N/cm2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C30級(jí)。將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中應(yīng)用， 干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，無裂紋。
[0048] 實(shí)施例4 1)按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑460份，水46份配料，制作墊塊本體長(zhǎng) L=30mm、墊塊本體寬W=25mm、墊塊本體高H=50mm的混凝土墊塊。墊塊本體形狀同實(shí)施例1。 其中石屑采用碎石機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占45%、 0· lcm < D < 0· 2cm 的石屑占 25%、0. 2cm < D < 0· 3cm 的石屑占 15%、0· 3cm < D < 0· 5cm 的石屑占15%。石屑與水的重量比為1 :0. 1。
[0049] 2)參照附圖1、4設(shè)計(jì)制備混凝土墊塊的模具，將120個(gè)下模具1排布在同一模具 框板7上，模具上開口 3的開口面與模具框板7所在平面持平，下模具1的側(cè)面上開設(shè)向模 具內(nèi)凸出的一條縱向的下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2,鋼筋槽所在側(cè)面的最高點(diǎn)與相對(duì)側(cè)面間的 距離為40mm，上模具4的底面與下模具1的模具上開口 3形狀相適應(yīng)，在與下模具1對(duì)應(yīng)側(cè) 有上模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽5開口，上模具4通過連接桿6與墊塊壓制機(jī)連接。
[0050] 3)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模在 振動(dòng)臺(tái)8作用下以60次/s的頻率振動(dòng)ls，使混凝土半濕料填實(shí)下模具1 ;上模具4下壓， 單個(gè)上模具4的下壓壓強(qiáng)為8MPa，壓實(shí)時(shí)間為2s，下壓的同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使 半濕料壓實(shí)，壓實(shí)的混凝土半濕料脫模，墊塊成型。
[0051] 4)成型墊塊在25°C下養(yǎng)護(hù)22h即得。
[0052] 同批制備240塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為2. 5g，說明脫模過程基本無 散落?？X測(cè)量鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為39. 96mm，240塊測(cè)試墊塊間 該距離的方差為〇. 17 ;墊塊形狀統(tǒng)一。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在1990kg/m3。墊塊軸心抗壓 強(qiáng)度達(dá)到22. lN/cm2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C30級(jí)。將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中應(yīng)用， 干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，無裂紋。
[0053] 實(shí)施例5 1)按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑480份，水50份配料，制作墊塊本體長(zhǎng) L=30mm、墊塊本體寬W=30mm、墊塊本體高H=70mm的混凝土墊塊。墊塊本體形狀同實(shí)施例1。 其中石屑采用碎石機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占40%、 0· lcm < D < 0· 2cm 的石屑占 25%、0. 2cm < D < 0· 3cm 的石屑占 20%、0· 3cm < D < 0· 5cm 的石屑占15%。石屑與水的重量比為1 :0. 104。
[0054] 2)參照附圖1、4設(shè)計(jì)制備混凝土墊塊的模具，將80個(gè)下模具1排布在同一模具框 板7上，模具上開口 3的開口面與模具框板7所在平面持平，下模具1的側(cè)面上開設(shè)向模具 內(nèi)凸出的一條縱向的下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2,鋼筋槽10所在側(cè)面的最高點(diǎn)與相對(duì)側(cè)面間的 距離為60mm，上模具4的底面與下模具1的模具上開口 3形狀相適應(yīng)，在與下模具1對(duì)應(yīng) 側(cè)有上模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽5開口，上模具4通過連接桿6與墊塊壓制機(jī)連接。
[0055] 3)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模在 振動(dòng)臺(tái)8作用下振動(dòng)0. 5s使半濕料填實(shí)；在振動(dòng)臺(tái)8以50次/s的頻率振動(dòng)，使混凝土半 濕料填實(shí)下模具1 ;上模具4下壓，單個(gè)上模具4的下壓壓強(qiáng)為8MPa，壓實(shí)時(shí)間為2s，下壓 的同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)，壓實(shí)的混凝土半濕料脫模，墊塊成型。
[0056] 4)成型墊塊在20°C下養(yǎng)護(hù)20h即得。
[0057] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為5g，說明脫模過程基本無散 落?？X測(cè)量鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為60. 03mm，400塊測(cè)試墊塊間該 距離的方差為0.21 ;墊塊形狀統(tǒng)一。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2080kg/m3。墊塊軸心抗壓 強(qiáng)度達(dá)到22. lN/cm2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C30級(jí)。將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中應(yīng)用， 干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，無裂紋。
[0058] 實(shí)施例6 1)按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑490份，水52份配料制作混凝土墊塊。 其中石屑采用碎石機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占43%、 0· lcm < D < 0· 2cm 的石屑占 25%、0· 2cm < D < 0· 3cm 的石屑占 20%、0· 3cm < D < 0· 5cm 的石屑占12%。石屑與水的重量比為1 :0. 106。所制作的墊塊本體近似六面體結(jié)構(gòu)，墊塊本 體上、下表面上各開設(shè)有一道鋼筋槽，墊塊本體底面長(zhǎng)墊塊本體寬1=20111111，墊塊 本體頂面長(zhǎng)L 2=30mm、墊塊本體寬W2=20mm，墊塊本體高H=60mm。
[0059] 2)參照附圖2按照混凝土墊塊本體9設(shè)計(jì)制備混凝土墊塊的模具，模具相對(duì)兩 側(cè)面上分別凸出設(shè)有一下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2。其中，一側(cè)下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2深度為 30臟，兩側(cè)鋼筋槽槽底之間的距離為25臟，模具框板7上同時(shí)排布80個(gè)下模具，下模具上開 口 3的開口面與模具框板7所在平面持平，上模具4的底面與下模具1的模具上開口 3形 狀相適應(yīng)，上模具4通過連接桿6與墊塊壓制機(jī)連接。
[0060] 3)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模在 振動(dòng)臺(tái)8作用下振動(dòng)Is使半濕料填實(shí)；在振動(dòng)臺(tái)8以50次/s的頻率振動(dòng)，使混凝土半濕 料填實(shí)下模具1 ;上模具4下壓，單個(gè)上模具4的下壓壓強(qiáng)為8MPa，壓實(shí)時(shí)間為2s，下壓的 同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)，壓實(shí)的混凝土半濕料脫模，墊塊成型。
[0061] 4)成型墊塊在25°C下養(yǎng)護(hù)22h即得。
[0062] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為5. 4g，說明脫模過程基本無 散落?？X測(cè)量頂面鋼筋槽底部與底面鋼筋槽頂部間的距離平均為24. 94mm，400塊測(cè)試墊 塊間該距離的方差為〇. 11 ;墊塊形狀統(tǒng)一。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在1980kg/m3。墊塊軸 心抗壓強(qiáng)度達(dá)到23. lN/cm2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C30級(jí)。將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中 應(yīng)用，干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，無裂紋。
[0063] 實(shí)施例7 1)按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑510份，水56份配料，制作墊塊本體 底面長(zhǎng)1^=40_、墊塊本體寬WfZOmm，墊塊本體頂面長(zhǎng)1^=30_、墊塊本體寬W2=20mm，墊塊本 體高H=60mm的混凝土墊塊。墊塊本體形狀同實(shí)施例6。其中石屑采用碎石機(jī)粉碎后篩分搭 配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占45%、0. lcm < D < 0. 2cm的石屑占23%、 0. 2cm < D彡0. 3cm的石屑占18%、0. 3cm < D彡0. 5cm的石屑占14%。石屑與水的重量比 為 1 :0·11。
[0064] 2)參照附圖2按照混凝土墊塊本體9設(shè)計(jì)制備混凝土墊塊的模具，模具相對(duì)兩 側(cè)面上分別凸出設(shè)有一下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2。其中，一側(cè)下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2深度為 30臟，兩側(cè)鋼筋槽槽底之間的距離為25臟，模具框板7上同時(shí)排布80個(gè)下模具，下模具上開 口 3的開口面與模具框板7所在平面持平，上模具4的底面與下模具1的模具上開口 3形 狀相適應(yīng)，上模具4通過連接桿6與墊塊壓制機(jī)連接。
[0065] 3)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模在 振動(dòng)臺(tái)8作用下振動(dòng)Is使半濕料填實(shí)；在振動(dòng)臺(tái)8以90次/s的頻率振動(dòng)，使混凝土半濕 料填實(shí)下模具1 ;上模具4下壓，單個(gè)上模具4的下壓壓強(qiáng)為8MPa，壓實(shí)時(shí)間為2s，下壓的 同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)，壓實(shí)的混凝土半濕料脫模，墊塊成型。
[0066] 4)成型墊塊在25°C下養(yǎng)護(hù)22h即得。
[0067] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為5. 5g，說明脫模過程基本無 散落。卡齒測(cè)量頂面鋼筋槽底部與底面鋼筋槽頂部間的距離平均為24. 96mm，400塊測(cè)試墊 塊間該距離的方差為〇. 10 ;墊塊形狀統(tǒng)一。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在1980kg/m3。墊塊軸 心抗壓強(qiáng)度達(dá)到23. lN/cm2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C30級(jí)。將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中 應(yīng)用，干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，無裂紋。
[0068] 實(shí)施例8 1)按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑520份，水61份配料制作混凝土墊塊， 其中石屑采用碎石機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占50%、 0· lcm < D < 0· 2cm 的石屑占 20%、0· 2cm < D < 0· 3cm 的石屑占 16%、0· 3cm < D < 0· 5cm 的石屑占14%。石屑與水的重量比為1:0. 12。所制作的墊塊本體近似六面體結(jié)構(gòu)，墊塊本 體上下左右四個(gè)面上分別開設(shè)有一道鋼筋槽，墊塊本體長(zhǎng)L=40mm、墊塊本體寬W=40mm、墊 塊本體高H=30mm。
[0069] 2)參照附圖3按照混凝土墊塊本體9設(shè)計(jì)制備混凝土墊塊的模具，模具四個(gè)側(cè)面 均縱向凸出有l(wèi)〇mm高的下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2，120個(gè)下模具1排布在同一模具框板7上， 模具上開口 3的開口面與模具框板7所在平面持平，上模具4的底面與下模具1的模具上 開口 3形狀相適應(yīng)，上模具4通過連接桿6與墊塊壓制機(jī)連接。
[0070] 3)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模在 振動(dòng)臺(tái)8作用下振動(dòng)Is使半濕料填實(shí)；在振動(dòng)臺(tái)8以50次/s的頻率振動(dòng)，使混凝土半濕 料填實(shí)下模具1 ;上模具4下壓，單個(gè)上模具4的下壓壓強(qiáng)為lOMPa，壓實(shí)時(shí)間為4s，下壓的 同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)，壓實(shí)的混凝土半濕料脫模，墊塊成型。
[0071] 4)成型墊塊在20°C下養(yǎng)護(hù)20h即得。
[0072] 同批制備240塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為2. 8g，說明脫模過程基本無 散落?？X測(cè)量相對(duì)鋼筋槽底部間的平均距離分別為19.84mm、19.92mm，240塊測(cè)試墊塊間 該距離的方差分別為〇. 22、0. 13 ;墊塊形狀統(tǒng)一。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2060kg/m3。墊 塊軸心抗壓強(qiáng)度達(dá)到22. 4N/cm2，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C30級(jí)。將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié) 構(gòu)中應(yīng)用，干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，無裂紋。
[0073] 對(duì)比例1 按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑650份，水30份配料，其中石屑采用碎石 機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占43%、0. lcm < D < 0. 2cm 的石屑占24%、0· 2cm < D彡0· 3cm的石屑占19. 5%、0· 3cm < D彡0· 5cm的石屑占13. 5%。 石屑與水的重量比為1 :〇. 05。墊塊形狀及壓制方法同實(shí)施例1。
[0074] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，壓制完成直接脫模，脫模后收集散料總質(zhì)量為487g，脫 模過程中各墊塊均有散落；裝模時(shí)模具填料過滿，墊塊形狀不統(tǒng)一，無法正常使用?？X測(cè) 量鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為14. 03mm，400塊測(cè)試墊塊間該距離的方差 為4. 01。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2000kg/m3。干燥后墊塊自身出現(xiàn)裂紋。
[0075] 由該對(duì)比例可以看出，當(dāng)石屑用量偏高、用水量偏少時(shí)，配料松散，原料粘度不足， 無法在短暫壓力下成型，在脫模過程各墊塊均出現(xiàn)散落，導(dǎo)致墊塊形狀不統(tǒng)一，相互之間差 距較大，無法快速壓制得到可使用的墊塊。
[0076] 對(duì)比例2 按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑650份，水50份配料，其中石屑采用碎石 機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占43%、0. lcm < D < 0. 2cm 的石屑占24%、0· 2cm < D彡0· 3cm的石屑占19. 5%、0· 3cm < D彡0· 5cm的石屑占13. 5%。 石屑與水的重量比為1 :〇. 077。墊塊形狀及壓制方法同實(shí)施例1。
[0077] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為243g，脫模過程大多出現(xiàn)散 落，墊塊形狀基本統(tǒng)一，說明裝模時(shí)基本填滿，但是強(qiáng)度不足，無法正常使用?？X測(cè)量鋼 筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為15. 12mm，400塊測(cè)試墊塊間該距離的方差為 2. 48。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2000kg/m3。干燥后墊塊自身出現(xiàn)裂紋。
[0078] 由該對(duì)比例可以看出，石屑用量過大，會(huì)導(dǎo)致配料松散，無法在短暫壓力下達(dá)到足 夠強(qiáng)度從而立即脫模。增加水量有利于壓制成型，但仍不能達(dá)到理想效果。
[0079] 對(duì)比例3 按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑520份，水65份配料，其中石屑采用碎石 機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占 43%、0. lcm < D < 0. 2cm 的石屑占 24%、0· 2cm < D彡0· 3cm的石屑占 19. 5%、0· 3cm < D彡0· 5cm的石屑占 13. 5%。 石屑與水的重量比為1 :〇. 125。墊塊形狀及壓制方法同實(shí)施例1。
[0080] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，裝模時(shí)模具填料不足，振動(dòng)壓制過程中出現(xiàn)出水現(xiàn)象， 壓制完成后脫模即出現(xiàn)塌落，無法成型，不可直接脫模，未做養(yǎng)護(hù)。
[0081] 由該對(duì)比例可以看出，水的添加量過大，原料含水量過高,無法振動(dòng)壓制成型。
[0082] 對(duì)比例4 按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑500份，水40份配料，其中石屑采用碎石 機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：D < 0. lcm的石屑占43%、0. lcm < D < 0. 2cm 的石屑占24%、0· 2cm < D彡0· 3cm的石屑占19. 5%、0· 3cm < D彡0· 5cm的石屑占13. 5%。 石屑與水的重量比為1 :〇. 08。墊塊形狀及壓制方法同實(shí)施例1。
[0083] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，壓制完成直接脫模，脫模過程中各墊塊均有散落，收集 散料總質(zhì)量為410g ;卡齒測(cè)量鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為13. 6mm，400 塊測(cè)試墊塊間該距離的方差為3. 89。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2010kg/m3。干燥后墊塊自 身出現(xiàn)裂紋。
[0084] 由該對(duì)比例可以看出，當(dāng)用水量偏少時(shí)，配料松散，原料粘度不足，在脫模過程各 墊塊均出現(xiàn)散落，無法在短暫壓力下成型。
[0085] 對(duì)比例5 按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑490份，水53份配料，其中石屑采用碎 石機(jī)粉碎后篩分至搭配顆粒質(zhì)量百分比組成為：粒徑< 0. lcm的石屑占20%、粒徑0. lcm < D < 0· 3cm的石屑占20%、粒徑0· 3cm < D < 0· 5cm的石屑占40%、粒徑D > 0· 5cm的石 屑占20% ;墊塊形狀及壓制方法同實(shí)施例1。
[0086] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為8g，說明脫模過程基本無散 落；但是墊塊規(guī)格不統(tǒng)一，在裝模過程中多出現(xiàn)未填實(shí)。成型墊塊密實(shí)度低?？X測(cè)量鋼 筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為15. 09mm，400塊測(cè)試墊塊間該距離的方差為 2. 11。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在1020kg/m3。養(yǎng)護(hù)40小時(shí)后，將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié) 構(gòu)中應(yīng)用，干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，有裂紋，說明兩者接觸面沒有結(jié)合。
[0087] 由該對(duì)比例可以看出，當(dāng)石屑的顆粒粒徑級(jí)配偏粗時(shí)，會(huì)影響混凝土的流動(dòng)性，混 凝土無法充實(shí)填模，實(shí)現(xiàn)快速成型。同時(shí)石屑的顆粒級(jí)配變換改變了干燥墊塊的表面吸水 率，在施工中無法與建筑混凝土有效結(jié)合，導(dǎo)致在使用后開裂，增加安全隱患。
[0088] 對(duì)比例6 按照重量份42. 5普通硅酸鹽水泥100份、石屑490份，水48份配料，其中石屑采用碎 石機(jī)粉碎后篩分搭配至顆粒質(zhì)量百分比組成為：粒徑D < 0. 1 cm的石屑占70%、粒徑0. lcm < D彡0· 2cm的石屑占15%、粒徑0· 2cm < D彡0· 3cm的石屑占10%、粒徑0· 3cm < D彡0· 5cm 的石屑占5% ;墊塊形狀及壓制方法同實(shí)施例1。
[0089] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為4g，說明脫模過程基本無散 落。但是上模具下壓過程中水份溢出嚴(yán)重，脫模后成型墊塊表面光滑但強(qiáng)度不足，養(yǎng)護(hù)過程 中出現(xiàn)下榻變形?？X測(cè)量鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為12. 54mm，400塊 測(cè)試墊塊間該距離的方差為2. 78。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2120kg/m3。養(yǎng)護(hù)48小時(shí)后， 將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中應(yīng)用，干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，有裂紋， 說明兩者接觸面沒有結(jié)合。
[0090] 由該對(duì)比例可以看出，石屑的顆粒粒徑級(jí)配偏細(xì)時(shí)，混凝土半濕料無法形成合適 的泌水率，無法在快速壓制時(shí)去除水分達(dá)到足夠脫模強(qiáng)度，實(shí)現(xiàn)快速脫模成型。石屑的顆粒 級(jí)配偏細(xì)同樣影響干燥墊塊的表面吸水率，在施工中無法與建筑混凝土有效結(jié)合，導(dǎo)致在 使用后開裂，增加安全隱患。
[0091] 對(duì)比例7 1)墊塊形狀、尺寸、原料配比和石屑顆粒組成同實(shí)施例1。
[0092] 2)設(shè)計(jì)制備混凝土墊塊的模具，將300個(gè)下模具1排布在同一模具框板7上，模具 上開口 3的開口面與模具框板7所在平面持平，下模具1的底面中部上凸形成一條橫向的 下模具鋼筋槽預(yù)設(shè)槽2,上模具4的底面與下模具1的模具上開口 3形狀相適應(yīng)，上模具4 通過連接桿6與墊塊壓制機(jī)連接。
[0093] 3)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，在振動(dòng) 臺(tái)8以3次/s的頻率振動(dòng)，使混凝土半濕料填實(shí)下模具1 ;下模在振動(dòng)臺(tái)8作用下振動(dòng)0. 5s 使半濕料填實(shí)；在振動(dòng)臺(tái)8以90次/s的頻率振動(dòng)，使混凝土半濕料填實(shí)下模具1 ;上模具 4下壓，單個(gè)上模具4的下壓壓強(qiáng)為8MPa，壓實(shí)時(shí)間為1. 5s，下壓的同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用 下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)，壓實(shí)的混凝土半濕料脫模、墊塊成型。
[0094] 4)成型墊塊在25°C下養(yǎng)護(hù)20h制得。
[0095] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為3g，說明脫模過程基本無散 落?？X測(cè)量鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離h平均為15. 02mm，400塊測(cè)試墊塊間該 距離的方差為3. 38 ;上模具的下壓壓強(qiáng)在不同批次、模具不同位置的壓強(qiáng)無法避免的出現(xiàn) 差異，導(dǎo)致墊塊形狀不統(tǒng)一。檢測(cè)混凝土墊塊的比重在2100kg/m 3。將墊塊在實(shí)驗(yàn)鋼筋混凝 土結(jié)構(gòu)中應(yīng)用，干燥后超聲波測(cè)傷儀檢測(cè)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，無裂紋。
[0096] 采用傳統(tǒng)的模具底面形成鋼筋槽10的形式，在快速壓制時(shí)無法保證鋼筋槽10底 部與墊塊本體9底面間的距離這一關(guān)鍵值的規(guī)格統(tǒng)一。
[0097] 對(duì)比例8 1)墊塊配料、模具及墊塊形狀尺寸同實(shí)施例1。
[0098] 2)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模不 發(fā)生振動(dòng)；上模具4下壓，下壓壓強(qiáng)為5MPa，下壓時(shí)間為4s，混凝土半濕料脫模。
[0099] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為210g，脫模過程大多出現(xiàn)散 落，成型墊塊形狀不規(guī)整，說明填料過程中下模未被填滿，下壓時(shí)半濕料未完全壓實(shí)。
[0100] 由該對(duì)比例可以看出，由于原料性狀影響，布料及壓實(shí)均需要模具進(jìn)行高頻率振 動(dòng)輔助，否則難以加快填料及壓實(shí)效率。
[0101] 對(duì)比例9 1)墊塊配料、模具及墊塊形狀尺寸同實(shí)施例1。
[0102] 2)將物料混合攪拌得到混凝土半濕料，將混凝土半濕料注入下模具1內(nèi)，下模在 振動(dòng)臺(tái)8作用下以90次/s的頻率振動(dòng)0. 5s，使混凝土半濕料填實(shí)下模具1 ;上模具4下 壓，下壓壓強(qiáng)為3MPa，下壓時(shí)間為2s，下壓的同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)，半濕料脫模。
[0103] 同批制備400塊測(cè)試墊塊，脫模后收集散料總質(zhì)量為450g，脫模過程大多出現(xiàn)散 落，半濕料未完全壓實(shí)，無法成型，未做養(yǎng)護(hù)?？梢姡^低的下壓強(qiáng)度與較短的下壓時(shí)間對(duì)墊 塊成型均有較大影響。
[0104] 以上所述，僅是本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已，并非是對(duì)本發(fā)明作其它形式的限制，任 何熟悉本專業(yè)的技術(shù)人員可能利用上述揭示的技術(shù)內(nèi)容加以變更或改型為等同變化的等 效實(shí)施例。但是凡是未脫離本發(fā)明技術(shù)方案內(nèi)容，依據(jù)本發(fā)明的技術(shù)實(shí)質(zhì)對(duì)以上實(shí)施例所 作的任何簡(jiǎn)單修改、等同變化與改型，仍屬于本發(fā)明技術(shù)方案的保護(hù)范圍。
【權(quán)利要求】
1. 一種混凝土墊塊，包括墊塊本體，其特征在于：所述的墊塊本體為類六面體，墊塊 本體的至少一個(gè)面上開設(shè)有至少一道鋼筋槽，所述墊塊本體的原料配伍按重量份計(jì)：水泥 100份，石屑46(Γ520份，水42?61份，其中，石屑與水按1 :0.09?0. 12配比，石屑顆粒粒徑 D < 0. lcm的石屑占石屑總量的40?50%。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種混凝土墊塊，其特征在于：所述墊塊本體的原料配伍按 重量份計(jì)：水泥100份，石屑480~500份，水52~55份，其中，石屑與水按1 :0. 11配比，石屑 顆粒粒徑D彡0. lcm的石屑占石屑總量的4(Γ45%。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種混凝土墊塊，其特征在于：所述的石屑根據(jù)石屑顆粒粒 徑D不同，其質(zhì)量百分比組成為：D彡0. lcm的石屑占4(T50%、0. lcm < D彡0. 2cm的石屑 占20?25%、0· 2cm < D彡0· 3cm的石屑占15?20%、0· 3cm < D彡0· 5cm的石屑占12?15%。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種混凝土墊塊，其特征在于：所述石屑根據(jù)石屑顆粒 粒徑D不同，其質(zhì)量百分比組成為：D彡0. lcm的石屑占4(T45%、0. lcm < D彡0. 2cm的石 屑占23?25%、0· 2cm < D彡0· 3cm的石屑占18?20%、0· 3cm < D彡0· 5cm的石屑占12?15%。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種混凝土墊塊，其特征在于：所述的混凝土墊塊干燥后的 比重為198(T2140kg/m3,軸心抗壓強(qiáng)度大于22N/cm 2。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種混凝土墊塊，其特征在于：所述的墊塊本體頂面上開設(shè) 有一道鋼筋槽，所述的墊塊本體的長(zhǎng)（L)為2(T30mm、寬（W)為15?30mm、高（H)為17?70mm， 鋼筋槽底部與墊塊本體底面間的距離（h)為13mnT60mm。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種混凝土墊塊，其特征在于：所述的墊塊本體頂面和底面 上分別同向開設(shè)有一道鋼筋槽，所述的墊塊本體底面長(zhǎng))為4(T80mm、寬（Wi)為2(T40mm， 頂面長(zhǎng)（L 2)為3(T60mm、寬（W2)為2(T40mm，墊塊本體高（Η)為6(T250mm，底面鋼筋槽的深 度（d)為25飛0mm，頂面鋼筋槽底部與底面鋼筋槽頂部間的距離為25~180mm。
8. -種權(quán)利要求1~7任一項(xiàng)所述混凝土墊塊的制備工藝，其特征在于，制備工藝步驟 為： 1) 混料：按石屑顆粒粒徑D篩取石屑，并按所述原料配伍進(jìn)行配料，混合后連續(xù)攪拌獲 得半濕料； 2) 布料：將半濕料注入下模，下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)0. 3~ls使半濕料填實(shí)； 3) 壓實(shí)成型：上模下壓的同時(shí)下模在振動(dòng)臺(tái)作用下振動(dòng)使半濕料壓實(shí)，壓實(shí)后墊塊立 即脫模成型，壓實(shí)時(shí)間為l~4s，下壓強(qiáng)度為5~10MPa ; 4) 養(yǎng)護(hù)：成型的墊塊在自然條件下養(yǎng)護(hù)20~22h即得。
9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述混凝土墊塊的制備工藝，其特征在于，每個(gè)下模的至少一個(gè)側(cè) 面上縱向開設(shè)有向模具內(nèi)凸出的至少一條鋼筋槽預(yù)設(shè)槽，所述上模底面與下模上開口形狀 相適應(yīng)。
10. 根據(jù)權(quán)利要求8所述混凝土墊塊的制備工藝，其特征在于，所述振動(dòng)臺(tái)上下振動(dòng)， 振動(dòng)頻率為5(Γ90次/秒。
【文檔編號(hào)】C04B28/00GK104086127SQ201410341866
【公開日】2014年10月8日 申請(qǐng)日期:2014年7月17日 優(yōu)先權(quán)日:2014年7月17日
【發(fā)明者】曹連濤, 曹琳涵 申請(qǐng)人:桓臺(tái)縣果里鎮(zhèn)常灃建材經(jīng)銷處