建造具有角鋼和鋼筋的預制鋼骨混凝土柱的方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種在隅角處用角鋼預制鋼骨混凝土(PSRC)柱。所述柱在角鋼之間具有輔助鋼筋且連桿環(huán)繞角鋼和輔助鋼筋。柱頭鋼板在角鋼和輔助鋼筋外部固定到所述結構。柱頭鋼筋板以對角方式附接在PSRC柱內部。使用模具來向所述柱填充水泥。
【專利說明】建造具有角鋼和鋼筋的預制鋼骨混凝土柱的方法
[0001]本申請是申請日為2012年2月17、發(fā)明名稱為“用角鋼的預制鋼骨混凝土柱及其建造方法”的第201210036387.7號專利申請的分案申請。
[0002]相關專利申請案的交叉參考
[0003]本專利申請案主張在韓國知識產權局在2011年2月18日申請的第10-2011-0014502號韓國專利申請案、在2011年8月11日申請的第10-2011-0079994號韓國專利申請案以及在2011年8月11日申請的第10-2011-0079995號韓國專利申請案的權益，所述申請案的揭示內容以全文引用的方式并入本文中。

【技術領域】
[0004]本發(fā)明涉及預制鋼骨混凝土(prefabricatedsteel reinforced concrete,PSRC)柱，且更具體來說，涉及具有角鋼(angle steels)的PSRC柱及其建造方法。

【背景技術】
[0005]如圖1A中所示,通過用鋼筋混凝土(reinforced concrete) 22環(huán)繞鋼架柱(steelframed column) 21 (例如H形或寬凸緣鋼柱)來形成建造中使用的常規(guī)鋼骨混凝土(steelreinforced concrete, SRC)柱或梁。模具23用以在鋼架柱21和連桿(tie bars) 13周圍澆注混凝土 22。
[0006]圖1B顯示具有橫梁(girders) 41從柱在四個方向上突出的面板區(qū)(panel zone)。雖然面板區(qū)在結構上是重要的，但在很多情況下對面板區(qū)的模制不注意管理。制造/建造面板區(qū)是昂貴的且通常會消耗大量時間。


【發(fā)明內容】

[0007]本發(fā)明針對使用角鋼建造預制鋼骨混凝土(PSRC)柱的方法及具有角鋼的PSRC柱。在實施例中，角鋼可用作垂直材料，而鋼筋(reinforcement bars, REBAR)可用作水平或傾斜材料。與常規(guī)PSRC柱相此，所述PSRC柱的模具區(qū)域可能較小。進一步的優(yōu)勢可能是簡化的面板區(qū)模具，其先前已被復雜化以在現(xiàn)場制造。經建造具有角鋼的PSRC柱也可減少垂直誤差。
[0008]根據本發(fā)明的一方面，提供一種通過制備角鋼和鋼筋來建造PSRC柱的方法，所述方法包含:在橫截面形狀為四邊形的PSRC柱的隅角架設角鋼；在角鋼之間添加輔助鋼筋；用以界定的間隔水平布置的連桿環(huán)繞角鋼和輔助鋼筋；將連桿焊接并固定到結構；將柱頭鋼板(column capital steel plates)焊接到角鋼和輔助鋼筋的提供了梁的外部；和/或以對角方式將柱頭鋼筋板(column capital steel reinforcing plates)附接在向柱頭鋼板的內表面提供梁的位置處；將梁或托架附接到柱頭鋼板外部以制造PSRC柱和/或現(xiàn)場運送并架設PSRC柱。梁的剩余中央部可附接到托架，可在PSRC柱周圍提供模具且可將混凝土澆鑄到模具中。
[0009]換言之，提供一種建造具有角鋼和鋼筋的預制鋼骨混凝土柱的方法，所述方法包括:在橫截面形狀為四邊形的預制鋼骨混凝土柱的隅角上架設角鋼；在所述角鋼之間提供輔助鋼筋；用以間隔水平布置的連桿環(huán)繞所述角鋼和輔助鋼筋；圍繞所述輔助鋼筋和所述角鋼焊接所述連桿；在所述角鋼和所述輔助鋼筋外部焊接柱頭鋼板；以及以對角方式將柱頭鋼筋板附接在所述預制鋼骨混凝土柱內部。
[0010]所述方法可進一步包含:形成用于將角鋼(其可為輕量型)附接到梁或托架的側表面的螺栓孔，在附接到PSRC柱的梁或托架的端部中，所述梁或托架以對應于覆蓋深度的距離間隔開；以及將穿過槽孔(slot holes)的角鋼與螺栓附接；以及用自鉆螺絲將用作永久模具的角形輕量預成型鋼板(angle lightweight pre-formed steel plates)的端部固定到角鋼。
[0011]根據本發(fā)明的另一方面，提供一種在預制鋼骨混凝土(PSRC)柱中通過將+_形(+-shaped)剛性梁放置并固定在PSRC柱的面板區(qū)中的PSRC柱的中心處而將角鋼接合到鋼梁的抗震方法，所述抗震接合方法包含:在從角鋼中構成+_形剛性梁的四個梁的左側和右側處將梁座(beam saddles)水平地焊接在以1mm到50mm或更多的自由空間(所述自由空間大于每一梁的寬度)布置的四對角鋼之間；將梁座的橫截面形狀制作為，-形-shaped)、T形(T-shaped)或Π形(Π -shaped)中的一者,且使得梁座的頂面與+_形剛性梁的下部凸緣的下端的高度匹配；通過將梁座用螺栓連接或焊接到+_形剛性梁的下部凸緣來使PSRC柱與梁接合；在？5%柱周圍提供模具；以及將混凝土澆注到模具中。
[0012]此外，如果梁的寬度太大且不存在足夠的自由空間來將混凝土澆注到PSRC柱中，則柱部件可被切割且連續(xù)地焊接到梁的上部凸緣和下部凸緣的頂面和底面，且短部件(例如已切割的柱部件)可插入并焊接在梁的上部凸緣和下部凸緣之間。
[0013]根據本發(fā)明的另一方面，提供一種預制鋼骨混凝土(PSRC)柱的成套成形方法，所述方法包含:以固定方式將鋼絞線(steel strands)附接到放置在或固定在PSRC柱的頂端上的鋼梁或托架兩者的下部；向下懸掛鋼絞線；將中空爬升式液壓千斤頂耦合到鋼絞線的下端；通過使用夾具將中空爬升式液壓千斤頂附接到模具的軛(yokes)，所述軛經制造成為具有PSRC柱高度的約1/2到1/4的高度；以及用液壓軟管(hydraulic hose)將中空爬升式液壓千斤頂連接到液壓泵。在花費最少時間使混凝土的預澆注下部在沒有模具的情況下自支撐后，通過使用(例如)液壓千斤頂向上推動模具，且依序在預澆注下部上澆注混凝土的上部。
[0014]換言之，提供一種預制鋼骨混凝土柱成套成形方法，其包括:以固定方式將鋼絞線附接到鋼梁或托架的兩個下部，所述鋼梁或托架放置并固定在預制鋼骨混凝土柱的頂端上，所述預制鋼骨混凝土柱具有緊固在所述預制鋼骨混凝土柱的隅角處的角鋼；向下懸掛所述鋼絞線；將中空爬升式液壓千斤頂耦合到所述鋼絞線的下端；將所述中空爬升式液壓千斤頂附接到具有為所述預制鋼骨混凝土柱高度的1/2到1/4的高度的模具的軛；以及用液壓軟管將所述中空爬升式液壓千斤頂連接到液壓泵，且在混凝土的預澆注下部在沒有所述模具的情況下自支撐后，用所述液壓千斤頂向上推動所述模具，且在預澆注的下部預制鋼骨混凝土柱上依序對上部預制鋼骨混凝土柱進行澆注。
[0015]可通過使模具下部(其中混凝土的橫向壓力較高)處的軛之間的間隔低于模具上部(其中混凝土的橫向壓力較低)處的軛之間的間隔來自動減小托梁(joists)的長度，從而提高軛和托梁的效果。
[0016]為拆除H形的以直角彼此匯合的兩個軛，可在一個軛的端部處形成兩個外圍螺栓孔和一個中央螺栓孔；可在剩余軛的端部處形成兩個外圍螺栓孔，且可用硬化劑增強端部以獲得接合鋼板；可以45°將接合鋼板焊接到軛的端部且接合螺栓可插入到彼此相向的接合鋼板的螺栓孔的外圍螺栓孔中；以及可將耦合器焊接到中央螺栓孔的外表面，其中，為將模具從混凝土中分離出來，擰松接合螺栓，將分離螺栓插入到耦合器中并順時針轉動，以使得分離螺栓推動接合鋼板的不具有螺栓孔的表面并產生用于使彼此相向的接合鋼板之間的間隔加寬的力，從而將模具從混凝土的表面中分離出來。
[0017]根據本發(fā)明的另一方面，提供一種構件，其包括:四邊形預制鋼骨混凝土柱、角鋼、輔助鋼筋、連桿、柱頭鋼板以及柱頭鋼筋板；角鋼位于所述預制鋼骨混凝土柱的隅角上；輔助鋼筋在所述角鋼之間；連桿環(huán)繞所述角鋼和所述輔助鋼筋；柱頭鋼板固定在所述角鋼和所述輔助鋼筋外部；柱頭鋼筋板以對角方式附接在所述預制鋼骨混凝土柱內部。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0018]通過參考附圖詳細描述本發(fā)明的示范性實施例將更明白本發(fā)明的以上和其它特征及優(yōu)點，附圖中:
[0019]圖1A和IB圖解說明常規(guī)鋼筋混凝土(SRC)柱和梁。
[0020]圖2A圖解說明預制鋼筋柱的面板區(qū)。
[0021]圖2B圖解說明圖2A的預制鋼筋柱。
[0022]圖3A圖解說明預制鋼骨混凝土(PSRC)柱的面板區(qū)。
[0023]圖3B圖解說明圖3A的PSRC柱。
[0024]圖4A至4D圖解說明預制鋼筋混凝土(PRC)柱和PSRC柱中面板區(qū)和連桿的焊接部。
[0025]圖5A至5C圖解說明PSRC柱的螺栓接合部、PSRC柱的焊接接合部以及PRC柱的接合部。
[0026]圖6圖解說明柱強度(P-M)曲線圖。
[0027]圖7A至7C圖解說明PSRC柱的面板區(qū)。
[0028]圖8圖解說明面板區(qū)部分。
[0029]圖9A至9F為用于闡述邏輯復合(logical composite, LC)框架方法的圖。
[0030]圖1OA至1B圖解說明當由于柱的橫截面積較小且+_形剛性梁的寬度較大，因此幾乎沒有空間澆注柱混凝土時，通過使用LC框架方法布置的鋼材料。
[0031]圖1lA至IlE是圖解說明根據本發(fā)明的實施例的裝配PSRC柱的方法的圖。
[0032]圖12A和12B是圖解說明PSRC柱和普通鋼筋混凝土柱中彎矩(bending moment)與純跨度(pure span)之間的關系的圖。
[0033]圖13A和13B圖解說明當由于柱的橫截面積較小且+_形剛性梁的寬度較大，因此幾乎不存在空間澆注柱混凝土時，所布置的柱的鋼材料。
[0034]圖14A和14B圖解說明使用包含H形鋼的+_形剛性梁的PSRC柱以及使用包含"TSC (SEN復合梁)”復合梁的+_形剛性梁的PSRC柱。
[0035]圖15A圖解說明耦合到PSRC柱的模具。
[0036]圖15B是圖解說明圖15A的模具的橫截面圖。
[0037]圖15C是沿圖15B的線A-A獲取的橫截面圖。
[0038]圖1?是沿圖15B的線B-B獲取的橫截面圖。
[0039]圖16A和16B圖解說明分離形式的方法。
[0040]圖17圖解說明軛之間的間隔以及托梁的長度根據模具的高度變化的情況。

【具體實施方式】
[0041]現(xiàn)將參考附圖更全面地描述本發(fā)明，附圖中顯示本發(fā)明的示范性實施例。在附圖中，由相同參考數字表示的元件實質上為相同元件。
[0042]雖然 申請人:已針對包含角鋼的柱開發(fā)了一項技術，但由于角鋼材料需求和供應沒有得到很好的均衡，因此難以實際使用此項技術。為解決此問題， 申請人:已使用大直徑高強度的焊接鋼筋而不是角鋼開發(fā)出預制鋼筋混凝土(PRC)柱，并已針對眾多建筑使用PRC柱以改進建造方法。 申請人:基于PRC柱提出使用角鋼和鋼筋建造PSRC柱的方法。
[0043]一般來說，RC結構通過在具有高抗壓的混凝土的抗拉部處提供具有高抗拉的鋼筋來展現(xiàn)出抗力。然而，RC結構具有若干問題，即需要制造用于容納流動的混凝土的模具和支架，需要脫模成本且混凝土的標準固化時間為28天，其很難縮短。
[0044]為解決這些問題，最近已在鋼骨制作廠房內預先制作預制鋼筋以使得鋼筋在建造期間可自撐，從而使得出模時間最小化，大大降低了制造成本，并減少現(xiàn)場處理和制作預制鋼筋的操作。在圖2A和2B中顯示所述預制鋼筋柱。圖2B圖解說明預制加鋼筋柱I且圖2A圖解說明預制鋼筋柱I的面板區(qū)10。預制鋼筋柱I包含柱主條14、連桿13、橫梁41以及面板區(qū)10。面板區(qū)10包含柱頭鋼板15和柱頭鋼筋板16。
[0045]在當前說明書中，由于直接連接到柱的水平結構元件被稱為此【技術領域】中的橫梁，因此對應于元件數字41的元件被稱為橫梁。然而，在本說明書中，被稱為梁的元件嚴格意義上來說可能為橫梁。這是由于以下事實，即梁按照定義為支持垂直負荷的水平結構元件，且在此意義上，橫梁因此可被視為一種梁。
[0046]角鋼可用作用于建造輕量型屋架(roof trusses)、電線桿、塔、支架、用于塔式起重機的欄桿、樓梯、溝槽以及其它類型的建造工作的結構和支架材料。角鋼通常暴露于戶外元件。大于100x100mm的角鋼在市場上尚不常見。具體來說，由于制造成本和交付周期，針對結構用途用高強度鋼制成的角鋼是昂貴的且僅通過非常大的訂單獲得。而且，大的角鋼與例如鋼筋或I梁等其它鋼產品相此，一般限于較長的交付周期(通常為二或三個月)。
[0047]在圖3A和3B中顯示具有角鋼的PSRC柱。圖3B圖解說明PSRC柱2，且圖3A圖解說明PSRC柱2的面板區(qū)10。參看3A和3B，角鋼11設置在PSRC柱2的邊緣處。而且，柱頭鋼板15'的兩邊均耦合到面板區(qū)10中的角鋼11。而且，輔助鋼筋12設置在角鋼11之間并與角鋼11平行。
[0048]當通過使用SRC結構計算標準而不是RC結構計算標準來設計PSRC柱2時,也可實現(xiàn)由于設計標準的差異而造成的經濟效益。雖然通過熔化廢鐵來制造鋼筋，但通過對鼓風爐中生成的初次制成鐵執(zhí)行熱軋來制造角鋼。因此，由于角鋼的可靠性高于鋼筋的可靠性，因此使用角鋼的PSRC柱2展現(xiàn)出改進的特性。通過對由煉鋼工制造的鋼筋執(zhí)行測試而獲得的結果表明，伸長此(elongat1n rat1)存在大的誤差。所述誤差影響了抗震性，如表I中所示。SN材料的可靠性高得多。
[0049]表1.對鋼筋執(zhí)行的張力測試的結果:SD500W
[0050]
I—..............................................................................................................................1.......................................................—.............................................................................................................測試結果................................................................................................................名稱,處理iEBgM,/luro、伸長比
IP服強度(MPa抗拉強度(MPa 1.............................................................................................................................1.........................................................1................................................................................................................................................................................1.........................................Dl 41-N-L-12 無 561.2669.09.5
卜2|ll-N-M-13 無 |537’3 660.1il6.9
mm-N-S-13 無 550.7 667.913.4
p4 p1-P-L-12 預^_552.2_|β70.1__13.9
Ρ5 p 1-P-M-13 預^_p49A_|β71.6__16.7
Μ p1-P-S-13 預尋_538.5_|β_.8__15,5
07 4UA-M-13后加熱 560.4_[￠76.4__16.2
1b 1 - A-L? 12 后加熱 p65.0_|690.3__13.3 I
09— 29-N-L-12 無 _539.2_ 675.6 __15.2
1029~N~M-10 無 549.5676.412.7
1129-N-S-10 無 538.6670.915.5
1229-N 無 543.3672.516.9
[0051]請注意:名稱欄指明了鋼筋的測試號和直徑-熱處理方法-焊接量-焊接部處鋼筋的直徑；熱處理方法關鍵字- (N:無，P:預熱，A:后加熱)。
[0052]在表2中顯示KS標準。
[0053]表2.KS 標準
[0054]
類型I屈服強度(MPa) I抗拉強度(MPa) |伸長此(％ )
SD500W 500或更多620或更多14或更多
[0055]常規(guī)預制增強結構(prefabricated reinforced structure)包含在梁和柱的隅角密集厚的鋼筋以便使優(yōu)勢最大化。由于角鋼的橫截面形狀而使角鋼實現(xiàn)了與鋼筋集中在隅角時所獲得相同的效果，因此預制增強結構的優(yōu)勢自動實現(xiàn)。而且，連桿的焊接、焊接位置的數量以及焊接量可減少。
[0056]圖4A至4D圖解說明PRC柱和PSRC柱中的面板區(qū)和連桿的焊接部W。圖4A和4B圖解說明PRC柱和PSRC柱中的面板區(qū)的焊接部W。圖4C和4D圖解說明PRC柱和PSRC柱中的連桿的焊接部W。參看圖4A，PRC柱的面板區(qū)具有36個焊接部W。參看圖4B，PSRC柱的面板區(qū)具有16個焊接部W。參看圖4C，PRC柱的連桿具有18個焊接部W。如圖4C中所繪制，連桿13也相互焊接。參看圖4D，PSRC柱的連桿具有12個焊接部W。S卩，從圖4A至4D中可以發(fā)現(xiàn)，PSRC柱的焊接部W的數目可能遠小于PRC柱的焊接部W的數目。
[0057]圖5A至5C分別圖解說明PSRC柱的螺栓接合部、PSRC柱的焊接接合部以及PSRC柱的接合部。參看圖5B，雖然接合鋼板并不另外用于使柱和梁接合，但由于角鋼11直接相互焊接，因此可能會減少額外鋼材料和焊接量。
[0058]與PRC柱相此，當使用角鋼11時，角鋼11可現(xiàn)場直接相互焊接或相互用螺栓連接以使上部和下部柱連接。即，如圖5A中所示，上部和下部柱可通過使用耦合器18或接合鋼板19的輔助鋼筋(如圖5B中所示)相互連接。
[0059]由于與表3中所示的鋼筋中的每一者相此，角鋼11中的每一者均具有較大的回轉半徑，因此彎折長度(buckling length)彎曲剛度兩者都較高。
[0060]表3.鋼筋與角鋼之間回轉半徑的此較
[0061]
鋼筋角鋼標橫截—^ 橫截面積回轉半徑
mir\r%*V,%
t inm JL mm )k inm )t mm )
03811140_9.5 _9()^9()^6 105527.7
D41 !1340_UU_100x100x7 丨 362_30J_
1)51202712.Si OOM (H)' 10 190030.4
[0062]因此，PSRC材料的強度越大，在現(xiàn)場運載并裝配時的PSRC材料的結構穩(wěn)定性就越大，且伸直度越大。
[0063]根據韓國建筑條例，RC柱的設計抗壓強度如下所示。
[0064]在使用連桿的RC柱的情況下:
[0065]Φ Pn = 0.65 (0.8P。)= 0.65 X 0.8 X [fyAst+0.85fckAj........................(I)
[0066]其中Φ為強度減小因數，
[0067]Pn為存在偏心率時的標稱強度，
[0068]Po為不存在偏心率時的標稱強度，
[0069]Fy為抗拉鋼筋的設計標準屈服強度，
[0070]Fck為混凝土的設計指定抗壓強度，
[0071]Ast為鋼筋的橫截面積，以及
[0072]Ac為混凝土的橫截面積。
[0073]在使用螺旋鋼筋的RC柱的情況下:
[0074]φ Pn = 0.70 (0.85Ρ。)= 0.70 X 0.85 X [fyAst+0.85fckAj。
[0075]SRC柱的設計抗壓強度如下所示。
[0076]在Pe彡0.44P。的情況下:
[0077]誦]....".."..■..………(2 )
[0078]其中P。= AsFy+AyFy+0.85Acfck,且
[0079]Pe= Ji2 (EIeff)/(KL)2,
[0080]其中E為彈性模數，
[0081]EIeff為抗壓部件的有效彎曲剛度，
[0082]K為有效彎折長度系數，以及
[0083]L為柱長度。
[0084]在Pe < 0.44P。的情況下，
[0085]其中ΦPn = 0.75X0.877Pe。
[0086]使用RC柱和SRC柱的設計抗壓強度的結構設計標準可在圖6中顯示為柱_強度(P-M)圖表。
[0087]當通過根據設計標準(例如新頒布的2009年韓國建筑條例(KBC))考慮SRC復合柱的彎折來計算效率時，雖然存在其它變量，但SRC柱中使用的角鋼的效率與RC柱中使用的鋼筋相此高出約30%到40%。因此，即使考慮到與大直徑高強度鋼筋相此角鋼(例如SN490)要貴約5%的事實，角鋼也此大直徑高強度鋼筋要好25%到35%。
[0088]考慮到最新的技術和建造方法此常規(guī)建造方法要好約10%，本發(fā)明的效果是相當可觀的。用于計算模具制造成本的單位成本是基于表面積。因此，進行模具工作的木工感覺最難建造的部分是附接梁的階梯、柱以及面板區(qū)。而且，需要用模具糾正在建造條件下在PSRC柱中產生的垂直誤差。
[0089]RC和SRC設計標準存在著差異。當角鋼被視為鋼筋并根據RC結構標準設計時，并不會出現(xiàn)大的抗力但經濟效益會減少。另一方面，當鋼筋代替角鋼等鋼材料用作傾斜材料，視為鋼材料，并根據SRC結構標準設計時，獲得約25%到35%的經濟效益。然而，當實際上使用上述不熟悉的類型和鋼材料時，預計會出現(xiàn)某些抗力。為解決此問題，當通過針對柱的水平材料和傾斜材料兩者均使用角鋼來設計SRC結構時，與RC連桿之間的間隔可能存在失配。因此，需要經由實驗提供令人信服的研究材料。這是因為大部分建造工程師認為SRC結構為通過將H形鋼設置在中心處而獲得的RC結構，如圖1A中所示。
[0090]因此，本發(fā)明使用用于垂直材料的角鋼以及用于水平材料或傾斜材料的鋼筋。而且，本發(fā)明提供具有較小面積的模具并針對難以現(xiàn)場制造的面板區(qū)簡化模具。另外，本發(fā)明減少了用模具糾正PSRC柱的垂直誤差的負擔。
[0091]如圖3A中所示，通過考慮混凝土覆蓋深度來將角鋼11和輔助鋼筋12另外設置在橫截面形狀為四邊形的PSRC柱的邊緣處，連桿13水平纏繞而圍繞垂直材料并焊接到角鋼11和輔助鋼筋12?？涩F(xiàn)場執(zhí)行或可在工廠執(zhí)行將連桿13焊接到角鋼11和輔助鋼筋12的操作。
[0092]結構設計標準是基于最近出版的KBC2009的SRC設計標準，且連桿13的厚度和最大間隔經測定同樣不會違背RC結構設計標準。
[0093]可通過同時制造高達2層或更多的一個單元來制造預制柱。通過根據施加到預制柱的上部和下部應力來調整輔助鋼筋12的數目而以更具經濟效益的方式設計預制柱。在具有高達3層的一個單元的預制柱的情況下，輔助鋼筋12可集中在下層上，這在經濟上是優(yōu)選的。
[0094]圖7A至7C圖解說明PSRC柱的面板區(qū)10。圖7A至7C圖解說明梁在2、3和4個方向上接合到PSRC柱的面板區(qū)10的情況。參看圖7A至7C，將附接了橫梁41的柱頭鋼板15焊接到面板區(qū)10中的垂直材料，其中橫梁41接合到包含角鋼11、輔助鋼筋12以及連桿13的PSRC柱。柱頭鋼筋板16另外焊接到柱頭鋼板15的內表面以便將橫梁41的應力傳輸到對面的梁。
[0095]橫梁41或托架在二、三或四個方向上焊接到面板區(qū)10中的柱頭鋼板15的外表面，角鋼11在PSRC柱的單元的接合處現(xiàn)場相互焊接或用螺栓連接，且輔助鋼筋12通過使用鋼板或耦合器相互接合。
[0096]與PRC柱類似，通過將橫梁41附接到面板區(qū)10，在角鋼11和連桿13的外部提供模具以及將混凝土澆到模具中來完成PSRC柱。
[0097]再次參看圖7A至7C，僅柱頭鋼板15附接到附接了橫梁41的表面。在這種情況下，附接了柱頭鋼筋板16的輔助鋼筋12可在面板區(qū)10中添加到并未附接橫梁41的表面。
[0098]圖8圖解說明面板區(qū)10。參看圖8，螺栓孔形成于橫梁41或托架的側表面中，且用螺栓32將穿過槽孔的橫梁41或托架耦合到輕量型角鋼31。耦合到橫梁41的輕量型角鋼31耦合到角形輕量預成型鋼板34，且鋼筋肋36可形成于角形輕量預成型鋼板34上以便增加強度。角形輕量預成型鋼板34可充當永久模具，且自鉆螺絲35可耦合到角形輕量預成型鋼板34。
[0099]根據本發(fā)明的另一實施例，將對PSRC柱以及在PSRC柱的面板區(qū)中提供梁的方法進行闡述。
[0100]將鋼梁剛性地連接到鋼骨混凝土柱的方法包括將鋼梁剛性地連接到鋼架柱(與鋼架結構中一樣)。即，通過用鋼筋混凝土環(huán)繞鋼架柱來獲得鋼骨混凝土。用鋼筋混凝土環(huán)繞鋼架柱的原因是與僅用鋼設計柱時相此，建造成本可能較低，且自動實現(xiàn)鋼架柱并不具有的抗火性。
[0101]由于在PSRC柱中，與普通鋼筋混凝土柱不同，在柱的中心不存在鋼架柱(所述柱將剛性地連接鋼梁)，因此單獨的抗震接合方法是優(yōu)選的。
[0102]鋼骨混凝土柱具有實現(xiàn)抗火性的優(yōu)勢，且另一優(yōu)勢為由于柱承擔的軸向力的一部分也由混凝土承擔，因此鋼架柱的中央部的橫截面積減少，這對于其價格來說具有極好的抗壓。然而，典型鋼骨混凝土柱違反結構力學的基本原理，所述基本原理中的一者為具有極好抗壓的材料應設置在中央部且具有極好抗拉的材料應設置在外圍部。
[0103]舉例來說，雖然鋼筋可經設計以在鋼骨混凝土柱的任何部分處提供，但設計者并不在鋼骨混凝土柱的中央部提供鋼筋。
[0104]由于上述問題，在抗震設計中(其中柱不僅承載壓縮力，而且承載彎矩)，典型鋼骨混凝土柱可能是非常不實用的柱。為根據材料的特性設置材料，已對將鋼梁直接接合到鋼筋混凝土柱的方法進行了研究，其與鋼骨混凝土柱相此具有更好的效率。
[0105]所述方法中的一者為邏輯復合(LC)框架方法。圖9A至9F為用于闡述LC框架方法的圖。圖9A圖解說明基本鋼架91。圖9B圖解說明面承載板(FBP) 92。圖9C圖解說明上部和下部帶板94。圖9D圖解說明蓋板96。圖9E圖解說明現(xiàn)場裝配鋼筋混凝土柱和鋼梁的情況。圖9F圖解說明建造板還(slab)的情況。
[0106]如圖9A至9F中所示，LC框架方法涉及將混凝土灌注到略低于鋼筋混凝土柱的鋼梁的下端的高度，放置并固定剛性地連接的梁件以在預定位置處具有+_形，以及執(zhí)行后續(xù)過程。圖1OA和1B圖解說明可應用圖9A至9F的LC框架方法的普通鋼骨混凝土柱。圖1A為使用H形鋼82的鋼骨混凝土柱。圖1OB圖解說明使用交叉H形鋼84的鋼骨混凝土柱。
[0107]LC框架方法是復雜的且鋼筋混凝土和鋼架工作要求在現(xiàn)場工作期間進行合作。然而，實際上，每一操作均由每一分包商執(zhí)行，因此合作實際上并不常見。
[0108] 申請人:已研究了加固鋼筋混凝土柱的方法以便保持鋼筋混凝土柱的效率，簡化了過程并減少了現(xiàn)場工作量，且已開發(fā)了 PRC柱，其中鋼筋混凝土柱的鋼筋在工廠預裝配并像鋼架材料一樣運載和建造。
[0109]抗震結構中最優(yōu)選的接合形狀經形成以使得在水平方向上形成的兩個梁和在垂直方向上形成的兩個梁彼此相向(其間存在柱)并穿過所述柱，且所述柱幾乎不帶來抗力或干擾。然而，鋼架結構或鋼骨混凝土結構經形成以使得梁被迫剛性地連接到柱以便一個梁越過另一梁。雖然LC框架方法會解決此問題，但由于在現(xiàn)場條件下LC框架方法是復雜的，因此LC框架方法很少由制造者(除了開發(fā)出LC框架方法的制造者)使用。
[0110]將對用于解決問題的使用角鋼和鋼梁的預制鋼骨混凝土柱的抗震接合方法進行詳細闡述。
[0111]圖1lA至IlE是根據本發(fā)明的實施例的用于闡述預制PSRC柱3的圖。詳細來說，圖1lA圖解說明PSRC柱3。圖1lB圖解說明PSRC柱3上提供的梁座72。圖1lC圖解說明梁座72上提供的+_形剛性梁74。圖1lD圖解說明模具76。圖1lE圖解說明被澆注的混凝土 78。
[0112]通過將安置在中央的鋼架材料分布到鋼骨混凝土柱的外圍部，用連桿捆扎鋼材料以形成具有與尼龍類似的高強度的制備柱，并將橫截面略微向上改變的鋼材料更換為鋼筋來形成PSRC柱3。PSRC柱3的主要材料為鋼筋和角鋼，但如有必要，可選擇性地為T形鋼、Π形鋼或H形鋼。
[0113]關于將+形剛性梁74放置并固定在PSRC柱3的面板區(qū)中的中心處的鋼梁抗震接合方法將梁座72水平焊接在垂直布置在4個梁的左側和右側處的四對角鋼11之間，從而從角鋼11中構成+_形剛性梁74。角鋼11之間的間隔要此每一梁的寬度大1mm到50mm，以便糾正PSRC柱3的裝配誤差。
[0114]梁座72的橫截面形狀為，-形、T形或Π形，且梁座72的頂面與+_形剛性梁74的下部凸緣的下端的高度匹配。+-形剛性梁74的下部凸緣和梁座72相互用螺栓連接或焊接。
[0115]當梁的寬度太大且不存在自由空間將混凝土澆到PSRC柱3中時，柱部件可被切割且連續(xù)地焊接到梁的上部凸緣和下部凸緣的頂面和底面。在這種情況下，短部件(例如已切割的柱部件)插入并焊接在梁的上部凸緣和下部凸緣之間。
[0116]最后，與普通鋼骨混凝土柱中一樣，放置模具并澆注混凝土，從而完成抗震接合方法。
[0117]從中移除了混凝土的PSRC柱3對應于制備的鋼架柱(其中鋼架材料被分布到外圍部)。因此，由于鋼架材料在所有方向上均通過間隔相互間隔開放置，因此+_形剛性材料74僅放置在分布式鋼架材料之間。雖然分布式鋼架材料(這里為角鋼11)優(yōu)選垂直布置以不接觸梁，但如果由于梁的寬度太大而不存在自由空間將混凝土灌注到PSRC柱3中，那么鋼架材料可通過切割而布置在梁的上部凸緣和下部凸緣之間并焊接在梁的上部凸緣和下部凸緣的表面之間。
[0118]根據鋼梁和PSRC柱3的抗震接合方法，可通過將鋼骨混凝土結構的鋼架材料最大程度地推向外圍部來使區(qū)段設計效率最大化。而且，在鋼骨混凝土結構或鋼架結構中，PSRC柱3和梁可連續(xù)地相互接合且焊接量和螺栓的數目可最小化。這是因為在普通抗震接合方法中，除了較長的建造周期以及較高的建造成本外，控制不合格品率的成本和工作也較高。
[0119]所要的抗震接合方法是其中X-Y方向梁的鋼材料穿過面板區(qū)中的柱而不以物理方式相互碰撞的方法。本實施例的抗震接合方法接近于所要的抗震接合方法。
[0120]而且，由于在PSRC柱3的中心處不存在鋼材料，因此可經濟地設計出PSRC柱3且可通過將+_形剛性梁74放置在附接到PSRC柱3的梁座72上(像在木結構中一樣)以及用最少的螺栓和最少量的焊接執(zhí)行后續(xù)過程來容易地執(zhí)行抗震接合方法。
[0121]由于鋼材料設置在PSRC柱3的外圍部，因此接合到鋼材料的梁中的每一者的純跨度會有利地減小。由于最大彎矩與跨度的平方成此例，因此當梁中的每一者的純跨度減小時，設計區(qū)段也會減小。
[0122]PSRC柱3具有較高的相對于垂直負荷的彎矩，且與普通鋼骨混凝土柱相此，其抗震性較高。
[0123]圖12A和12B是用于闡述PSRC柱3和普通鋼骨混凝土柱中的彎矩與純跨度之間的關系的圖。詳細來說，圖12A圖解說明使用交叉H形鋼84的圖1OB的普通鋼骨混凝土柱的彎矩。圖12B圖解說明PSRC柱3的彎矩。
[0124]g卩，圖12B圖解說明混凝土覆蓋深度為1，900x1, 900mm的PSRC柱3而不是中心寬度為15.6m、外圍尺寸為2.1x2.1m以及交叉H形鋼尺寸為800x800mm的普通鋼骨混凝土柱的彎矩和純跨度。
[0125]根據計算結果，施加到PSRC柱3的彎矩為使用交叉H形鋼84施加到普通鋼骨混凝土柱的彎矩的85.7%?；谑┘恿司鶆蚍植嫉呢摵傻牧旱膹澗嘏c跨度的平方成此例的事實通過以下公式獲得結果。
[0126](15.6-1.9)7(15.6-0.8)2 = 0.857
[0127]PSRC柱3的形狀可變化。舉例來說，當PSRC柱3的橫截面積較小，+_形剛性梁74的寬度較大，因此幾乎不存在空間澆注混凝土時，PSRC柱3的鋼材料可像圖13A和13B中所示的PSRC柱3'中一樣進行布置。
[0128]而且，PSRC柱3'的+_形剛性梁可包含H形鋼或TSC(SEN復合梁)復合梁。即，+_形剛性梁可包含H形鋼，如圖14A中所示，且+-形剛性梁可包含TSC復合梁，如圖14B中所示。
[0129]接下來，將對根據本發(fā)明的實施例的PSRC柱的成套成形方法進行闡述。
[0130]通過將鋼架材料(例如H形鋼或交叉H形鋼)添加到鋼骨混凝土柱的中心來形成鋼筋混凝土柱。雖然中心處的鋼架材料可自支撐，但不可能通過用鋼架材料支撐模具來簡化模具。這是因為鋼筋(其可能不是自支撐的)分布在模具與設置在中心處的鋼架材料之間，且因此模具可能不會直接由中心處的鋼架材料支撐。因此，與鋼筋混凝土柱一樣，鋼骨混凝土柱一般經提供以使得當混凝土的橫向壓力施加到模具時，模具自身保持垂直狀態(tài)。
[0131]經受本實施例的成套成形方法的PSRC柱通過將鋼筋和角鋼分布在PSRC柱的外圍部并防止普通鋼筋混凝土柱的鋼架材料設置在PSRC柱的中心處而展現(xiàn)出足夠高的強度和抗力以支撐從附接到PSRC柱的底板和梁傳輸的建造負荷以及PSRC柱在進行混凝土澆注前的重量。由于鋼材料分布到PSRC柱的外圍部，因此與由PSRC柱支撐的普通自支撐模具相此，模具可能具有較高的質量和較低的成本。
[0132]隨著柱長度的增加，很難同時用模具環(huán)繞柱，而不考慮模具是否可自支撐。具體來說，由于多層建筑、使用大容量起重機或特殊生產設施的工廠的巨型柱的高度為20m或更多，所以制造、裝配以及拆除模具會花費很長的時間和很高的成本。
[0133]當建造具有相同橫截面形狀和尺寸以及大長度的鋼筋混凝土結構(例如貯倉、煙囪、控制塔或橋墩)時，可實施向上推動或重新使用具有某一高度的模具的方法而不是同時在整個鋼筋混凝土結構上附接模具的方法。所述方法被稱為滑動成形方法或滑移成形方法。而且，對于從最低層到最高層均具有平滑垂直面而無突出物的壁式公寓的左壁和右壁來說，用于最低層的模具被向上推動并重新用于每層(這稱為成套成形方法)而不是針對每層進行制造。
[0134]成套成形方法涉及通過使用起重機來向上推動并重新使用大板型模具而不拆除所述模具?；瑒映尚畏椒ㄉ婕巴ㄟ^將多個鋼棍插入到下部混凝土中且將中空爬升式液壓千斤頂插入到鋼棍中來向上推動模具。成形方法的優(yōu)勢在于工人能夠站立的工作平臺和模具是一體制成的，且鋼筋等材料可被運載、裝配，以及可在一體形成的模具和工作平臺上澆注混凝土。模具可連續(xù)地逐漸地向上推動。成形方法具有一些問題，這主要是因為模具被向上推動?？紤]到彎折的風險，鋼棍需要具有足夠的強度。具體來說，當鋼棍經形成以使得母和公螺絲的厚度最小以使得鋼棍向上延長且鋼棍的厚度最小而不會由于壓縮力而彎折時，鋼棍的成本非常高。另外，昂貴的鋼棍在它們使用一次后就會被扔掉?？墒褂糜糜谝韵嗤俣炔僮鞫鄠€液壓千斤頂的控制裝置。
[0135]為移除用于柱的模具，早期強度混凝土的抗壓強度需為5Mpa或更多，且在澆注后需經過大約8個小時。對于8小時，施加到模具的橫向壓力與柱長度的增量成此例。由于模板、托梁或軛的彎曲應力與長度的平方成此例，因此當柱的長度增加時，模具的重量和尺寸大于柱的鋼筋的重量和尺寸。
[0136]由于結構特性，PSRC柱的效果隨著柱長度的增加而增加。然而，當使用普通模具且PSRC柱的長度超過預定值時，普通模具此PSRC柱的鋼筋要更重且更大，且現(xiàn)場所用的提升設備的容量和數目由于普通模具的重量(而不由于PSRC柱)而會低效地增加。而且，當現(xiàn)場制造并拆除的模具太重且太復雜時，可能會部分失去通過在工廠對柱鋼筋進行預裝配而減少總建造周期并使現(xiàn)場工作最小化的PSRC柱的優(yōu)勢。
[0137]因此，本實施例的成套成形方法的目的是通過解決當昂貴的鋼棍僅使用一次且難以控制液壓千斤頂時可能會出現(xiàn)的問題來降低建造成本并提高資源利用率。
[0138]而且，當成套成形方法或滑動成形方法應用于在混凝土澆注前可自支撐的柱(此如PSRC柱)時，成套成形方法的目的是將鋼棍(其在使用一次后被扔掉)更換為不貴且可重復使用的產品(這里為鋼絞線)并使用可容易地控制裝置(例如液壓泵或控制裝置)的不貴的普通產品。
[0139]而且，裝配和拆除用于柱的模具的軛(其支撐混凝土的橫向壓力)的方法是復雜的，且所述模具是通過使用克服模具與混凝土之間的粘附力的用于將模具和混凝土分離開的裝置來通過用杠桿進行沖擊或強行加寬而被拆除。因此，目的是提供將模具和混凝土更簡單且有效地分離開的方法。
[0140]雖然施加到模具下部的混凝土的橫向壓力隨著同時澆注的混凝土高度的增加而增加，但這在實際設計模具并選定柱的整個高度時可忽視。目的是提供通過設計模具以使模具僅根據模具上部和下部之間的橫向壓力的差而具有必要抗力來使模具材料的浪費最少化的方法。
[0141]現(xiàn)將參考附圖對用于實現(xiàn)這些目的的PSRC柱的成套成形方法進行詳細闡述。
[0142]圖15A圖解說明通過使用對應于模具60的軛66的中心處的夾具裝配中空爬升式液壓千斤頂64、從PSRC柱4的上端的橫梁41或托架懸掛下來的鋼絞線62穿過液壓千斤頂64以及通過使用液壓泵50向上移動模具60的情況。圖15B是圖解說明圖15A的模具60的橫截面圖。圖15C是沿圖15B的線A-A獲取的橫截面圖。圖15D是沿圖15B的線B-B獲取的橫截面圖。
[0143]與向上推動模具的常規(guī)滑動成形方法不同，本實施例的成套成形方法將模具60從上端開始向上推動，這是因為PSRC柱4在混凝土澆注前可自支撐。由于為了向上推動模具，因此常規(guī)滑動成形方法使用昂貴的厚鋼棍，用作軌道的由液壓千斤頂保持并向上移動的部件需是自支撐的且需承擔模具和液壓千斤頂的重量(即相當大的壓縮力)。
[0144]本實施例的成套成形方法使用延長且沒有鋼棍貴的鋼絞線62以便向前推動模具60。鋼絞線62是基層鎧裝工作中廣泛使用的直徑為12.7mm且長期抗拉力為1tf的7根鋼絞線。使用具有與基層鎧裝工作中用于對鋼絞線62預加應力的標準相同的標準的中空爬升式液壓千斤頂64。液壓千斤頂64通過夾具固定到模具60。
[0145]本實施例的成套成形方法的目的是與典型滑動成形方法相此通過使用拉伸和壓縮應力而更快且更簡單地裝配并拆除軛66。而且，由于施加到模板61的混凝土的橫向壓力根據模具60的高度而變化，因此成套成形方法的目的是通過調整軛66之間的間隔來調整托梁63的長度以及更有效地使用托梁63和軛66。
[0146]鋼絞線62從混凝土澆注和固化前自支撐的PSRC柱4的上端處的鋼橫梁41或托架的兩個對應地方懸掛下來，且鋼絞線62的下端耦合到中空爬升式液壓千斤頂64。
[0147]接下來，液壓千斤頂64通過夾具附接到軛66的中心。通過將液壓軟管連接在液壓泵50與兩個液壓千斤頂64之間來通過操作液壓泵50向上移動模具60。
[0148]軛66設置在模具60周圍?？赏ㄟ^使得模具60下部(其中混凝土的橫向壓力較高)處的軛66之間的間隔低于模具60上部(其中混凝土的橫向壓力較低)處的軛之間的間隔來提高托梁63和軛66的效果。
[0149]模具60經制造成具有為PSRC柱4的高度的1/2到1/4的高度，且逐步澆注混凝土。執(zhí)行固化直到混凝土的抗壓強度達到5Mpa，向上移動模具60，且澆注混凝土。
[0150]為順暢地向上移動模具60，將附接到來自模具60的4個隅角中的兩個地方處的軛66的接合螺栓68在中途擰松且順時針擰緊分離螺栓69以將模具60從混凝土的表面分離出來，從而使得模具60更容易向上移動。
[0151]當模具60向上移動以到達預定位置時，分離螺栓69返回到原始狀態(tài)，且再次擰緊接合螺栓68，從而完成對后續(xù)混凝土澆注的準備。
[0152]當模具60到達PSRC柱4的最高高度且混凝土澆注和固化結束時，從混凝土的表面中分離出模具60 (如上所述)，通過使用起重機放置在地面上，拆除并移到PSRC柱4的下一位置，且上述一連串操作重復執(zhí)行。
[0153]當模具60下部其中混凝土的橫向壓力較高)處的軛66之間的間隔(低于模具60上部(其中混凝土的橫向壓力較低)處的軛66之間的間隔時，托梁63的長度自動減小，從而提聞托梁63和輒66的效果。
[0154]為裝配H形且以直角相互匯合的兩個軛66，在一個軛66的端部處形成三個螺栓孔(包含兩個外圍螺栓孔和一個中央螺栓孔)，在剩余軛66的端部處形成兩個外圍螺栓孔，用硬化劑672增強端部以獲得接合鋼板67，且將接合鋼板67以45°焊接到軛66的端部。
[0155]將接合螺栓68插入到彼此相向的接合鋼板67的螺栓孔的外圍螺栓孔中，且耦合器65耦合到中央螺栓孔的外表面。
[0156]為拆除軛66的端部并將模具60從混凝土中分離出來，擰松接合螺栓68，以順時間方向轉動插入到耦合器65中的分離螺栓69以使得分離螺栓69推動接合鋼板67的不存在螺栓孔的表面，從而形成使接合鋼板67之間的間隔加寬、使剛性地連接到軛66的托梁63彼此相向的力，且當所述力超過混凝土與模具60之間的粘附力時，模具60從混凝土的表面中分離出來。圖16A和16B圖解說明通過擰松軛66來分離模具60的情況。
[0157]因此，根據本實施例的成套成形方法，軛66可簡單地附接和卸離。而且，可容易地解決混凝土與模具60之間產生的粘附阻力的問題。而且，由于模具60是根據混凝土的橫向壓力(其在模具60的上部和下部是不同的)而設計，因此模具60的垂直狀態(tài)可不考慮混凝土的橫向壓力而有效維持。圖17圖解說明托梁63的長度以及軛66之間的間隔根據模具60的高度而變化的情況。由于軛66更加密集地設置在模具60的下部，因此模具60可有效地承擔混凝土的橫向壓力。
[0158]考慮到在鋼筋混凝土的建造成本和建造周期方面，制模工作為約1/3，本實施例的成套成形方法可通過簡化制模工作來有效降低整個建造成本和建造周期。
[0159]本實施例的成套成形方法可通過簡單地制造具有為具有相同橫截面形狀和大長度的柱的高度的1/2到1/4的高度的模具，逐步向上推動模具以及執(zhí)行2到4次混凝土澆注來降低與模具相關的建造成本。
[0160]根據混凝土標準規(guī)范，為防止由于收縮的積累而造成質量降低，不應同時對高度為3m到4m或更大的柱進行澆注。然而，為趕上最后期限，當管理人員不注意時，同時對高度為1m或更大的柱進行澆注。
[0161]由于本實施例的成套成形方法制造具有為柱高度1/3到1/4的高度的模具且逐步單獨地澆注混凝土，因此所述不當做法可得到避免。
[0162]由于鋼裝配車間并不善于處理和裝配鋼筋，因此他們發(fā)現(xiàn)很難制造要求處理和裝配鋼筋的PRC柱。因此，僅一些制造商生產有限的數量。然而，如果PRC柱變成使用角鋼而不是鋼筋的PSRC柱，那么由于任何鋼裝配車間都可容易地生產PSRC柱，因此PSRC柱可在短時間內廣泛使用。然而，由于角鋼此H形鋼要輕，因此按重量計的成本增加。由于國內鋼裝配車間一般基于每噸的成本獲得訂單，因此國內鋼裝配車間并不喜歡使用較輕的鋼材料。然而，由于生產PRC柱時，每噸成本的上升已經存在，因此額外成本的負擔似乎并不存在。在經濟上，使用角鋼的PSRC柱要此PRC柱好約25 %到35 %，且其制造精度此PRC柱要聞。
[0163]PRC柱的缺點在于將接合板添加到PRC柱的上部與下部之間的接合處。然而，PSRC柱并不要求所述接合板。如果制造用于具有垂直誤差的PSRC柱的面板區(qū)的模具以糾正誤差，那么木工用于模具的現(xiàn)場工作可大大減少，從而大大減少建造周期。
[0164]雖然已參考本發(fā)明的示范性實施例特別顯示和描述了本發(fā)明，但所屬領域的技術人員應了解，可在不脫離如所附權利要求書界定的本發(fā)明的精神和范圍的情況下在形式和細節(jié)方面作出各種改變。
【權利要求】
1.一種建造具有角鋼和鋼筋的預制鋼骨混凝土柱的方法，所述方法包括: 在橫截面形狀為四邊形的預制鋼骨混凝土柱的隅角上架設角鋼； 在所述角鋼之間提供輔助鋼筋； 用以間隔水平布置的連桿環(huán)繞所述角鋼和輔助鋼筋； 圍繞所述輔助鋼筋和所述角鋼焊接所述連桿； 在所述角鋼和所述輔助鋼筋外部焊接柱頭鋼板； 以對角方式將柱頭鋼筋板附接在所述預制鋼骨混凝土柱內部； 所述方法還包括: 將+形剛性梁固定在所述預制鋼骨混凝土柱的面板區(qū)中的所述預制鋼骨混凝土柱的中心處； 將梁座水平焊接在每一 +形剛性梁的左側和右側處的以1mm到50mm布置的角鋼對之間，所述自由空間大于每一梁的寬度； 將所述梁座的橫截面形狀形成為，形、T形或Π形中的一者； 形成所述梁座的頂面以與所述+形剛性梁的下部凸緣的下端的高度匹配； 通過將所述梁座固定到所述+形剛性梁的下部凸緣來將所述預制鋼骨混凝土柱接合到所述梁；以及 在所述預制鋼骨混凝土柱周圍提供模具并將混凝土澆注到所述模具中。
2.根據權利要求1所述的方法，其進一步包括: 切割柱部件并連續(xù)地將已切割的柱部件焊接到所述梁的上部和下部凸緣的頂面和底面。
【文檔編號】E04C3/36GK104196170SQ201410397297
【公開日】2014年12月10日 申請日期:2012年2月17日 優(yōu)先權日:2011年2月18日
【發(fā)明者】李昌男 申請人:桑菲斯株式會社