專利名稱：節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及橋梁施工技術(shù)領(lǐng)域，尤其是涉及一種節(jié)段拼裝簡支箱梁整 孔橫移施工工藝。
背景技術(shù)：
60年代早期，在歐洲出現(xiàn)了現(xiàn)今稱為節(jié)段預(yù)制的混凝土箱梁。70年 代該法傳到美國，并取得了較好的經(jīng)濟和美學(xué)效益，從而推廣到世界其他 地方。80年代首次引入香港，目前可以說，香港正在施工的或處于規(guī)劃階 段的主要混凝土高架橋全部都釆用預(yù)制節(jié)段法。國內(nèi)最早是90年代晚期， 出現(xiàn)于上海。
目前，國內(nèi)已有不少的跨江、跨連續(xù)丘陵的工程中，都應(yīng)用該法進(jìn)行 施工，特別是近年各條鐵路大線上基本都有該工藝施工的工程，其箱梁節(jié) 段拼裝架設(shè)施工方法已趨成熟。但在國內(nèi)以往的施工中，節(jié)段預(yù)制的混凝 土箱梁施工都是一次架設(shè)完成，對箱梁節(jié)段拼裝后整孔梁的橫移特別是大 噸位箱梁橫移且距離長達(dá)80c隨的很少，幾乎為空白。
恩施清江特大橋是宜萬線唯一一座釆用造橋機施工的橋梁，梁段釆用 在預(yù)制場分段預(yù)制，在造橋機內(nèi)拼架形成預(yù)應(yīng)力簡支梁。因受造橋機的尺 寸限制，左線架梁架設(shè)完成后，右線架梁的架設(shè)將要使造橋機中線偏離右 線中線80cm進(jìn)行，待右線架設(shè)完畢后，將整孔梁橫移至設(shè)計位置，在完成 右線箱梁架設(shè)后進(jìn)行隔板和后澆帶施工，然后將左右兩片箱梁張拉串聯(lián)起 來，完成防水層鋪裝，完成上部結(jié)構(gòu)工程。在國內(nèi)移動支架造橋機施工中， 針對大噸位箱梁長距離的橫移技術(shù)比較欠缺。

發(fā)明內(nèi)容
5本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題在于針對上述現(xiàn)有技術(shù)中的不足，提供一 種節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝，其施工難度小，操作方便，工期 快，并且整孔梁梁體橫移過程緩慢，安全系數(shù)高且易保證線形的控制。
為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明釆用的技術(shù)方案是 一種節(jié)段拼裝簡支箱 梁整孔橫移施工工藝，所需橫移的節(jié)段拼裝簡支箱梁即待橫移梁為已在造 橋機內(nèi)拼裝完成且架設(shè)在多個橋墩上的整孔梁，其特征在于該工藝包括以 下步驟
步驟一、頂梁通過分別布設(shè)在所述待橫移梁兩端部與多個橋墩之間 的多個頂梁千斤頂，將所述待橫移梁豎直向上頂升，且頂升后所述待橫移 梁的高度高出橫移后對其進(jìn)行支撐的永久支座的高度不小于8cm;所用頂 梁千斤頂?shù)臄?shù)量和型號即豎向頂推力，根據(jù)所述待橫移梁的結(jié)構(gòu)和總重量 進(jìn)行確定；所述頂梁千斤頂?shù)捻敳颗c所述待橫移梁的底部之間，以及頂梁 千斤頂?shù)牡撞颗c橋墩的墩帽之間均墊有墊板一；
步驟二、布設(shè)上下橫移滑道在頂升后的所述待橫移梁與橋墩之間布 設(shè)橫移用的上滑道和下滑道，所述上滑道和下滑道之間設(shè)置有一鋼板，所 述鋼板的光面朝上且其上均勻涂有一層潤滑油，上滑道與所述待橫移梁底 部之間墊有墊板二，下滑道與橋墩的墩帽之間設(shè)置有找平層；
步驟三、布設(shè)多個橫移用的水平向頂推千斤頂首先，根據(jù)所述待橫 移梁的結(jié)構(gòu)和重量、橫移距離、上下橫移滑道間的摩擦系數(shù)以及具體施工 條件，通過力學(xué)分析確定需用頂推千斤頂?shù)臄?shù)量以及型號即實際頂推力； 再在下滑道的后背設(shè)置頂推用的豎向反力架，頂推千斤頂?shù)那安宽斣谏匣?道上且二者之間墊有一前頂塊，頂推千斤頂?shù)暮蟛宽斣谪Q向反力架上且二 者之間墊有一后背支墊；
步驟四、橫移利用上滑道和下滑道之間的摩擦力遠(yuǎn)大于所述待橫移 梁與上滑道間以及下滑道與橋墩的墩帽間摩擦力的條件，通過頂推千斤頂 頂推上滑道將所述待橫移梁進(jìn)行橫移；頂推過程中當(dāng)頂推千斤頂?shù)男谐踢_(dá) 到最大值時，更換或添加后背支墊即加大后背支墊的橫向長度，使頂推千斤頂繼續(xù)進(jìn)入下一頂推行程，如此不斷循環(huán)頂推，直至將所述待橫移梁橫 移到設(shè)計位置；橫移過程中，通過水準(zhǔn)儀和經(jīng)緯儀對所述待橫移梁的線型
進(jìn)行控制；
步驟五、后續(xù)施工待所述待橫移梁橫移到設(shè)計位置后，先通過分別
布設(shè)在多個橋墩上的多個頂梁千斤頂對所述待橫移梁進(jìn)行臨時支撐，再在 多個橋墩上部安裝對所述待橫移梁進(jìn)行支撐的永久支座，之后拆除步驟二 中所布設(shè)的上下橫移滑道，最后按照常規(guī)造橋機節(jié)段拼裝施工工藝的后續(xù) 施工工藝，對橫移到位的所述待橫移梁進(jìn)行施工直至將其落至永久支座 上，即完成所述待橫移梁的整體橫移施工。
步驟一中所述的確定頂梁千斤頂?shù)呢Q向頂推力時，通過公式Pv-VK/2 進(jìn)行計算，式中V—頂推的最大反力，K一安全系數(shù)。
步驟 一 中所述的墊板 一 由 一 木質(zhì)墊板和 一 鋼制墊板組成。 步驟二中所述的上滑道為單層滑道且為中部不連通的斷續(xù)滑道，所述 下滑道為上下兩層滑道且其為中部連通的連續(xù)滑道。
步驟二中所述的找平層為設(shè)置在找平鋼板上的砂漿找平層。 步驟二中所述的上滑道和下滑道均由多個八三式軍用輕墩拼裝組成。 步驟二中所述的潤滑油為硅脂油。
步驟三中所述的確定頂推千斤頂?shù)膶嶋H頂推力時，通過公式
P = W (/z±i) K,計算所述多個頂推千斤頂總共所需的頂推力，式中W—需頂
推的總重力，^一具體施工條件下步驟二中所述上下橫移滑道間的滑動摩 擦系數(shù)，L一施工時的安全系數(shù)，i一頂推坡度，當(dāng)頂推千斤頂向上頂推時 P二W(/z + i)Kp當(dāng)頂推千斤頂向下頂推時P-Wi) K,，當(dāng)頂推千斤頂
P 二
橫向頂推時i=0;每個頂推千斤頂?shù)捻斖颇芰? " 2進(jìn)行計算，式中"一 頂推千斤頂?shù)臄?shù)量，A一頂推千斤頂?shù)陌踩禂?shù)。
步驟一和步驟五中所述的永久支座為盆式橡膠支座。
本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下優(yōu)點，其利用工地現(xiàn)有設(shè)備八三墩布 置上下滑道及后支撐架即豎向反力架，釆用大噸位千斤頂對大跨度簡支箱梁進(jìn)行頂推，能夠快捷且安全地完成大跨度簡支箱梁的橫移，不僅施工難 度小，操作方便，工期快，并且整孔梁梁體橫移過程緩慢，安全系數(shù)高且 易保證線形的控制。
下面通過附圖和實施例，對本發(fā)明的技術(shù)方案做進(jìn)一步的詳細(xì)描述。


圖1為本發(fā)明的施工工藝流程圖。
圖2為本發(fā)明右線架梁橫移滑道縱斷面的結(jié)構(gòu)示意圖 圖3為本發(fā)明右線架梁橫移滑道橫斷面的結(jié)構(gòu)示意圖 圖4為圖2的I - I剖視圖。 II剖視圖。
;所述待橫移梁的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖5為圖2的II 圖6為本發(fā)明橫
附圖標(biāo)記說明
l一頂梁千斤頂；
3-2 —下滑道；
7—墊板二；
IO—豎向反力架；
13 —木質(zhì)墊板；
16—右線架梁。
2—橋墩；
4一永久支座；
8—找平層；
ll一前頂塊； 14一鋼制墊板;
3-l—上滑道；
5—鋼板；
9一頂推千斤頂；
12—后背支墊； 15—左線架梁；
具體實施例方式
如圖l、圖2、圖3、圖4、圖5及圖6所示，本發(fā)明所述的節(jié)段拼裝簡 支箱梁整孔橫移施工工藝，包括以下步驟
步驟一、頂梁通過分別布設(shè)在所述待橫移梁兩端部與多個橋墩2上
的多個頂梁千斤頂1,將所述待橫移梁豎直向上頂升，且頂升后所述待橫 移梁的高度高出橫移后對其進(jìn)行支撐的永久支座4的高度不小于8cm;所 用頂梁千斤頂1的數(shù)量和型號即豎向頂推力，根據(jù)所述待橫移梁的結(jié)構(gòu)和總重量進(jìn)行確定。所述頂梁千斤頂1的頂部與所述待橫移梁的底部之間， 以及頂梁千斤頂1的底部與橋墩2的墩帽之間均墊有墊板一。所述待橫移 梁即所需橫移的節(jié)段拼裝簡支箱梁為已在造橋機內(nèi)拼裝完成且架設(shè)在多 個橋墩2上的整孔梁。
本實施例中，在恩施清江特大橋11-56m梁右線架梁16的架設(shè)施工時， 左線架梁15架設(shè)完成后，造橋機中心偏離設(shè)計中心80cm，則造橋機中心 右偏其中心線80cm進(jìn)行組拼右線架梁16,因而按常規(guī)造橋機濕接縫施工 工藝將所述右線架梁16組拼完后，還需要對所組裝成型的右線架梁16進(jìn) 行整孔橫移，直至將整孔右線架梁16橫移至設(shè)計位置，之后再進(jìn)行左右 幅橫隔板和后澆帶施工，最后進(jìn)行橫向張拉并壓漿成型。本實施例中，所 述待橫移梁為已在造橋機內(nèi)拼裝完成且架設(shè)在多個橋墩2上的整孔右線架 梁16,并且所述右線架梁16的橫移距離為80cm。
本步驟中，確定頂梁千斤頂1的豎向頂推力時，通過公式Pv二VK/2進(jìn) 行計算，式中V—頂推的最大反力，K—安全系數(shù)。本實施例中，選用頂梁 千斤頂1時，最主要是確定頂梁千斤頂1的豎向頂推力，通過公式Pv^VK/2 計算每個頂梁千斤頂1即豎向千斤頂?shù)钠痦斄错斖屏r，取頂推的最大 反力V=500T，安全系數(shù)K=1.4。通過計算可知需要豎向頂推力為350T 的頂梁千斤頂1,此時處于安全目的，實際使用過程中，選用豎向頂推力 為500T的頂梁千斤頂1。所述永久支座4為盆式橡膠支座。
另外，使用多個頂梁千斤頂1對所述待橫移梁進(jìn)行豎直向上頂升時， 為防止橋墩2的墩帽以及所述待橫移梁的梁底受到局部損壞，因而在頂梁
千斤頂1的頂部與所述待橫移梁的底部之間，以及頂梁千斤頂1的底部與 橋墩2的墩帽之間均墊有墊板一。本實施例中，所述墊板一由一木質(zhì)墊板 13和一鋼制墊板14組成，具體是現(xiàn)在頂梁千斤頂1的上下分別墊一厚度 為20隱的鋼制墊板14,再在鋼制墊板14與所述待橫移梁的底部之間以及 鋼制墊板14與橋墩2的墩帽之間分別墊一木質(zhì)墊板13。所述木質(zhì)墊板13 還可用橡膠墊來代替。綜上，通過所述墊板一，能有效擴大頂梁千斤頂1
9與所述待橫移梁和橋墩2之間的接觸面積，能有效防止破壞。豎直向上頂 升所述待橫移梁即起頂梁作業(yè)時，關(guān)鍵工序是各個頂梁千斤頂1的同步搡 作，施工時釆用同一電機控制所有頂梁千斤頂1的起落，培訓(xùn)熟練工人同 步操作，以保證施工時的安全。
步驟二、布設(shè)上下橫移滑道在頂升后的所述待橫移梁與橋墩2之間
布設(shè)橫移用的上滑道3-1和下滑道3-2，所述上滑道3-1和下滑道3-2之 間設(shè)置有一鋼板5，所述鋼板5的光面朝上且其上均勻涂有一層潤滑油， 上滑道3-1與所述待橫移梁底部之間墊有墊板二 7,下滑道3-2與橋墩2 的墩帽之間設(shè)置有找平層8。所述上滑道3-1為單層滑道且為中部不連通 的斷續(xù)滑道，所述下滑道3-2為上下兩層滑道且其為中部連通的連續(xù)滑道。 所述墊板二 7為木墊板，即橫移過程中通過所述木墊板對所述待橫移梁的 梁底進(jìn)行保護(hù)。
本實施例中，所述找平層8為設(shè)置在找平鋼板上的砂漿找平層，所述 上滑道3-1和下滑道3-2均由多個八三式軍用輕墩拼裝組成，實際搡作過 程中，利用上滑道3-l和下滑道3-2之間的摩擦力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于兩層下滑道3-2 之間以及下滑道3-2與橋墩2的墩帽之間的摩擦力來實現(xiàn)橫移所述待橫移 梁即右線架梁16的目的。另外，所述潤滑油為硅脂油。具體而言，利用 上滑道3-1和下滑道3-2之間鋼板5的一面加橡膠墊的摩擦系數(shù)大，而鋼 板5另一面磨光且抹硅脂油(如黃油)摩擦系數(shù)小的特點，大大減少橫移
時頂推力來實現(xiàn)所述待橫移梁的橫移。
步驟三、布設(shè)多個橫移用的水平向頂推千斤頂9:首先，根據(jù)所述待
橫移梁的結(jié)構(gòu)和重量、橫移距離、上下橫移滑道間的摩擦系數(shù)以及具體施 工條件，通過力學(xué)分析確定需用頂推千斤頂9的數(shù)量以及型號即實際頂推 力；再在下滑道3-2的后背設(shè)置頂推用的豎向反力架10,頂推千斤頂9 的前部頂在上滑道3-1上且二者之間墊有一前頂塊ll，頂推千斤頂9的后 部頂在豎向反力架10上且二者之間墊有一后背支墊12。
在使用頂推千斤頂9進(jìn)行頂推之前，先要確定頂推千斤頂9的實際頂推力大小，從而由實際可調(diào)用頂推千斤頂9的數(shù)量來計算每個頂推千斤頂
9的頂推能力。在確定頂推千斤頂9的頂推力時，應(yīng)按實際的摩擦系數(shù)、
施工條件等進(jìn)行計算，通常通過公式P:W (//±i) Kj十算所述多個頂推千斤
頂9總共所需的頂推力，式中W—需頂推的總重力，^一具體施工條件下
步驟二中所述上下橫移滑道間的滑動摩擦系數(shù)，L一施工時的安全系數(shù)，
i一頂推坡度，當(dāng)頂推千斤頂9向上頂推時P-W + K。當(dāng)頂推千斤頂 9向下頂推時P二W (//-i) K。當(dāng)頂推千斤頂9橫向頂推時i=0。每個頂推
千斤頂9的頂推能力&=:^進(jìn)行計算，式中"一頂推千斤頂9的數(shù)量， ^一頂推千斤頂9的安全系數(shù)， 一般^取1.2~1.25。
本實施例中，所用的頂推千斤頂9為出力均勻且速度緩慢的水平液壓 千斤頂。通過公式P:W (//土i) K,計算頂推千斤頂9的實際頂推力時，需頂 推的總重力W取1000T;正常溫度下，滑動摩擦系數(shù)〃 =0. 05,當(dāng)在低溫 情況下，A可能達(dá)到O. 1，本實施例中取〃 =0. 1;施工時的安全系數(shù)乙= 1.2,因而P二W (//士i) K,1000 x ( 0.1+0 ) xi.2=120T。由以上數(shù)值可以
得出頂推力為120T,單端為60T，則選用200T千斤頂更為安全。
步驟四、橫移利用上滑道3-l和下滑道3-2之間的摩擦力遠(yuǎn)大于所 述待橫移梁與上滑道3-1間以及下滑道3-2與橋墩2的墩帽間摩擦力的條 件，通過頂推千斤頂9頂推上滑道3-l將所述待橫移梁進(jìn)行橫移。頂推過 程中當(dāng)頂推千斤頂9的行程達(dá)到最大值時，更換或添加后背支墊12即加 大后背支墊12的橫向長度，使頂推千斤頂9繼續(xù)進(jìn)入下一頂推行程，如 此不斷循環(huán)頂推，直至將所述待橫移梁橫移到設(shè)計位置。橫移過程中，通 過水準(zhǔn)儀和經(jīng)緯儀對所述待橫移梁的線型進(jìn)行控制。
實際操作過程中，由于橫移時頂推千斤頂9所施加的頂推力很大，將 會造成所述待橫移梁即右線架梁16梁體局部的應(yīng)力集中，因此頂推千斤 頂9不能直接作用在所述待橫移梁的梁體上，而是作用在所述待橫移梁梁 體下部的上滑道3-l上，也就是說，將頂推千斤頂9即水平液壓千斤頂一 端頂在上滑道3-l上，而不是直接頂推所述待橫移梁，因而能有效避免頂推千斤頂9對待橫移梁的梁體造成破壞。所述頂推千斤頂9的另 一端頂在
安裝在下滑道3-2后背的豎向反力架10上，已達(dá)到頂推過程中的自平衡。 由受力分析可知，在勻速頂推中，頂推千斤頂9對所述待橫移梁的推力與 所述待橫移梁滑動時所受的摩擦力平衡；頂推中對下滑道3-2所產(chǎn)生的摩 擦力與頂推千斤頂9對豎向反力架10的頂推力平衡，所以整個滑動裝置 即上滑道3-1和下滑道3-2在勻速頂推中不對橋墩2產(chǎn)生水平力；而且由 于上滑道3-1和下滑道3-2間的摩擦系數(shù)很小(最大時僅O. 1),使其滑 動時所需的力也很小，而下滑道3-2與橋墩2的墩帽混凝土面的摩擦系數(shù) 較大，為上滑道3-1和下滑道3-2間摩擦系數(shù)的3-5倍，所以頂推時的反 作用力不會使下滑道3-2中的下層滑道移動，因而無需對下滑道3-2另行 設(shè)置頂推后背。
由于橋墩2墩帽的截面尺寸大小不一，頂推千斤頂9長40cm，八三式 軍用輕墩寬26.2cm，下滑道3-2距所述墩帽邊緣最小距離5cm，因為下滑 道3-2整體受力，此布置既保證了整個滑動裝置原有的穩(wěn)定性，同時也滿 足上下滑道的承壓能力。利用公式P-^:W"計算上滑道3-1和下滑道3-2 的抗壓強度P,式中N—壓力，即所述待橫移梁梁體一端的重力，按500T考 慮；S—接觸面積(0.2x 3=0.6m2),經(jīng)計算約為8. 3Mpa，而上滑道3-l和 下滑道3-2均為16Mn材制的八三式軍用輕墩，査《八三式鐵路輕型軍用 橋墩使用手冊》，其抗壓強度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于8. 3Mpa,墩帽強度為C25，其連接 處全部釆用高強螺栓連接，接頭處采用接頭板進(jìn)行加強，又由于本實施例 中下滑道3-2釆用雙層結(jié)構(gòu)且上滑道3-l釆用單層結(jié)構(gòu)，穩(wěn)定性不受影響， 因此此方案安全可行。
步驟五、后續(xù)施工待所述待橫移梁橫移到設(shè)計位置后，先通過分別 布設(shè)在多個橋墩2上的多個頂梁千斤頂1對所述待橫移梁進(jìn)行臨時支撐， 再在多個橋墩2上部安裝對所述待橫移梁進(jìn)行支撐的永久支座4，之后拆 除步驟二中所布設(shè)的上下橫移滑道，最后按照常規(guī)造橋機節(jié)段拼裝施工工 藝的后續(xù)施工工藝，對橫移到位的所述待橫移梁進(jìn)行施工直至將其落至永
12久支座4上，即完成所述待橫移梁的整體橫移施工。
需注意的是整個施工過程中，除動力設(shè)備既電機外，所用的其它設(shè)
備均需兩套，以保證橫移工作的連貫和快速。橫移過程中，重點控制工序 為整孔梁橫移時的方向，因而所述橫移梁兩端應(yīng)同步進(jìn)行控制，并且頂梁 千斤頂1頂梁時應(yīng)釆取避免所述橫移梁梁底局部受力大的措施。本實施例
中，所述橫移梁整孔梁橫移時的方向控制方式為在上滑道3-1上每隔 50cm用20mm圓鋼交叉焊來限位；所述橫移梁兩端的同步控制為每端安 排一個技術(shù)員用卷尺以及上下滑道的刻度來控制其頂進(jìn)速度保證兩端同 步；頂梁千斤頂1頂梁時避免梁底局部受力大的措施為根據(jù)設(shè)計院的文 件釆用20隱鋼板來增大梁底與頂梁千斤頂1之間的接觸面。
另外，在橫移之前，還需檢查偏位架設(shè)梁即所述右線架梁16的中線 與所述右線架梁16梁體的設(shè)計中線，有無存在前后錯動以及相對的轉(zhuǎn)動 情況，永久墊石位置和高程及預(yù)留錨拴孔位置，前后兩個橋墩2的高差。 橫移前，布置橫移方向軸線并結(jié)合上面的檢查結(jié)果布設(shè)橫移軸線。布設(shè)原 則以設(shè)計中線作為控制軸線布設(shè)橫移軸線，所述待橫移梁兩端的橫移軸線 保持相互平行；并且所述橫移梁體底面到永久墊石的距離應(yīng)大于等于永久 支座4高度加十公分，且保證上下滑道以及上下滑道之間均在一個平面上。
橫移頂推施工過程中，對相關(guān)人員應(yīng)指揮統(tǒng)一，口令明確。橫移完成后進(jìn) 行落梁，所述待橫移梁梁體落完一端后再落另一端，這樣在56米的坡度 影響大約不到千分之五，在兩端支點面接觸處不到3亳米，不會影響橫移 質(zhì)量而且偏于安全；并且所述待橫移梁每端用兩臺500噸頂，并且釆用統(tǒng) 一電機進(jìn)行控制，同起同落。
以上所述，僅是本發(fā)明的較佳實施例，并非對本發(fā)明作任何限制，凡是 根據(jù)本發(fā)明技術(shù)實質(zhì)對以上實施例所作的任何簡單修改、變更以及等效結(jié)構(gòu) 變化，均仍屬于本發(fā)明技術(shù)方案的保護(hù)范圍內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝，所需橫移的節(jié)段拼裝簡支箱梁即待橫移梁為已在造橋機內(nèi)拼裝完成且架設(shè)在多個橋墩(2)上的整孔梁，其特征在于該工藝包括以下步驟步驟一、頂梁通過分別布設(shè)在所述待橫移梁與多個橋墩(2)之間的多個頂梁千斤頂(1)，將所述待橫移梁豎直向上頂升，且頂升后所述待橫移梁的高度高出橫移后對其進(jìn)行支撐的永久支座(4)的高度不小于8cm；所用頂梁千斤頂(1)的數(shù)量和型號即豎向頂推力，根據(jù)所述待橫移梁的結(jié)構(gòu)和總重量進(jìn)行確定；所述頂梁千斤頂(1)的頂部與所述待橫移梁的底部之間，以及頂梁千斤頂(1)的底部與橋墩(2)的墩帽之間均墊有墊板一；步驟二、布設(shè)上下橫移滑道在頂升后的所述待橫移梁與橋墩(2)之間布設(shè)橫移用的上滑道(3-1)和下滑道(3-2)，所述上滑道(3-1)和下滑道(3-2)之間設(shè)置有一鋼板(5)，所述鋼板(5)的光面朝上且其上均勻涂有一層潤滑油，上滑道(3-1)與所述待橫移梁底部之間墊有墊板二(7)，下滑道(3-2)與橋墩(2)的墩帽之間設(shè)置有找平層(8)；步驟三、布設(shè)多個橫移用的水平向頂推千斤頂(9)首先，根據(jù)所述待橫移梁的結(jié)構(gòu)和重量、橫移距離、上下橫移滑道間的摩擦系數(shù)以及具體施工條件，通過力學(xué)分析確定需用頂推千斤頂(9)的數(shù)量以及型號即實際頂推力；再在下滑道(3-2)的后背設(shè)置頂推用的豎向反力架(10)，頂推千斤頂(9)的前部頂在上滑道(3-1)上且二者之間墊有一前頂塊(11)，頂推千斤頂(9)的后部頂在豎向反力架(10)上且二者之間墊有一后背支墊(12)；步驟四、橫移利用上滑道(3-1)和下滑道(3-2)之間的摩擦力遠(yuǎn)大于所述待橫移梁與上滑道(3-1)間以及下滑道(3-2)與橋墩(2)的墩帽間摩擦力的條件，通過頂推千斤頂(9)頂推上滑道(3-1)將所述待橫移梁進(jìn)行橫移；頂推過程中當(dāng)頂推千斤頂(9)的行程達(dá)到最大值時，更換或添加后背支墊(12)即加大后背支墊(12)的橫向長度，使頂推千斤頂(9)繼續(xù)進(jìn)入下一頂推行程，如此不斷循環(huán)頂推，直至將所述待橫移梁橫移到設(shè)計位置；橫移過程中，通過水準(zhǔn)儀和經(jīng)緯儀對所述待橫移梁的線型進(jìn)行控制；步驟五、后續(xù)施工待所述待橫移梁橫移到設(shè)計位置后，先通過分別布設(shè)在多個橋墩(2)上的多個頂梁千斤頂(1)對所述待橫移梁進(jìn)行臨時支撐，再在多個橋墩(2)上部安裝對所述待橫移梁進(jìn)行支撐的永久支座(4)，之后拆除步驟二中所布設(shè)的上下橫移滑道，最后按照常規(guī)造橋機節(jié)段拼裝施工工藝的后續(xù)施工工藝，對橫移到位的所述待橫移梁進(jìn)行施工直至將其落至永久支座(4)上，即完成所述待橫移梁的整體橫移施工。
2. 按照權(quán)利要求l所述的節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝，其特征在于步驟一中所述的確定頂梁千斤頂(1)的豎向頂推力時，通過公 式Pv^VK/2進(jìn)行計算，式中V—頂推的最大反力，K一安全系數(shù)。
3. 按照權(quán)利要求1或2所述的節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝， 其特征在于步驟一中所述的墊板一由一木質(zhì)墊板(13)和一鋼制墊板(14)組成。
4. 按照權(quán)利要求1或2所述的節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝， 其特征在于步驟二中所述的上滑道(3-1)為單層滑道且為中部不連通 的斷續(xù)滑道，所述下滑道(3-2)為上下兩層滑道且其為中部連通的連續(xù) 滑道。
5. 按照權(quán)利要求1或2所述的節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝， 其特征在于步驟二中所述的找平層(8)為設(shè)置在找平鋼板上的砂漿找平層。
6. 按照權(quán)利要求1或2所述的節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝， 其特征在于步驟二中所述的上滑道(3-1)和下滑道(3-2)均由多個八 三式軍用輕墩拼裝組成。
7. 按照權(quán)利要求l或2所述的節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝，其特征在于步驟二中所述的潤滑油為硅脂油。
8.按照權(quán)利要求l或2所述的節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝， 其特征在于步驟三中所述的確定頂推千斤頂(9)的實際頂推力時，通 過公式P二W(/z土i) K,計算所述多個頂推千斤頂(9)總共所需的頂推力， 式中W—需頂推的總重力，^一具體施工條件下步驟二中所述上下橫移滑 道間的滑動摩擦系數(shù)，L一施工時的安全系數(shù)，i一頂推坡度，當(dāng)頂推千斤 頂(9)向上頂推時P二W (^ + i) K,,當(dāng)頂推千斤頂(9)向下頂推時 P二W(/z-i)Kp當(dāng)頂推千斤頂(9)橫向頂推時i=0;每個頂推千斤頂(9) 尸2《的頂推能力""2進(jìn)行計算，式中"一頂推千斤頂(9)的數(shù)量，^一 頂推千斤頂(9)的安全系數(shù)。
9.按照權(quán)利要求1或2所述的節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝，其特 征在于步驟一和步驟五中所述的永久支座(4)為盆式橡膠支座。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種節(jié)段拼裝簡支箱梁整孔橫移施工工藝，包括以下步驟一、頂梁通過頂梁千斤頂豎直向上頂升待橫移梁；二、布設(shè)上下橫移滑道在待橫移梁梁底布設(shè)橫移用的上滑道和下滑道；三、布設(shè)橫移用水平向頂推千斤頂在下滑道的后背設(shè)置豎向反力架，頂推千斤頂?shù)那安宽斣谏匣郎锨移浜蟛客ㄟ^后背支墊頂在豎向反力架上；四、橫移通過頂推千斤頂頂推上滑道進(jìn)行橫移，當(dāng)頂推千斤頂?shù)男谐踢_(dá)到最大值時，通過更換或添加后背支墊繼續(xù)進(jìn)入下一頂推行程直至將待橫移梁橫移到設(shè)計位置；五、后續(xù)施工將橫移到位的待橫移梁落至永久支座上。本發(fā)明施工難度小，操作方便，工期快，并且整孔梁梁體橫移過程緩慢，安全系數(shù)高且易保證線形的控制。
文檔編號E01D21/00GK101555681SQ200910022008
公開日2009年10月14日 申請日期2009年4月14日 優(yōu)先權(quán)日2009年4月14日
發(fā)明者廖文華, 軍 李, 王永安, 白成科, 祈潤平, 范恒秀 申請人:中鐵一局集團有限公司