專利名稱：掛籃整體預(yù)壓裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種掛籃整體預(yù)壓裝置，特別是一種高墩掛籃用整體預(yù)壓裝置。
背景技術(shù)：
掛籃預(yù)壓是指在采用懸澆施工的橋梁，開始1#塊施工前，模擬施工荷載工況，對安裝在0#塊上的掛籃進行預(yù)壓，驗證掛籃結(jié)構(gòu)的強度、剛度和穩(wěn)定性，同時消除結(jié)構(gòu)的非線性變形，得出結(jié)構(gòu)的彈性變形，作為立模標高的依據(jù)。掛籃預(yù)壓是懸澆橋梁施工中必不可少的一個過程。然而，隨著公路交通行業(yè)的發(fā)展，墩柱高度不斷增加，現(xiàn)在有些橋梁墩柱高度已超過百米。面對如此高的墩柱，掛籃的預(yù) 壓非常困難；同時預(yù)壓應(yīng)盡可能模擬施工實際情況加載，若與實際情況不符，則不能達到預(yù)壓的目的，反而會增大施工的風險。因此，選擇正確的預(yù)壓方法十分重要?，F(xiàn)有的掛籃預(yù)壓方法有很多種，常用的有堆載預(yù)壓法、圍堰預(yù)壓法、千斤頂張拉預(yù)壓法和反力架預(yù)壓法。堆載預(yù)壓法利用砂袋或鋼筋的材料作為荷載，根據(jù)實際荷載分布在底托系統(tǒng)上堆載。該方法適用于墩柱不高，現(xiàn)場交通方便，材料充足的地區(qū)。該方法的缺點是裝袋、稱重，吊裝、拆除等工序勞動強度大；施工周期長；如遇雨天，砂袋重量將與實際荷載不符。圍堰預(yù)壓是利用掛籃底托系統(tǒng)及腹板外模作為水箱的底、側(cè)壁，做好模板之間的密封，然后注水加載。該方法的優(yōu)點是加載、卸載方法簡單，而且準確，容易控制。缺點是水箱高度超過了根部梁高，而且水箱側(cè)壓力相當大；水箱高度很大，對水箱的密封性和水箱側(cè)壁的剛度要求很高；同時側(cè)壁的鋼結(jié)構(gòu)焊接量大，危險性大，施工周期長。千斤頂預(yù)壓是指在前期已施工完畢的承臺上設(shè)置錨固點，通過鋼絞線將錨固點與底籃縱梁連接，在底托系統(tǒng)上張拉，將力反作用于掛籃結(jié)構(gòu)上，達到加載的目的，該方法可使用已有的張拉設(shè)備，簡單方便，勞動強度低、周期短。但要想運用該方法比較準確模擬實際受力狀況，則需要埋設(shè)的錨固點較多，且墩柱較高時，受風荷載影響大。反力架預(yù)壓法是在已施工完的0#塊兩側(cè)腹板上設(shè)置三腳架，并在三腳架與底籃縱梁之間設(shè)置千斤頂，在千斤頂受力伸長時，反力架將荷載反作用于底籃縱梁上，達到對結(jié)構(gòu)預(yù)壓的目的。該方法施工方便、快捷，不需要投入較多的材料和設(shè)備，廣泛應(yīng)用于橋梁施工中。但該方法對反力架的強度和剛度要求較高，否則，不能達到預(yù)壓的目的。后兩種方法雖然實用，但也存在明顯不足，預(yù)壓時都只在底籃縱梁上加載，忽略了內(nèi)外滑梁上部的荷載。而在實際施工過程中，滑梁承擔的荷載約為總荷載的30%左右。預(yù)壓時，如果將這部分荷載全部施加在底籃上，且以單點集中荷載代替均布荷載，極易導(dǎo)致底籃的破壞，造成安全事故。為了準確模擬掛籃實際受力狀況，實現(xiàn)掛籃整體預(yù)壓，現(xiàn)有的作法有在連接導(dǎo)梁或滑梁的前吊桿上懸掛重物，達到施加荷載的目的。然而，該方法依然具有工序麻煩，施工周期長，吊裝難度大，受風荷載影響大等缺點。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供的掛籃整體預(yù)壓裝置是通過在底籃縱梁與滑梁或?qū)Я褐g設(shè)置連接裝置，合理調(diào)整連接桿件的剛度，達到在底籃上加載，整體受力的目的，使掛籃結(jié)構(gòu)預(yù)壓更符合實際受力狀況。該裝置包括加載系統(tǒng)和連接系統(tǒng)，所述加載系統(tǒng)設(shè)置在所述掛籃的下部，當加載系統(tǒng)施加荷載時，連接系統(tǒng)用于將荷載傳遞給掛籃上部結(jié)構(gòu)，使掛籃整體受力。所述連接系統(tǒng)包括分配梁和連接吊桿，所述分配梁包括上分配梁和下分配梁，所述上分配梁位于所述掛籃的滑梁上，所述下分配梁位于所述掛籃的底籃縱梁上，所述連接吊桿連接所述上分配梁和所述下分配梁。該裝置還包括反力架系統(tǒng)，用于支撐所述加載系統(tǒng)。所述上分配梁設(shè)置在所述滑 梁的1/4和3/4位置處，所述下分配梁設(shè)置在所述底籃縱梁的1/4和3/4位置處。所述反力架系統(tǒng)包括預(yù)埋件、水平桿、斜桿和橫桿，所述預(yù)埋件包括上預(yù)埋件和下預(yù)埋件，所述橫桿沿橋梁橫向布置，并與所述下預(yù)埋件處于同一水平面；所述水平桿沿橋梁縱向設(shè)置，其兩端分別與所述下預(yù)埋件和所述橫桿相連；所述斜桿的一端連接在所述上預(yù)埋件，另一端與所述橫桿連接。所述加載系統(tǒng)包括施載構(gòu)件和加載縱梁，所述施載構(gòu)件設(shè)置在所述加載縱梁上并被所述反力架系統(tǒng)支撐，所述加載縱梁位于所述下分配梁的上方。


圖I是從橋梁一側(cè)看時，本發(fā)明一個具體實施方式
的掛籃整體預(yù)壓裝置的示意圖；圖2是從橋梁一側(cè)看時，設(shè)有反力架系統(tǒng)的掛籃整體預(yù)壓裝置的示意圖；圖3是正視橋梁施工面時，圖2所示掛籃整體預(yù)壓裝置的示意圖；圖4是圖2所示掛籃整體預(yù)壓裝置中連接吊桿與分配梁之間連接節(jié)點圖；圖5是實施例中建立的掛籃三維模型圖；圖6是實施例中建立的整體預(yù)壓裝置模型圖；圖7A和圖7B示出跨中的最大彎矩，圖7A為實際澆筑混凝土狀態(tài)下跨中的最大彎矩，圖7B是本發(fā)明具體實施方式
的掛籃整體預(yù)壓裝置中上分配梁位于滑梁1/4和3/4位置處、下分配梁位于底籃縱梁1/4和3/4位置處時，跨中的最大彎矩。
具體實施例方式下面結(jié)合附圖和具體實施方式
對本發(fā)明的掛籃整體預(yù)壓裝置進行詳細說明。掛籃的主要結(jié)構(gòu)包括主桁架系統(tǒng)、走行系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、吊掛系統(tǒng)和底托系統(tǒng)。如圖I所示，滑梁2沿橋梁縱向設(shè)置，位于主桁架系統(tǒng)中的主桁架I下方，通過吊掛系統(tǒng)中的吊桿3與主桁架I連接，底托系統(tǒng)中的底籃縱梁5沿橋梁縱向設(shè)置，位于掛籃下部，通過吊掛系統(tǒng)中的吊帶4與主桁架I相連接。在實際施工過程中，滑梁2承擔了很大的荷載。因此，預(yù)壓過程應(yīng)使滑梁2也承受荷載。為了實現(xiàn)這一目的，本發(fā)明提供的整體預(yù)壓裝置設(shè)有連接系統(tǒng)，當在底托系統(tǒng)施加荷載時，該連接系統(tǒng)能將荷載分配到滑梁2，使得滑梁2和掛籃底托系統(tǒng)共同承擔荷載，從而達到整體受力的目的。如圖I所示，該連接系統(tǒng)包括分配梁和連接吊桿8。分配梁分為上分配梁6和下分配梁7，上分配梁6設(shè)置在滑梁2上，下分配梁7設(shè)置在底籃縱梁5上，連接吊桿8用于連接上分配梁6和下分配梁7。加載系統(tǒng)包括施載構(gòu)件10和加載縱梁9。加載縱梁9沿橋梁縱向(即橋梁長度方向)鋪設(shè)在下分配梁7上。施載構(gòu)件10可選用千斤頂。千斤頂在橋梁橫向(即橋梁橫截面方向)間隔布置于加載縱梁9上，千斤頂?shù)膫€數(shù)和間距與加載縱梁9的個數(shù)和間距相同。施載構(gòu)件10還可以是其它具有足夠重量能作為荷載的材料，例如砂袋或鋼筋。在本發(fā)明的掛籃整體預(yù)壓裝置中還可以設(shè)置反力架系統(tǒng)，其主要作用是為加載系統(tǒng)提供支撐位置。如圖2和圖3所示，反力架系統(tǒng)可以是以預(yù)埋件11、水平桿12、斜桿13和橫桿14等作為主要構(gòu)件組成的空間結(jié)構(gòu)。預(yù)埋件11可以由槽鋼(例如六根10#槽鋼)與厚鋼板(例如20mm的厚鋼板)組成，錨固長度根據(jù)工程的實際荷載來確定。水平桿12和斜桿
13可以采用寬翼緣H型鋼，橫桿14也可以采用寬翼緣H型鋼。橫桿14沿橋梁橫向布置，并與靠下的預(yù)埋件11 (下預(yù)埋件)基本處于同一水平面。水平桿12沿橋梁縱向設(shè)置，其兩端分別焊接在靠下的預(yù)埋件11 (下預(yù)埋件)和橫桿14。斜桿13的一端焊接在靠上的預(yù)埋件
11(上預(yù)埋件)，另一端與橫桿14焊接。當選用千斤頂作為施載構(gòu)件10進行加載時，荷載通過加載縱梁9由下分配梁7分配給底籃縱梁5，同時還經(jīng)由連接吊桿8和上分配梁6分配到滑梁2，使掛籃結(jié)構(gòu)中的底籃縱梁5和滑梁2共同承擔荷載，從而達到整體受力的目的。在實際澆筑混凝土狀態(tài)下，底籃縱梁5和滑梁2均是在均布荷載作用下的簡支梁，它們的跨中最大彎矩為qL2/8 (q為簡支梁上均布荷載的組合值，L為簡支梁的計算跨徑)(見圖7A)。為了真實反應(yīng)掛籃的底籃縱梁5和吊桿3的受力狀況，上分配梁6和下分配梁7可以分別設(shè)置兩道，且上分配梁6布置在滑梁2的1/4和3/4位置處，下分配梁7布置在底籃縱梁5的1/4和3/4位置處，這樣其跨中最大彎矩也為qL2/8(見圖7B)。上分配梁6和下分配梁7可采用雙槽鋼(例如32b#雙槽鋼)間隔鋼板焊接而成，連接吊桿8可采用Φ32的精軋螺紋鋼。上分配梁6及下分配梁7與連接吊桿8之間可以通過螺母15等方式穩(wěn)固連接，如圖4所示。實施例以下通過具體實施例來對本發(fā)明進行更詳細的說明。I.項目背景大橋主橋為連續(xù)箱梁，橋跨組成為40m+3*70m+40m的單箱單室連續(xù)梁。箱梁頂寬13m,翼緣板長3. 45m,支點處梁高4. 2m,跨中梁高2. 2m,梁高及底板厚按二次拋物線變化。腹板厚70cm 50cm (支點處腹板厚70cm)，底板厚度為IlOcm 30cm (支點處底板厚度為IlOcm),頂板厚度28cm。箱梁澆筑分8個階段，其中0#塊梁段長度為10m，合攏段長度為2. 0m，箱梁的懸澆長度是1-5號梁段為4. Om, 6-7號梁段為4. 5m。合攏段長度為2m，箱梁采用C55混凝土澆筑。掛籃懸臂澆筑箱梁最重的塊段為1#塊，其重量為135t。2.掛籃結(jié)構(gòu)大橋采用菱形掛籃施工，菱形掛籃的主要結(jié)構(gòu)包括主桁架系統(tǒng)、走行系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、吊掛系統(tǒng)和底托系統(tǒng)。
主桁架是由兩片外形呈菱形的桁片在其橫向設(shè)置前橫梁18和后橫梁19組成的一個空間桁架，并在兩面豎桿25 (見圖5)中間設(shè)置桁架以提高主桁架的空間穩(wěn)定性和剛度，主桁架桿件采用32b#雙槽鋼兩側(cè)焊鋼板，桿件間采用40C r鋼銷軸銷接。掛籃在懸澆完一段箱梁，混凝土強度達到50M P a，預(yù)應(yīng)力筋張拉完畢后，利用4套IOt鏈條滑車緩慢均勻地牽引兩片主桁架向前移動，同時通過吊帶4帶動底平臺(未示出)和內(nèi)外模(未示出)沿滑梁2向前滑動，為減小摩擦阻力，行走軌道(未示出)表面及滑移支座(未示出)與軌道之間設(shè)4_厚不銹鋼板。行走軌道通過梁體的豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固。由于大橋橋梁走向處于曲線上，因此，走向軌道在設(shè)計時表面蓋板采用間隔焊接，每兩塊蓋板間的豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋側(cè)位置都留有120mm*150mm的空隙，以調(diào)整掛籃的行走軌跡。
吊掛系統(tǒng)用于連接掛籃主桁架I和底模平臺(未示出)，其中吊帶4用尺寸為25mm*150mm材質(zhì)為Q345B的鋼板，吊桿3采用直徑32mm的精軋螺紋鋼筋，用千斤頂提升裝置來調(diào)節(jié)底托系統(tǒng)的標高。底托系統(tǒng)由前托梁16、后托梁17、底籃縱梁5、平臺梁(未示出)、前護欄(未示出)、側(cè)護欄(未示出)和操作平臺(未示出)等幾部分組成，底籃縱梁5與底模模板(未示出)的橫肋通過螺栓連接固定(現(xiàn)場配鉆打孔)，前托梁16通過吊帶4與前橫梁18相連，澆筑混凝土時，后托梁17錨固于前段已完成的箱梁底板。外模模板(未示出)由6mm鋼板加型鋼帶及側(cè)模桁架鋼組成。為便于施工，內(nèi)模面板采用18mm厚竹膠板,背榜采用100mm*100mm的方木,采用可調(diào)節(jié)型內(nèi)模支撐架,外模與內(nèi)模用對拉螺栓連接，內(nèi)設(shè)支撐加固，采用內(nèi)滑梁形式，整體移動內(nèi)模系統(tǒng)。當遇到底板齒板時，可將所在位置處的內(nèi)模下角鋼帶拆除，配合腳手架完成澆筑；側(cè)模與底模采用體外對拉的形式進行固定。外模提吊梁及內(nèi)滑梁前端錨固于前橫梁，后端懸吊于已澆箱梁表面，拆模時放松錨固端，隨平臺下沉和前移。3.掛籃結(jié)構(gòu)分析采用M I DA S C I V I L2010有限元軟件，對掛籃的主要受力構(gòu)件進行了整體三維建模，掛籃三維模型如圖5所示，模型桿件采用等剛度設(shè)計截面，采用均布荷載分別加載于底籃縱梁5和滑梁2上。本實施例共采用六根滑梁2，按它們的位置分為內(nèi)滑梁21和外滑梁22，內(nèi)滑梁21有2根，位于中間，外滑梁22有四根，兩側(cè)各兩根(見圖5)。掛籃預(yù)壓荷載采用I. 2倍的混凝土自重，根據(jù)箱梁和掛籃的結(jié)構(gòu)，對掛籃進行加載，其傳力途徑如下(I)箱梁翼緣板混凝土重量通過外滑梁22分別由前一節(jié)段已施工完的箱梁翼板和掛籃主桁的前橫梁18承擔。(2)箱梁頂板混凝土重量通過內(nèi)滑梁21分別由前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前橫梁18承擔。(3)箱梁底板、腹板混凝土重量分別由前一節(jié)段已施工完的箱梁和掛籃主桁的前橫梁18承擔。(3-1)掛籃主要受力構(gòu)件受力情況分析根據(jù)計算，吊桿3、吊帶4和主桁架的內(nèi)力情況如下。(I)六根吊桿3的受力情況分別是最外側(cè)的兩根受力分別都是27kN，中間四根受力分別是40. 5kN。五根吊帶4的受力情況如下最外側(cè)的兩根受力分別是92. 6kN，中間一根受力為106. 7kN，次外側(cè)的兩根受力均為15L lkN。由上述結(jié)果可知，吊桿3與吊帶4的內(nèi)力總和為810kN，承擔著I. 2倍混凝土自重總荷載1620kN的一半。(2)主桁架后斜桿20與前上水平桿23承受拉力，分別是85. 9kN和66. 3kN ;后下水平桿24、豎桿25和前斜桿26承受壓力，分別是66. 3kN、57. 4kN和77. 7kN。(3)底籃縱梁5最大正應(yīng)力為96. 9M P a，滑梁2最大正應(yīng)力為69. 8M P a。(4)前橫梁18最大負彎矩為205. 2kN. m,最大正彎矩為104. 7kN. m ;后橫梁19最大負彎矩為101. 2kN. m。(5)掛籃結(jié)構(gòu)最大豎向位移為27mm,發(fā)生在最外側(cè)滑梁22與前橫梁18下端吊桿 連接處；主祐1架最大豎向位移為22mm,位于前端點處；前橫梁18最大豎向位移為27mm,位于其兩側(cè)最外端；底籃縱梁5最大位移為25mm，位于與吊帶4的交匯處。(3-2)掛籃預(yù)壓結(jié)果采用兩種預(yù)壓方式對上述掛籃結(jié)構(gòu)進行預(yù)壓并進行比較。第一種為通常的反力架預(yù)壓法，滑梁2不承擔荷載，將混凝土自重等效為集中荷載，全部作用于底籃縱梁5中部，其計算模型除荷載不同，其余均與預(yù)壓前的原結(jié)構(gòu)相同。第二種采用整體預(yù)壓裝置預(yù)壓，分別在滑梁2和底籃縱梁5的1/4和3/4位置處橫向設(shè)置兩道分配梁(即上分配梁6和下分配梁7)，將荷載等效為集中荷載，作用于分配梁與底籃縱梁5和滑梁2的交點位置處，上分配梁6和下分配梁7通過連接吊桿8連接，其計算模型如圖6所示。反力架法預(yù)壓結(jié)果分析如下(I)吊桿3與吊帶4的內(nèi)力總和為810kN，承擔著I. 2倍混凝土自重總荷載1620kN的一半，但吊桿3不承擔荷載，荷載全部由吊帶4承擔。五根吊帶4的具體受力情況如下中間一根受力最小，為127. 5kN，其次是最外側(cè)兩根，都為161. 3kN，兩根次外側(cè)的吊帶4受力均是180kN。(2)主桁架后斜桿20與前上水平桿23承受拉力，分別為85. 9kN和66. 3kN ;后下水平桿24、豎桿25和前斜桿26承受壓力，分別是66. 3kN、57. 4kN和77. 7kN。內(nèi)力數(shù)值大小與預(yù)壓前原結(jié)構(gòu)受力情況相同。(3)底籃縱梁5最大正應(yīng)力為258. 3M P a,已超出Q235鋼材的屈服應(yīng)力，但滑梁2不承擔荷載，應(yīng)力為OM P a。(4)前橫梁18最大負彎矩為88. 7kN. m，最大正彎矩為206. 4kN. m ;后橫梁19無荷
載作用。(5)掛籃結(jié)構(gòu)最大豎向位移為29mm,發(fā)生在底籃縱梁5腹板中間位置處；主祐1架最大豎向位移為22mm,位于其前端點處；前橫梁18最大豎向位移為26mm,位于其中部。整體預(yù)壓裝置預(yù)壓法結(jié)果分析如下(I)六根吊桿3的受力情況分別如下最外側(cè)兩根受力最小，均為25. 8kN，其次是中間兩根，都是37. 3kN，受力最大的是次外側(cè)兩根，受力值皆為40. 4kN ;五根吊帶4的受力情況是最外側(cè)兩根受力最小，都是94. 3kN，次外側(cè)兩根受力最大，分別是152. 3kN，中間的受力值是109. 8kN。由上述結(jié)果可知，吊桿3與吊帶4的內(nèi)力總和為810kN，承擔著I. 2倍混凝土自重總荷載1620kN的一半，吊桿3與吊帶4的內(nèi)力分別基本與原結(jié)構(gòu)受力一致；(2)主桁架后斜桿20與前上水平桿23承受拉力，分別是85. 9kN和66. 3kN ;后下水平桿24、豎桿25和前斜桿26承受壓力，分別是66. 3kN、57. 4kN和77. 7kN。內(nèi)力數(shù)值大小與預(yù)壓前原結(jié)構(gòu)受力情況相同。(3)底籃縱梁5最大正應(yīng)力為102. 5MP a，滑梁2最大正應(yīng)力為70. OM P a，應(yīng)力大小與原結(jié)構(gòu)非常吻合；(4)前橫梁18最大負彎矩為201. 8kN. m，最大正彎矩為110. 4kN. m ;后橫梁19最大負彎矩為85. 8kN.m，彎矩大小與原結(jié)構(gòu)相差15%左右。(5)掛籃結(jié)構(gòu)最大豎向位移為27mm,發(fā)生在最外側(cè)滑梁22與前橫梁18下端吊桿連接處；主祐1架最大豎向位移為22mm,位于前端點處；前橫梁18最大豎向位移為27mm,位于其兩側(cè)最外端；底籃縱梁5最大位移為25mm，位于與吊帶4交匯處，位移結(jié)果與原結(jié)構(gòu)受力完全吻合。通過以上原結(jié)構(gòu)與兩種預(yù)壓方案的分析，可知
(I)反力架預(yù)壓法方法簡便，能使掛籃主桁架得到真實的預(yù)壓效果。但由于其受集中荷載影響較大，且只有底籃縱梁5承擔荷載，吊桿3不受力，吊帶4承受全部荷載；位移較原結(jié)構(gòu)大，且最大位移發(fā)生在底籃縱梁5跨中；同時底籃縱梁5正應(yīng)力明顯大于原結(jié)構(gòu)，本實施例中已超過鋼材的屈服強度，表明底籃縱梁5被破壞。(2)采用整體預(yù)壓裝置預(yù)壓，是在底籃縱梁5和滑梁2之間設(shè)置連接系統(tǒng)，通過設(shè)置合理的連接剛度，使底籃縱梁5和滑梁2同時受力，結(jié)果表明，該預(yù)壓方式與實際受力非常吻合。( 3-3 )掛籃整體預(yù)壓裝置施工方法該方法施工工藝按如下步驟進行設(shè)置預(yù)埋件一掛籃安裝一安裝反力架系統(tǒng)一安裝連接系統(tǒng)一安放加載系統(tǒng)一掛籃預(yù)壓一拆除預(yù)壓裝置。具體施工操作包括( I)設(shè)置預(yù)埋件在0#施工時，將事先加工好的預(yù)埋件11安裝于腹板相應(yīng)位置處，并與結(jié)構(gòu)鋼筋進行點焊固定，確保在混凝土澆筑狀態(tài)下位置不會發(fā)生改變，預(yù)埋件11所需鋼筋截面滿足抗剪要求，其錨固長度滿足抗拔要求。(2)掛籃安裝掛籃安裝根據(jù)結(jié)構(gòu)受力的特點，依次安裝行走系統(tǒng)-錨固系統(tǒng)-主桁架系統(tǒng)-吊掛系統(tǒng)-滑梁和底籃系統(tǒng)。(3)安裝反力架系統(tǒng)反力架系統(tǒng)采用焊接連接，按照水平桿12 —斜桿13 —橫桿14的順序依次焊接成空間結(jié)構(gòu)。(4)安裝連接系統(tǒng)在掛籃底籃縱梁5和滑梁2之間橫向鋪設(shè)雙槽鋼焊接而成的分配梁，在用作分配梁的槽鋼之間的空隙處相應(yīng)位置穿入連接吊桿8。連接吊桿8采用精軋螺紋鋼，上下用螺母15固定，使其剛好開始受力。(5)安放加載系統(tǒng)在下分配梁7上相應(yīng)位置處鋪設(shè)加載縱梁9，并在加載縱梁9中部位置、反力架系統(tǒng)的橫梁14下方放置千斤頂作為施載構(gòu)件10。加載縱梁9和千斤頂所需高度應(yīng)在安裝預(yù)埋件11時考慮。(6)掛籃預(yù)壓掛籃預(yù)壓可分六級進行，每次施加的荷載分別為20 %、40 %、60 %、80 %、100 %、120%，加載過程中密切注意掛籃的變化情況，分別對控制點進行測量，記錄下掛籃的變形值，加載到最大值時，應(yīng)在位移下?lián)戏€(wěn)定后卸載。達到消除結(jié)構(gòu)的非線性變形的目的，卸載完畢后，通過卸載前后的差值，求出結(jié)構(gòu)的彈性變形，作為后期調(diào)整立模標高的依據(jù)。(7)拆除預(yù)壓裝置預(yù)壓裝置的拆除與安裝順序相反，逐次拆除各桿件，預(yù)埋件可埋入梁體中，不用拆除。本發(fā)明提供的掛籃整體預(yù)壓裝置具有施工便捷、材料用料少、操作簡單、預(yù)壓效果 好，且不受地形、氣候等多因素的影響。通過在上、下縱梁(即本實施例中所述的滑梁2和底籃縱梁5)間設(shè)置連接系統(tǒng)，將結(jié)構(gòu)連接成共同受力的體系，按照連接系統(tǒng)的剛度分配上、下縱梁的荷載，達到與實際受力相吻合的目的，能夠取得良好的預(yù)壓效果。以上通過實施例對本發(fā)明進行了詳細的說明，但本發(fā)明并不限于此。在達到本發(fā)明目的的前提下，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員可以對本發(fā)明做出各種改進和變型。
權(quán)利要求
1.一種掛籃整體預(yù)壓裝置，包括加載系統(tǒng)和連接系統(tǒng)，所述加載系統(tǒng)設(shè)置在所述掛籃的底籃縱梁上，當加載系統(tǒng)施加荷載時，連接系統(tǒng)用于將荷載分配給所述掛籃的上部結(jié)構(gòu)，使所述掛籃整體受力。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的掛籃整體預(yù)壓裝置，其特征在于，所述連接系統(tǒng)連接所述掛籃的底籃縱梁和所述掛籃上部結(jié)構(gòu)中的滑梁。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的掛籃整體預(yù)壓裝置，其特征在于，所述連接系統(tǒng)包括分配梁和連接吊桿，所述分配梁包括上分配梁和下分配梁，所述上分配梁位于所述滑梁上，所述下分配梁位于所述底籃縱梁上，所述連接吊桿連接所述上分配梁和所述下分配梁。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的掛籃整體預(yù)壓裝置，其特征在于，所述上分配梁設(shè)置在所述滑梁的1/4和3/4位置處，所述下分配梁設(shè)置在所述底籃縱梁的1/4和3/4位置處。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的掛籃整體預(yù)壓裝置，其特征在于，還包括反力架系統(tǒng)，用于支撐所述加載系統(tǒng)。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的掛籃整體預(yù)壓裝置，所述反力架系統(tǒng)包括預(yù)埋件、水平桿、斜桿和橫桿，所述預(yù)埋件包括上預(yù)埋件和下預(yù)埋件，所述橫桿沿橋梁橫向布置，并與所述下預(yù)埋件處于同一水平面；所述水平桿沿橋梁縱向設(shè)置，其兩端分別與所述下預(yù)埋件和所述橫桿相連；所述斜桿的一端連接在所述上預(yù)埋件，另一端與所述橫桿相連接。
7.根據(jù)權(quán)利要求5所述的掛籃預(yù)壓裝置，其特征在于，所述加載系統(tǒng)包括施載構(gòu)件和加載縱梁，所述施載構(gòu)件設(shè)置在所述加載縱梁上并被所述反力架系統(tǒng)支撐，所述加載縱梁位于所述下分配梁的上方。
全文摘要
本發(fā)明提供一種掛籃整體預(yù)壓裝置，該裝置包括加載系統(tǒng)和連接系統(tǒng)，所述加載系統(tǒng)設(shè)置在所述掛籃的下部，當加載系統(tǒng)施加荷載時，連接系統(tǒng)用于將荷載傳遞給掛籃上部結(jié)構(gòu)，使掛籃整體受力。所述連接系統(tǒng)包括分配梁和連接吊桿，所述分配梁包括上分配梁和下分配梁，所述上分配梁位于所述掛籃的滑梁上，所述下分配梁位于所述掛籃的底籃縱梁上，所述連接吊桿連接所述上分配梁和所述下分配梁。該裝置使掛籃結(jié)構(gòu)預(yù)壓更符合實際受力狀況。
文檔編號E01D21/10GK102912738SQ201210442559
公開日2013年2月6日 申請日期2012年11月7日 優(yōu)先權(quán)日2012年11月7日
發(fā)明者葉錦華, 吳杰, 呂嘉, 王輝, 李瑞銀 申請人:北京市公路橋梁建設(shè)集團有限公司