專利名稱：鋁合金包覆材的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及汽車用的熱交換器等所使用的作為釬接金屬片(brazingsheet)的鋁 合金包覆材。
背景技術：
汽車所搭載的散熱器、冷凝器、蒸發(fā)器等的熱交換器，其制造大多是將輕量且熱傳 導性優(yōu)異的鋁合金的板材成形組裝并釬焊而成。這樣的鋁合金板例如作為散熱器等的管子 時，其外面會曝露在大氣中，內面則曝露在冷卻水等的制冷劑中。若曝露在這些腐蝕環(huán)境 中，則腐蝕(孔蝕)局部性地進行，有可能造成貫通孔形成。作為管外面的防腐對策，已知 有效的一般是使由Al-Zn合金形成的翅片材與腐蝕環(huán)境接觸，該Al-Zn合金比形成管子的 鋁合金的電位低，或者是陰極防腐法(電防腐法)。作為管內面的防腐對策，多數情況也是 應用陰極防腐法，具體來說，一般是以相對于基材(芯材)的鋁合金來說電位低的Al-Zn系 合金作為犧牲陽極材并層疊在內面?zhèn)?，以這樣的包覆材形成管。另外，在外面?zhèn)葹榱伺c翅片 材等釬焊，也多有包覆有由Al-Si系合金構成的釬料的三層以上的包覆材(釬接金屬片)。 另一方面，從設備的輕量化的觀點出發(fā)，包覆材的板厚要求薄壁化達0. 3mm以下的程度。無論作為這樣的薄壁材，還是作為具有熱交換器所需要的強度和耐腐蝕性的熱交 換器用鋁合金材，關于前述鋁合金包覆材(釬接金屬片)，例如公開有實施了以下所示的這 種對策的鋁合金包覆材。在專利文獻1中公開了一種三層材，其為了提高耐腐蝕性，作為添 加有Zn :1. 0 6. 0質量％并進一步添加了 Mn的鋁合金材，通過控制Al-Mn系金屬間化合 物的粒徑和分布而使其腐蝕電流值降低，將這樣的犧牲陽極材與釬料一起包覆在鋁合金芯 材上。還有，金屬間化合物的粒徑和分布，是通過調整作為所述犧牲陽極材的鋁合金的鑄塊 的均質化處理和復合軋制中的溫度而加以控制的。另外，在專利文獻2中公開有一種四層 材，其是在添加有規(guī)定量的Mn、Mg的芯材這一方的面上，介有由添加有Mn的鋁合金構成的 中間材而包覆釬料，在另一個面上則包覆犧牲陽極材，該覆犧牲陽極材由添加有Zn 0. 5 10質量％并進一步添加了 Mn的鋁合金構成。通過不僅在芯材中而且在犧牲陽極材中也添 加Mn，使強度得到提高，另外分散在犧牲陽極材中的Al-Mn系金屬間化合物會分別成為孔 蝕的起點，從而防止局部地發(fā)生孔蝕。另外，在專利文獻3中公開有一種三層材，其是使犧 牲陽極材為添加有Zn 0. 2 8. 0質量％，還添加有Sc，以及Mn、Fe、Si、Cu、Mg、Zr的一種 以上的鋁合金，從而使強度和耐腐蝕性提高。專利文獻專利文獻1特開平11-61306號公報專利文獻2特開2006-131923公報專利文獻3特開2006-176852號公報在此，在薄壁化的包覆材中，因為在確保強度的基礎上，芯材的薄壁化會存在局 限，所以還需要犧牲陽極材也薄壁化。包覆材如前述，由于表面(犧牲陽極材)和內部(芯 材)的電位差而使表面整體(全面)優(yōu)先溶解，從而抑制局部腐蝕，因此若犧牲陽極材被薄壁化，則其損耗快，防腐效果有壽命短。前述現(xiàn)有技術所述的包覆材，對應的是關于孔蝕即 局部性的腐蝕所對應的耐腐蝕性，但并不是對應全面腐蝕，如果被薄壁化，則有可能在早期 犧牲陽極材就損耗了。

發(fā)明內容
本發(fā)明鑒于所述問題點而做，其目的在于提供一種熱交換器用鋁合金包覆材，其 即使在薄壁化時，也能夠長期維持高耐腐蝕性。為了解決所述課題，本發(fā)明者們?yōu)榱朔乐箍孜g，作為薄壁化的犧牲陽極材，也使Zn 濃度設定得比現(xiàn)有的犧牲陽極材高，以使其與芯材的電位差充分。另一方面，他們研究用于 抑制所述電位差造成的全面腐蝕的方法，其結果發(fā)現(xiàn)，通過在犧牲陽極材中進一步添加Si、 Mn,鋁合金會發(fā)生自防腐，全面腐蝕得到抑制。即，本發(fā)明的鋁合金包覆材由如下構成芯材；包覆在該芯材的一面?zhèn)鹊臓奚?極材；包覆在所述芯材的另一面?zhèn)鹊挠葾l-Si系合金構成的釬料，所述芯材含有Mn 0. 3 2. 0質量％、Si 0. 15 1. 6質量％、Cu 0. 1 1. 0質量％、Mg 0. 1 1. 0質量％，余量是 Al和不可避免的雜質，所述犧牲陽極材含有Zn -J. 0 12. 0質量％、Mn 0. 3 1. 8質量％、 Si :0. 3 1.2質量％，余量是Al和不可避免的雜質，厚度為10 30 μ m。如此，犧牲陽極材通過提高Zn濃度，即使薄壁化仍能夠憑借與芯材的電位差而防 止孔蝕，此外通過復合添加Si、Mn，能夠使強度提高，同時能夠使犧牲陽極材產生自防腐而 抑制全面腐蝕。另一方面，在芯材中也添加Si、Mn而使強度提高，添加Cu、Mg而進一步使強 度提高，同時利用使電位變高的Cu使芯材與犧牲陽極材的電位差適當，而利用腐蝕生成物 會形成保護皮膜的Mg，即使芯材曝露在腐蝕環(huán)境中也可防止孔蝕。本發(fā)明的鋁合金包覆材，所述芯材也可以還含有Ti 0.01 0. 5質量％、Zr 0. 01 0. 5質量％、Nb :0. 01 0. 5質量％的一種以上。另外，所述犧牲陽極材也可以還 含有Ti 0. 01 0. 5質量％、& 0. 01 0. 5質量％、Nb 0. 01 0. 5質量％的一種以上。 通過添加這些元素，能夠使鋁合金包覆材的局部的耐腐蝕性和全面耐腐蝕性進一步提高。根據本發(fā)明的鋁合金包覆材，即使犧牲陽極材薄壁化，也能夠抑制全面腐蝕和局 部腐蝕這兩個方面，因此也能夠使鋁合金包覆材薄壁化，對熱交換器的輕量化和長壽命化 有效。
具體實施例方式以下，對于用于實現(xiàn)本發(fā)明的鋁合金包覆材的實施方式進行說明。本發(fā)明的鋁合金包覆材，是由鋁合金構成的芯材這一個面被犧牲陽極材包覆，另 一個面被釬料包覆的三層材。鋁合金包覆材的厚度沒有特別限定，但優(yōu)選為0. 1 0. 3mm。(芯材)本發(fā)明的鋁合金包覆材的芯材由如下這種鋁合金形成，其含有Mn :0. 3 2. 0質 量％、Si 0. 15 1. 6質量％、Cu 0. 1 1. 0質量％、Mg 0. 1 1. 0質量％，余量由Al和 不可避免的雜質構成。(芯材 Mn :0· 3 2. 0 質量％ )Mn與Si —樣，具有使鋁合金的強度提高的效果，特別是與后述的Si共存，形成
4Al-Mn-Si系金屬間化合物，由此能夠進一步提高強度。為了使鋁合金包覆材的強度充分，芯 材中的Mn含量為0. 3質量％以上，優(yōu)選為0. 35質量％以上，更優(yōu)選為0. 4質量％以上。另 一方面，若Mn過剩地添加，則粗大的結晶物析出，鋁合金包覆材的加工性降低。因此，芯材 中的Mn含量為2. 0質量％以下，優(yōu)選為1. 9質量％以下，更優(yōu)選為1. 8質量％以下。(芯材 Si :0· 15 1. 6 質量％ )Si與Mn —樣具有使鋁合金的強度提高的效果，特別是與Mn共存，形成Al-Mn-Si 系金屬間化合物，由此能夠進一步提高強度。為了使鋁合金包覆材的強度充分，芯材中的Si 含量為0. 15質量％以上，優(yōu)選為0.25質量％以上，更優(yōu)選為0.3質量％以上。另一方面， 因為Si使鋁合金的熔點降低，所以若過剩地添加，則在釬焊時發(fā)生芯材的熔融。因此，芯材 中的Si含量為1.6質量％以下，優(yōu)選為1.55質量％以下，更優(yōu)選為1.5質量％以下。(芯材 Cu :0· 1 1. 0 質量％ )Cu具有使鋁合金的強度提高的效果，另外具有使鋁合金的電位變高的作用，因此 其使相對于犧牲陽極材的電位變高，從而提高犧牲陽極材的犧牲防腐效果。為了使這些效 果充分，芯材的Cu含量為0. 1質量％以上，優(yōu)選為0. 15質量％以上，更優(yōu)選為0. 2質量％以 上。另一方面，若Cu被過剩地添加，則Cu化合物在晶界大量析出而容易發(fā)生晶界腐蝕，另 外與犧牲陽極材的電位差過大，有可以促進全面腐蝕。因此，芯材的Cu含量為1.0質量％ 以下，優(yōu)選為0. 95質量％以下，更優(yōu)選為0. 9質量％以下。(芯材 Mg 0. 1 1. 0 質量％ )Mg具有使鋁合金的電位變低的作用，但通過與Si共存使Mg2Si等化合物析出，能 夠進一步提高鋁合金的強度。另外，若該鋁合金曝露在腐蝕環(huán)境中，則Mg作為腐蝕生成物 而形成氯化鎂(MgCl2),該氯化鎂作為將鋁合金的表面的氧化皮膜與腐蝕環(huán)境加以阻斷的 保護皮膜發(fā)揮作用。在本發(fā)明的鋁合金包覆材中，在包覆和釬焊時Mg從芯材擴散到犧牲陽 極材，在其表面(腐蝕環(huán)境側表面)形成保護皮膜，因此對耐局部腐蝕性提高有效。為了獲 得這些效果，芯材中的Mg的含量優(yōu)選為0. 1質量％以上，更優(yōu)選為0. 12質量％以上，進一 步優(yōu)選為0. 14質量％以上。但是，如前述Mg具有使鋁合金的電位變低的作用，因此若過剩 地添加，則與犧牲陽極材的電位差不充分，犧牲防腐效果降低。此外Mg還具有使釬焊性降 低的作用，因此若過剩地添加，則釬焊時Mg擴散至釬料，釬焊性降低。因此，芯材中的Mg的 含量為1. 0質量％以下，優(yōu)選為0. 95質量％以下，更優(yōu)選為0. 9質量％以下。本發(fā)明的鋁合金包覆材的芯材，也可以還含有Ti :0.01 0.5質量％、2『0. 01 0. 5質量％和恥0. 01 0. 5質量％的一種以上。(芯材 Ti、Zr、Nb 各 0. 01 0. 5 質量％ )Ti、Zr、Nb均使堆積在鋁合金的腐蝕環(huán)境側表面的腐蝕生成物微細化，提高該腐蝕 生成物的保護性，具有提高耐局部腐蝕性和耐全面腐蝕性的效果。在本發(fā)明的鋁合金包覆 材中，腐蝕到達芯材時，這些元素顯現(xiàn)上述作用。為了得到該效果，芯材中的Ti、Zr、Nb的各 含量優(yōu)選為0. 01質量％以上。另一方面，因為Ti、Zr、Nb使鋁合金的加工性降低，所以芯材 中的Ti、Zr、Nb的各含量為0. 5質量％以下。還有，作為芯材中的不可避免的雜質，也可以含有Fe :0. 2質量％以下、Cr :0. 1質 量％以下和B 0. 1質量％以下。(犧牲陽極材)
(犧牲陽極材厚度10 30μ m)本發(fā)明的鋁合金包覆材的犧牲陽極材，在該鋁合金包覆材中厚度為10 30μπι。 犧牲陽極材的厚度低于10 μ m時，犧牲陽極材中含有的Zn的絕對量不足，因此無法使電位 相對于芯材充分地低，犧牲防腐效果降低。另外，在釬焊鋁合金包覆材的犧牲陽極材側的面 時，從芯材擴散的Mg到達犧牲陽極材側表面，釬焊性降低。另一方面，即使犧牲陽極材厚得 超過30 μ m,犧牲防腐效果的提高也是飽和，而且鋁合金包覆材的板厚變厚或者芯材的絕對 厚度變薄，鋁合金包覆材的強度降低。本發(fā)明的鋁合金包覆材的犧牲陽極材由如下鋁合金形成，其含有Zn 7. 0 12. 0 質量％、Μη:0. 3 1.8質量％、51 :0. 3 1.2質量％，余量由Al和不可避免的雜質構成。(犧牲陽極材Zn 7. 0 12. 0質量％ )Zn具有使鋁合金的電位低的作用，使之與芯材的電位差充分，賦予其犧牲防腐效 果。為了使該效果充分，犧牲陽極材中的Zn含量為7. 0質量％以上，優(yōu)選為7. 2質量％以 上，更優(yōu)選為7. 4質量％以上。另一方面，若Zn被過剩地添加，則犧牲陽極材自身的耐腐蝕 性劣化，腐蝕速度加快，因此犧牲防腐效果的持續(xù)時間變短。因此犧牲陽極材中的Zn含量 為12.0質量％以下，優(yōu)選為11. 5質量％以下，更優(yōu)選為11.0質量％以下。(犧牲陽極材Mn:0· 3 1.8質量％、Si :0· 3 1. 2質量％ )MruSi分別具有使鋁合金的強度提高的效果，特別是兩者共存而形成Al-Mn-Si系 金屬間化合物，能夠進一步提高強度。另外，若Mn、Si分別溶解到水(冷卻水、結露水等) 中，則形成不溶性的皮膜，產生自防腐效果，特別是若Mn、Si這兩者和促進溶解的Zn共存， 則自防腐效果成倍地提高而抑制犧牲陽極材的全面腐蝕。為了使這些效果充分，在犧牲陽 極材中，Mn、Si各含量為0. 3質量％以上，優(yōu)選為0. 32質量％以上，更優(yōu)選為0. 34質量％ 以上。另一方面，若Mn過剩地添加，則粗大的結晶物析出，鋁合金包覆材的加工性降低， 另外該結晶物作為陰極點發(fā)揮作用而促進腐蝕，因此耐孔蝕性有可能降低。因此，犧牲陽極 材中的Mn含量為1.8質量％以下，優(yōu)選為1.75質量％以下，更優(yōu)選為1.7質量％以下。另 外，若Si過剩地添加，則鋁合金的晶界腐蝕敏感性增大，耐孔蝕性和自防腐效果降低，另外 因為還會使熔點降低，所以釬焊時發(fā)生犧牲陽極材的熔融。特別是本發(fā)明的鋁合金包覆材 的犧牲陽極材在高濃度的Zn影響下，其熔點會有一定程度的降低，因此犧牲陽極材中的Si 含量為1.2質量％以下，優(yōu)選為1.0質量％以下，更優(yōu)選為0.9質量％以下。本發(fā)明的鋁合金包覆材的犧牲陽極材，也可以還含有Ti 0. 01 0. 5質量％、Zr 0.01 0.5質量％、Nb 0. 01 0. 5質量％的一種以上。(犧牲陽極材Ti、Zr、Nb各0. 01 0. 5質量％ )Ti、Zr、Nb均使堆積在鋁合金包覆材的表面即犧牲陽極材的表面的鋁合金的腐蝕 生成物微細化，提高該腐蝕生成物的保護性，具有提高耐局部腐蝕性和耐全面腐蝕性的效 果。為了得到該效果，犧牲陽極材中的Ti、Zr、Nb的各含量優(yōu)選為0.01質量％以上。另一 方面，因為Ti、Zr、Nb使鋁合金的加工性降低，所以犧牲陽極材中的Ti、Zr、Nb的各含量為 0. 5質量％以下。作為犧牲陽極材中的不可避免的雜質，也可以含有Mg、Cu各0. 1質量％以下。Mg 具有使釬焊性降低的作用，因此若含有超過0.1質量％，則對于鋁合金包覆材的犧牲陽極
6釬焊性有可能降低。Cu具有使鋁合金的電位變高的作用，若含有超過 0. 1質量％，則與芯材的電位差不充分，犧牲防腐效果有可能不足。(釬料)本發(fā)明的鋁合金包覆材的釬料，在該鋁合金包覆材中其厚度沒有特別限定，但為 了得到良好的釬焊性，優(yōu)選為10 40μπι。另外，本發(fā)明的鋁合金包覆材的釬料，能夠應用 在鋁合金材的釬焊中通常所使用的含有6 15質量％左右的Si的Al-Si系合金，例如相 當于JIS4343、4045的Al-Si系合金等。另外除了 Si以外也可以添加Zn，也賦予釬料側以 犧牲防腐效果。此外，也可以含有Cu、Mn、Mg等。但是，并于Mg若超過0.1質量％，則釬焊 性有可能降低，因此如果Mg為0. 1質量％以下，則也可以含有。作為釬料中的不可避免的雜質，例如含有Ti :0.05質量％以下、& :0. 2質量％以 下、B 0. 1質量％以下、Fe 0. 2質量％以下等也不會妨礙本發(fā)明的效果。還有，在釬料中， 這樣的不可避免的雜質的含量合計能夠允許達到0. 4質量％。(鋁合金包覆材的制造方法)本發(fā)明的鋁合金包覆材的制造方法沒有特別限定，例如以公知的包覆材的制造方 法制造。以下說明其一例。首先，熔融、鑄造芯材、犧牲陽極材、釬料的各自的成分組成的鋁合金，再根據需要 進行端面切削(鑄塊的表面平滑化處理)、均質化處理，得到個自的鑄塊。均質化處理例如 是進行450 550°C X6小時以下的熱處理，以及使其后的冷卻速度為0. 5 2°C /分的條 件而進行。接著，通過熱軋使各個鑄塊分別成為預定厚度的板材使之達到預定的包覆率。接 著，用犧牲陽極材用的板材和釬料用的板材夾住芯材用的板材并使之重疊，對于該重疊材 進行熱處理(再加熱)后，通過熱軋壓合而成為一體的板材(復合軋制)。在所述冷軋中， 也可以根據需要進行中間退火(連續(xù)退火)。另外也可以在最終退火后實施精退火。將本發(fā)明的鋁合金包覆材利用在熱交換器上時，例如使其犧牲陽極材成為腐蝕環(huán) 境側而進行成形，根據需要與翅片材等其他構件組合釬焊加熱。這種情況下，特別是作為汽 車的散熱器，優(yōu)選使犧牲陽極材成為內面在管材中使用，能夠提高對于內面的冷卻水的耐 腐蝕性。實施例以上，對于用于實施本發(fā)明的方式進行闡述，以下，將確認到本發(fā)明的效果實施例 與不滿足本發(fā)明的要件的比較例加以比較而具體地說明。還有，本發(fā)明并不受該實施例限定。(供試材制作供試材No.1 23)熔融具有表1所示的組成的芯材用鋁合金(合金No. Cl)，以700°C的鑄造溫度進 行鑄造而制造鑄塊后，進行均質化處理，以530°C進行6小時的熱處理后，以0. 5°C /分的冷 卻速度冷卻，進行熱軋而制作芯材用的板材。另外，熔融具有表2所示的組成的犧牲陽極材 用鋁合金(合金No. Sl S22)，以700 760V的鑄造溫度進行鑄造而制造鑄塊后，進行均 質化處理，以450 550°C進行6小時的熱處理后，以0. 5°C /分的冷卻速度冷卻，進行熱 軋而制作犧牲陽極材用的板材。另外，熔融具有Si :11質量％ WAl-Si合金的釬料用鋁合 金，作為通常施行的條件，以700°C的鑄造溫度進行鑄造而制造鑄塊后，進行均質化處理，以
7500°C進行3小時的熱處理后，進行熱軋而制作釬料用的板材。以犧牲陽極材用、釬料用的各自的板材夾住芯材用的板材并使之重疊，以400 550°C進行熱軋，其后進行冷軋，成為表2所示的供試材No. 1 23的鋁合金包覆材的供試 材。還有，芯材的板厚為0. 180mm，釬料的板厚為20 μ m，犧牲陽極材的板厚如表2所示，供 試材No. 16為7 μ m，其以外的供試材為20 μ m。(供試材制作供試材No.24 38)以具有表3和表4所示的組成的芯材用鋁合金(合金No. C2 C16)，以與合金 No. Cl同樣的方式制作芯材用的板材。另外，與供試材No. 4、17 23同樣，制作合金No. S4、 S16 S22的犧牲陽極材用的板材和Al-Il質量％ Si合金的釬料用的板材。合金No. C2 C9的芯材用的板材，如表3所示，與供試材No. 1同樣，由犧牲陽極 材用、釬料用的各自的板材夾住并使之重疊，成為供試材No. 24 31的鋁合金包覆材的供 試材。合金No.C10 C16的芯材用板材，與供試材No. 17 23同樣，是由合金No. S16 S22的犧牲陽極材用的板材和釬料用的板材，以表4所示的組合將其夾住并重疊，成為供試 材No. 32 38的鋁合金包覆材的供試材。還有，芯材的板厚為0. 180mm,釬料和犧牲陽極材 的板厚各為20 μ m。對于得到的供試材No. 1 38，以相當于釬焊加熱的600°C實施5分鐘的熱處理。 對于加熱后的供試材進行以下的腐蝕試驗。(腐蝕試驗)為了評價散熱器內面環(huán)境下的腐蝕特性，作為腐蝕試驗，模擬冷卻水將所述加熱 后的供試材(試驗片)浸漬在試驗溶液中，施加一個月的溫度循環(huán)。將加熱后的供試材切 割成80mm X 70mm的試驗片，用丙酮清洗后，以犧牲陽極材側的表面的中央的70mm X 60mm作 為試驗面，用硅密封劑被覆距試驗片以外的表面，即犧牲陽極材側的表面的邊5mm的區(qū)域， 以及釬料側的表面和端面。還有，試驗片每種規(guī)格的供試材制作5個。作為試驗溶液，使用 OY 水(CF 195 質量 ppm，SO;2 60 質量 ppm，Cu2+ 1 質量 ppm，F(xiàn)e3+ 30 質量 ppm，pH 3. 0)。 溫度循環(huán)為一天一個循環(huán)，即，將試驗溶液從室溫以1小時加熱到88°C，以此88°C保持7小 時后，以1小時冷卻至室溫，以此室溫保持15小時。腐蝕試驗后，將試驗片浸漬在硝酸中除去表面的腐蝕生成物，測定最大腐蝕深度 和板厚減少量。最大腐蝕深度是使用光學顯微鏡通過焦點深度法，測定試驗面(犧牲陽極 材側的表面)的腐蝕深度，其為試驗面的最深的腐蝕深度，并且是5個試驗片的最大值。另 外，板厚減少量是制作腐蝕試驗后的試驗片的截面埋入試料，測定10點試驗片沒有發(fā)生孔 蝕的部分的殘存板厚，由與試驗前的板厚的差分求得板厚減少量，求得各試驗片的10點的 平均值，再求得5個試驗片的平均值。以含有與專利文獻1 3的犧牲陽極材同程度的Zn 4. 5質量％的鋁合金(合金 No. Si)作為犧牲陽極材的比較例(現(xiàn)有例)的供試材No. 1作為基準，分別設其最大腐蝕深 度和板厚減少量為100而換算的值作為局部腐蝕深度1\。和全面腐蝕量DeN。局部腐蝕深度 隊。為耐孔蝕性的評價指標，全面腐蝕量Dra為耐全面腐蝕性(自防腐性)的評價指標。耐腐 蝕性的合格標準為，局部腐蝕深度Dm為50以下，且全部腐蝕量Dra為60以下。另外，關于 局部腐蝕深度D『20以下為“◎◎”，超過20在40以下為“ ◎”，超過40在50以下為“〇”， 超過50在60以下為“ Δ ”，超過60在80以下為“ X ”，超過80為“ X X ”，關于全面腐蝕量Dgn，40以下為“ ◎ ◎ ”，超過40在50以下為“ ◎ ”，超過50在60以下為“〇”，超過60在80 以下為“Δ”，超過80在100以下為“ X ”，超過100為“ X X ”，顯示在表2 4中。還有，表
3中還顯示關于表2所示的供試材No. 4，芯材用鋁合金(合金No. Cl)和組成和耐腐蝕性的 評價。表1
權利要求
一種鋁合金包覆材，其特征在于，具有芯材；包覆在該芯材的一面?zhèn)鹊臓奚枠O材；包覆在所述芯材的另一面?zhèn)鹊挠葾l Si系合金構成的釬料，其中，所述芯材含有Mn0.3～2.0質量％、Si0.15～1.6質量％、Cu0.1～1.0質量％、Mg0.1～1.0質量％，余量包括Al和不可避免的雜質，所述犧牲陽極材含有Zn7.0～12.0質量％、Mn0.3～1.8質量％、Si0.3～1.2質量％，余量包括Al和不可避免的雜質，并且，所述犧牲陽極材的厚度為10～30μm。
2.根據權利要求1所述的鋁合金包覆材，其特征在于，所述芯材還含有Ti:0. 01 0.5 質量％、Zr 0. 01 0. 5質量％、Nb 0. 01 0. 5質量％中的一種以上的元素。
3.根據權利要求1或2所述的鋁合金包覆材，其特征在于，所述犧牲陽極材還含有Ti 0. 01 0. 5質量％、& 0. 01 0. 5質量％、Nb 0. 01 0. 5質量％中的一種以上的元素。
全文摘要
提供一種熱交換器用鋁合金包覆材，其即使在薄壁化時，也能夠長期維持高耐腐蝕性。是具有如下的鋁合金包覆材芯材；包覆在該芯材的一面?zhèn)鹊臓奚枠O材；包覆在所述芯材的另一面?zhèn)鹊挠葾l-Si系合金構成的釬料，其中，所述芯材含有Mn0.3～2.0質量％、Si0.15～1.6質量％、Cu0.1～1.0質量％、Mg0.1～1.0質量％，余量由Al和不可避免的雜質構成，所述犧牲陽極材含有Zn7.0～12.0質量％、Mn0.3～1.8質量％、Si0.3～1.2質量％，余量由Al和不可避免的雜質構成，厚度為10～30μm。在犧牲陽極材中，由高濃度的Zn賦予耐孔蝕性，另一方面，通過添加Mn、Si賦予自防腐性。
文檔編號B32B15/01GK101985705SQ201010222689
公開日2011年3月16日 申請日期2010年6月30日 優(yōu)先權日2009年7月28日
發(fā)明者吉田誠司, 巽明彥, 木村申平, 阪下真司 申請人:株式會社神戶制鋼所