專利名稱：：固體音降低構(gòu)造的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及降低從各種機械和各種配管等的構(gòu)造體的固體表面放射的聲音(固體音)的構(gòu)造。
背景技術(shù)：
：歷來，為了降低固體音，已知的構(gòu)造有在放射固體音的構(gòu)造體的表面，配置利用彈簧和橡膠等進行了彈性支承的隔音板等的隔音構(gòu)件。若利用該構(gòu)造，則實施了隔音對策后的作為噪音放射面的隔音板的振動比實施對策前的作為噪音放射面的結(jié)構(gòu)體表面的振動小，能夠期待放射音變小。專利文獻1所述的固體音降低構(gòu)造，是使發(fā)生固體音的結(jié)構(gòu)體夾隔彈性體構(gòu)件來安裝防音罩的構(gòu)造，通過遍及防音罩的全周來貼裝彈性體構(gòu)件，使構(gòu)造體與防音罩之間的空間成為與外部大氣隔斷封閉空間。在該構(gòu)造體中，作為用于接合彈性體構(gòu)件的接合劑，采用具有耐熱性、耐油性、金屬接合性的無溶劑反應(yīng)硬化型硅系密封材，因此可以進行確保了良好的接合性和密封性的防音罩的安裝。另外，密封防音罩的全周，會抑制從構(gòu)造體和防音罩之間的空間泄漏到外部的聲音，使防音性提高。專利文獻1:特開昭59-61888號公報然而，如專利文獻1所述的固體音降低構(gòu)造，作為彈性體構(gòu)件使用橡膠等的樹脂材料時存在的問題是，有可能容易因老化而引起構(gòu)造自身的耐久性的降低和固體音降低功能的降低，特別是容易受到因高溫、高濕等使用環(huán)境帶來的劣化的影響。另外，作為彈性構(gòu)件使用金屬的彈簧時，其也會由于受到反復(fù)振動而發(fā)生疲勞，有可能引起耐久性的降低和固體音降低功能的降低。另外，因為需要對隔音板進行彈性支承，所以構(gòu)造變得復(fù)雜，也容易增加構(gòu)件點數(shù)，固體音降低構(gòu)造的制作成本有可能增加。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于上述實際情況，其目的在于，提供一種以簡易的構(gòu)造就可以降低固體音，耐久性高而不會劣化的固體音降低構(gòu)造。本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造，涉及降低從各種機械和各種配管等的構(gòu)造體放射的聲音(固體音)的構(gòu)造。而且，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造，為了達成上述目的而具有如下幾個特性。即，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造，單獨具備或者適宜組合而具備以下的特征。用于達成上述目的的本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第1個特征為，被設(shè)置于產(chǎn)生振動且放射噪音的構(gòu)造體的表面，以降低從該構(gòu)造體的表面放射到周圍的噪音的固體音降低構(gòu)造，具有如下..表面板部，其以覆蓋所述構(gòu)造體的表面的至少一部分的方式被配置，并具有氣體可以在厚度方向上通過的氣體流通部；外周壁面部，其是設(shè)于所述構(gòu)造體的表面，支承所述表面板部的外周緣部，以使所述表面板部與所述構(gòu)造體的表面成為一體而振動，并且在該構(gòu)造體的表面和該表面板部之間形成內(nèi)部氣體室的壁面部。若利用該構(gòu)成，構(gòu)造體表面與表面板部的整個面基本上同步地振動。這時由于在表面板部設(shè)有氣體流通部，從而使表面板產(chǎn)的音響放射效率(從振動轉(zhuǎn)換成聲音的效率)降低。由此，能夠降低從振動的構(gòu)造體放射出的聲音。另外，因為是通過外周壁面部使內(nèi)部氣體室和外部空間在面內(nèi)方向上被分隔的構(gòu)造，所以從構(gòu)造體表面放射到內(nèi)部氣體室的聲音在面內(nèi)方向進行而傳播到外部空間，其能夠由該外周部面部遮擋，可以抑制聲音向外部空間的泄漏。如此，因為是由外周壁面部支承表面板部的外周級部的簡易的構(gòu)造，成以可以抑制構(gòu)造體的制作成本，同時其構(gòu)成并不采用橡膠和金屬彈簧等彈性體構(gòu)件，因此難以受到來自老化的影響，能夠使耐久性提高。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第2個特征是，還具有區(qū)劃壁面部，其是設(shè)于所述構(gòu)造體的表面，支承所述表面板部，并且，在所述構(gòu)造體的表面的面內(nèi)方向劃分所述內(nèi)部氣體室形成多個分割內(nèi)部氣體室的壁面部。構(gòu)造體的振動不只限于表面整體一樣，也可能有部分性地振動振幅或相位不同，振動振幅和相位雙方都不同的情況，S卩，也可能存在構(gòu)造體的表面具有振動分布而振動的情況。這時，在表面板部的共振不發(fā)生的情況下，表面板部也會發(fā)生振動分布。若在表面板部發(fā)生振動分布，則有降低固體音的效果(固體音降低效果)變小的問題。然而，在具有上述第2個特征的結(jié)構(gòu)中，由于還具有區(qū)劃壁面部，從而能夠縮短表面板部的支承間隔(支承跨距)。因此，即使在構(gòu)造體的表面具有振動分布而振動時，由區(qū)劃壁面部區(qū)劃的區(qū)域內(nèi)的表面板部所產(chǎn)生的振動分布也能夠減小，使固體音的降低效果更為顯著。另外，若縮短表面板部的支承跨距，則表面板部的共振頻率變?yōu)楦哳l率，因此能夠防止共振，在更廣泛的頻率范圍降低固體音。另外，若在由分割內(nèi)部氣體室的尺寸等決定的特定的頻率下發(fā)生共鳴，則在共鳴下存在的問題是，因增幅的空間內(nèi)聲壓導(dǎo)致表面板部的振動增加，但根據(jù)這一結(jié)構(gòu)，通過區(qū)劃為多個分割內(nèi)部氣體室，分割內(nèi)部氣體室一部分空間的尺寸變小，能夠使區(qū)鳴頻率處于更高頻率側(cè)，因此能夠在更廣泛的頻率范圍降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第3個特征是，覆蓋夾隔著所述區(qū)劃壁面部而鄰接的多個所述分割氣體室而被配置的所述表面板部，在所述區(qū)劃壁面部的支承位置至少有一部分被分離形成。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則可抑制一個分割內(nèi)部氣體室上的表面板部的振動傳播給鄰接的另一個分割內(nèi)部氣體室上的表面板部。因此，能夠更穩(wěn)定地、在更廣泛的頻率范圍降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第4個特征是，還具有設(shè)于所述構(gòu)造體的表面，支承所述表面板部的柱部。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則與利用區(qū)劃壁面部支承表面板部的情況相比，為更簡單的構(gòu)造，成本更低，能夠減小表面板部所產(chǎn)生的振動分布，可以使固體音的降低效果更顯著。另外，能夠防止表面板部的共振，能夠在更廣泛的頻率范圍降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第5個特征是，將所述表面板部及所述外周壁面部所形成的箱狀體設(shè)于所述構(gòu)造體的表面。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則需要使多個區(qū)劃鄰接而設(shè)時，則能夠更簡單地使鄰接的區(qū)劃的表面板部彼此隔離，因此能夠更確實地抑制一個區(qū)劃的表面板部的振動傳播到鄰接的區(qū)劃的表面板部，能夠更穩(wěn)定地、在更廣泛的頻率范圍降低固體音。此外，也包括區(qū)劃為一個的情況，能夠更為簡單地設(shè)置與構(gòu)造體表面構(gòu)成一體而振動的表面板部。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第6個特征是，在所述外周壁面部、所述區(qū)劃壁面部和/或所述柱部與所述表面板部的接觸部，以使所述壁面部和/或所述柱部與所述表面板部的接觸面積比所述壁面部和/或所述柱部的軀體部的截面積小的方式接合所述壁面部和/或所述柱部與所述表面板部。若依據(jù)此結(jié)構(gòu)，則能夠降低作用于表面板部的周圍部的彎曲力矩，從而能夠抑制表面板部的共振，因此能夠更穩(wěn)定地、在更廣泛的頻率范圍降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第7個特征是，以比在應(yīng)該降低噪音的頻率帶域中的所述構(gòu)造體的表面沿面內(nèi)方向傳播的彎曲波的半波長短的間隔，或比由所述彎曲波引起的駐波的半波長短的間隔，所述表面板部被所述壁面部和/或所述柱部支承。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則由于相鄰兩個支承部(壁面部、柱部和/或壁面部和柱部相鄰時其間隔)的間隔比彎曲波的半波長、或比由彎曲波引起的駐波的半波長短，所以該相鄰的兩個壁面部和/或柱部不會各自在逆相位振動。由此，能夠降低在相鄰的兩個壁面部和/或柱部之間的表面板部的振動分布，能夠更穩(wěn)定地降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第8個特征為，形成所述表面板部及所述壁面板部和/或所述柱部，使所述表面板部的一次共振頻率比應(yīng)該降低噪音的頻率帶域高。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則能夠在應(yīng)該降低噪音的頻率帶域(對策頻率帶域)防止表面板部共振，能夠更確實地降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第9個特征是，以比在應(yīng)該降低噪音的頻率帶域所述表面板部發(fā)生一次共振的所述表面板部的尺寸短的間隔，使所述表面板部被所述壁面部和/或所述柱部支承，如此形成所述表面板部及所述壁面部和/或所述柱部。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，以比在對策頻率帶域表面板部發(fā)生共振的尺寸短的間隔支承表面板部，則能夠在應(yīng)該降低噪音的頻率帶域(對策頻率帶域)防止表面板部共振，更確實地降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第10個特征為，使所述表面板部的一個共振頻率和該共振頻率下一次的次數(shù)的共振頻率之間的頻率帶域，包含應(yīng)該降低噪音的整個頻率帶域，如此形成所述表面板部及所述壁面部和/或所述柱部。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則對策頻率帶域不會跨越表面板部的共振頻率，因此能夠在對策頻率帶域防止表面板部共振，并且能夠利用一個共振頻率和下一次的次數(shù)的共振頻率之間發(fā)生的效果的固體音降低特性。這時，特別是使對策頻率帶域位于反共振點附近而形成表面板部及壁面部和/或柱部，從而可以更顯著地降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第11個特征為，所述構(gòu)造體的表面和所述表面板部的間隔比應(yīng)該降低噪音的頻率帶域的聲波的半波長短。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則能夠在對策頻率帶域防止構(gòu)造體的表面和表面板部之間的聲波的共鳴，可以更確實地降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第12個特征為，以比應(yīng)該降低噪音的頻率帶域的聲波的半波長短的間隔，所述表面板部被所述壁面部和/或所述柱部支承。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則在所述構(gòu)造體的表面的面內(nèi)方向相鄰的支承部間(壁面部間、柱部間、和/或壁面部和柱部鄰接時其間隔)的距離比對策頻率帶域的聲波的半波長短，因此能夠防止該鄰接的支承部間(壁面部間、柱部間、和/或壁面部和柱部鄰接時其間隔)的聲波的共鳴。因此，可以在對策頻率帶域更確實地降固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第13個特征為，在所述表面板部設(shè)置減振材料。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則通過減振材料的變形，振動能被消耗而使振動衰減，因此能夠抑制表面板部的共振，能夠在廣泛的頻率范圍降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第14個特征為，所述減振材料其設(shè)置方式為，在所述表面板部和與所述壁面部和/或所述柱部的接合部附近，使之與該表面板部和該壁面部和/或該柱部接合。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則由于構(gòu)造體的振動導(dǎo)致表面板部振動，由此減振材料在該表面板部和該壁面部和/或該柱部之間壓縮或拉伸，或者受到剪切的力而變形。這時，與將減振材料設(shè)置于只與表面板部接合這一位置的情況相比，能夠加大表面板部的變形量所對應(yīng)的減振材料的變形量的比例，可以進一步衰減表面板部的振動。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第15個特征為，其是還具有1枚或多枚的隔板的多層構(gòu)造，該隔板配置于所述構(gòu)造體的表面和所述表面板部之間。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則能夠在更廣泛的頻率范圍，更大地降低表面板部的音響放射效率。因此，可以在更廣泛的頻率范圍，更大地降低固體音。另外，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的第16個特征為，所述構(gòu)造體的表面和所述表面板部之間設(shè)置有吸音材。若依據(jù)該結(jié)構(gòu)，則被內(nèi)部氣體室的共鳴而增幅的聲壓使表面板部的振動增大這一問題可以得到抑制。圖1是表示本發(fā)明的第一實施方式的固體音降低構(gòu)造的剖面模式圖。圖2是表示圖1所示的固體音降低構(gòu)造的變形例的剖面模式圖。圖3是用于實驗的固體音降低構(gòu)造的概略圖。圖4是表示由實驗得到的振動頻率和聲壓級降低量的關(guān)系的曲線圖。圖5是表示本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的數(shù)值分析模型。圖6是表示分析例1的分析結(jié)果的曲線圖。圖7是表示分析例2的分析結(jié)果的曲線圖。圖8是表示分析例3的分析結(jié)果的曲線圖。圖9是表示分析例4的分析模型的曲線圖。圖10是表示分析例4的分析結(jié)果的曲線圖。圖11是表示圖1所示的固體音降低構(gòu)造的變形例的剖面模式圖。圖12是表示圖1所示的固體音降低構(gòu)造的變形例的剖面模式圖。圖13是表示振動的固體音降低構(gòu)造的剖面模式圖。9圖14是表示圖1所示的固體音降低構(gòu)造的變形例的剖面模式圖。圖15是表示由實驗得到的本發(fā)明的振動頻率和放射音降低量的關(guān)系的曲線圖。圖16是表示由實驗得到的比較例的振動頻率和放射音降低量的關(guān)系的曲線圖。圖17是表示第二實施方式的固體音降低構(gòu)造的剖面模式圖。圖18是圖17所示的固體音降低構(gòu)造的部分放大圖。圖19是表示第三實施方式的固體音降低構(gòu)造的剖面模式圖。圖20是圖19所示的固體音降低構(gòu)造的部分放大圖。圖21是表示圖1所示的固體音降低構(gòu)造的變形例的剖面模式圖。圖22是表示本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的變形例的剖面模式圖。圖23是表示本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的變形例的剖面模式圖。圖24是表示作為放射噪音的構(gòu)造體的壓縮機(compressor)的概略圖。圖25是表示在圖24所示的壓縮機上設(shè)置有固體音降低構(gòu)造的狀態(tài)的概略圖。圖26是表示在圖24所示的壓縮機上設(shè)置有固體音降低構(gòu)造的狀態(tài)的概略圖。圖27是表示本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的變形例的剖面模式圖。圖28是表示本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造的變形例的剖面模式圖。圖29是表示第五實施方式的固體音降低構(gòu)造的剖面模式圖。圖30是表示第六實施方式的固體音降低構(gòu)造的剖面模式圖。圖31(a)是表示第七實施方式的固體音降低構(gòu)造的部分放大圖，(b)是表示(a)所示的固體音降低構(gòu)造的變形例的部分放大圖。符號說明1多孔板(表面板部)la貫通孔(氣體流通部)2框架材(壁面部)3內(nèi)部氣體室3a、3b、3c分割內(nèi)部氣體室11、21表面板部12外周壁面部13區(qū)劃壁面部22壁面部23隔板30減振材料40吸音材60柱部70箱狀體71、72支承構(gòu)件71a、72a頂部100109、400固體音降低構(gòu)造200206放射噪音的構(gòu)造體300壓縮機具體實施例方式以下，就用于實施本發(fā)明的最佳的方式邊參照圖紙邊進行說明。(第一實施方式)圖1是表示將本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造設(shè)置于振動并放射噪音的構(gòu)造本(例如，由于有邊振動邊驅(qū)動的機器、流體通過，從而振動的配管、導(dǎo)管等)的表面的第一實施方式的剖面模式圖。固體音降低構(gòu)造100具有多孔板1(表面板部)、和支承多孔板的框架材2(外周壁面部)。多孔板1具有多個在多孔板1的厚度方向上(圖中的上下方向)可以通過氣體的貫通孔la(氣體流通部)。貫通孔la遍及多孔板1的整個面而大體均一地分布。多孔板1以覆蓋振動并放射噪音的結(jié)構(gòu)體200的作為表面的振動面200a的方式，借助框架材2由振動面200a支承。還有，貫通孔la并不限于遍及多孔板1的整個面而均一分布的情況，也可以部分地集中配置。框架材2由剛性高的材料，例如鋁等金屬材料、塑料等構(gòu)成，由于構(gòu)造體200振動，多孔板1與振動面200a成為一體并振動，框架材2便以如此方式支承多孔板l。即，多孔板l以與振動面200a的振動的振幅、相位相同的振幅、相位振動的方式被框架材2支承。另外，框架材2以覆蓋多孔板l的緣部的全周的方式連續(xù)支承。即，框架材2形成為，使振動面200a和多孔板1之間的空間在振動面200a的面內(nèi)方向上與外部隔斷。由此，該框架材2在振動面200a和多孔板1之間，形成除了通過貫通孔la的通路以外而作為被密閉的空間的內(nèi)部氣體室3。構(gòu)造體200振動時，經(jīng)由框架材2多孔板1的整個面與振動面200a一起大體同步地振動。這時由于在多孔板1上設(shè)有貫通孔la，從而使音響放射效率(由振動向聲音的轉(zhuǎn)換效率)被降低。如此通過多孔板1的音響放射效率降低，來自多孔板1的放射音比設(shè)置固體音降低構(gòu)造100前(對策前)的來自構(gòu)造體200的放射音小。另外，在于構(gòu)造體的振動面200a上設(shè)置固體音降低構(gòu)造100的狀態(tài)(對策后)下，從振動面200a被放射到內(nèi)部氣體室3的放射音相對于該振動面200a朝向垂直的方向會泄漏到外部這一點被多孔板1抑制，并且，通過將振動面200a和多孔板1之間的空間與外部隔絕而設(shè)置的框架材2，從內(nèi)部氣體室3朝向沿著振動面200a的方向傳播的聲音被隔斷。由此，能夠抑制從振動面200a向內(nèi)部氣體室3放射的放射音向周圍泄漏。作為以上的結(jié)果，能夠降低從振動的結(jié)構(gòu)體向周圍放射的聲音(固體音)。另外，由于上述結(jié)構(gòu)是振動面200a和多孔板1之間被框架材2劃分的簡易的結(jié)構(gòu)，因此，能夠抑制固體音降低構(gòu)造100的制作成本，并且，由于不使用彈性構(gòu)件而構(gòu)成，因此，難以受到老化帶來的影響，能夠提高耐久性。另外，圖2中顯示第一實施方式的變形例。在該變形例中的結(jié)構(gòu)為，還具有框架材2p(區(qū)劃壁面部)，其被設(shè)于構(gòu)造體200的表面，在支承多孔板l的同時，還在構(gòu)造體200的表面的面內(nèi)方向區(qū)劃內(nèi)部氣體室3而形成多個分割內(nèi)部氣體室3a、3b、3c。即，多孔板1不僅由框架材2支承外周緣部，還由框架材2p支承面內(nèi)方向的中間部分。另外，分割內(nèi)部氣體室3a、3b、3c與圖1所示的內(nèi)部氣體室3—樣，形成方式為除了通過貫通孔la的通路以外，均分別構(gòu)成密閉空間。如此，通過在多個位置由框架材2及框架材2p支承多孔板1，多孔板1由框架材2及框架材2p支承的間隔變短。因此，構(gòu)造體200的振動在振動面200a整個面上不一樣時，即在振動面200a的面內(nèi)方向部分性地有振動的振幅、相位不同等，即使是這種有振動分布的情況下，在分割內(nèi)部氣體室3a、3b、3c各自的構(gòu)成上面的區(qū)域(圖2中為A、B、C所示的各個區(qū)域)，也能夠使多孔板1的振動接近一樣的振幅、相位(沒有振動分布)。還有，1個分割內(nèi)部氣體室的構(gòu)成上面的區(qū)域中的多孔板1在面內(nèi)方向具有振動分布時，可知固體音降低效果變小，如上述，通過抑制多孔板l的振動分布的發(fā)生，可以更穩(wěn)定地降低固體音。另外，即使振動面200a整個面同樣地以同振幅、同相位振動時，在多孔板1僅有其邊緣部由框架材2支承的情況下(例如圖1所示的構(gòu)造的情況)，多孔板l在面內(nèi)方向仍有能夠存在振動分布的可能性。相對于此，還用框架材2p支承多孔板1的中央附近，則能夠使多孔板1與構(gòu)造體200更加一體化地振動，因此能夠抑制多孔板1在面內(nèi)方向上具有振動分布，能夠容易地遍及整個面來保持一樣的振動。由此，可以更穩(wěn)定地降低固體音另外，如此由框架材2及框架材2p帶來的多孔板l的支持間隔L(支承跨距)變短，據(jù)此可以使多孔板l的共振頻率移動到更高頻側(cè)。因此，使多孔板1的共振頻率處于應(yīng)該降低噪音的頻率帶域(對策頻率帶域)的范圍外，例如使多孔板1的共振頻率成為與機械(構(gòu)造體)的固有振動數(shù)、配管系(構(gòu)造體)的共鳴振動數(shù)等不同的頻率，如此設(shè)計支承跨距并將其設(shè)置于該機械和配管等之上，能夠防御多孔板1的共振，降低從該機械和配管等放射到周圍的固體音。另外，在由固體音降低構(gòu)造100內(nèi)的密閉空間(內(nèi)部氣體室3)的尺寸等決定的特定的頻率下會有共鳴發(fā)生，存在因共鳴而增幅的空間內(nèi)聲壓導(dǎo)致多孔板1的振動增加的可能性，但是，如變形例(參照圖2)所示，通過區(qū)劃多個分割內(nèi)部氣體室3a、3b、3c，固體音降低構(gòu)造IOI內(nèi)的密閉空間(分割內(nèi)部氣體室3a、3b、3c)的外部尺寸變小，能夠使該共鳴頻率移動到更高周波側(cè)，因此，據(jù)此可以避免共振。還有，形成于表面板部的氣體流通部如本實施方式，并不限于有貫通孔la的情況，也可以為形成于表面板部的縫隙。這時，能夠容易地制作13氣體流通面積寬闊的氣體流通部，可以容易地進行開孔率的調(diào)整。其次，根據(jù)實驗數(shù)據(jù)，對本發(fā)明的具體的效果進行說明。圖3中顯示實驗所使用的固體音降低構(gòu)造102的概略圖。圖4是表示通過實驗得到的放射噪音的構(gòu)造體的振動頻率和聲壓級降低量的關(guān)系的曲線圖。實驗中，作為放射噪音的振動構(gòu)造體201使用厚20mm的鋁板。另外，設(shè)置于振動構(gòu)造體201的振動面201a上的固體音降低構(gòu)造102，是將表面板部11和振動構(gòu)造體201之間的空間進行區(qū)劃，形成縱橫各3個、合計9個分割內(nèi)部氣體室。還有，1個分割內(nèi)部氣體室是在面內(nèi)方向上被區(qū)劃為橫尺寸45mm、縱尺寸30mm的格子狀的空間，分割內(nèi)部氣體室的高度為40mm。另外，固體音降低構(gòu)造102是由1枚表面板部11覆蓋9個分割內(nèi)部氣體室的結(jié)構(gòu)。作為固體音降低構(gòu)造102的表面板部11，使用開孔率((孔部總面積/面向分割內(nèi)部氣體室的表面板部總面積)X100)為2%這樣孔徑2mm的貫通孔lla在l個區(qū)劃中形成有9個(縱3個X橫3個)，合計81個(9個X9個區(qū)劃)的厚2mm的鋁板。還有，以上的分割內(nèi)部氣體室的高度、孔徑、開孔率、板厚以能夠降低600Hz以上的固體音的方式進行設(shè)計。另外，作為支承表面板部11的同時還形成固體音降低構(gòu)造102的側(cè)面的外周壁面部12，使用厚6mm的鋁板，作為區(qū)劃被外周壁面部12包圍的固體音降低構(gòu)造102的內(nèi)部的區(qū)劃壁面部13，使用厚3mm的鋁板。在實驗中，由激振器(未圖示)以規(guī)定的頻率沿振動構(gòu)造體201的厚度方向(圖3中的箭頭方向)振蕩振動構(gòu)造體201，用麥克風(fēng)測定表面板部11的上方的聲壓級，計算其與未設(shè)置固體音降低構(gòu)造102時的同等條件下測定的聲壓級的差(聲壓級降低量)。還有，測定點在設(shè)置有固體音降低構(gòu)造體102時(對策后)時，位于從表面板部11的面內(nèi)方向的中心出發(fā)，朝向與振動構(gòu)造體201相反側(cè)相距10mm的位置，在未設(shè)置固體音降低構(gòu)造102時(對策前)，其位于從振動面201a出發(fā)，朝向上方相距10mm的位置。如圖4中顯示的實驗結(jié)果，在600Hz以上聲壓級降低量為正，特別是從650Hz到750Hz聲壓級降低量變大。由此能夠確認(rèn)如設(shè)計在600Hz以14上能夠獲得大的固體音降低效果。還有，通過變更外周壁面部12及區(qū)劃壁面部13的高度、表面板部11的板厚、孔徑、開孔率，并結(jié)合應(yīng)該降低噪音的頻率(對策頻率)和該噪音的大小，可以對能夠得到固體音降低效果的頻率帶域及固體音降低效果量(聲壓級降低量)進行調(diào)整。例如在本實驗中，通過變更外周壁面部12及區(qū)劃壁面部13的高度、表面板部11的板厚、孔徑、開孔率，使聲壓級降低量為正的區(qū)域(降低區(qū)域)變化，可以調(diào)整為使該降低區(qū)域包含對策頻率。其次，就基于數(shù)值分析的固體音降低構(gòu)造的設(shè)計例進行說明。(分析例1)圖5中顯示本分析的數(shù)值分析模型。在本分析中，使固體音降低構(gòu)造體103的表面板部21的貫通孔21a的孔徑和開孔率變化，計算這時的來自表面板部的表面的音響放射功率降低量。以下顯示分析條件。還有，分析條件所示的規(guī)定的孔數(shù)的貫通孔21a在分析模型的上面分布得一樣而進行分析。表面板部21為縱尺寸(L)35mm、橫尺寸(W)45mm、厚度2mm的長方形的鋁板，使貫通于表面板產(chǎn)中21的貫通孔21a的孔徑及開孔率變化為表1所示的5個條件而進行分析。另外，壁面部22使放射噪音的構(gòu)造體的振動面202a至表面板部21的高度(H)為40mm，如此連結(jié)表面板部21的周圍全周和振動面202a。另外，傳遞聲波的媒介為空氣。還有，數(shù)值分析采用板-聲場耦合分析來實施，對板部適用有限要素法，對聲場適用邊界元法。<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>以lm/s在高度(H)方向上強制振動振動面202a及通過壁面部22與構(gòu)造體連結(jié)的表面板部21的周圍4邊時，分別計算表1所示的各條件下的來自表面板部21的表面的音響放射功率。圖6中顯示數(shù)值分析結(jié)果。縱軸所示的放射功率降低量，以來自未設(shè)置固體音降低構(gòu)造103的振動面202a的音響放射功率(與表面板部21同等面積部分)為基準(zhǔn)，并計算音響放射功率的增減。另外，圖6中所示的條件1~5與表1所示的表面板部21的設(shè)計條件相對應(yīng)。如圖6所示，在600Hz以上的頻率帶域能夠取得效果，音響放射功率的降低量的最大值隨孔徑增大而變大，另外，也隨開孔率增大而變大。另外，在600Hz以下的頻率帶域音響放射功率的降低量為負(fù)，在本分析條件下，孔徑越大，另外開孔率越大，音響放射功率越增加。如此，在600Hz以上的頻率帶域使固體音降低效果得以顯現(xiàn)而進行設(shè)計時，通過使表面板部21的設(shè)計條件變化，也可以使音響放射功率的降低量發(fā)生種種變化。(分析例2)圖7中顯示在分析例1的分析條件下，將表面板部21的孔徑變更為2mm，開孔率變更為1.3%，壁面部22的高度變更為12mm時的分析結(jié)果。如圖7所示，通過變更表面板部21和壁面部22的設(shè)計條件，在900Hz以上的頻率帶域固體音降低效果得以發(fā)揮，在分析例1中，可以使作為600700Hz的范圍的發(fā)揮固體音降低效果的峰值頻率變更到900Hz附近。另外，在3800Hz附近音響放射功率增加(放射功率降低量降低)。這是由于，由壁面部22包圍的內(nèi)部氣體室的長度W(45mm)與3800Hz的聲波的半波長一致，因此在內(nèi)部氣體室發(fā)生聲波的共鳴。因此，例如在圖2所示的固體音降低構(gòu)造101中，以對策頻率帶域的通過分割內(nèi)部氣體室3a、3b、3c的聲波的半波長短的間隔，區(qū)劃構(gòu)造體200的表面和多孔板1之間的空間，如此來配置作為區(qū)劃壁面部2p的鋁板，據(jù)此能夠防止鄰接的區(qū)劃壁面部2p之間的聲波的共鳴，可以更確實地降低固體音。還有，優(yōu)選區(qū)劃壁面部2p的間隔低于聲波的波長的1/2，1/32以上，通過使區(qū)劃壁面部2p的間隔為聲波的波長的1/32以上，可以防止區(qū)劃壁面部2p的數(shù)量過度增加，抑制由于區(qū)劃壁面部2p的體積(區(qū)劃壁面部2p占據(jù)的容積)造成發(fā)揮固體音降低效果所需要的空間(分割內(nèi)部氣體室)的容積減少。另外，內(nèi)部氣體室中的聲波的共鳴，在圖2所示的構(gòu)造體200的振動面200a和多孔板1之間的距離與聲波的半波長一至?xí)r也會發(fā)生。因此，振動面200a和多孔板1的間隔設(shè)計為，使之比應(yīng)該降低噪音的頻率帶域的通過內(nèi)部氣體室3聲波的半波長短，從而能夠在對策頻率帶域防止振動面200a和多孔板1之間發(fā)生的聲波的共鳴，可以更確實地降低固體音。(分析例3)圖8中，顯示在分析例2的分析條件下，使表面板部21的材料的楊氏彈性模量為分析例2中使用的楊氏彈性模量的l/24而進行同樣的分析的結(jié)果。如圖8所示，因為在3000Hz附近的頻率，表面板部21發(fā)生共振，所以放射功率降低量顯著降低。另外，在分析例2中放射功率降低量為正值的11003500Hz的頻率帶域，放射功率降低量成為負(fù)。由此可知，由于表面板部21共振，導(dǎo)致與未設(shè)置固體音降低構(gòu)造的狀態(tài)相比，在寬廣的頻率帶域放射功率增加。另一方面，在比表面板部21的作為一次共振頻率的3000Hz更高的頻率帶域的3500Hz以上的頻率帶域，發(fā)揮出很大的固體音降低效果。表面板部21的一次共振頻率可以根據(jù)表面板部21的形狀、尺寸、材質(zhì)、板厚及壁面部22的形狀、材質(zhì)其他的支承條件而使之變化。因此，通過使作為應(yīng)該降低噪音的頻率的對策頻率包含一次共振頻率以上的頻率帶域中放射功率降低量為正的頻率帶域，如此設(shè)計板面板部21的形狀、尺寸、材質(zhì)、板厚及壁面部22的形狀、材質(zhì)其他的支承條件，能夠在對策頻率下防止表面板部21共振，可以利用在一次共振頻率以上的頻率帶域發(fā)揮的有效的固體間降低特性，能夠確實地降低固體音。還有，一次共振頻率以上的頻率帶域，若達到二次共振頻率，則也會發(fā)生表面板部21的共振，放射功率降低量將再次降低(通過固體音降低構(gòu)造的設(shè)置，帶來放射功率增加)，因此，優(yōu)選使對策頻率成為表面板部21的二次共振頻率以下的頻率來設(shè)計固體音降低構(gòu)造。另外，如上述這樣在一次共振頻率和二次共振頻率之間的頻率帶域展現(xiàn)的有效的固體音降低特性，在二次共振頻率和三次共振頻率之間，三次共振頻率和四次共振頻率之間等，一定的共振頻率和其次的次數(shù)的共振頻率之間也會展現(xiàn)。因此，例如，使具有一定的幅度的對策頻率帶域不含共17振頻率，通過如此設(shè)計固體音降低構(gòu)造體，能夠有效地降低固體音。特別是設(shè)計成使對策頻率帶域，包含存在于一定的共振頻率和其次的次數(shù)的共振頻率之間的反共振點，則可以進一步使固體音降低效果變得顯著。另外，由本分析結(jié)果可知，通過降低表面板部21的楊氏彈性模量，與分析例2相比，表面板部21的一次共振頻率變化為更低的頻率側(cè)。具體來說，表面板部21的一次共振頻率為3000Hz，更接近分析例2所示的固體音降低效果高的頻率(900Hz)。因此，如上述，在3500Hz以上的頻率帶域會發(fā)揮較大的固體音降低效果，另一方面，在分析例2中為顯著的900Hz以上的區(qū)域的固體音降低效果減少。如此，由于表面板部的形狀、尺寸、材質(zhì)、板厚及基于壁面部的支承條件等，表面板部21的共振頻率變化。因此，通過使這樣的設(shè)計條件變化，從而使對策頻率包含在固體音降低效果大的頻率帶域內(nèi)，如此將共振頻率調(diào)整到最佳值，也可以設(shè)計出針對對策頻率而能夠發(fā)揮出更高的固體音降低效果的固體音降低構(gòu)造。(共振頻率的計算)在此，如果決定了表面板部的形狀、尺寸、材質(zhì)、板厚及基于壁面部的表面板部的支承條件，則表面板產(chǎn)為長方形、圓形時，如以下所示，根據(jù)共振頻率理論式(基于理論分析的嚴(yán)密解和近似解)能夠計算表面板部的共振頻率。*表面板部為長方形，周圍4邊被單純支承時運用式1能夠計算共振頻率f。式1中，a為短邊長，b為長邊長(正方形時a-b)，i為短邊方向次數(shù)，j為長邊方向次數(shù)(一次共振時i,-l)，E為楊式彈性模量，v為泊松比，p為密度，t為板厚。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage18</formula>*表面板部為長方形，周圍4邊被固定支承時運用式2能夠計算共振頻率f。在式2中，人為次數(shù)，由縱橫比(長邊/短邊)決定的常數(shù)，a為短邊長，E為楊式彈性模量，v為泊松比，p為密度，t為板厚。徵2]表面板部為圓形時運用式3能夠計算共振頻率f。在式3中，入為次數(shù)，由周圍支承條件決定的常數(shù)，a為半徑，E為楊式彈性模量，v為泊松比，p為密度，t為板厚。除上述以外還存在理論式，就其方法來說，使用這些計算簡便。對于不存在理論式的方法，采用有限要素法等的數(shù)值分析來進行計算即可。據(jù)此，使表面板部21的一次共振頻率比應(yīng)該降低噪音的頻率帶域高，如此運用前述的共振頻率理論式和數(shù)值分析，決定表面板部21及壁面部22的設(shè)計條件，遵循該設(shè)計條件形成表面板部21及壁面部22，從而在應(yīng)該降低噪音的頻率帶域(對策頻率帶域)能夠防止表面板部21共振，并且可以在更廣闊的頻率帶域利用分析例2所示的這種900Hz以上的區(qū)域中12(1—v.)12(1-v2)的固體音降低效果，可以確實地降低固體音。另外，應(yīng)該降低噪音的頻率、表面板部的形狀、材質(zhì)、板厚及基于壁面部的表面板部的支承條件(除去支承跨距)已決定時，如果運用前述的共振頻率理論式和數(shù)值分析，則能夠求得在表面板部產(chǎn)生一次共振的尺寸(每一區(qū)劃的尺寸)。如果壁面部以比該尺寸短的間隔支承表面板部，則能夠在應(yīng)該降低噪音的頻率下避免壁表面板部的一次共振發(fā)生，可以更確實地降低固體音。例如，各區(qū)劃的周圍4邊被區(qū)劃為正方形的板單純支承時，式2中a-b，i=j=l，再根據(jù)變形的式4，能夠在頻率f一次共振發(fā)生的表面板部的1個區(qū)劃的尺寸a。另外，反之，必須使l個區(qū)劃的尺寸a為規(guī)定的尺寸來形成固體音降低構(gòu)造時，邊適宜變更表面板部及壁面部的形狀、材料等的組合，邊根據(jù)前述的共振頻率理論式和數(shù)值分析，預(yù)先計算在對策頻率帶域表面板部將產(chǎn)生一次的共振的l個區(qū)劃的尺寸，使該計算的尺寸比規(guī)定的尺寸長，如此以表面板部及壁面部的形狀、材料等的組合為實際的設(shè)計條件而進行選擇，基于該設(shè)計條件形成表面板部及壁面部，由此能夠在應(yīng)該降低噪音的頻率帶域(對策頻率帶域)防止表面板部共振，能夠更確實地降低固體音。(分析例4)其次，圖9中顯示分析例4的分析模型。在分析例4中，計算多層構(gòu)造的固體音降低構(gòu)造103的音響放射功率降低量，多層構(gòu)造的固體音降低構(gòu)造103是在分析例1中使用的分析模型中(參照圖5),于構(gòu)造體的振動面202a和表面板部21之間的空間配置有隔板23，其在振動面202a的法線方向上區(qū)劃空間而形成2層的內(nèi)部氣體室24、25。隔板23是形成有貫通孔23并使之一樣分布的多孔板，形成為板厚0.1mm，貫通孔23a的孔徑0.4mm，孔數(shù)22個，開孔率0.2%，使之位于振動面202a和表面板部徵4]2021的中間并配置在距振動面202a高出20mm的位置。另外，表面板部21形成為貫通孔21a的孔徑lmm，孔數(shù)29個，開孔率1.7%(是與分析例1的條件3相同的形狀)，其他條件與分析例1相同。還有，與分析例1一樣，貫通孔21a在表面板部21上一樣地分布而進行分析。如圖IO中所示的分析結(jié)果，利用隔板23使固體音降低構(gòu)造成為多層構(gòu)造時，在800Hz1100Hz的頻率帶，放射功率降低量超過10dB，固體音降低效果大。另一方面，為拆除了隔板23的構(gòu)造(分析例1的條件3的構(gòu)造)時，放射功率降低量最大為5dB以下(參照圖6)。由此可知，成為多層構(gòu)造，能夠在更寬泛的頻率范圍更大地降低表面板部的音響放射功率。還有，如圖9所示的分析模型，并不限于成為在表面板部21和振動面202a之間夾有1枚隔板23這一構(gòu)造的情況，如圖11所示，也能夠作為夾有具有貫通孔26a、27a的多枚隔板26、27的構(gòu)造。這時，可以更大地降低放射功率的降低量。另外，隔板并不需要一定是多孔板，如圖12所示，也可以釆用沒有孔的平板28。這時，不需要形成貫通孔而可以容易地進行制作。還有，也可以使用箔、薄板等的薄膜狀的間壁。還有，在圖11、圖12中。對于與圖1所示的固體音降低構(gòu)造100相同的構(gòu)件賦予同一符號。另外，如圖13所示，振動并放射噪音的構(gòu)造體200，在振幅、相位不一樣而進行振動并放射噪音時，鄰接的2個框架材，例如框架材2a和框架材2b不同時期的振動振幅不同(位移方向及其位移量不同)。在圖13中，框架材2a從靜止位置位移至上方，相對于此狀態(tài)，框架材2b與框架材2a相反，成為從靜止位置位移至下方的狀態(tài)。如此由于框架材位移，框架材2a和框架材2b之間的多孔板1在接近框架材2a的位置從靜止位置移動到上方，在接近框架材2b的位置從靜止位置移動到下方，因此振動不一樣。如此若多孔板1的振動不一樣，則固體音降低效果減少，因此構(gòu)成問題。特別是由框架材2支承多孔板1的間隔L成為沿面內(nèi)方向在構(gòu)造體200的表面?zhèn)鞑サ膹澢?、或由彎曲波引起的駐波的波長X的1/2時，框架材2a和框架材2b分別以逆相位振動，振動分布大。因此，如圖14所示，使利用框架材2支承多孔板1的間隔L成為比21沿面內(nèi)方向在應(yīng)該降低噪音的頻率帶域的構(gòu)造體200的表面?zhèn)鞑サ膹澢ǖ陌氩ㄩL、或者由所述彎曲波引起的駐波的半波長短的間隔，由此能夠進一步減小鄰接的框架材(例如框架材2c和框架材2d)的不同時期的振動振幅的差。在此，在圖14中，框架材2c、框架材2d均從靜止位置位移到上方，同時位移量的差也變少。由此，框架材間的多孔板l更加同步振動能夠更穩(wěn)定地降低固體音。還有，框架材的間隔優(yōu)選為彎曲波或者由彎曲波引起的駐波的波長的1/32以上。通過使框架材的間隔為聲波的波長的1/32,可以防止框架材的數(shù)量過度增加，抑制由于框架材自身的體積造成發(fā)揮固體音降低效果所需要的內(nèi)部氣體室的容積減少。接下來，根據(jù)實驗數(shù)據(jù)，對于構(gòu)造體的表面有振動分布時的本發(fā)明的效果進行說明。作為實驗的供試體，用鋼板(300mmX150mmX厚4.5mm)模擬構(gòu)造體。單純支承該鋼板的4角，在此狀態(tài)下，用激振器振蕩鋼板的中心。鋼板僅僅是對策前的振動分布，能夠確認(rèn)到縱長方向的彎曲3次模式。作為鋼板(模擬構(gòu)造體)所具有的多孔板1，使用厚0.3mm、孔徑0.3mm、幵口率0.3%的鋁板。使多孔板1與鋼板相對并使空氣層厚度(內(nèi)部氣體室3)為20mm，如此由框架材支承多孔板1的外周緣部(4邊)，并且由支承壁支承被框架材包圍的內(nèi)部。以上的規(guī)格，其設(shè)計在1050Hz以上顯現(xiàn)效果。支承多孔板l的支承壁，在鋼板的縱長方向以10mm節(jié)距配置，并且橫跨鋼板的橫寬方向全長而設(shè)置，在支承壁的頂部接合多孔板l。由設(shè)于鋼板的支承壁支承的多孔板1在對策后的結(jié)構(gòu)中，多孔板1的振動分布能夠確認(rèn)到與對策前的振動分布相同的縱長方向的彎曲3次模式。此外，對策后還能夠確認(rèn)到，通過來自支承壁的結(jié)合，多孔板l與鋼板構(gòu)成一體而振動。實驗中，在未設(shè)多孔板l的對策前的結(jié)構(gòu)中，測定從鋼板的中心出發(fā)距離50mm的位置上的聲壓級。另一方面，在設(shè)有多孔板1的對策后的結(jié)構(gòu)中，測定從多孔板的中心出發(fā)距離50mm的位置的聲壓級。然后，計算對策前的聲壓級和對策后的聲壓級的差，并求得聲壓級降低量。圖15中顯示實驗結(jié)果。如該實驗結(jié)果所示，在大約1050Hz以上的帶域，對策后的結(jié)構(gòu)能夠確認(rèn)到得到最大22dB的放射音降低效果。作為比較例，準(zhǔn)備供試體，其是針對所述鋼板，用框架材和支持跨距更寬的支承柱將多孔板結(jié)合上去，并使空氣層厚度(內(nèi)部氣體室3)為20mm。艮口，多孔板1的外周緣部(4邊)由框架材支承，同時以縱長方向20mm、橫寬方向35mm來配置支承柱，使多孔板1結(jié)合到鋼板上。在該比較例中，單純支承鋼板的4角，用激振器振蕩鋼板的中心。在該共試體的多孔板上，對于鋼板的振動產(chǎn)生了不相關(guān)的振動分布。比較例的實驗中，也與本發(fā)明的實驗一樣，在對策前的結(jié)構(gòu)中，測定從鋼板(對策前)的中心出發(fā)距離50mm的位置的聲壓級，在對策后的結(jié)構(gòu)中，測定從多孔板的中心出發(fā)距離50mm位置的聲壓級。然后，計算對策前的聲壓級和對策后的聲壓級的差并求得聲壓級降低圖16中顯示比較例的實驗結(jié)果。如該實驗結(jié)果所示，比較例大體上在全部帶域中，聲壓級的降低量為負(fù)，放射音增大。比較例的放射音增大的理由被認(rèn)為原因是，多孔板的振動與鋼板沒有成為一體。(第二實施方式)圖17中顯示第二實施方式的固體音降低構(gòu)造104。第二實施方式的固體音降低構(gòu)造104其構(gòu)造為，在圖2所示的第一實施方式的變形例的固體音降低構(gòu)造101中，于多孔板1上設(shè)置減振材料30。還有，與圖2相同的構(gòu)件被賦予同一符號，并省略說明。減振材料30，能夠使用例如具有彈性的薄板狀構(gòu)件和粘結(jié)劑等，使之隨著多孔板1的變形而變形，如此粘結(jié)在多孔板1朝向構(gòu)造體200側(cè)的面上(背面)。也可以將減振材料30粘結(jié)在多孔板1的朝向外部的面上(表面)，但是在背面安裝減振材料30，其在用于不會損害安裝有固體音降低構(gòu)造104的構(gòu)造體200的外觀上有效。另外，其粘結(jié)不要堵塞貫通孔la，從而不會使音響放射功率增加。在此構(gòu)造中，由于構(gòu)造體200的振動，導(dǎo)致多孔板1振動并變形，由此制振動材30也變形。這時，由于減振材料30的變形導(dǎo)致振動能被消耗，因此能夠使振動衰減。因此，能夠抑制多孔板1的共振，能夠在廣泛的頻率范圍降低固體音。還有，并不限于對多孔板1的整個面貼裝減振材料30的情況，也可部分性地貼裝減振材料30。這時，減振材料30的使用量減少，能夠削減成本。另外在圖18中，如放大多孔板1和框架材2p的接合部所示，減振材料30被設(shè)置于多孔板1和框架材2p的接合部附近。在這一角部設(shè)置減振材料30，若構(gòu)造體200的振動導(dǎo)致多孔板1變形，則減振材料30在多孔板1和框架材2之間壓縮或拉伸，或者受到剪切的力而變形。這時，與在僅接合于多孔板1這樣的位置上設(shè)置減振材料的情況相比，則能夠增大多孔板1的變形量所對應(yīng)的減振材料30的變形量的比例，可以進一步使多孔板1的振動衰減。(實施方式3)圖19中顯示第三實施方式的固體音降低構(gòu)造105。另外，圖20是圖19所示的固體音降低構(gòu)造105的多孔板1和框架材2e的接合部分的放大圖。第三實施方式的固體音降低構(gòu)造105其構(gòu)造為，多孔板1和構(gòu)造體200之間的空間被框架材2、框架材2p區(qū)劃為多個，形成為大小不同的分割內(nèi)部氣體室3a、3b、3c等。另外，多孔板l在框架材2p的前端部以分離的狀態(tài)接合，例如覆蓋夾隔著框架材2e而鄰接的兩個分割內(nèi)部氣體室3a、3b而配置的多孔板1，在框架材2e的支承位置被分離形成為多孔板1A和多孔板1B(參照圖20)。如圖19所示，在各區(qū)劃(分割內(nèi)部氣體室)大小不同的情況等之下，只有多孔板1的一部分(例如多孔板1B的部分)發(fā)生大的振動(以圖中的箭頭表示振動)。即使在這種情況下，由于多孔板l在框架材2p的前端部分離，仍使得作為被分割為多個的多孔板1的一部分的多孔板1B的振動傳播給作為鄰接的多孔板的多孔板1A、1C等的情況受到抑制。因此，能夠更穩(wěn)定地、在更廣泛的頻率范圍降低固體音。還有，在上述的實施方式中，雖然作為多孔板和放射噪音的構(gòu)造體之間的空間的內(nèi)部氣體室作為空氣層被形成，但是如圖21所示，也能夠在內(nèi)部氣體室3中設(shè)置吸音材40。作為吸音材40，能夠采用玻璃纖維(glasswool)等的纖維材料和發(fā)泡樹脂等的多孔質(zhì)體等。通過吸音材40的設(shè)置，能夠使內(nèi)部氣體室3中的空氣的振動能作為空氣和吸音材40的摩擦能而24消耗。由此，可以抑制被內(nèi)部氣體室3中的聲波的共鳴增幅的聲壓使多孔板l的振動增大的問題。另外，并不限于表面板部、壁面部被形成為與放射噪音的構(gòu)造體劃分開的構(gòu)件，如圖22所示，也可以將預(yù)先形成于振動并放射噪音的機器203的表面的肋50等作為壁面部加以利用，也可以通過部分地安裝框架材2，而將表面板部1設(shè)置于機器203的表面。另外，如圖23所示，也能夠一體成形放射噪音的構(gòu)造體204、具有貫通孔31a的表面板部31及支承表面板部31的壁面部32。這時，在表面板部31與壁面部32及壁面部32與構(gòu)造體204的接合部不會發(fā)生錯位等，可以容易地抑制在接合部發(fā)生的噪音。另外，因為由同一材料形成，所以循環(huán)性良好。(第四實施方式)圖24是表示作為放射噪音的構(gòu)造體的壓縮機實體300的概略圖的平面圖(a)及立體圖(b)。另外，圖25是顯示在圖24所示壓縮機實體的外表面設(shè)置有固體音降低構(gòu)造400的狀態(tài)的概略圖的平面圖(a)及立體圖(b)。如圖24所示，壓縮機的機殼301形成為圓筒狀，壓縮機驅(qū)動時在自體內(nèi)有壓力傳遞媒體從介質(zhì)流入管302a流入，從介質(zhì)流出管302b流出到外部。如圖25所示，形成有多個貫通孔401a的多孔板401以覆蓋機殼301外周面的整個面的方式，如此與機殼301的外周表面留有一定的間隔并由隔板402支承。隔板402由在平行于機殼301的圓筒軸向上延長的隔板402a，和與該隔板402a直交的隔板402b構(gòu)成，在支承多孔板401的同時，區(qū)劃多孔板401和機殼301的外周表面之間的空間而形成多個分割內(nèi)部氣體室。還有，在本實施方式中，多孔板401和機殼301的外周表面之間的空間，如圖25(a)所示，被隔板402a在機殼301的周向上分割為3份，另外如圖25(b)所示，被隔機402b在圓筒軸向上分割成3份，但是，結(jié)合機殼301的振動頻率帶域(對策頻率帶域)，能夠適宜地使隔板402形成的區(qū)劃的間隔和區(qū)劃數(shù)變化。如此，將固體音降低構(gòu)造設(shè)置于壓縮機的機殼301的表面，多孔板40125與機殼301成為一體而振動，因此在壓縮機的振動時，能夠降低由于機殼301的振動而放射到周圍的噪音。另外，并不限于在機殼301的表面整體安裝多孔板401的情況。例如，如圖26(a)、圖26(b)所示，也能夠在表面的一部分安裝一區(qū)劃的多孔板401及隔板402，從而形成固體音降低構(gòu)造400。(第五實施方式)圖29中顯示第五實施方式的固體音降低構(gòu)造106。第五實施方式的固體音降低構(gòu)造106，是在圖1所示的第一實施方式的固體音降低構(gòu)造100中，還具有支承多孔板1的柱部60的構(gòu)造。還有，對與圖1相同的構(gòu)件賦予同一符號，并省略說明。柱部60是在構(gòu)造體200的表面垂直設(shè)置的棱柱和圓柱等的簡單結(jié)構(gòu)的構(gòu)件。該柱部60與圖2所示的第一實施方式的框架材2p相比，能夠成為緊湊的結(jié)構(gòu)。另外，通過具有柱部60而取代第一實施方式的框架材2p，即使不將內(nèi)部氣體室3分割為多個室，柱部60仍能夠高效率地支承多孔板1。還有，柱部60的規(guī)格，關(guān)于其配置與第一實施方式同樣地來決定。若利用第五實施方式的構(gòu)成，則與由框架材2p(參照圖2)支承多孔板l的情況相比，其構(gòu)造更簡單，成本更低，能夠進一步減小多孔板l上產(chǎn)生的振動分布，可以使固體音降低效果更為顯著。另外，能夠防止多孔板1的共振，能夠在更廣泛的頻率范圍降低固體音。此外，通過與框架材2p并用，能夠更加恰當(dāng)?shù)卦O(shè)計固體音降低構(gòu)造。(第六實施方式)圖30中顯示第六實施方式的固體音降低構(gòu)造107。第六實施方式的固體音降低構(gòu)造107，是由多孔板1及框架材2形成箱狀體，并將箱狀體設(shè)于構(gòu)造體200的表面的構(gòu)造。還有，對與圖l相同的構(gòu)件賦予同一符號，并省略說明。箱狀體70具有矩形體的多孔板1，和分別支承多孔板1的4邊的4枚框架材2，從而形成內(nèi)部氣體室3。即，箱狀體70構(gòu)成第一實施方式的固體音降低構(gòu)造IOO。如圖30所示，固體音降低構(gòu)造107，作為一例是在構(gòu)造體200的表面設(shè)有多個箱狀體70。通過設(shè)有多個箱狀體70，能夠鄰接設(shè)置多個區(qū)劃。還有，多孔板l的規(guī)格，關(guān)于箱狀體70的尺寸，與第一實施方式同樣地來決定。若利用第六實施方式的構(gòu)成，則需要鄰接設(shè)置多個區(qū)劃時，能夠更簡單地將鄰接的區(qū)劃的多孔板l彼此進行隔離。因此，能夠更確實地抑制一個區(qū)劃的多孔板1的振動傳播給鄰接的區(qū)劃的多孔板1，從而能夠更穩(wěn)定地在更廣泛的頻率范圍降低固體音。此外，也包括區(qū)劃為一個的情況，能夠更簡單地設(shè)置與構(gòu)造體200的表面成為一體而振動的多孔板1。箱狀體也可以供作底面板。以面與構(gòu)造體表面接觸，因此容易設(shè)置。(第七實施方式)圖31(a)中顯示第七實施方式的固體音降低構(gòu)造108。第七實施方式的固體音降低構(gòu)造108其構(gòu)造為，使支承構(gòu)件71和與多孔板1的結(jié)合部的支承構(gòu)件71和多孔板1的接觸面積S,，比支承構(gòu)件71的軀體部的截面積S2小，如此來接合支承構(gòu)件71和多孔板1。還有，對與圖1相同的構(gòu)件賦予同一符號，并省略說明。圖31(a)所示的第七實施方式的固體音降低構(gòu)造108，其構(gòu)成為，具有支承構(gòu)件71，并將支承構(gòu)件71的頂部71a形成為尖的錐狀，由錐狀的頂部71a線狀或點狀地支承多孔板1。由錐狀的頂部71a支承多孔板1，可以降低隨著構(gòu)造體的振動而從支承構(gòu)件作用到多孔板1的力矩。還有，支承構(gòu)件71是在框架材2、框架材2p、柱部60之一選擇的任一選擇的一種。若利用第七實施方式的構(gòu)成，則通過降低作用于多孔板1的周圍部的彎曲力矩，能夠抑制多孔板l的共振，因此能夠更穩(wěn)定地在更廣泛的頻率范圍降低固體音。圖31(b)中顯示第七實施方式的變形例。在該變形例中其構(gòu)成為，拱起固體音降低構(gòu)造109的支承構(gòu)件72的頂部72a而使之形成為圓弧狀和球狀，由拱起的頂部72a線狀或點狀地支承多孔板1。在該固體音降低構(gòu)造109中，也是使支承構(gòu)件72和多孔板1的接觸面積Si比支承構(gòu)件7227的軀體部的截面積S2小，如此將多孔板1接合到支承構(gòu)件72上。若利用變形例的固體音降低構(gòu)造109，則通過由圓弧狀和球狀的頂部72a支承多孔板1，則可以降低作用于多孔板1的力矩。該固體音降低構(gòu)造109與第七實施方式的固體音降低構(gòu)造108同樣，通過降低作用為多孔板1的周圍部的彎曲力矩，能夠抑制多孔板1的共振，因此能夠更穩(wěn)定地在更廣東的頻率范圍降低固體音。以上，對于本發(fā)明的實施方式進行了說明，但本發(fā)明并不限于上述的實施方式，只要是在專利請求的范圍中記載的都能夠進行各種變更來實施。例如，如圖27中模式化地顯示，本發(fā)明的固體音降低構(gòu)造，并不限于由上述實施方式所示的放射噪音的構(gòu)造體的振動面200a為平面，且表面板部l為平板形狀(圖27(a))的情況，可以如圖27(b)所示，是振動面200a及表面板部1為曲面形狀的情況，如圖27(c)所示，是只有振動面200a為曲面形狀的情況，如圖27(d)所示，是只有表面板部1為曲面形狀的情況等，可以結(jié)合放射噪音的構(gòu)造體的形狀和固體音降低構(gòu)造的設(shè)置空間等進行適宜地設(shè)計。如圖27(b)、圖27(d)所示，表面板部l為曲面形狀時，比起為平面的情況，表面板部l的彎曲剛性提高，因此表面板部1的共振頻率變?yōu)楦哳l率，可以降低達到更高頻率的放射音。另外，也可以降低從容器和配管等放射的固體音的降低。例如，如圖27(e)所示，能夠在圓筒狀的構(gòu)造體205的周圍，經(jīng)由壁面部2設(shè)置形成為同心圓的筒狀的表面板部l。另外，如圖27(f)所示，還能夠在形成為矩形的構(gòu)造體206的外面設(shè)置平板狀的表面板部1。另外，作為表面板部l，也可以使用波紋狀的多孔板，和對表面實施了壓花的多孔板和設(shè)有肋等的補強的多孔板等。據(jù)此，表面板部l的曲剛性提高，因此表面板部1的共振頻率變?yōu)楦哳l率，可以降低達到更高頻率的放射音。另外，還能夠使壁面部為蜂窩構(gòu)造以提高固體音降低構(gòu)造的強度。例如，如圖28(a)所示，也能夠在表面板部1的構(gòu)造體側(cè)的表面設(shè)置肋lr。該肋lr在表面板部1的一個方向(圖中為進深方向)連續(xù)形成，能夠提高表面板部1的彎曲剛性。另外，為了進一步提高表面板部1的彎曲剛性，如圖28(b)模式化地顯示，也能夠使肋lr在表面板部1的表面形成為格子狀。另外，如圖28(c)模式化地顯示，也能夠形成截面為T字形狀的肋lr。另外，如圖28(d)模式化地顯示，也能夠在形成為曲面狀的表面板部1形成肋lr。另外，也能夠?qū)⒕哂?個內(nèi)部氣體室的固體音降低構(gòu)造作為1個單元，連接設(shè)置多個該單元，可以成為結(jié)合用途的使用方式。權(quán)利要求1.一種固體音降低構(gòu)造，其設(shè)置于產(chǎn)生振動且放射噪音的構(gòu)造體的表面，降低從該構(gòu)造體的表面向周圍放射的噪音，其特征在于，具有表面板部，其以覆蓋所述構(gòu)造體的表面的至少一部分的方式配置，并具有可以使氣體在厚度方向上通過所述表面板部的氣體流通部；外周壁面部，其是如下所述的壁面部設(shè)于所述構(gòu)造體的表面，支承所述表面板部的外周緣部，以使所述表面板部與所述構(gòu)造體的表面一體振動，并且在該構(gòu)造體的表面和該表面板部之間形成內(nèi)部氣體室。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，還具有區(qū)劃壁面部，該區(qū)劃壁面部是如下所述的壁面部設(shè)于所述構(gòu)造體的表面，支承所述表面板部，并且，在所述構(gòu)造體的表面的面內(nèi)方向?qū)⑺鰞?nèi)部氣體室劃分成多個分割的內(nèi)部氣體室。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，以覆蓋夾著所述區(qū)劃壁面部鄰接的多個所述分割內(nèi)部氣體室的方式配置的所述表面板部，在所述區(qū)劃壁面部的支承位置至少一部分分離而形成。4.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，還具有設(shè)于所述構(gòu)造體的表面，支承所述表面板部的柱部。5.根據(jù)權(quán)利要求14中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，將由所述表面板部及所述外周壁面部形成的箱狀體設(shè)于所述構(gòu)造體的表面。6.根據(jù)權(quán)利要求15中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，在所述外周壁面部、所述區(qū)劃壁面部、和/或所述柱部與所述表面板部的接觸部，以使所述壁面部和/或所述柱部與所述表面板部的接觸面積比所述壁面部和/或所述柱部的軀體部的截面積小的方式來接合所述壁面部和/或所述柱部與所述表面板部。7.根據(jù)權(quán)利要求16中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，以比在所要降低的噪音的頻率帶域中的所述構(gòu)造體的表面沿面內(nèi)方向傳播的彎曲波的半波長短的間隔，或比由所述彎曲波引起的駐波的半波長短的間隔，使所述表面板部被所述壁面部和/或所述柱部支承。8.根據(jù)權(quán)利要求17中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，形成所述表面板部及所述壁面板部和/或所述柱部，使得所述表面板部的一次共振頻率比所要降低的噪音的頻率帶域高。9.根據(jù)權(quán)利要求18中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，以比在所要降低的噪音的頻率帶域所述表面板部發(fā)生一次共振的所述表面板部的尺寸短的間隔，使所述表面板部被所述壁面部和/或所述柱部支承的方式形成所述表面板部及所述壁面部和/或所述柱部。10.根據(jù)權(quán)利要求17中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，形成所述表面板部及所述壁面部和/或所述柱部，使得所要降低的噪音的整個頻帶均包括在所述表面板部的一個共振頻率和該共振頻率的下一次的次數(shù)的共振頻率之間的頻帶中。11.根據(jù)權(quán)利要求110中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，所述構(gòu)造體的表面和所述表面板部的間隔比所要降低的噪音的頻率帶域的聲波的半波長短。12.根據(jù)權(quán)利要求111中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，以比所要降低的噪音的頻率帶域的聲波的半波長短的間隔，使所述表面板部被所述壁面部和/或所述柱部支承。13.根據(jù)權(quán)利要求112中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，在所述表面板部設(shè)置減振材料。14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，所述減振材料以在所述表面板部和所述壁面部和/或所述柱部的接合部附近，與該表面板部和該壁面部和/或該柱部接合的方式設(shè)置。15.根據(jù)權(quán)利要求114中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，是還具有1枚或多枚的隔板的多層構(gòu)造，該隔板配置于所述構(gòu)造體的表面和所述表面板部之間。16.根據(jù)權(quán)利要求115中任一項所述的固體音降低構(gòu)造，其特征在于，在所述構(gòu)造體的表面和所述表面板部之間設(shè)置有吸音材。全文摘要本發(fā)明的目的在于，提供一種可以以簡易的構(gòu)造降低固體音，耐久性高而難以劣化的固體音降低構(gòu)造。一種固體音降低構(gòu)造(100)，其以覆蓋振動并放射噪音的構(gòu)造體(200)的表面(200a)的至少一部分的方式，通過外周壁面部(2)，將具有氣體可以在厚度方向上通過的氣體流通部(1a)的表面板部設(shè)置于該構(gòu)造體200上。表面板部(1)與構(gòu)造體200的表面(200a)成為一體并振動，如此被外周壁面部(2)支承。另外，外周壁面部(2)在構(gòu)造體(200)的表面(200a)和表面板部(1)之間形成內(nèi)部氣體室而支承表面板部(1)。文檔編號G10K11/16GK101460993SQ20078002099公開日2009年6月17日申請日期2007年7月19日優(yōu)先權(quán)日2006年7月20日發(fā)明者次橋一樹,田中俊光申請人:株式會社神戶制鋼所