專利名稱：用于氣體保護電弧焊的鍍銅焊絲的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于氣體保護電弧焊的鍍銅焊絲，更具體地，本發(fā)明涉及即使經(jīng)過長期存放后仍然具有穩(wěn)定的送絲性以及優(yōu)良的耐銹性的用于氣體保護電弧焊的鍍銅焊絲，該鍍銅焊絲在半自動焊接或機器人焊接等工藝中用作焊絲。
背景技術(shù)：
最近，隨著自動焊接的發(fā)展，氣體保護電弧焊焊絲的應(yīng)用快速增長，尤其是氣體保護電弧焊焊絲已經(jīng)廣泛應(yīng)用于鐵支架、汽車工業(yè)、造船工業(yè)、建筑工業(yè)等領(lǐng)域。這樣，為了保證焊絲在商業(yè)應(yīng)用中所需的性能如導電性、送絲性、耐銹性等，一般在上述大量使用的氣體保護電弧焊焊絲表面進行電鍍(鍍銅)。
作為現(xiàn)有技術(shù)的日本特開昭58-184095和特開平9-323191披露，為了保證焊絲的送絲性，使用粉末型的涂層劑，例如MoS2、石墨、氧化鈦等等。日本特開平8-155671披露了一種技術(shù)，即在金屬線表面使用具有較低摩擦系數(shù)和略微改變的植物油。而且，日本特開平8-257788、特開平10-58183、特開平10-193175、2002-239779、2002-283096和2003-225794披露了一種粉末型涂層劑如MoS2、WS2、石墨與油型涂層劑的混合物。
僅為粉末型的涂層劑或粉末型涂層劑與油型涂層劑的混合物具有增強送絲性的作用。但是，當在焊絲表面施用所述涂層劑尤其是僅施用粉末型涂層劑時，涂層劑起到局部電池形成機制的作用，導致焊絲生銹。此時，油型涂層劑比粉末型涂層劑能更加有效地增強焊絲的耐銹性，但仍存在送絲性不夠好的問題。
日本特開平8-103885和特開平8-103886，作為用于增強無銅焊絲耐銹性的現(xiàn)有技術(shù)，披露了一種將接觸電阻測量值控制在預定范圍內(nèi)的技術(shù)。另外，日本特開平9-136186披露了一種將自然消化的電位值控制在預定范圍內(nèi)的技術(shù)。這些傳統(tǒng)技術(shù)考慮到無銅焊絲的基體表面直接暴露于空氣，提出了將焊絲基體表面保持為平整狀態(tài)的手段。
焊絲表面鍍銅是為了利用優(yōu)良的耐蝕性增強焊絲表面的耐蝕性，以及增強焊絲的導電性和送絲性。當焊絲表面鍍銅時，焊絲的耐銹性增強，但電鍍焊絲也可能受到腐蝕。一直認為，電鍍焊絲的腐蝕機理是由暴露的部分焊絲基體出現(xiàn)原電池腐蝕造成的，或者是由焊絲基體表面上形成的不均勻銅鍍層出現(xiàn)的局部電池造成的(日本特開平9-136186和特開平8-103885)。考慮電鍍焊絲的這些腐蝕機理，可以得出的結(jié)論是，在耐銹性方面，在焊絲基體與電鍍層之間形成具有優(yōu)良附著力的鍍層是非常重要的。
為了得到在焊絲基體與電鍍層之間具有優(yōu)良附著力的焊絲，焊絲必須具有平整和均勻的表面。這就是當焊絲基體具有不均勻或嚴重粗糙表面時，在電鍍工序之前的除油工序中不能徹底去除用于拉拔工序的潤滑劑，使得隨后在該焊絲基體表面形成的鍍層變?nèi)醯脑?。特別是，當焊絲基體表面具有瓶頸或凹穴形狀時，上述問題變得更加嚴重。
因此，焊絲僅是鍍銅，難以保證其耐銹性。即使像現(xiàn)有技術(shù)一樣控制銅鍍層的厚度和附著量等因素，也仍難以保證其耐銹性。這就是焊絲鍍層能增強其耐銹性，而不均勻鍍層，即，焊絲基體與鍍層之間附著力差卻難以保證焊絲耐銹性的原因。
如上所述，雖然在用于氣體保護電弧焊的電鍍焊絲中，為了增強焊絲的送絲性、耐銹性等性能進行鍍銅，但仍需要提供一種通過焊絲基體和鍍層之間的優(yōu)秀附著力形成優(yōu)秀耐銹性以及具有優(yōu)秀送絲性的焊絲。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明致力于解決上述問題。本發(fā)明的一個目的是提供一種具有優(yōu)良耐銹性和送絲性的用于氣體保護電弧焊的鍍銅焊絲，所述耐銹性是由焊絲基體和鍍層之間優(yōu)秀的附著力帶來的。
根據(jù)本發(fā)明的一個方面，上述目的可以通過提供一種用于氣體保護電弧焊的鍍銅焊絲來實現(xiàn)，其中在與焊絲長度成90度方向上的截面圓周上，焊絲表面具有凸出和凹下(凸凹)的形狀，從而實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)在1.015-1.815范圍內(nèi)。
焊絲可以在焊絲縱向上具有凸出和凹下(凸凹)的形狀，從而實際測量長度(lr)與表觀測量長度≈(δi)之比(δr/δi)在1.015-1.515范圍內(nèi)。
每千克焊絲的表面可以施用0.03-0.50克涂層劑，其中涂層劑可以含有選自由液體動物油、植物油、礦物油以及合成油組成的組的至少一種。


參考以下結(jié)合附圖的詳細描述，可以更好地理解本發(fā)明的上述和其它目的和特征。在附圖中圖1是表示測量表觀圓弧長度的圓弧弦長的圖像的掃描電子顯微鏡(SEM)照片；圖2是描述弦長、焊絲半徑、圓內(nèi)角和表觀圓弧長度(di)之間關(guān)系的圖；圖3是表示測量表觀測量長度的圖像的SEM照片；圖4和5是使用圖像分析系統(tǒng)測量實際圓弧長度之前和之后的每個圖像的SEM照片；圖6和7是表示使用圖像分析系統(tǒng)測量實際測量長度之前和之后的每個圖像的SEM照片。
具體實施例方式
下面參考附圖詳細地描述優(yōu)選的實施例。
由于電鍍焊絲和無銅焊絲是用不同工藝制造的，因此去除銅鍍層的焊絲與無銅焊絲具有不同的形狀。鍍銅焊絲的制造工序是酸洗-一次拉拔-除油-電鍍-二次拉拔，或者是酸洗-一次拉拔-熱處理消除應(yīng)力-酸洗-二次拉拔-除油-電鍍-三次拉拔(包括表皮光軋(skin pass))。此時，由于電鍍工序之后在二次拉拔或三次拉拔期間直接加工鍍層(在無銅焊絲的情況下，直接加工其基體層)，當在與焊絲長度成90度方向以及縱向觀察截面表面時，去除銅鍍層的最終焊絲的表面形狀與無銅焊絲不一樣，有很少的加工表面(在拉拔時由模的加工形成的平面形狀表面)。因此，焊絲具有相當不平的表面。另外，以加工表面為基準，無銅焊絲在負方向(朝向焊絲中心)具有凹陷形狀，而鍍銅焊絲在從焊絲上去除鍍層的表面上具有凸出和凹陷形狀。
當焊絲基體具有不平或嚴重粗糙表面時，特別是焊絲基體由于不平整而在表面形成瓶頸或凹穴形狀時，在電鍍工序出現(xiàn)拱橋現(xiàn)象，其中鍍層形成拱橋。另外，當焊絲基體表面具有瓶頸或凹穴形狀時，殘余的潤滑劑或雜質(zhì)陷在瓶頸或凹穴中，從而阻止正常鍍層在焊絲基體上形成，并且即使在焊絲基體表面部分形成正常鍍層，也不可避免出現(xiàn)上述拱橋現(xiàn)象，其中鍍層最初形成在瓶頸或凹穴形狀的入口處，而不是瓶頸或凹穴形狀的內(nèi)部。
出現(xiàn)拱橋現(xiàn)象的部分成為局部電池形成的位置，從而降低此部分抵抗腐蝕的耐銹性，并導致在送絲過程中出現(xiàn)銅薄片。因此，如果可能，希望焊絲基體沒有任何瓶頸或凹穴形狀的表面。
本發(fā)明的發(fā)明者進行了不同實驗，開發(fā)鍍層和焊絲基體之間具有優(yōu)秀附著力的焊絲表面層，以便增強耐銹性和送絲性。結(jié)果，本發(fā)明者發(fā)現(xiàn)，通過控制實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)以及實際測量長度(lr)與表觀測量長度(li)之比(lr/li)在預定范圍內(nèi)，焊絲基體的表面(去除鍍層的最終焊絲表面)具有優(yōu)秀的耐銹性和送絲性。所述實際圓弧長度與表觀圓弧長度之比以及實際測量長度與表觀測量長度之比分別作為焊絲周向和縱向的表面因子。
下面，實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)是指形成鍍層的焊絲基體表面的物理圓周均勻度，而實際測量長度(lr)與表觀測量長度(li)之比(lr/li)是指形成鍍層的焊絲基體表面的物理縱向均勻度。
本發(fā)明者進行的實驗表明，作為表面因子之一的實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)在1.015-1.815范圍內(nèi)，以便在焊絲基體和鍍層之間具有優(yōu)秀的附著力。這里，術(shù)語“表觀圓弧長度(di)”是指，利用在與焊絲長度成90度方向的截面上用SEM放大1000倍的圖像，通過使用焊絲實際直徑通過理論計算對應(yīng)于測量區(qū)的弧長得到的數(shù)值，其計算方法將在下面描述。另外，術(shù)語“實際圓弧長度(dr)”是指，利用在與焊絲長度成90度方向的截面上用SEM放大1000倍的圖像，通過使用圖像分析系統(tǒng)測量對應(yīng)于測量區(qū)的圓弧的實際圓弧長度(即，包括焊絲表面上存在的本質(zhì)部分的圓周長度的弧長)得到的數(shù)值。
實際上不可能達到實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)小于1.015的狀態(tài)，并且即使可以達到這種狀態(tài)，得到的焊絲在經(jīng)濟上也是不可取的。如果實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)大于1.815，則焊絲基體具有不平的或嚴重粗糙的表面。因此，在電鍍工序之前，在除油工序不能徹底去除拉拔殘余的潤滑劑。在除油不徹底的焊絲表面形成的鍍層變得很弱。當實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)在1.015-1.815范圍內(nèi)時，焊絲在其截面上具有平整和均勻的表面。
本發(fā)明者的實驗還表明，當實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)在本發(fā)明的范圍內(nèi)，而作為另一個表面因子的實際測量長度(lr)與表觀測量長度(lr)之比(lr/li)在1.015-1.515范圍內(nèi)時，焊絲基體和鍍層之間的附著力變得更加優(yōu)秀。這里，術(shù)語“表觀測量長度(lr)”是指，在SEM對縱向截面放大1000倍的圖像上，使用圖像分析系統(tǒng)測量對應(yīng)于測量區(qū)的焊絲表觀長度得到的數(shù)值；術(shù)語“實際測量長度(lr)”是指，在SEM對焊絲縱向截面放大1000倍的圖像上，使用圖像分析系統(tǒng)測量對應(yīng)于測量區(qū)的焊絲實際長度(即，包括焊絲表面上存在的本質(zhì)部分的周長的范圍)得到的數(shù)值。
實際上不可能達到實際測量長度(lr)與表觀測量長度(li)之比(lr/li)小于1.015的狀態(tài)，并且即使達到這種狀態(tài)，這種焊絲在經(jīng)濟上也是不可取的。如果實際測量長度(lr)與表觀測量長度(lr)之比(lr/lr)大于1.515，則焊絲基體在焊絲縱向具有不平的或嚴重粗糙的表面。特別是，由于在棒熱軋過程中在表面形成的劃傷，或由于材料中存在的非金屬夾雜物，焊絲表面在拉拔過程中可能形成表面?zhèn)刍蛎痰?。在這種情況下，比例(lr/li)偏離本發(fā)明的合適范圍(1.015-1.515)。當比例(lr/li)在本發(fā)明的范圍1.015-1.515時，在焊絲的縱向具有平整表面，因此增強了焊絲基體和銅鍍層之間的附著力，從而可以防止焊接過程中銅薄片塞積在送絲導管和接觸焊嘴內(nèi)造成的送絲阻礙。
另外，根據(jù)本發(fā)明，在每千克焊絲的焊絲表面施用0.03-0.50克涂層劑，以保證潤滑性。
如果涂層劑數(shù)量小于0.03克，則會由于涂層劑數(shù)量太低而不能保證足夠的潤滑性。相反，如果涂層劑數(shù)量大于0.50克，則會由于焊絲過程送絲器部分的滑動而降低送絲性。
優(yōu)選涂層劑選自由液體動物油、植物油、礦物油和合成油組成的組中的至少一種。
本發(fā)明涂層劑使用油型涂層劑，而不是粉末型涂層劑，這與傳統(tǒng)技術(shù)不同。其原因是，施用于焊絲表面的粉末型或混合涂層劑在送絲性方面有作用，但粉末型或混合涂層劑應(yīng)用于焊絲表面后，如上所述該涂層劑也起局部電池形成位置的作用，從而增大銹蝕。
下面說明制造具有適合表面因子比例的用于氣體保護焊的電鍍焊絲的方法。
為了保證表面因子比例在本發(fā)明的適合范圍內(nèi)，首先，拉拔前的表面粗糙度，即用于拉拔工序的原始棒的粗糙度必須調(diào)節(jié)到等于或小于0.45微米(Ra標準)。這可以通過機械除鱗之后的拋光工序或者使用鹽酸、硫酸等酸洗實現(xiàn)。
接著，在電鍍之前需要在工藝的拉拔方法和拉拔速率之間適當組合。當按酸洗-一次拉拔-除油-電鍍-二次拉拔的順序?qū)嵤├喂ば驎r，可以實施諸如所有干拉拔(這里稱為“DD”)、所有帶輥-模具拉拔(這里稱為“CRD”)或者CRD+DD組合的連續(xù)一次拉拔(在線拉拔)。另外，當按酸洗-一次拉拔-熱處理消除應(yīng)力-酸洗-二次拉拔-除油-電鍍-三次拉拔(包括光亮平整)的順序執(zhí)行工藝時，一次拉拔和二次拉拔可以執(zhí)行諸如DD(一次拉拔)-光亮平整(這里稱為“SP”)(二次拉拔)、DD(一次拉拔)-濕拉拔(這里稱為“WD”)(二次拉拔)、CRD(一次拉拔)-SP(二次拉拔)或CRD(一次拉拔)-WD(二次拉拔)的兩段拉拔。
連續(xù)一次拉拔工藝的拉拔速率必須控制在等于或小于1500米/分鐘；對于兩段拉拔工藝，必須控制拉拔速率，使得一次拉拔速率越大，二次拉拔速率越小。
最后，通過適當調(diào)節(jié)原始棒的粗糙度、拉拔方法以及拉拔速率，使經(jīng)過一次拉拔或者一次拉拔和二次拉拔的中間焊絲的表面粗糙度在等于或小于0.30微米(Ra標準)范圍內(nèi)。
下面說明本發(fā)明的一個實施例。
表1表示按照原始棒表面粗糙度、拉拔方法以及拉拔速率得到的中間焊絲的表面粗糙度。當拉拔原始棒時，除CRD拉拔方法之外使用帶孔模具。為了保證中間焊絲的表面粗糙度在等于或小于0.30微米(Ra標準)范圍內(nèi)，需要以下條件。即，原始棒的表面粗糙度必須調(diào)節(jié)到等于或小于0.45微米(Ra標準)。另外，對于連續(xù)(在線)拉拔，所有DD、CRD或它們的組合的拉拔速率控制在等于或小于1500米/分鐘；對于兩段拉拔，如果一次拉拔速率在1000-1500米/分鐘范圍內(nèi)時，則二次拉拔速率等于或小于400米/分鐘；當一次拉拔速率在500-1000米/分鐘范圍內(nèi)時，二次拉拔速率等于或小于600米/分鐘。即，一次拉拔速率越大，二次拉拔速率越小。這樣，應(yīng)當需要適當?shù)亟M合原始棒的粗糙度、拉拔方法和拉拔速率。在每種情況下，在電鍍工序之前的除油工序執(zhí)行雙極電解除油+陰極電解酸洗法或者陽極電解除油+陽極電解酸洗法。
表1

注CE＝對比例，IE＝本發(fā)明實施例，DD＝所有干拉拔，CRD＝所有帶輥-模具拉拔，PD一次拉拔，SD二次拉拔續(xù)表1

注CE＝對比實施例，IE＝本發(fā)明實施例，DD＝所有干拉拔，CRD＝所有帶輥-模具拉拔，SP光亮平整，WD濕拉拔，PD一次拉拔，SD二次拉拔表2表示表1得到的各個焊絲樣品的實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)、實際測量長度(lr)與表觀測量長度(li)之比(lr/li)、拉拔使用的涂層劑數(shù)量、耐銹性和送絲性的測量結(jié)果。
表2

注CE＝對比實施例，IE＝本發(fā)明實施例實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)，以及實際測量長度(lr)與表面測量長度(lr)之比(lr/li)是按下述過程計算的。
首先，焊絲的表觀圓弧長度(di)的計算如下。圖1是表示測量表觀圓弧長度(di)的弦的測量圖像的SEM照片。使用圖像分析系統(tǒng)(Image-pro plus4.5，Media cybemetics)在SEM照片上測量測量區(qū)的弦長(1)。測量焊絲的實際直徑，然后得到焊絲的半徑(r)。使用圖像分析系統(tǒng)從圖1得到的焊絲的弦長(1)和半徑(r)，利用圖2所示的三角函數(shù)從半徑與弦長(1)得到圓心處的內(nèi)角θ(弧度)。結(jié)果，利用內(nèi)角(θ)通過如下方程得到圓弧表觀長度(di)焊絲半徑(r)×圓內(nèi)角(θ)。
圖3是表示使用圖像分析系統(tǒng)測量表觀測量長度(li)的圖像的SEM照片。圖4和5是分別表示使用圖像分析系統(tǒng)測量實際圓弧長度(dr)之前和之后的圖像的SEM照片。圖6和7是分別表示使用圖像分析系統(tǒng)測量實際測量長度(lr)之前和之后的圖像的SEM照片。
因此，使用上述方程可以計算出實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)，以及實際測量長度(lr)與表觀測量長度(lr)之比(lr/li)。
使用圖像分析系統(tǒng)的實際測量如下所述。首先，選取最終電鍍焊絲，并在總共1000毫升的溶液(NH4OH(300毫升)+CCl3COOH(25克)+蒸餾水＝1000毫升)中浸泡10分鐘，以從焊絲上去除鍍層，接著用清水和酒精洗滌，然后干燥。該溶液是將NH4OH(300毫升)和CCl3COOH(25克)溶解在蒸餾水中得到的。接著，將焊絲樣品在400℃加熱2-3小時，從而在焊絲樣品表面形成氧化層。隨后，使用熱固性樹脂固定(mounting)具有氧化層的每個焊絲樣品，并對垂直焊絲樣品長度方向的焊絲樣品橫截面拋光。最后，使用SEM的背散射電子觀察每個焊絲樣品的拋光水平橫截面，再用圖像分析系統(tǒng)測量表觀圓弧長度和實際圓弧長度，計算比例dr/di。此時，放大倍數(shù)為1000倍。另外，按照上述相同方法還測量焊絲縱向的實際測量長度(lr)和表觀測量長度(lr)。
按照如下方法測量涂層劑的用量1.切割長度6-8厘米的焊絲樣品并將焊絲制備成質(zhì)量約50-80克；
2.在燒杯中倒入1000毫升CCl4作為溶劑；3.除油前用1克/10000天平稱出制備的焊絲樣品的質(zhì)量(Wb)；4.將每個焊絲樣品浸入裝有CCl4的燒杯中，去除涂層劑油10分鐘，同時攪動焊絲樣品兩到三次；5.在干燥箱中將除油的焊絲樣品干燥10分鐘，并在干燥器內(nèi)將焊絲樣品冷卻到室溫；6.用1克/10000天平稱量除油干燥后焊絲樣品的質(zhì)量(Wa)；7.由測量值Wb和Wa按下式計算涂層劑的用量涂層劑用量(克/千克焊絲)＝[(Wb-Wa)/Wa]×1000根據(jù)鹽水噴霧試驗(JISZ2371)在表3的條件下評價耐銹性。
基于在放大50倍的顯微鏡下檢查時樣品生銹的時間評價試驗結(jié)果。當在表3條件下5分鐘后生銹時，耐銹性評價為差，在表中記為“×”；當在此條件下15分鐘后生銹時，耐銹性評價為一般，在表中記為“△”；當在此條件下30分鐘后生銹時，耐銹性評價為優(yōu)，在表中記為“○”。
表3

在表4的焊接條件下使用長度為5米、纏繞兩次(環(huán)形)后的直徑為300毫米的新送絲導管評價送絲性。
表4

對于送絲性，當連續(xù)焊接時間等于或小于80秒，并且送絲不能平穩(wěn)進行，從而導致焊接失敗，由此送絲性評價為差，在表中表示為“×”。當連續(xù)焊接時間在80-100秒范圍內(nèi)，送絲性評價為一般，在表中表示為“△”。當連續(xù)焊接時間等于或大于100秒，送絲性評價為優(yōu)，在表中表示為“○”。
雖然用于本發(fā)明實施例的焊絲樣品是1.2毫米的JIS Z 3312YGW12(AWS A5.18ER70S-6)，但使用JIS YGW 11、14、15、16、17、18和21型焊絲也得到與上述JIS Z 3312YGW12相同的結(jié)果。
從表2可以看出，在對比例1、2、3和4中，拉拔前的表面粗糙度(Ra)大于0.45微米，高速拉拔后的表面粗糙度也大于0.30微米，從而比例(dr/di)和比例(lr/li)都不符合本發(fā)明的范圍。結(jié)果，對比例的樣品無論殘留在每個樣品上的涂層劑量是否保持在本發(fā)明范圍內(nèi)，在耐銹性和送絲性方面均評價為差。在對比例15中，拉拔前的表面粗糙度(Ra)大于0.45微米，拉拔后的表面粗糙度也大于0.30微米，其中二次拉拔是在很高速度下進行的。結(jié)果，樣品的比例(dr/di)超出本發(fā)明的范圍，而比例(lr/li)和涂層劑數(shù)量在本發(fā)明范圍內(nèi)，結(jié)果耐銹性和送絲性均評價為差。在對比例5、7、9、10、13和14中，拉拔前的表面粗糙度(Ra)沒有超過0.45微米，而拉拔后的表面粗糙度超出本發(fā)明的范圍，因此比例(dr/di)和比例比例(lr/li)都不在本發(fā)明范圍內(nèi)。結(jié)果，上述對比例的樣品耐銹性和送絲性均評價為差。在對比例17和18中，拉拔后的表面粗糙度(Ra)在本發(fā)明范圍內(nèi)，而拉拔前的表面粗糙度(Ra)大于0.45微米，因此比例(dr/di)不符合本發(fā)明的范圍。結(jié)果，雖然比例(lr/li)和涂層劑數(shù)量在本發(fā)明范圍內(nèi)，對比例的樣品在耐銹性和送絲性方面仍然均評價為差lrli。在對比例6和11中，由于控制拉拔前后的表面粗糙度(Ra)，比例(dr/di)在本發(fā)明范圍內(nèi)，而比例(lr/li)不符合本發(fā)明的范圍。結(jié)果，由于銅薄片塞積在送絲導管和接觸焊嘴內(nèi)，使耐銹性略微下降，送絲性也下降。在對比例8中，由于控制拉拔前后的表面粗糙度(Ra)，比例(dr/di)在本發(fā)明范圍內(nèi)，從而得到優(yōu)秀的耐銹性；而比例(lr/li)超出本發(fā)明的范圍，從而由于銅薄片塞積在送絲導管和接觸焊嘴內(nèi)，使送絲性下降。在對比例12和16中，由于控制拉拔前后的表面粗糙度(Ra)，使比例(dr/di)和比例(lr/li)在本發(fā)明范圍內(nèi)，從而得到優(yōu)秀的耐銹性，而殘留在焊絲表面的涂層劑量不符合本發(fā)明的范圍，從而在焊接過程中在送絲部分出現(xiàn)滑動，導致送絲性下降。
同時，由于在所有本發(fā)明實施例1-25中的樣品是通過將拉拔前后表面粗糙度、拉拔方法和拉拔速率調(diào)節(jié)在本發(fā)明范圍內(nèi)制得的，因此就可以使去除鍍層的焊絲表面具有在1.105-1.815范圍內(nèi)的比例(dr/di)、lrli在1.015-1.515范圍內(nèi)的比例(lr/li)。另外，焊絲樣品的涂層劑量調(diào)節(jié)到每千克焊0.03-0.50克的范圍內(nèi)，從而同時滿足耐銹性和送絲性。
從上面的描述可以看出，根據(jù)本發(fā)明，用于氣體保護電弧焊的焊絲具有改進的表面特性，從而焊絲基體與底層之間的附著力在焊絲表面鍍銅期間變得優(yōu)秀，從而與傳統(tǒng)技術(shù)相比，明顯提高耐銹性和送絲性。
應(yīng)該理解的是，上述對實施例和附圖的描述是用于解釋目的，并且本發(fā)明受權(quán)利要求的限定。并且，本領(lǐng)域的一般技術(shù)人員應(yīng)該理解的是，在不偏離權(quán)利要求給出的本發(fā)明范圍和精神的條件下可以有不同的修改、增添和替代。
權(quán)利要求
1.一種用于氣體保護電弧焊的鍍銅焊絲，其中，在與焊絲長度成90度方向上的截面圓周上，去除鍍層的焊絲表面具有凸起和凹下的形狀，從而實際圓弧長度dr與表觀圓弧長度di之比dr/di在1.015-1.815范圍內(nèi)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鍍銅焊絲，其中，焊絲在其縱向具有凸起和凹下的形狀，從而實際測量長度lr與表觀測量長度li之比lr/li在1.015-1.515范圍內(nèi)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的鍍銅焊絲，其中，焊絲的表面具有涂層劑，每千克焊絲施用0.03-0.50克涂層劑。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的鍍銅焊絲，其中，涂層劑含有選自由液體動物油、植物油、礦物油和合成油組成的組中的至少一種。
全文摘要
披露了一種氣體保護電弧焊的鍍銅焊絲。在鍍銅焊絲中，在與焊絲長度成90度方向上的截面圓周上，去除鍍層的焊絲表面具有凸起和凹下(凸凹)的形狀，從而實際圓弧長度(dr)與表觀圓弧長度(di)之比(dr/di)在1.015－1.815范圍內(nèi)。焊絲在其縱向具有凸出和凹下(凸凹)的形狀，從而實際測量長度(lr)與表觀測量長度(li)之比(lr/li)在1.015－1.515范圍內(nèi)。焊絲具有改進的焊絲表面特性，使得焊絲基體與鍍層之間的附著力在焊絲表面鍍銅期間變得優(yōu)秀，由此與傳統(tǒng)技術(shù)相比，顯著提高了焊絲的耐銹性和送絲性。
文檔編號B23K9/16GK1781652SQ20051012743
公開日2006年6月7日 申請日期2005年12月2日 優(yōu)先權(quán)日2004年12月3日
發(fā)明者金容哲, 方煥喆 申請人:基斯韋爾株式會社