專利名稱：鉆頭的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及鉆頭，尤其涉及每旋轉(zhuǎn)一圈的送進量比通常大的高速送進鉆頭。
背景技術(shù)：
以往，在用直線刀刃的鉆頭進行每旋轉(zhuǎn)一圈的送進量超過鉆頭直徑的5%
的高速送進加工時，會因刀刃拐角部的強度不足而引起刀刃缺損等現(xiàn)象，造成
有時不能再進行加工。另外，即使在每旋轉(zhuǎn)一圈的送進量為鉆頭直徑的2 3% 的普通條件下使用，也經(jīng)常會發(fā)生鉆頭的刀刃拐角部出現(xiàn)缺損或成為全磨損狀 態(tài)而到達疲勞極限的情況。
為此，在專利文獻l中，有人曾提出過一種刀刃不易缺損、能良好地實施 切屑的巻曲處理并能穩(wěn)定地進行深孔加工及通孔加工的鉆頭提案。這種鉆頭將 主刀刃部的中心刀刃附近的部分加工成直線或曲率半徑大的凸圓弧形狀，并將 外周側(cè)加工成曲率半徑朝外周方向以鉆頭直徑的0.25倍作為下限而逐漸變小 的凸形彎刃，使主刀刃部的拐點消失，使外周部的徑向前角9處于-15° -50 °的范圍。具有這種形狀的刃部的鉆頭使負荷分散到主刀刃的整個區(qū)域，不會 引起負荷的局部集中，不易發(fā)生刃尖缺損，能得到延長刀具壽命的效果。
專利文獻1:日本專利特開2003-285211號公報
然而，即使采用專利文獻l所記載的鉆頭，在進行每旋轉(zhuǎn)一圈的送進量比 通常大的高速送進加工時，有時也會發(fā)生刀刃受損的現(xiàn)象，此外還存在不能使 高速送進時產(chǎn)生的厚度大的切屑分斷的問題。另外，還存在著切屑熔敷或積留 在橫刃上等的問題。

發(fā)明內(nèi)容
3本發(fā)明就是為了解決上述問題，其目的在于提供一種即使在進行高速送進 加工時也能防止刀刃磨損或缺損、從而延長鉆頭壽命的鉆頭。 解決技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案
為達到上述目的，本發(fā)明的鉆頭在繞軸線旋轉(zhuǎn)的鉆頭本體的側(cè)面上形成有 從該鉆頭本體的前端朝基端側(cè)方向排出切屑的槽，在該槽的面向鉆頭旋轉(zhuǎn)方向 側(cè)的壁面與所述鉆頭本體前端的后隙面之間的交叉棱邊部形成有刀刃，并對所 述鉆頭本體前端的芯厚部實施了修磨，其特征在于，所述刀刃形成為鉆頭直徑 的0.25倍以上、l倍以下的曲率半徑的凸圓弧形狀，在所述刀刃的外周部，半
徑方向上的前角為-15°以上、-60°以下，所述鉆頭前端部中央側(cè)的修磨拐角 部形成為0. lmm以上、鉆頭直徑0. 05倍以下的曲率半徑的圓弧形狀。
另外，所述鉆頭還可具有三條所述槽，并具有三個所述刀刃。
另外，在所述鉆頭的前端部還可形成有橫刃。
另外，所述鉆頭還可使用超硬材料形成。
另外，所述鉆頭還可在所述刀刃與相對該刀刃位于鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的所 述修磨拐角部之間的部分上形成直線狀的中心部刀刃。
另外，所述鉆頭還可在所述刀刃與相對該刀刃位于鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的所 述修磨拐角部之間的部分上形成比所述刀刃的曲率半徑大的曲率半徑的圓弧 形狀的中心部刀刃。
另外，所述鉆頭還可將所述刀刃與相對該刀刃位于鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的所述 修磨拐角部之間的部分形成為從所述刀刃到直線形狀的第1中心部刀刃、從該 第1中心部刀刃到圓弧形狀的第2中心部刀刃、從該第2中心部刀刃到所述修 磨拐角部連續(xù)的形狀。
發(fā)明的效果
在本發(fā)明的鉆頭中，由于刀刃形成為鉆頭直徑的0.25倍以上、l倍以下 的曲率半徑的凸圓弧形狀，在所述刀刃的外周部，半徑方向上的前角為-15° 以上、-60°以下，所述鉆頭前端部中央側(cè)的修磨拐角部形成為O.lmm以上、 鉆頭直徑的0.05倍以下的曲率半徑的圓弧形狀，因此，即使在進行每旋轉(zhuǎn)一 圈的送進量比通常大的高速送進加工時，也能防止刀刃的外周拐角部磨損或缺損。另外，因能容易地排出切屑，故能防止切屑熔敷或積留在鉆頭的前端部， 防止刀刃受損，延長鉆頭的壽命。
另外，在將本發(fā)明應(yīng)用于具有三條槽并具有三個刀刃的三刀刃鉆頭時，除
了上述效果之外，還能在鉆孔加工時防止鉆頭晃動，提高鉆孔加工的精度。
另外，在將本發(fā)明應(yīng)用于形成有橫刃的鉆頭時，與未形成橫刃的鉆頭相比， 鉆孔加工開始時鉆頭前端部不會移動，能提高鉆孔的精度。而且，能防止切屑 熔敷或積留在橫刃上。
另外，在本發(fā)明的鉆頭使用超硬材料形成時，能進一步防止鉆頭磨損，進 一步延長鉆頭的壽命。
另外，當在本發(fā)明鉆頭的刀刃與相對該刀刃位于鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的所述修 磨拐角部之間的部分上形成有直線狀的中心部刀刃時，能確保收容切屑的排屑 槽的容量，能順利地排出切屑。因此，還能防止切屑熔敷或積留在橫刃上。
另外，當在本發(fā)明鉆頭的刀刃與相對該刀刃位于鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的所述修 磨拐角部之間的部分上形成有比所述刀刃的曲率半徑大的曲率半徑的圓弧形 狀的中心部刀刃時，也能確保收容切屑的排屑槽的容量，能順利地排出切屑。 因此，還能防止切屑熔敷或積留在橫刃上。
另外，在將本發(fā)明鉆頭的刀刃與相對該刀刃位于鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的所述修 磨拐角部之間的部分形成為從所述刀刃到直線形狀的第1中心部刀刃、從該第 1中心部刀刃到圓弧形狀的第2中心部刀刃、從該第2中心部刀刃到所述修磨 拐角部連續(xù)的形狀時，也能確保收容切屑的排屑槽的容量，能順利地排出切屑。 因此，還能防止切屑熔敷或積留在橫刃上。


圖l為鉆頭l的側(cè)視圖。
圖2為鉆頭1的鉆體3的前端部放大圖。
圖3為鉆頭1的前端部主視圖。
圖4為第2實施形態(tài)的鉆頭11的前端部主視圖。
圖5為第3實施形態(tài)的鉆頭12的前端部主視圖。圖6為第1試驗例的鉆頭13的前端部主視圖。 圖7為第2試驗例的鉆頭14的前端部主視圖。 圖8為第3試驗例的鉆頭15的前端部主視圖。 圖9為第4試驗例的鉆頭16的前端部主視圖。 圖10為第1比較例的鉆頭17的前端部主視圖。 圖11為表示第1耐久試驗的試驗結(jié)果的表格。 圖12為表示第1耐久試驗的試驗結(jié)果的圖表。 圖13為第5試驗例的鉆頭18的前端部主視圖。 圖14為第6試驗例的鉆頭19的前端部主視圖。 圖15為第7試驗例的鉆頭20的前端部主視圖。 圖16為第2比較例的鉆頭21的前端部主視圖。 圖17為表示第2耐久試驗的試驗結(jié)果的表格。 圖18為表示第2耐久試驗的試驗結(jié)果的圖表。 (符號說明) 1鉆頭 2柄部 3鉆體 4槽 5刀刃 6后隙面 7修磨部 8橫刃
11第2實施形態(tài)的鉆頭 12第3實施形態(tài)的鉆頭 13第l試驗例的鉆頭 14第2試驗例的鉆頭 15第3試驗例的鉆頭 16第4試驗例的鉆頭17第1比較例的鉆頭
18第5試驗例的鉆頭
19第6試驗例的鉆頭
20第7試驗例的鉆頭
21第2比較例的鉆頭
41內(nèi)壁面
51主刀刃部
52中心部刀刃
53刃帶
54中心部刀刃
55第1中心部刀刃
56第2中心部刀刃
71修磨的拐角部
具體實施例方式
下面參照圖1 圖3說明本發(fā)明的第1實施形態(tài)的鉆頭1。圖1為鉆頭1 的側(cè)視圖，圖2為鉆頭1的鉆體3的前端部放大圖，圖3為鉆頭1的前端部主 視圖。如圖1所示，本實施形態(tài)的鉆頭1由超硬和鋒鋼(高速工具鋼)等硬質(zhì) 材料形成大致圓筒形狀，具有柄部2和從該柄部2延設(shè)的鉆體3。在鉆體3上 形成有排出切屑用的三條螺旋形槽4，在鉆體3的前端部設(shè)有三個刀刃5。這 樣，鉆頭l成為了三刃式鉆頭、即是一種適合于每旋轉(zhuǎn)一圈的送進量比通常大 的高速送進加工所使用的高速送進加工用麻花鉆。
下面參照圖2和圖3對鉆頭1的前端部結(jié)構(gòu)作出說明。如圖2和圖3所示， 在鉆頭1的面向槽4的旋轉(zhuǎn)方向T側(cè)的內(nèi)壁面41與鉆頭1的前端部的后隙面6 之間的交叉棱邊部分別形成有刀刃5，在后隙面6的與鉆頭1的旋轉(zhuǎn)方向T側(cè) 相反的方向側(cè)形成有用于減小芯厚的修磨部7。該修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的 拐角部71形成為規(guī)定的曲率半徑R3的圓弧形狀。
下面參照圖3對刀刃5的構(gòu)造作出說明。如圖3所示，刀刃5包括主刀刃部51和中心部刀刃52，所述主刀刃部51形成為朝向鉆頭1的旋轉(zhuǎn)方向T側(cè)突 出的曲率半徑Rl的凸圓弧形狀，所述中心部刀刃52與該主刀刃部51連續(xù)， 并在鉆頭1的旋轉(zhuǎn)方向T側(cè)將其與該主刀刃部51所對的修磨部7的鉆頭中央 部側(cè)的拐角部71連結(jié)成曲率半徑R2的凸圓弧形狀。另外，在主刀刃部51的 外周部拐角處形成有規(guī)定寬度的刃帶53。
主刀刃部51的曲率半徑Rl例如最好設(shè)定成鉆頭直徑(D)的O. 25倍以上、 1倍以下(0. 25D以上、1D以下)的曲率半徑，主刀刃部51的外周部(外周拐 角)上的鉆頭1的半徑方向的前角6定為-15°以上、-60°以下。該數(shù)值限定 的依據(jù)是基于后述的第1耐久試驗的試驗結(jié)果。中心部刀刃52的曲率半徑R2 在比主刀刃部51的曲率半徑R1大時更容易排出切屑，較為理想。
鉆頭1前端部的中心部形成有橫刃8。不過，因修磨部7的鉆頭中央部側(cè) 的拐角部71形成為曲率半徑R3的圓弧形狀，故能確保收容切屑的排屑槽的容 量，能順利地排出切屑。因此，還能防止切屑熔敷或積留在橫刃8上等。另外， 該修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3最好是形成為0. lmm以 上、鉆頭直徑(D)的0.05倍(0.05D)以下的曲率半徑的圓弧形狀。該數(shù)值 限定的依據(jù)是基于后述的第2耐久試驗的試驗結(jié)果。
下面參照圖4對第2實施形態(tài)的鉆頭11作出說明。圖4為第2實施形態(tài) 的鉆頭ll的前端部主視圖。在圖4所示的第2實施形態(tài)的鉆頭11中，與上述 第1實施形態(tài)的鉆頭1的不同之處在于中心部刀刃54的形狀是直線形狀，其 余結(jié)構(gòu)與第1實施形態(tài)的鉆頭1相同。在該第2實施形態(tài)的鉆頭11中，因中 心部刀刃54的形狀是直線形狀，故能確保收容切屑的排屑槽的容量，能順利 地排出切屑。因此，還能防止切屑熔敷或積留在橫刃8上等。
下面參照圖5對第3實施形態(tài)的鉆頭12的前端部結(jié)構(gòu)作出說明。圖5為 第3實施形態(tài)的鉆頭12的前端部主視圖。在圖5所示的第3實施形態(tài)的鉆頭 12中，與上述第1實施形態(tài)的鉆頭1的不同之處在于與主刀刃部51連續(xù)的第 1中心部刀刃55是直線形狀，連接該第1中心部刀刃55和修磨拐角部71的第 2中心部刀刃56是曲率半徑R4的圓弧形狀。另外，第2中心部刀刃56的曲率 半徑R4在比主刀刃部51的曲率半徑R1大時更容易排出切屑，較為理想。在該第3實施形態(tài)的鉆頭12中，由于第1中心部刀刃55的形狀是直線形狀，連 接該第1中心部刀刃55和修磨拐角部71的第2中心部刀刃56是曲率半徑R4 的圓弧形狀，因此，能確保收容切屑的排屑槽的容量，能順利地排出切屑。因 此，還能防止切屑熔敷或積留在橫刃8上等。
下面參照圖6 圖12對使用了具有上述結(jié)構(gòu)的第1實施形態(tài)的鉆頭1的 第1試驗例至第4試驗例以及第1比較例的第1耐久試驗的試驗結(jié)果作出說明。 圖6為第1試驗例的鉆頭13的前端部主視圖，圖7為第2試驗例的鉆頭14的 前端部主視圖，圖8為第3試驗例的鉆頭15的前端部主視圖，圖9為第4試 驗例的鉆頭16的前端部主視圖，圖10為第1比較例的鉆頭17的前端部主視 圖，圖11為表示第1耐久試驗的試驗結(jié)果的表格，圖12為表示第1耐久試驗 的試驗結(jié)果的圖表。
在該第l耐久試驗中，改變刀刃5的曲率半徑進行耐久試驗。另外，因改 變了刀刃5的曲率半徑，故在刀刃5的外周部，半徑方向上的前角6也發(fā)生變 化。如圖6所示，第1試驗例的鉆頭13是結(jié)構(gòu)與鉆頭直徑為10mm的第1實施 形態(tài)的鉆頭1相同的三刀刃鉆頭，形成了刀刃5的曲率半徑為鉆頭直徑(D) 的0.3倍(0.3D)的凸圓弧形狀，在刀刃5的外周部，半徑方向上的前角e為 -500 。
另夕卜，如圖7所示，第2試驗例的鉆頭14是結(jié)構(gòu)與鉆頭直徑為10mm的第 1實施形態(tài)的鉆頭1相同的三刀刃鉆頭，形成了刀刃5的曲率半徑為鉆頭直徑 (D)的0.7倍(0.7D)的凸圓弧形狀，在刀刃5的外周部，半徑方向上的前 角e為-30° 。
另外，如圖8所示，第3試驗例的鉆頭15是結(jié)構(gòu)與鉆頭直徑為10mm的第 1實施形態(tài)的鉆頭1相同的三刀刃鉆頭，形成了刀刃5的曲率半徑為鉆頭直徑 (D)的0.9倍(0.9D)的凸圓弧形狀，在刀刃5的外周部，半徑方向上的前 角e為-20。。
另夕卜，如圖9所示，第4試驗例的鉆頭16是結(jié)構(gòu)與鉆頭直徑為10mm的第 1實施形態(tài)的鉆頭1相同的三刀刃鉆頭，形成了刀刃5的曲率半徑為鉆頭直徑 (D)的1.5倍(1.5D)的凸圓弧形狀，在刀刃5的外周部，半徑方向上的前角e為-13° 。
另外，如圖10所示，第1比較例的鉆頭17是結(jié)構(gòu)與鉆頭直徑為10mm的 第1實施形態(tài)的鉆頭1相同的三刀刃鉆頭，刀刃5是凹刃，在刀刃5的外周部，
半徑方向上的前角e為+3。。
下面對使用這些第1試驗例至第4試驗例、第1比較例所進行的第1耐久 試驗的試驗結(jié)果作出說明。上述使用了第1試驗例至第4試驗例以及第1比較 例的鉆頭的第1耐久試驗在以下條件下進行。
鉆頭直徑10mm
槽底直徑3.5mm (鉆頭直徑的35%) 被削材料FCD600 (鑄件) 使用機械立式加工中心
供油方式中心直通(日文1ry夕一只》一)(未圖示的注油孔設(shè)在各
后隙面6上)
切削油劑水溶性切削油劑
加工深度50mm (鉆頭直徑的5倍) 切削速度100m/min
每旋轉(zhuǎn)一圈的送進量lmm/rev (鉆頭直徑的10°/0)
下面使用圖11所示的試驗結(jié)果和圖12的圖表對第1耐久試驗的試驗結(jié)果 作出說明。在該第1耐久試驗中，將刀刃5的外周拐角的Vs磨損寬度達到0. 2mm 時作為耐久界限的磨損，將VB磨損寬度在其以下時作為正常磨損，對達到該耐 久界限時形成的孔數(shù)和發(fā)生刀刃損傷時形成的孔數(shù)作出比較。如圖11和圖12 所示，在第1試驗例的鉆頭13時是3985孔的耐久數(shù)，在第2試驗例的鉆頭14 時是3450孔的耐久數(shù)，在第3試驗例的鉆頭15時是2985孔的耐久數(shù)，在第4 試驗例的鉆頭16時是1511孔的耐久數(shù)，在刀刃5上發(fā)生刀刃損傷，達到了耐 久界限。與此相對，在第1比較例的鉆頭17時是852 L，在刀刃5上發(fā)生刀 刃損傷，達到了耐久界限。
如上述第1耐久試驗的試驗結(jié)果所示，在第1比較例的鉆頭17時，因刀 刃5是凹刃，故在刀刃5的外周部，半徑方向上的前角9為+3° ，刀刃5容易缺損，耐久數(shù)僅為852孔，耐久性差。與此相對，像第4試驗例的鉆頭16那樣，在形成了刀刃5的曲率半徑為鉆頭直徑(D)的1.5倍(1.5D)的凸圓弧形狀并在刀刃5的外周部將半徑方向上的前角0形成為-13°時，耐久數(shù)是1511孔，與第l比較例相比，耐久性提高。另外，像第3試驗例的鉆頭15那樣，在形成了刀刃5的曲率半徑為鉆頭直徑(D)的0.9倍(0.9D)的凸圓弧形狀并在刀刃5的外周部將半徑方向上的前角e形成為-20。時，未發(fā)生刀刃損傷，耐久數(shù)是2985孔，與第l比較例相比，耐久性顯著提高。另外，像第2試驗例的鉆頭14那樣，在形成了刀刃5的曲率半徑為鉆頭直徑(D)的0.7倍(0.7D)的凸圓弧形狀并在刀刃5的外周部將半徑方向上的前角6形成為-30°時，未發(fā)生刀刃損傷，耐久數(shù)是3450孔，與第l比較例相比，耐久性顯著提高。另外，像第1試驗例的鉆頭13那樣，在形成了刀刃5的曲率半徑為鉆頭直徑(D)的0.3倍(0.3D)的凸圓弧形狀并在刀刃5的外周部將半徑方向上的前角9形成為-50°時，未發(fā)生刀刃損傷，耐久數(shù)是3985孔，與第l比較例相比，耐久性顯著提高。
因此，在進行每旋轉(zhuǎn)一圈的鉆頭送進量為鉆頭直徑的10%那樣的高速送進時，為了在刀刃不發(fā)生損傷的情況下提高耐久性， 一般認為將刀刃5做成凸圓弧形狀并將其曲率半徑定為鉆頭直徑的1.5倍以上即可，但最好是將曲率半徑定為鉆頭直徑的1. 0倍以上。另外，由于將刀刃的曲率半徑定為鉆頭直徑的0. 3倍時也能顯示出良好的耐久性，因此，可以判斷為刀刃的曲率半徑至少為鉆頭直徑的O. 25倍以上即可。
另外，像第4試驗例的鉆頭16那樣當?shù)度?外周部的半徑方向上的前角9為-13°以上時，耐久數(shù)是1511孔，故可以判斷為將該前角9定為-15°以上即可。另外，當該前角0為-50°時，未發(fā)生刀刃損傷，耐久數(shù)是3985孔，與第l比較例相比，耐久性顯著提高，因此，可以判斷為該前角e最好不要超過-60。。
下面參照圖13 圖18對使用了第1實施形態(tài)的鉆頭1的第5試驗例至第7試驗例以及第2比較例的第2耐久試驗的試驗結(jié)果作出說明。圖13為第5試驗例的鉆頭18的前端部主視圖，圖14為第6試驗例的鉆頭19的前端部主視圖，圖15為第7試驗例的鉆頭20的前端部主視圖，圖16為第2比較例的鉆頭21的前端部主視圖，圖17為表示第2耐久試驗的試驗結(jié)果的表格，圖18為表示第2耐久試驗的試驗結(jié)果的圖表。
在該第2耐久試驗中，改變修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3進行耐久試驗。如圖13所示，第5試驗例的鉆頭18是鉆頭直徑為10mm、結(jié)構(gòu)與上述第1實施形態(tài)相同的三刀刃鉆頭，修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3為0.750mm (鉆頭直徑(D)的7. 5%)。另外，如圖14所示，第6試驗例的鉆頭19是鉆頭直徑為10mm、結(jié)構(gòu)與上述第1實施形態(tài)相同的三刀刃鉆頭，修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3為0. 400mm(鉆頭直徑(D)的4%)。另外，如圖15所示，第7試驗例的鉆頭20是鉆頭直徑為10mm、結(jié)構(gòu)與上述第1實施形態(tài)相同的三刀刃鉆頭，修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3為0. 150mra (鉆頭直徑(D)的1.5%)。另外，如圖16所示，第2比較例的鉆頭21是鉆頭直徑為10ram、結(jié)構(gòu)與上述第1實施形態(tài)相同的三刀刃鉆頭，修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3為0.004mm (大致為銳角)。
下面對使用這些第5試驗例至第7試驗例的鉆頭、第2比較例的鉆頭所進行的第2耐久試驗的試驗結(jié)果作出說明。上述使用了第5試驗例至第7試驗例以及第2比較例的鉆頭的第2耐久試驗在以下條件下進行。
鉆頭直徑10mm
槽底直徑3.5ram (鉆頭直徑的35%)被削材料FCD600 (鑄件)使用機械立式加工中心
供油方式中心直通(未圖示的注油孔設(shè)在各后隙面6上)切削油劑水溶性切削油劑加工深度50ram (鉆頭直徑的5倍)切削速度100m/min
每旋轉(zhuǎn)一圈的送進量lmm/rev (鉆頭直徑的10%)
下面使用圖17所示的表格和圖18所示的圖表對第2耐久試驗的試驗結(jié)果作出說明。在該第2耐久試驗中，將刀刃5的外周拐角的VB磨損寬度達到0. 2mm時作為耐久界限，對達到該耐久界限時形成的孔數(shù)和刀刃5發(fā)生刀刃損傷時形成的孔數(shù)作出比較。如圖17和圖18所示，在第5試驗例的鉆頭18 (參照圖13)時是253孔，刀刃5發(fā)生了刀刃損傷。另外，在第6試驗例的鉆頭19 (參照圖14)時是3700孔的耐久數(shù)，在第7試驗例的鉆頭20 (參照圖15)時是4100孔的耐久數(shù)，在第2比較例的鉆頭21 (參照圖16)時是667孔，刀刃5發(fā)生了刀刃損傷。
如上述第2耐久試驗的試驗結(jié)果所示，在第2比較例的鉆頭21時，修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3僅為0. 004mm，大致是銳角，幾乎不存在積存切屑的排屑槽。因此，不能順利地排出切屑，667孔時刀刃發(fā)生了損傷。與此相對，在第7試驗例的鉆頭20時，修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3為0. 150mm，還形成有排屑槽，能順利地排出切屑，達到了4100孔的耐久數(shù)。另外，在第6試驗例的鉆頭19時，修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3為0.400mm，還形成有排屑槽，能順利地排出切屑，達到了 3700孔的耐久數(shù)。但是，在第5試驗例的鉆頭18時，修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3為0. 750mm， 253孔時刀刃5發(fā)生了損傷。
因此，從上述第2耐久試驗的試驗結(jié)果中可以看出，在進行每旋轉(zhuǎn)一圈的送進量為鉆頭直徑的10%那樣的高速送進時可以判明為了提高耐久性，修磨部7的鉆頭中央部側(cè)的拐角部71的曲率半徑R3若是銳角則不行，太大時也不行。從上述第2耐久試驗的試驗結(jié)果中可以判斷為至少應(yīng)形成0. lmm(鉆頭直徑(D)的0. 01倍、即1%)以上、鉆頭直徑(D)的0. 05倍(鉆頭直徑(D)的5%)以下的曲率半徑的圓弧形狀。另夕卜，最好是形成0. 15mm(鉆頭直徑(D)的0. 015倍、即1.5%)以上、鉆頭直徑(D)的0.04倍(4%)以下的曲率半徑的圓弧形狀。
綜上所述，在上述實施形態(tài)的鉆頭中，在將主刀刃部51的曲率半徑Rl定為鉆頭直徑(D)的0. 25倍以上、1倍以下并將主刀刃部51的外周部(外周拐角)處的鉆頭1的半徑方向的前角9定為-15°以上、-60°以下時，即使在進行每旋轉(zhuǎn)一圈的送進量為鉆頭直徑的10%那樣的高速送進時，也能提高主刀刃部51的外周部(外周拐角)的耐磨性。另外，若將修磨拐角部71的曲率半
徑R3定為0. lmm以上、鉆頭直徑的0. 05倍以下，則可充分形成切屑槽，能順利地排出切屑，故能防止切屑熔敷或積留在橫刃上等，防止刀刃發(fā)生刀刃損傷等，提高鉆頭的耐久性。
權(quán)利要求
1. 一種鉆頭，在繞軸線旋轉(zhuǎn)的鉆頭本體側(cè)面上形成有從該鉆頭本體的前端朝基端側(cè)方向排出切屑的槽，在該槽的面向鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的壁面與所述鉆頭本體前端的后隙面之間的交叉棱邊部形成有刀刃，并對所述鉆頭本體前端的芯厚部實施了修磨，其特征在于，所述刀刃形成為鉆頭直徑的0.25倍以上、1倍以下的曲率半徑的凸圓弧形狀，在所述刀刃的外周部，半徑方向上的前角為-15°以上、-60°以下，所述鉆頭前端部中央側(cè)的修磨拐角部形成為0.1mm以上、鉆頭直徑的0.05倍以下的曲率半徑的圓弧形狀。
2. 如權(quán)利要求l所述的鉆頭，其特征在于，所述鉆頭具有三條所述槽， 并具有三個所述刀刃。
3. 如權(quán)利要求2所述的鉆頭，其特征在于，在所述鉆頭的前端部形成 有橫刃。
4. 如權(quán)利要求1所述的鉆頭，其特征在于，所述鉆頭使用超硬材料形成。
5. 如權(quán)利要求1所述的鉆頭，其特征在于，在所述刀刃與相對該刀刃 位于鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的所述修磨拐角部之間的部分上形成有直線狀的中心 部刀刃。
6. 如權(quán)利要求1所述的鉆頭，其特征在于，在所述刀刃與相對該刀刃 位于鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的所述修磨拐角部之間的部分上形成有比所述刀刃的 曲率半徑大的曲率半徑的圓弧形狀的中心部刀刃。
7. 如權(quán)利要求1所述的鉆頭，其特征在于，將所述刀刃與相對該刀刃 位于鉆頭旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的所述修磨拐角部之間的部分形成為從所述刀刃到直 線形狀的第1中心部刀刃、從該第1中心部刀刃到圓弧形狀的第2中心部 刀刃、從該第2中心部刀刃到所述修磨拐角部連續(xù)的形狀。
全文摘要
一種鉆頭，即使在進行高速送進加工時也能防止刀刃磨損，可延長鉆頭的壽命。刀刃(5)包括曲率半徑(R1)的凸圓弧形狀的主刀刃部(51)；以及與該主刀刃部(51)連續(xù)、在鉆頭(1)的旋轉(zhuǎn)方向(T)側(cè)將其與該主刀刃部(51)所對的修磨部(7)的鉆頭中央部側(cè)的拐角部(71)連結(jié)成曲率半徑(R2)的凸圓弧形狀的中心部刀刃(52)。主刀刃部(51)的曲率半徑(R1)為鉆頭直徑的0.25倍以上、1倍以下，主刀刃部(51)的外周部(外周拐角)處的鉆頭(1)半徑方向上的前角(θ)為-15°～-50°，修磨的拐角部(71)的曲率半徑(R3)為0.1mm以上、鉆頭直徑的0.05倍以下，因此，能提高刀刃的耐磨性，能順利地排出切屑。
文檔編號B23B51/00GK101472696SQ20068005505
公開日2009年7月1日 申請日期2006年6月23日 優(yōu)先權(quán)日2006年6月23日
發(fā)明者桝田典宏, 青木涉 申請人:Osg株式會社;Btt株式會社