專利名稱：：無縫鋼管、使用無縫鋼管的中空彈簧及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及將形成為圓筒狀的無縫鋼管用作例如螺旋彈簧等的材料的無縫鋼管及其制造方法。
背景技術(shù)：
：近年來，隨著汽車輕量化，板材的鋁化、底盤和主要車身的高強(qiáng)度化(高拉伸強(qiáng)度化)等正在推進(jìn)。并且，汽車等的尾氣等導(dǎo)致的地球變暖在國際上得到重視，減少尾氣所含有的C02作為重要課題得到關(guān)注，在這樣的背景下，該輕量化的需求越發(fā)高漲。例如，在汽車方面，作為減少C02的方法被想到的手段，可以分為混合發(fā)動機(jī)、燃料電池馬達(dá)方式、電池馬達(dá)方式等新動力源的開發(fā)、或現(xiàn)有發(fā)動機(jī)的改良。作為在現(xiàn)有發(fā)動機(jī)的改良中較多采用的方法，可以舉出"燃燒方法的改善"、"輕量化帶來的動力源的省力化"等。特別是由于歐州范圍內(nèi)2010年將引入燃料規(guī)范，各汽車制造商摩拳擦掌，致力于能夠立即見效的汽車整體的輕量化。為了順應(yīng)這樣的要求，近年來也實(shí)施了用于汽車的彈簧的輕量化。例如，專利文獻(xiàn)1提出了一種彈簧用無接頭鋼管(相當(dāng)于本發(fā)明的"無縫鋼管")的制造方法對由彈簧鋼鋼材形成的材料進(jìn)行加熱，進(jìn)行曼內(nèi)斯曼穿孔后，進(jìn)行芯棒式無縫管軋，得到中空管坯，精軋所得到的中空管坯。專利文獻(xiàn)1:日本特開平1-247532號公報(bào)但是，通過曼內(nèi)斯曼穿孔來制造無縫鋼管的情況下，在軋制最小徑方面存在極限，由所述中空管坯制造例如10mm左右的無縫鋼管的情況下，必須經(jīng)過多次拉拔工序和加熱工序。特別是材料為彈簧鋼的情況下熱變形阻力大，一次拉拔所帶來的斷面收縮率為例如20%(具體地說，100mi^直徑的管坯變成80mm2)，相比于通常的軟鋼等，必須顯著減小斷面收縮率。因此，專利文獻(xiàn)1所述的制造方法存在生產(chǎn)效率極差的問題。另外，利用專利文獻(xiàn)1所述的制造方法制造的無縫鋼管會由于反復(fù)的熱加工而在表面上產(chǎn)生脫碳和軋制紋等，不得不對無縫鋼管的外周面和內(nèi)周面進(jìn)行剝皮(磨削)。如果進(jìn)行磨削，則會導(dǎo)致特別是無縫鋼管的內(nèi)周面產(chǎn)生損傷。并且，專利文獻(xiàn)1記載的制造方法中由于是通過曼內(nèi)斯曼穿孔制造無縫鋼管，使用硬度高的材料時(shí)會使工具破損。因此，還存在由于只能使用硬度低的材料而只能制造耐久性低的無縫鋼管的問題。另一方面，也存在通過反復(fù)進(jìn)行加熱處理和施壓加工來制造無縫鋼管的方法，但制造例如直徑為10mm左右的小口徑無縫鋼管時(shí)存在加工效率極差、缺乏實(shí)用性的問題。從以上的問題出發(fā)，現(xiàn)時(shí)的狀況是，盡管過去在專利文獻(xiàn)1等中提出了制造無縫鋼管的技術(shù)，但硬度高、直徑小的無縫鋼管的制造實(shí)際上并沒有實(shí)現(xiàn)。并且，使用現(xiàn)有的無縫鋼管的中空彈簧的情況下，無縫鋼管本身的材料強(qiáng)度低，高應(yīng)力下會出現(xiàn)彈簧的彈力減弱(永久變形)、破損，因而不得不降低設(shè)計(jì)應(yīng)力，存在輕量化效果低的問題。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于上述問題，目的在于提供耐久性高的無縫鋼管和使用該無縫鋼管的中空彈簧，以及還提供能夠生產(chǎn)效率良好地、高品質(zhì)且低成本地制造該無縫鋼管的制造方法。解決了上述課題的本發(fā)明的無縫鋼管是經(jīng)過熱靜液擠壓工序由作為圓筒狀鋼材的鋼坯成型而成的無縫鋼管，其特征在于，在鋼管的內(nèi)周面和外周面形成的連續(xù)瑕疵的深度距各面為50pm以下。如此地，由于使擠壓時(shí)在外周面和內(nèi)周面形成的連續(xù)瑕疵的深度距鋼管的表面(內(nèi)周面和外周面)為50pm以下，而使連續(xù)瑕疵的深度變得非常小，因此能夠?qū)崿F(xiàn)即使持續(xù)伸縮運(yùn)動的情況下，也幾乎不存在易成為破壞等的起點(diǎn)的部位的無縫鋼管。本發(fā)明的無縫鋼管中，優(yōu)選所述鋼管的金屬組織中含有非金屬夾雜物，所述非金屬夾雜物在與管軸正交的方向上的最大厚度為50pm以下。如此地，本發(fā)明的無縫鋼管中，非金屬夾雜物在與無縫鋼管的管軸正交的方向上的最大厚度非常小，為50jxm以下，因此即使持續(xù)伸縮運(yùn)動的情況下，也能夠進(jìn)一步消除易成為破壞等的起點(diǎn)的部位。需要說明的是，本發(fā)明中的非金屬夾雜物是指例如CaO-Si02-Al203系等玻璃狀夾雜物。本發(fā)明的無縫鋼管中，對于所述鋼管的內(nèi)周面和外周面的表面粗度，優(yōu)選平均粗糙度Ra為12.5pm以下。如此地，本發(fā)明的無縫鋼管的內(nèi)周面和外周面的平均粗糙度Ra為12.5pm以下時(shí)會變得非常光滑，因此即使持續(xù)伸縮運(yùn)動的情況下，也能夠進(jìn)一步消除易成為破壞等的起點(diǎn)的部位。本發(fā)明的無縫鋼管優(yōu)選其鋼材為彈簧鋼。如此地，能夠經(jīng)過熱靜液擠壓工序而將彈簧鋼制成具有高硬度的無縫鋼管，以往，彈簧鋼不能用作無縫鋼管的鋼材。使用了本發(fā)明的無縫鋼管的中空彈簧的最主要的特征在于，為了提高材料潔凈度和表面性狀而利用熱靜液壓對己加熱的彈簧鋼材料進(jìn)行擠壓加工，得到無縫彈簧鋼管，對使用該無縫彈簧鋼管形成為螺旋狀、棒狀或具有彎曲部的棒狀的中空體施加賦予壓縮殘余應(yīng)力的表面處理。利用該中空彈簧，能夠使輕量化效果和提高疲勞強(qiáng)度這兩者的同時(shí)實(shí)現(xiàn)。解決了上述課題的本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法的特征在于包括如下工序鋼坯成型工序、第1加熱工序、熱靜液擠壓工序、第2加熱工序、延伸工序、第3加熱工序和酸洗工序。如此地，本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法中，在鋼坯成型工序中將鋼材成型為圓筒狀的鋼坯，通過第1加熱工序?qū)Τ尚偷匿撆鬟M(jìn)行加熱，以做好進(jìn)行下一工序的熱靜液擠壓加工的準(zhǔn)備，在熱靜液擠壓工序中進(jìn)行熱靜液擠壓加工，由此制造無縫鋼管中間體。此時(shí)，由于實(shí)施熱靜液擠壓加工，能夠制造出無縫鋼管中間體而幾乎不會形成連續(xù)瑕疵(無縫鋼管中間體與熱靜液擠壓裝置之間滑動會形成連續(xù)瑕疵)。另外，該制造方法中，在第2加熱工序中對該無縫鋼管中間體進(jìn)行加熱，形成易于成型的狀態(tài)，在延伸工序中通過進(jìn)行周期式軋管機(jī)軋制和拉拔加工之中至少1種加工來使該無縫鋼管中間體延伸。并且，為了防止加工硬化，通過第3加熱工序?qū)ρ由旌蟮臒o縫鋼管中間體進(jìn)行加熱，在酸洗工序中對延伸和加熱后的無縫鋼管中間體進(jìn)行酸洗(清洗)，由此能夠制造具有平滑的外周面和內(nèi)周面的無縫鋼管。艮口，由于制造例如比較細(xì)長的無縫鋼管等情況下無需進(jìn)行曼內(nèi)斯曼穿孔或芯棒式無縫管軋，能夠以良好的生產(chǎn)效率、廉價(jià)地進(jìn)行制造，制造成本不超過現(xiàn)有技術(shù)。并且，由于是利用能夠獲得平滑的外周面和內(nèi)周面的熱靜液擠壓加工而制造的，因此能夠制造高品質(zhì)的無縫鋼管。本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法優(yōu)選在所述酸洗工序后還包括對經(jīng)酸洗的所述無縫鋼管進(jìn)行彎曲矯直的矯直工序。如此地，通過進(jìn)行彎曲矯直，在利用該無縫鋼管制造例如螺旋彈簧等的情況下，能夠防止局部產(chǎn)生異常應(yīng)力，從而能夠制造耐久性優(yōu)異的本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法優(yōu)選在所述第2加熱工序后還具有對已加熱的所述無縫鋼管中間體的內(nèi)周面進(jìn)行磨削加工的磨削工序。并且，本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法優(yōu)選在所述矯直工序后對所述無縫鋼管的內(nèi)周面進(jìn)行磨削。如此地，通過對由加熱處理生成的脫碳層進(jìn)行磨削來消除不進(jìn)行淬火的部分，并通過使表面硬度均一化而能夠制造耐久性優(yōu)異且可靠性高的無縫鋼管。本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法優(yōu)選所述熱靜液擠壓溫度為！05(TC以上且不足130(TC。如此地，通過將熱靜液擠壓溫度限定在特定的范圍，能夠適當(dāng)?shù)乜刂品墙饘賷A雜物的最大厚度和單位面積上的金屬夾雜物個(gè)數(shù)，能夠制造出具有優(yōu)異的耐久性的無縫鋼管。本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法也可以將所述第2加熱工序替換為使經(jīng)熱靜液擠壓加工的所述無縫鋼管中間體緩冷的緩冷工序。如此地，不進(jìn)行第2加熱工序，而使經(jīng)熱靜液擠壓加工的無縫鋼管中間體緩冷，由此也能夠進(jìn)行使該金屬組織中的碳化物球狀化的處理，從而能夠制造出不僅具有上述優(yōu)異的耐久性、而且冷加工性、磨削性(切削加工性)、韌性等得到了提高的無縫鋼管。本發(fā)明的無縫鋼管利用熱靜液擠壓加工來制造，由此具有平滑的外周面和內(nèi)周面，因此即使在持續(xù)伸縮運(yùn)動的情況下，也沒有易成為破壞等的起點(diǎn)的部位，其結(jié)果疲勞壽命等耐久性優(yōu)異。并且，本發(fā)明的無縫鋼管與同直徑的實(shí)心鋼材相比重量能夠減輕(輕量化)大約3040%。本發(fā)明的中空彈簧中，為了提高材料潔凈度和表面性狀而利用液壓對已加熱的彈簧鋼材料進(jìn)行擠壓加工，得到無縫彈簧鋼管，對使用該無縫彈簧鋼管形成為螺旋狀、棒狀或具有彎曲部的棒狀的中空體實(shí)施了賦予壓縮殘余應(yīng)力的表面處理，因此能夠提高設(shè)計(jì)應(yīng)力(因?yàn)橹锌諒椈傻牟牧蠌?qiáng)度高，即使在高應(yīng)力下也能夠抑制中空彈簧的彈力減弱(永久變形)、折斷破損)，能夠使輕量化效果和提高疲勞強(qiáng)度這兩者的同時(shí)實(shí)現(xiàn)。對于應(yīng)用于汽車部件的情況下的幾個(gè)效果，如下進(jìn)行說明。首先，為了提高發(fā)動機(jī)性能，利用提高發(fā)動機(jī)的極限轉(zhuǎn)速以提高輸出功率的方法和改良吸排氣口的形狀等手段，來改善輸出功率特性等。其中，作為決定發(fā)動機(jī)的極限轉(zhuǎn)速的要素，閥動機(jī)構(gòu)的運(yùn)動是其重要控制因素。經(jīng)由凸輪傳遞的曲軸的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動與閥的上下運(yùn)動有關(guān)，閥彈簧壓住上下運(yùn)動的閥，起到將其推回的作用。所以，當(dāng)閥彈簧本身的上下運(yùn)動不能跟隨凸輪的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動時(shí)，就出現(xiàn)了發(fā)動機(jī)的極限轉(zhuǎn)速。因此，為了提高性能，提高彈簧載荷或降低包括彈簧在內(nèi)的閥等往復(fù)運(yùn)動部分的慣性重量是必不可少的。為了滿足上述條件，希望能降低彈簧本身的重量，而且進(jìn)行小型化，并同時(shí)維持、提高彈簧載荷(例如，隨著輕量化所致的閥彈簧固有頻率的上升，提高發(fā)動機(jī)極限轉(zhuǎn)速)。通過減輕閥彈簧的慣性重量所帶來的油耗定額改善效果較大，通常在彈簧重量減少20%時(shí)，能夠?qū)崿F(xiàn)約0.51.0%的油耗定額改善，能夠期待較大的效果。其次，汽車懸架的懸掛彈簧對乘坐舒適感和轉(zhuǎn)彎等行駛性能有較大影響，是決定該車輛的商品性的重要因素。除了車輛的基本結(jié)構(gòu)外，該懸架性能還在很大程度上取決于包括懸掛彈簧在內(nèi)的懸架本身的特性和輪胎部分的簧下重量。用于懸架的懸掛彈簧由于支撐車輛的全部車重，需要適應(yīng)高載荷，因此重量也變大。于是，如果能與發(fā)動機(jī)的閥彈簧同樣地使該部件輕量化，則能夠減少簧下重量。例如，簧下載荷的輕量化的效果是車體輕量化的效果的10倍。此外簧下載荷的輕量化還使結(jié)構(gòu)整體小型化，并且不僅能夠提高乘坐舒適感，而且因采用了新結(jié)構(gòu)的物品而提高了商品的競爭力。根據(jù)本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法，能夠通過熱靜液擠壓加工容易地制造無縫鋼管而不進(jìn)行穿孔等，因此能夠減少工序數(shù)。結(jié)果能夠在提高生產(chǎn)效率的同時(shí)，以低成本進(jìn)行制造。并且，本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法進(jìn)行了熱靜液擠壓加工，因此能夠制造外周面和內(nèi)周面平滑的高品質(zhì)的無縫鋼管。另外，本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法不采用曼內(nèi)斯曼穿孔和芯棒式無縫管軋等，所以能夠容易地制造無縫鋼管。圖1是用于制造本發(fā)明的無縫鋼管的熱靜液擠壓裝置的主要部位放大截面圖。圖2是本發(fā)明的實(shí)施方式的中空螺旋彈簧的截面圖。圖3是顯示t/D與輕量化率和孔部應(yīng)力的關(guān)系的曲線圖。圖4是顯示t/D與(彈簧)壓緊高度增加率和孔部應(yīng)力的關(guān)系的曲線圖。圖5是本發(fā)明的實(shí)施方式的中空螺旋彈簧的截面圖。圖6是本發(fā)明的實(shí)施方式的中空螺旋彈簧的截面圖。圖7是本發(fā)明的實(shí)施方式的中空螺旋彈簧的截面圖，圖7(a)、圖7(b)、圖7(c)是各實(shí)施方式的中空螺旋彈簧的主要部位截面圖。圖8是說明本發(fā)明的無縫鋼管的優(yōu)選制造方法的流程的說明圖。圖9是顯示中空螺旋彈簧的制造工序的框圖。圖10是顯示本發(fā)明的中空螺旋彈簧的內(nèi)面噴丸(內(nèi)面、乂3:y卜)的示意圖。圖11是將表9的懸掛彈簧的耐久性試驗(yàn)結(jié)果作圖得到的曲線圖。具體實(shí)施例方式以下適當(dāng)參照附圖對本發(fā)明的無縫鋼管、使用了無縫鋼管的中空螺旋彈簧及其制造方法進(jìn)行詳細(xì)說明。[l.無縫鋼管]首先，參照圖l，對本發(fā)明的無縫鋼管進(jìn)行詳細(xì)說明。其中，圖1是用于制造本發(fā)明的無縫鋼管的熱靜液擠壓裝置的主要部位放大截面圖。如圖1所示，本發(fā)明的無縫鋼管至少經(jīng)過熱靜液擠壓工序而制造，在熱靜液擠壓工序中，通過對作為圓筒狀的鋼材的鋼坯2進(jìn)行熱靜液擠壓加工來制造無縫鋼管中間體la。該無縫鋼管1通過在熱靜液擠壓工序中進(jìn)行熱靜液擠壓加工，能夠從熱加工的階段開始就具備非常平滑的表面(外周面和內(nèi)周面)。該熱靜液擠壓加工中，利用熱靜液擠壓裝置10對無縫鋼管中間體la進(jìn)行擠壓加工時(shí)使用了粘塑性的壓力介質(zhì)17，因此即使施加例如lGPa(l萬個(gè)大氣壓)左右的巨大壓力，也能夠大幅減少熱靜液擠壓裝置10與無縫鋼管中間體la之間的摩擦，能夠制造沒有連續(xù)瑕疵和表面粗糙、表面性狀優(yōu)異的無縫鋼管l。其中，作為此處使用的壓力介質(zhì)17，優(yōu)選使用油脂系中加有石墨的潤滑劑。該無縫鋼管1的內(nèi)周面和外周面形成的連續(xù)瑕疵的深度距表面為50jim以下。其中，連續(xù)瑕疵是指，制造無縫鋼管1時(shí)，由于與熱靜液擠壓裝置的一部分相接觸等原因，從該無縫鋼管1的一端側(cè)向另一端側(cè)，在其外周面、內(nèi)周面上連續(xù)形成的較長劃痕。此處，例如，當(dāng)使螺旋彈簧持續(xù)伸縮運(yùn)動而產(chǎn)生折斷破損等時(shí)，通常多因?yàn)槁菪龔椈杀砻娲嬖诘倪B續(xù)瑕疵等表面異常、非金屬夾雜物等導(dǎo)致的破壞或龜裂。因此，本發(fā)明中，通過使該連續(xù)瑕疵的深度距外周面和內(nèi)周面的表面為50nm以下、優(yōu)選為45pm以下、更優(yōu)選為40pm以下、進(jìn)一步優(yōu)選為3S[im以下、進(jìn)一步更優(yōu)選為35pm以下，能夠基本消除易成為破壞等的起點(diǎn)的部位。另一方面，連續(xù)瑕疵的深度距外周面和內(nèi)周面的表面超過50^im時(shí)，使彈簧持續(xù)伸縮運(yùn)動的情況下，會由該連續(xù)瑕疵產(chǎn)生破壞和龜裂，因此是不優(yōu)選的。并且，使用熱靜液擠壓裝置10時(shí)，可以使無縫鋼管1的外周面和內(nèi)周面的表面粗度的平均粗糙度Ra較低，如使平均粗糙度Ra為12.5^1111以下。該平均粗糙度Ra超過12.5,時(shí)，表面粗糙嚴(yán)重，因此在使彈簧持續(xù)伸縮運(yùn)動的情況下，產(chǎn)生了較多易成為破壞和龜裂的起點(diǎn)的部位，因此是不優(yōu)選的。其中，平均粗糙度Ra越低越優(yōu)選。平均粗糙度Ra優(yōu)選例如為12|im以下，更優(yōu)選為10pm以下，進(jìn)一步優(yōu)選為8pm以下，進(jìn)一步更優(yōu)選為4pm以下，平均粗糙度Ra沒有下限。其中，表面粗度Ra優(yōu)選以在無縫鋼管的內(nèi)周面和外周面的管軸方向上測定的粗糙度來進(jìn)行規(guī)定。如圖1所示，熱靜液擠壓裝置10的構(gòu)成如下，其具有通過支持部件12在前端設(shè)有模頭11的容器13;配置在容器13內(nèi)的密封活塞14;擠壓該密封活塞14的軸桿15;貫穿密封活塞14和軸桿15并形成無縫鋼管中間體la的內(nèi)徑的芯棒16。其中，該無縫鋼管中間體la通過經(jīng)過后續(xù)進(jìn)行的各工序而形成無縫鋼管l。該熱靜液擠壓裝置10中，將預(yù)先加熱至高溫(例如105(TC以上且低于130(TC)而軟化的鋼坯2配置在容器13內(nèi)，通過壓力介質(zhì)17以密封活塞14擠壓鋼坯2，由此將該鋼坯2從模頭11和芯棒16之間擠出，制成無縫鋼管中間體la。具體地說，通過使用該熱靜液擠壓裝置IO對例如內(nèi)徑為5060mm、外徑為140160mm的中空狀的鋼材的鋼坯2進(jìn)行熱靜液擠壓加工，能夠容易地制造出例如外徑為3060mm、厚度為47mm的無縫鋼管1。需要說明的是，毋庸贅言，所述鋼坯2的內(nèi)徑和外徑、無縫鋼管1的外徑和厚度可以適當(dāng)改變，當(dāng)然不限于所述范圍。此處，作為用于制造本發(fā)明的無縫鋼管1的鋼材，可以使用例如SiCr鋼、更高強(qiáng)度的SiCrV鋼等所謂的彈簧鋼。具體地說，可以適宜地使用JISG3560、JISG3561等，更具體地說，可以特別適宜地使用株式會社神戶制鋼所制造的KHV12N、KHV10N、KHV6N、KHV7、CRV、HRS6、SRS600、UHS1900、UHS2000等。作為這樣的鋼材，可以適宜地使用具有如下組成的鋼材，其中含有C:0.31.0質(zhì)量％、更優(yōu)選為0.5小于0.7質(zhì)量％;Si:0.13.0質(zhì)量％、更優(yōu)選為1.03.0質(zhì)量％;Mn:0.051.5質(zhì)量％、更優(yōu)選為0.51.5質(zhì)量％;Ni:02.5質(zhì)量％、更優(yōu)選為0.050.5質(zhì)量°/。;Cr:02.0質(zhì)量°/0、更優(yōu)選為0.051.5質(zhì)量％;Mo:00.8質(zhì)量％;V:00.8質(zhì)量％、更優(yōu)選為0.050.3質(zhì)量％;Ti、Nb、Co、W:00.5質(zhì)量％，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。(C:0.31.0質(zhì)量％)C在提高拉絲材料(即無縫鋼管(包括無縫鋼管中間體))的拉伸強(qiáng)度、確保疲勞特性和耐彈力減弱性的方面是有用的元素。C的含量超過1.0質(zhì)量。/。時(shí)，缺陷敏感性增大，產(chǎn)生由表面瑕疵或非金屬夾雜物帶來的龜裂，疲勞壽命特性會惡化。但是，C的含量小于0.3質(zhì)量c/。時(shí)，不僅不能確保作為高應(yīng)力彈簧所必需的拉伸強(qiáng)度，而且助長疲勞龜裂產(chǎn)生的先共析鐵素體的量變多，導(dǎo)致疲勞壽命特性惡化。因此，將本發(fā)明的C的含量限定為0.31.0質(zhì)量^。其中，更優(yōu)選的含量為0.5小于0.7質(zhì)量％。(Si:0.13.0質(zhì)量0/0)Si是通過固溶強(qiáng)化提高無縫鋼管的拉伸強(qiáng)度、有助于疲勞壽命特性和耐彈力減弱性的改善的元素。Si的含量小于0.1質(zhì)量°/。時(shí)，不能獲得所述效果。但是，Si的含量超過3.0質(zhì)量％而變得過剩時(shí)，表面脫碳，瑕疵增加，耐疲勞性變差。因此，將本發(fā)明的Si的含量限定為0.13.0質(zhì)量c/。。其中，更優(yōu)選的含量為1.03.0質(zhì)量％。需要說明的是，C的含量降低時(shí)，需要相應(yīng)地增大Si的含量。(Mn:0.051.5質(zhì)量％)Mn是使珠光體組織致密化且整齊化、有助于疲勞特性的改善的元素。Mn的含量小于0.05質(zhì)量n/。時(shí)，無法獲得上述效果。但是，Mn的含量超過1.5質(zhì)量％而過剩含有時(shí)，在熱靜液擠壓等時(shí)，易于生成貝氏體組織，導(dǎo)致疲勞特性惡化。因此，將本發(fā)明中的Mn的含量限定為0.051.5質(zhì)量M。其中，更優(yōu)選的含量為0.51,5質(zhì)量％。(Ni:02.5質(zhì)量％)Ni也可以不含有，但由于具有在降低缺口敏感性的同時(shí)提高韌性的效果，因此優(yōu)選含有Ni。并且，Ni在例如進(jìn)行彈簧巻繞加工等情況下具有抑制折斷破損以及提高疲勞壽命的效果。為了獲得這樣的效果，可以含有0.05質(zhì)量。/。以上的Ni。但是，Ni的含量超過2.5質(zhì)量y。而變得過剩時(shí)，在熱靜液擠壓等時(shí)，易于生成貝氏體組織，導(dǎo)致相反效果。因此，將本發(fā)明的Ni的含量限定為02.5質(zhì)量c/。。其中，更優(yōu)選為0.050.5質(zhì)量％。(Cr:02.0質(zhì)量％)Cr也可以不含有，但由于能夠縮小珠光體層間隔，增加熱靜液擠壓后或加熱處理后的強(qiáng)度，提高耐彈力減弱性，因此優(yōu)選含有Cr。為了獲得這樣的效果，可以含有0.05質(zhì)量。/。以上的Cr。但是，Cr的含量超過2.0質(zhì)量％變得過剩時(shí)，鋼絲韌化處理(〃f>f<v，')時(shí)間變得過長，而且韌性和延性會惡化。因此，將本發(fā)明的0的含量限定為02.0質(zhì)量％。其中，更優(yōu)選為0.051.5質(zhì)量％。(Mo:00.8質(zhì)量。/o以下)Mo也可以不含有，但由于其提高了淬火性，有助于彈簧鋼的高強(qiáng)度化，因此也可以含有Mo。為了獲得這樣的效果，可以含有0.2質(zhì)量n/。以上的Mo。但是，Mo的含量過多時(shí)會使延韌性極度惡化，因此有必要抑制在0.8質(zhì)量°/。以下。因此，將本發(fā)明的Mo的含量限定為00.8質(zhì)量Q/。以下。(V:00.8質(zhì)量％)V也可以不含有，但由于在使珠光體球(〃一，<卜7y'工一>)尺寸變得微細(xì)來改善無縫鋼管的加工性的方面有用，因此優(yōu)選含有V。并且，V在制成例如彈簧材等的情況下，在改善該彈簧材的韌性和耐彈力減弱性等方面是有用的。為了獲得這樣的效果，優(yōu)選含有0.05質(zhì)量°/。以上的V。V的含量超過0.8質(zhì)量％而過剩含有時(shí)，在熱靜液擠壓等時(shí)易于生成貝氏體組織，導(dǎo)致疲勞壽命惡化。因此，將本發(fā)明的V的含量限定在00.8質(zhì)量M。其中，更優(yōu)選為0.050.3質(zhì)量％。c不可避免的雜質(zhì))本發(fā)明的無縫鋼管中的基本成分組成如上所示，其余部分實(shí)質(zhì)上由Fe構(gòu)成，但除了上述各種成分以外，也可以含有不妨礙使用了鋼材的無縫鋼管的特性的程度的微量成分，含有微量成分的無縫鋼管也包括在本發(fā)明的范圍中。作為所述微量成分，可以舉出雜質(zhì)，特別是P、S、As、Sb、Sn等不可避免的雜質(zhì)。如此地，由于本發(fā)明的無縫鋼管1使用具有高硬度的彈簧鋼來制造，因此盡管是中空材料，但其硬度也能夠與現(xiàn)有產(chǎn)品那樣使用一般結(jié)構(gòu)用軋制鋼(JISG3101)、機(jī)械結(jié)構(gòu)用碳鋼(JISG4051)等制造出的實(shí)心材料大致相同。并且，盡管使用了那樣硬的鋼材，但由于能夠通過熱靜液擠壓加工制造無縫鋼管中間體、進(jìn)而制造無縫鋼管(即制造時(shí)不進(jìn)行穿孔等)，因而制造容易且制造成本低。其中，在進(jìn)行熱靜液擠壓后，進(jìn)行適當(dāng)?shù)睦浼庸?、熱處理等，還可以進(jìn)一步具有所期望的性質(zhì)。因此，本發(fā)明的無縫鋼管1可以具有以往無法獲得的高硬度，例如具有Hv500以上的維氏硬度。需要說明的是，本發(fā)明的無縫鋼管1可以具有更高的硬度，這一點(diǎn)自不用說，例如，還可以具有Hv550以上的維氏硬度、Hv600以上的更高的維氏硬度、Hv650以上的進(jìn)一步高的維氏硬度。并且，本發(fā)明的無縫鋼管1在金屬組織中含有非金屬夾雜物，優(yōu)選非金屬夾雜物在與該無縫鋼管的管軸正交的方向上的最大厚度為50|im以下。需要說明的是，對于要求壽命(伸縮運(yùn)動)超過1千萬次的部件，優(yōu)選其中含有的非金屬夾雜物在與無縫鋼管的管軸正交的方向上的最大厚度小于30|im且每100mm2的個(gè)數(shù)小于30個(gè)。當(dāng)非金屬夾雜物在與管軸正交的方向上的最大厚度超過50|im時(shí)，在例如重復(fù)疲勞部件等中，由于應(yīng)力集中，可能會導(dǎo)致疲勞破壞，而不優(yōu)選。另一方面，由于從提高耐久性的方面出.發(fā)優(yōu)選不含有非金屬夾雜物，因此其含量沒有下限。需要說明的是，非金屬夾雜物的最大厚度和每100mr^的個(gè)數(shù)可以通過利用掃描型電子顯微鏡觀察橫截面等現(xiàn)有公知的方法來測定。如上述說明的那樣，對于本發(fā)明的無縫鋼管1來說，通過對連續(xù)瑕疵的深度；金屬組織中所含有的非金屬夾雜物的最大長度、最大厚度、單位面積上的個(gè)數(shù)；組成成分的范圍；和內(nèi)周面與外周面的平均粗糙度Ra進(jìn)行適當(dāng)控制，即使在使彈簧持續(xù)伸縮運(yùn)動的情況下，也不會發(fā)生折斷破損等，因此耐久性優(yōu)異。并且，本發(fā)明的無縫鋼管1能夠具有高于現(xiàn)有的無縫鋼管的硬度。并且，由于是中空材料，與實(shí)心材料相比，重量能夠減輕3040%。其實(shí)現(xiàn)了與用作車輛部件時(shí)的(3鈦合金大致同等的輕量化。[2.中空彈簧]本發(fā)明的無縫鋼管1可以適宜地用作壓縮螺旋中空彈簧、拉伸螺旋中空彈簧、扭轉(zhuǎn)中空彈簧等中空彈簧的材料。特別地，如上所述，只要以高硬度的鋼材(例如彈簧鋼)制造無縫鋼管l，并用其制作中空彈簧，就能夠制成彈簧常數(shù)大的壓縮螺旋中空彈簧等。更具體地說，作為其實(shí)用例，可以舉出例如中空的閥彈簧、中空的懸架彈簧等。如此地，與現(xiàn)有的實(shí)心的閥彈簧和懸架彈簧相比，其重量能夠減輕3040%。圖2是構(gòu)成本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的中空彈簧的中空螺旋彈簧的截面圖。中空螺旋彈簧31作為汽車用的懸掛彈簧或閥彈簧等來使用，利用液壓對已加熱的彈簧鋼材料進(jìn)行擠壓加工以提高材料潔凈度和表面性狀，使用擠壓加工后的無縫彈簧鋼管形成螺旋狀的中空體，同時(shí)實(shí)施賦予壓縮殘余應(yīng)力的表面處理。構(gòu)成所述中空螺旋彈簧31的中空體的截面的厚度t與外徑D之比設(shè)定為t/D=0.100.35，優(yōu)選t/D-0.200.30。表1是表示t/D與輕量化率等的關(guān)系的表，圖3是顯示t/D與輕量化率和孔部應(yīng)力的關(guān)系的曲線圖，圖4是顯示t/D與(彈簧)壓緊高度增加率和孔部應(yīng)力的關(guān)系的曲線圖。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>如表1以及圖3和圖4所示，減少t/D、提高輕量化率時(shí)，孔部33的內(nèi)徑側(cè)應(yīng)力也相對變高(圖3)，外徑D的增大導(dǎo)致(彈簧)壓緊高度也變高(圖4)。因此，抑制(彈簧)壓緊高度的同時(shí)提高輕量化率是重要的。此處，中空螺旋彈簧31的孔部33的內(nèi)表面賦予了壓縮殘余應(yīng)力時(shí)，疲勞強(qiáng)度為970MPa，而未賦予壓縮殘余應(yīng)力時(shí)的疲勞強(qiáng)度為600MPa。因此，如表1所示，中空螺旋彈簧31的孔部33的內(nèi)表面未賦予壓縮殘余應(yīng)力時(shí)，從強(qiáng)度上看t/D=0.25的設(shè)定成為極限，在該極限值達(dá)到最輕重量。中空螺旋彈簧31的孔部33的內(nèi)表面賦予了壓縮殘余應(yīng)力時(shí)，也可以設(shè)定成t/D-0.10，相比于t/D-0.25的設(shè)定重量更輕。t/D=0.35的設(shè)定雖然比t/D二0.25的設(shè)定重量要重，但與現(xiàn)有的彈簧相比能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化，是容許的范圍。對此進(jìn)行綜合判斷，確定在輕量化率的變化中可見拐點(diǎn)的點(diǎn)，確定了t/D=0.100.35的范圍。所述中空螺旋彈簧31的硬度為Hv-500以上，如圖2所示，截面外形35(外周圓)與截面內(nèi)形36(孔部33的內(nèi)周圓)的形狀和相對位置大致為圓形同心。中空螺旋彈簧31的截面外形35與截面內(nèi)形36的相對位置通過對構(gòu)成所述中空螺旋彈簧31的中空體的螺旋徑和材料硬度進(jìn)行設(shè)定來確保。對于本實(shí)施方式的中空螺旋彈簧31來說，由于利用液壓對已加熱的彈簧鋼材料進(jìn)行擠壓加工以提高材料潔凈度和表面性狀，使用得到的無縫鋼管形成為螺旋狀的中空體，同時(shí)實(shí)施了賦予壓縮殘余應(yīng)力的表面處理，因此容易均一地賦予壓縮殘余應(yīng)力，能夠提高設(shè)計(jì)應(yīng)力(因?yàn)橹锌諒椈傻牟牧蠌?qiáng)度高，即使在高應(yīng)力下也能夠抑制彈簧的彈力減弱(永久變形)、折斷破損)，能夠使輕量化效果和提高疲勞強(qiáng)度這兩者的同時(shí)實(shí)現(xiàn)。圖5是本發(fā)明的其他的實(shí)施方式的中空螺旋彈簧的截面圖。本實(shí)施例的中空螺旋彈簧31A中，截面內(nèi)形36相對于截面外形35的相對位置存在偏心，偏向構(gòu)成中空螺旋彈簧31A的中空體的螺旋徑方向的外側(cè)。因此，以外徑側(cè)的厚度t2為基準(zhǔn)時(shí)，中空螺旋彈簧31A的內(nèi)徑側(cè)的厚度tl相對較厚。該中空螺旋彈簧31A的截面外形35和截面內(nèi)形36的相對位置通過對構(gòu)成所述中空螺旋彈簧31A的中空體的螺旋徑和材料硬度的設(shè)定以及材料狀態(tài)下的相對位置來確保。因此，圖5的中空螺旋彈簧31A中，除了圖2的中空螺旋彈簧31的效果外，還能夠使與中空螺旋彈簧31A的外徑側(cè)相比受到相對更高應(yīng)力的內(nèi)徑側(cè)的強(qiáng)度進(jìn)一步提高，從而能夠提高耐久性。圖6是本發(fā)明的其他的實(shí)施方式的中空螺旋彈簧的截面圖。本實(shí)施例的中空螺旋彈簧31B中，截面外形35和截面內(nèi)形36的形狀均為橢圓形，截面在構(gòu)成中空螺旋彈簧31B的中空體的螺旋軸心方向上成為扁平形狀。截面外形35和截面內(nèi)形36的橢圓為同心。該中空螺旋彈簧31B的截面外形35和截面內(nèi)形36的相對位置通過對中空體的螺旋徑和材料硬度的設(shè)定來確保。所述扁平截面形狀通過無縫彈簧鋼管的軋制處理來實(shí)現(xiàn)。因此，本實(shí)施方式的中空螺旋彈簧31B中，除了圖2的中空螺旋彈簧31的效果外，還能夠降低中空螺旋彈簧31B的高度，并且能夠使內(nèi)徑側(cè)和外徑側(cè)的應(yīng)力均等。圖7顯示了本發(fā)明的其他的實(shí)施方式的中空彈簧，圖7(a)、圖7(b)、圖7(c)是各實(shí)施方式的中空彈簧的主要部位截面圖。圖7(a)中，中空螺旋彈簧31C的截面外形35為橢圓形的扁平形狀，截面內(nèi)形36為正圓形狀。圖7(b)中，中空螺旋彈簧31D的截面外形35為螺旋內(nèi)徑側(cè)的曲率半徑較小的卵形，截面內(nèi)形36為正圓形狀。圖7(c)中，中空螺旋彈簧31E的截面外形35是以橢圓形(或正圓形)為基本形狀而使螺旋軸方向的兩面呈平坦的形狀，截面內(nèi)形36為橢圓形(或卵形)。截面外形35也可以形成為矩形。在本發(fā)明的實(shí)施方式的中空彈簧中，包括構(gòu)成中空螺旋彈簧31B、31C、31D、31E的中空體的至少截面外形形成為非圓形形狀的中空彈簧。本發(fā)明也能夠適用于中空減搖裝置(中空》夕e'，^卄')，其是具有彎曲部的棒狀的中空體。中空減搖裝置在棒狀的本體部的兩端部具有臂部，在本體部和臂部之間具有彎曲部。本發(fā)明也可以不構(gòu)成螺旋彈簧，而構(gòu)成扭桿，扭桿是一種棒狀彈簧，其不具有彎曲部。[3.無縫鋼管的制造方法〗下面對本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法進(jìn)行說明。其中，圖8是說明本發(fā)明的無縫鋼管的優(yōu)選制造方法的流程的說明圖。作為制造本發(fā)明的無縫鋼管1的方法，如圖8所示，其包括例如鋼坯成型工序(圖8(A))、第1加熱工序(圖8(B))、熱靜液擠壓工序(圖8(C))、第2加熱工序(圖8(D))、延伸工序(圖8(F)和/或圖8(G))、第3加熱工序(圖8(H))和酸洗工序(圖8(1))，通過進(jìn)行這些工序的工序內(nèi)容，可以制造出作為制品的無縫鋼管1。其中，如圖8所示，本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法更優(yōu)選在酸洗工序(圖8(1))后具有彎曲矯直工序(圖8(J))，進(jìn)一步優(yōu)選在第2加熱工序(圖8(D))后具有磨削工序(圖8(E))。以下依次對最優(yōu)選方式的本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法的各工序的內(nèi)容進(jìn)行說明。鋼坯成型工序(A)中，將鋼材2a成型為圓筒狀的鋼坯2(中空鋼坯)。這種成型可以通過進(jìn)行鍛造等來進(jìn)行。并且，第1加熱工序(B)中，將該鋼坯2加入加熱爐中，于105(TC以上且低于130(TC的溫度進(jìn)行加熱處理，使鋼坯2軟化。加熱爐可以使用電爐、煤氣爐等。對此時(shí)的加熱時(shí)間沒有特別限定，只要能使鋼坯2充分軟化即可。并且，該加熱時(shí)間可以根據(jù)鋼坯2的大小等適宜改變。熱靜液擠壓工序(C)中，使用上述說明的熱靜液擠壓裝置10對加熱至105(TC以上且低于130(TC的鋼坯2進(jìn)行熱靜液擠壓加工，從而制造無縫鋼管中間體la。其中，將熱靜液擠壓工序(C)中的鋼坯2的擠壓溫度設(shè)為第1加熱工序(B)的加熱溫度(即1050'C以上且低于130(TC)為宜。從影響彈簧的耐久性的鋼中夾雜物的個(gè)數(shù)、尺寸的方面出發(fā)，擠壓溫度在IIO(TC以上且低于1280'C之間是最適宜的，但考慮到夾具類的損傷，在低溫側(cè)進(jìn)行擠壓可以獲得能夠減輕夾具損傷的優(yōu)點(diǎn)。因此，對于擠壓溫度的推薦范圍，略將下限范圍降低，應(yīng)設(shè)定為105(TC以上且低于1200°C，但在更重視品質(zhì)的情況下，也可以設(shè)定為IIO(TC以上且低于1200°C。并且，從在金屬組織中單位面積上的非金屬夾雜物的個(gè)數(shù)、尺寸(最大厚度)的方面出發(fā)，設(shè)定擠壓溫度的理由如下。擠壓溫度上升時(shí)，非金屬夾雜物軟化，通過擠壓而變形、斷裂，促進(jìn)微細(xì)化。但是，由于結(jié)晶化及伴隨結(jié)晶化的結(jié)晶成長也同時(shí)進(jìn)行，因此擠壓溫度過高時(shí)，可能會由于結(jié)晶化而導(dǎo)致非金屬夾雜物的粗大化。另一方面，對于非金屬夾雜物的軟化溫度，鋼材(例如彈簧鋼)的情況為110(TC以上且低于1280°C，推薦將擠壓溫度設(shè)定為軟化溫度以上。并且，由金屬組織的變形帶來的非金屬夾雜物的變形、斷裂效果取決于非金屬夾雜物與金屬組織的相對強(qiáng)度差。因此，擠壓溫度過高時(shí)，金屬組織強(qiáng)度的降低超過了軟化的非金屬夾雜物，與結(jié)晶化進(jìn)行的同時(shí)微細(xì)化效果受損。因此，優(yōu)選擠壓溫度為不低于非金屬夾雜物的軟化溫度且擠壓溫度盡量低。另一方面，擠壓溫度越高，熱靜液擠壓時(shí)金屬模具的壽命越短，因此，考慮到綜合成本，以將擠壓溫度設(shè)定得更低為宜。于是，將擠壓溫度設(shè)低50°C，以105(TC作為擠壓溫度的下限。當(dāng)擠壓溫度比105(TC更低時(shí)，不僅非金屬夾雜物的不良影響不能忽視，擠壓力也變得過大，因此存在品質(zhì)會變差、增加設(shè)備的負(fù)擔(dān)等問題，是不適宜的。并且，熱靜液擠壓加工的特長在于如下方面，在上述特定的溫度范圍進(jìn)行熱靜液擠壓加工的情況下，鋼材與熱靜液擠壓裝置10的工具之間的摩擦小于通常的擠壓裝置，因此能夠使無縫鋼管中間體la的表面狀態(tài)變得平滑。其結(jié)果，除了例如能夠使無縫鋼管中間體la的表面變得美觀、使平均粗糙度Ra為50^im以下，還具有表面晶粒變小的傾向。因此，將由此制造的無縫鋼管1加工成例如螺旋彈簧這樣的制品進(jìn)行使用時(shí)，由于在中空彈簧的最表面上應(yīng)力最大，因此表面具有微細(xì)晶粒、表面粗度小以及表面缺陷(瑕疵、褶皺等)少使彈簧的壽命延長。所述熱靜液擠壓工序中，在擠壓加工時(shí)使用在油脂系中加有石墨的潤滑劑時(shí)，會減小擠壓阻力，能夠?qū)o縫彈簧鋼管順利地?cái)D壓成型。從而能夠得到非金屬夾雜物少、無表面粗糙的無縫鋼管。第2加熱工序(D)中，將無縫鋼管中間體la在加熱爐中加熱。此時(shí)的加熱溫度以65075(TC為宜。需要說明的是，對加熱時(shí)間沒有特別限定，只要該無縫鋼管中間體la整體得以加熱即可，例如以0.11小時(shí)為宜。如果加熱溫度小于65(TC或加熱時(shí)間小于0.1小時(shí)，則由于無縫鋼管中間體la的加熱不充分，無法平穩(wěn)地進(jìn)行后續(xù)工序的磨削和延伸。另一方面，如果加熱溫度超過75(TC，則達(dá)到淬火溫度而不優(yōu)選。并且，加熱時(shí)間即使超過l小時(shí)，由于加熱效果達(dá)到飽和，在經(jīng)濟(jì)方面不優(yōu)選。磨削工序(E)中，至少對無縫鋼管的外表面進(jìn)行磨削，進(jìn)行表面的脫碳、去除微小的瑕疵，從而進(jìn)一步提高表面性狀。該磨削工序(E)中，可以對外表面和內(nèi)表面雙方進(jìn)行磨削。其中，磨削尺寸會因所使用的鋼材的種類而不同，而且還根據(jù)第1加熱工序和第2加熱工序而不同，因此優(yōu)選預(yù)先進(jìn)行實(shí)驗(yàn)等，適當(dāng)設(shè)定條件。延伸工序中，使已加熱的無縫鋼管中間體la延伸。無縫鋼管中間體la的延伸可以通過周期式軋管機(jī)軋制(F)和拉拔加工(G)之中至少1種加工來進(jìn)行。例如，也可以通過拉拔加工(G)進(jìn)行適度的軋制后，通過周期式軋管機(jī)軋制(F)使用模頭11進(jìn)行抽伸(拉拔)。周期式軋管機(jī)軋制(F)是從兩側(cè)壓住無縫鋼管中間體la使其變得扁平的加工，由此使無縫鋼管中間體la伸長，從而能夠在后續(xù)工序中減少抽伸加工。此處，周期式軋管機(jī)軋制(F)并不是僅僅由兩個(gè)方向?qū)o縫鋼管中間體la擠壓成扁平而進(jìn)行軋制，也可以例如均等地以三個(gè)方向、四個(gè)方向或更多的方向進(jìn)行擠壓軋制，由此進(jìn)一步提高正圓度來延伸無縫鋼管中間體la，能夠更主動地使拉拔加工(G)變得省力。需要說明的是，例如，如果該周期式軋管機(jī)軋制(F)過度進(jìn)行，則進(jìn)行抽伸的情況下，會在無縫鋼管中間體la的圓周方向上產(chǎn)生厚度不均，因此也可以省略。并且，反復(fù)進(jìn)行拉拔加工(G)的情況下，也可以以周期式軋管機(jī)軋制(F)的軋制加工來代用。但是，這種情況下，優(yōu)選最終利用拉拔加工(G)來進(jìn)行抽伸加工，以確保斷面收縮加工后的無縫鋼管中間體la的正圓度。然后，由于延伸(抽伸)后的無縫鋼管中間體la會加工硬化，因此在第3加熱工序(H)中將無縫鋼管中間體la加熱到65075(TC，進(jìn)行退火(焼鈍)。第3加熱工序的加熱處理溫度小于650。C時(shí)，退火不十分而不優(yōu)選。另一方面，第3加熱工序的加熱處理溫度超過75CTC時(shí)，由于退火的效果己經(jīng)飽和，在經(jīng)濟(jì)上不優(yōu)選。接下來，在酸洗工序(I)中對退火后的無縫鋼管中間體la進(jìn)行酸洗，將附著于無縫鋼管中間體la的油脂(壓力介質(zhì)17)和銹跡等除去。每次拉拔加工(G)只能進(jìn)行25%以下的縮徑處理，因此優(yōu)選以預(yù)定次數(shù)反復(fù)進(jìn)行所述拉拔加工(G)、第3加熱工序(H)、酸洗工序(I)，以制造出所期望的直徑的無縫鋼管中間體la。其中，更優(yōu)選最后在彎曲矯直工序(J)中進(jìn)行彎曲矯直，制造出作為制品的無縫鋼管l。其中，在本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法中，也可以不進(jìn)行所述第2加熱工序(D)，而以使已加熱的無縫鋼管中間體la緩冷的緩冷工序(未圖示)來代替。通常，經(jīng)過熱靜液擠壓而縮徑的無縫鋼管中間體la會暴露在大氣中，因此由上述的105(TC以上且低于130(TC的溫度被快速地冷卻。因此，該無縫鋼管中間體la處于進(jìn)行了淬火的狀態(tài)，硬度會非常高。這樣的狀態(tài)是無法進(jìn)行其后進(jìn)行的諸工序(例如磨削工序(E)、延伸工序(周期式軋管機(jī)軋制(F)和/或拉拔加工(G》等)的。因此，在第1加熱工序(C)中加熱，使其金屬組織的狀態(tài)暫時(shí)變成奧氏體組織后，使該無縫鋼管中間體la在該緩冷工序(未圖示)進(jìn)行緩冷，從而進(jìn)行退火。由此能夠?qū)崿F(xiàn)殘余應(yīng)力的除去、無縫鋼管中間體la的軟化、切削性的提高和冷加工性的改善，因此即便例如不實(shí)施第2加熱工序，也可以進(jìn)行延伸工序(拉拔加工(G)和域周期式軋管機(jī)軋制(F))。即，具有能夠簡化制造工序數(shù)的優(yōu)點(diǎn)。緩冷可以通過使用能夠進(jìn)行溫度管理、緩冷速度管理的保溫裝置來進(jìn)行，以使經(jīng)過熱靜液擠壓的無縫鋼管中間體la不急速冷卻。此時(shí)的緩冷速度以0.10.3匸/秒為宜。緩冷速度快于0.3"C/秒曰寸，得不到緩冷所帶來的退火效果。另一方面，緩冷速度慢于o.rc/秒時(shí)，進(jìn)入延伸工序之前的時(shí)間變長，生產(chǎn)效率變差。根據(jù)本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法，使加工為中空鋼坯的鋼材料受熱軟化，進(jìn)行熱靜液擠壓加工，從而制造無縫管，因而能夠由直徑大的中空鋼坯制造直徑小(例如3060mm)的無縫鋼管，進(jìn)而能夠?qū)⒃摕o縫鋼管斷面收縮加工(例如周期式軋管、拉拔、抽伸)至預(yù)定的尺寸。并且，由于采用了跟軋制不同的、與工具的摩擦較小的靜液壓擠壓加工，利用上述制造方法制造的無縫管美觀，且表面晶粒微細(xì)。因此，無縫彈簧鋼管47的制造工序整體得以簡化，能夠以更高品質(zhì)低成本地制造，能夠?qū)嶋H上在車輛中使用中空彈簧。如上所述，根據(jù)本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法，能夠制造出具有平滑的外周面和內(nèi)周面的高品質(zhì)的無縫鋼管。并且，由于能夠在不進(jìn)行現(xiàn)有那樣的曼內(nèi)斯曼穿孔和芯棒式無縫管軋的情況下進(jìn)行制造，因此能夠節(jié)省、簡化直到制品完成的勞動，能夠以低成本進(jìn)行制造。圖9是顯示中空螺旋彈簧31的制造工序的框圖。如圖9所示，中空螺旋彈簧31依次經(jīng)過如下工序而形成熱靜液擠壓工序7、削皮工序9、軋制工序11、螺旋成型工序13、熱處理工序15、端面磨削工序17、噴丸加工工序19、立定處理工序21、涂布工序23。圖9的熱靜液擠壓工序7和削皮工序9分別對應(yīng)上述的熱靜液擠壓工序(圖8(C))和磨削工序(圖8(E)),圖9中的從熱靜液擠壓工序7到削皮工序9的工序詳細(xì)內(nèi)容與上述圖8的工序相同。圖9的熱靜液擠壓工序7中，對由彈簧鋼材料形成的圖8的無縫鋼管la進(jìn)行加熱使其軟化，進(jìn)行熱靜液擠壓加工，制造無縫鋼管，然后對該無縫鋼管進(jìn)行達(dá)到預(yù)定直徑的斷面收縮加工。即，只要進(jìn)行熱靜液擠壓加工，由于將彈簧鋼材料以流動狀態(tài)進(jìn)行成型，因而能夠由例如外徑為300mm以上的中空鋼坯直接制造例如外徑為3060mm的無縫管。所述彈簧鋼材料以在加熱至1050'C以上且低于130(TC的狀態(tài)下進(jìn)行熱靜液擠壓加工為宜。由此，彈簧鋼材料雖未熔融，但處于軟化狀態(tài)，在超高壓下能夠確保流動性。所述軋制工序ll中，通過軋制對削皮后的無縫彈簧鋼管進(jìn)行延伸。通過該軋制工序11，能夠減少在后續(xù)工序的螺旋成型工序13中的加工量。所述螺旋成型工序13中，將軋制后的無縫彈簧鋼管成型為螺旋狀的中空體。所述熱處理工序15中，通過淬火、回火熱處理使螺旋狀的中空體具有作為彈簧的彈性。該工序中，可以在淬火、回火熱處理后通過氮化處理進(jìn)行表面處理，在孔部3的內(nèi)表面賦予lOOMPa左右的壓縮殘余應(yīng)力。因此，本實(shí)施例中，與后工序的噴丸加工工序19一起對中空螺旋彈簧31的外表面和孔部3的內(nèi)表面實(shí)施賦予壓縮殘余應(yīng)力的表面處理。其中，也可以省略對內(nèi)表面賦予壓縮殘余應(yīng)力的步驟。并且，熱處理工序15中，可以通過浸炭淬火、回火熱處理來對孔部3的內(nèi)表面賦予200MPa以下的壓縮殘余應(yīng)力?；蛘咭部梢栽诖慊稹⒒鼗馃崽幚砗髮撞?的內(nèi)表面實(shí)施后述的內(nèi)面噴丸以賦予壓縮殘余應(yīng)力。另外，也可以對無縫彈簧鋼管進(jìn)行油回火處理后通過所述螺旋成型工序13成型為螺旋狀的中空體，在去除翹曲的熱處理后實(shí)施所述淬火、回火熱處理+氮化處理；或者浸炭淬火、回火熱處理；或者淬火、回火熱處理+內(nèi)面噴丸，從而對孔部3的內(nèi)表面賦予壓縮殘余應(yīng)力。所述端面磨削工序17中，對螺旋狀的中空體的端面進(jìn)行磨削，實(shí)施端面處理。所述噴丸加工工序19中，使硬質(zhì)的微小粒撞擊表面，對螺旋狀的中空體的外表面進(jìn)行賦予壓縮殘余應(yīng)力的表面處理。圖IO是顯示所述內(nèi)面噴丸的示意圖。如圖IO所示，將利用氣壓的噴丸加工機(jī)的噴嘴55對著螺旋狀的中空體49的一個(gè)末端51的孔部53進(jìn)行噴丸加工。然后，從中空體49的另一末端也進(jìn)行該噴丸加工。噴丸加工的丸粒的粒徑為孔部53的直徑的1/3以下，由此能夠確實(shí)地對孔部53進(jìn)行殘余應(yīng)力的賦予。并且，如果在孔部中裝有丸粒的狀態(tài)下施加超聲波，則在內(nèi)面部也能夠獲得同樣的噴丸加工效果。所述立定處理工序21中，在壓縮螺旋狀的中空體后放開，防止彈簧的彈力減弱。所述涂布工序23中，根據(jù)需要進(jìn)行涂布，完成中空螺旋彈簧31。中空減搖裝置的成型中，不實(shí)施本實(shí)施方式的螺旋成型工序，以形成臂部的工序代替。與中空螺旋彈簧31、31A、31B同樣地設(shè)定中空減搖裝置的彎曲部的截面形狀，在彎曲部的曲率半徑的方向上進(jìn)行厚度的調(diào)整。對于整個(gè)中空減搖裝置來說，截面都可以是扁平的。實(shí)施例《實(shí)施例1》表2是表示螺旋彈簧的輕量化效果的比較的表。表2中，螺旋內(nèi)徑0=45mm、使用最大載荷2750N，對使用SiCr鋼的實(shí)心材料的螺旋彈簧(實(shí)心材料)、使用S45C等的現(xiàn)有的中空螺旋彈簧(現(xiàn)有中空材料)、使用SiCr鋼、高強(qiáng)度SiCrV鋼的實(shí)施例品的中空螺旋彈簧進(jìn)行了比較。表2螺旋內(nèi)徑0>45醒使用最大載荷2750N<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>如表2所示，現(xiàn)有的中空螺旋彈簧使用低碳鋼為材料，淬火后的硬度為Hv440，拉伸強(qiáng)度(TS)為1480MPa，在截面的外表面?zhèn)?外側(cè))，當(dāng)螺旋徑的內(nèi)徑側(cè)應(yīng)力為716MPa、將TS比設(shè)為48%時(shí)，質(zhì)量為439g。與此相對，使用SiCr鋼的實(shí)施例品的情況下，硬度為Hv545，拉伸強(qiáng)度(TS)為1850MPa，使用高強(qiáng)度SiCrV鋼的實(shí)施例品的情況下，硬度為Hv580，拉伸強(qiáng)度(TS)為2020MPa，將TS比設(shè)為48。/。時(shí)，則質(zhì)量分別為298g、255g，還能夠減少巻繞數(shù)等，能夠制成更加小型輕量的中空螺旋彈簧。如表2所示，該性能不遜于實(shí)心材料，反而重量更輕。因此，本實(shí)施例的中空螺旋彈簧能夠確實(shí)地得到輕量化效果，如表2所示，固有頻率也得到提高。表3是顯示高強(qiáng)度SiCrV鋼的化學(xué)成分和非金屬夾雜物一例的表。A鋼、B鋼均作為JIS規(guī)定的SiCr鋼以外的鋼而開發(fā)的，通過添加釩V等，作為高強(qiáng)度SiCrV鋼能夠確實(shí)地得到上述輕量化效果。此處作為彈簧鋼材料，例如作為用作閥彈簧的情況下，優(yōu)選使用表3所示的A鋼等，A鋼等是提高潔凈度并經(jīng)溶制得到的。這種情況下的非金屬夾雜物的狀態(tài)也一并在表3給出。表3高強(qiáng)度SiCrV彈簧鋼的化學(xué)成分和非金屬夾雜物<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table>《實(shí)施例2》下面，針對本發(fā)明的無縫鋼管及其制造方法，通過對滿足本發(fā)明的要件的實(shí)施例和不滿足本發(fā)明的要件的比較例進(jìn)行比較來具體說明。首先，作為鋼材使用KHV10N(株式會社神戶制鋼所制造)制作試驗(yàn)No.19的圓筒狀的鋼坯。這些鋼坯制作成外徑143mm、內(nèi)徑52mm。然后，如表1所示，以950140(TC的各溫度對這些鋼坯進(jìn)行加熱。接著，在各自的溫度(擠壓溫度)下用熱靜液擠壓裝置對已加熱的試驗(yàn)No.19的鋼坯進(jìn)行熱靜液擠壓加工，制造無縫鋼管。其后，對試驗(yàn)No.19的無縫鋼管進(jìn)行68(TCxl6小時(shí)的球狀化退火處理后，進(jìn)行周期式軋管機(jī)軋制和拉拔加工，延伸成外徑10.6mm、內(nèi)徑5.9mm。然后，對試驗(yàn)No.19的無縫鋼管進(jìn)行700°00.5小時(shí)加熱后，對它們進(jìn)行酸洗，制成試驗(yàn)No.19的無縫鋼管。其中，作為進(jìn)行熱靜液擠壓時(shí)的壓力介質(zhì)，均使用了以合成油為基體并在含有二硫化鉬的潤滑油中混有石墨的壓力介質(zhì)。對于如此制作的試驗(yàn)No.19的無縫鋼管，測定非金屬夾雜物的最大厚度^m)和單位面積上的個(gè)數(shù)(個(gè)數(shù)/100mm2)，進(jìn)而對擠壓性、表面粗糙進(jìn)行評價(jià)。非金屬夾雜物的最大厚度(^m)和單位面積上的個(gè)數(shù)(個(gè)數(shù)/100mm2)通過用掃描型電子顯微鏡對橫截面進(jìn)行觀察來測定。對于擠壓性的評價(jià)，將熱靜液擠壓加工時(shí)能夠毫無問題地實(shí)施的情況評價(jià)為"可能"，將由于擠壓阻力過強(qiáng)等原因無法平穩(wěn)地實(shí)施熱靜液擠壓加工的情況評價(jià)為"N.G"。對于表面粗糙的評價(jià)，通過對試驗(yàn)No.19的無縫鋼管進(jìn)行目視檢查來進(jìn)行。將沒有表面粗糙的情況評價(jià)為"無"，將產(chǎn)生了表面粗糙的情況評價(jià)為"產(chǎn)生"。加熱溫度條件和測定結(jié)果和評價(jià)結(jié)果列于表4。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>如表4所示，試驗(yàn)No.l(95(TC)的情況下，擠壓阻力大，無法進(jìn)行熱靜液擠壓(N.G)。試驗(yàn)No.2(1000'C)中，無縫鋼管的非金屬夾雜物的最大厚度較大，為52^im，個(gè)數(shù)也較多，為32個(gè)/100mm2。另一方面，擠壓溫度為130(TC以上的試驗(yàn)No.79中，無縫鋼管的非金屬夾雜物的最大厚度較大，為58pm以上，或者非金屬夾雜物的個(gè)數(shù)也較多，為42個(gè)以上/100mm2。并且，也產(chǎn)生了表面粗糙。試驗(yàn)No.l、試驗(yàn)No.2和試驗(yàn)No.79為比較例。與此相對，擠壓溫度為105(TC以上且低于130(TC的試驗(yàn)No.36中，非金屬夾雜物的最大厚度較小，為38^m以下，個(gè)數(shù)也較少，為20個(gè)以下/100mm2。并且，也沒有產(chǎn)生表面粗糙。試驗(yàn)No.36為實(shí)施例。因此可知，為了提高表面的平滑性，在所述熱靜液擠壓工序中將鋼坯的擠壓溫度設(shè)定為105(TC以上且低于130(TC是適宜的。特別是，例如制成螺旋彈簧等的情況下，從影響螺旋彈簧的耐久性的金屬組織中的非金屬夾雜物的個(gè)數(shù)、尺寸的方面出發(fā)，更確實(shí)地將擠壓溫度設(shè)定為1050125(TC是適宜的。并且，進(jìn)一步考慮到夾具的損傷時(shí)，在低溫側(cè)進(jìn)行擠壓成型是有利的，該擠壓溫度設(shè)定為105(TC以上且低于120(TC是適宜的，進(jìn)一步注重品質(zhì)的情況下，優(yōu)選設(shè)定為110CTC以上且低于1200°C。通過設(shè)定這樣的擠壓溫度，能夠使無縫鋼管的表面平滑?！秾?shí)施例3》然后，使用滿足本發(fā)明的要件的無縫鋼管、不滿足本發(fā)明的要件的無縫鋼管和實(shí)心的鋼材制作螺旋彈簧，進(jìn)行疲勞試驗(yàn)。其中，這些鋼材均使用了與《實(shí)施例2》相同的鋼材。首先，在115(TC的擠壓溫度下進(jìn)行熱靜液擠壓，制作無縫鋼管后，制作具有外徑為76.0mm、內(nèi)徑為54.8mm、高度為153.5mm、巻數(shù)為6.76的彈簧尺寸的試驗(yàn)No.lO、11的螺旋彈簧(均為中空品)。其中，試驗(yàn)No.ll的螺旋彈簧的外周面和內(nèi)周面上形成有表面瑕疵(相當(dāng)于連續(xù)瑕疵的偽瑕疵(擬似疵))。對于試驗(yàn)No.ll的螺旋彈簧來說，在與試驗(yàn)No.lO相同的條件下制成無縫鋼管后，用銼刀銼外周面，用表面粗糙的均整機(jī)P—，一)在內(nèi)周面滑動，形成深度超過50pm的表面瑕疵，使用該無縫鋼管制作上述條件的螺旋彈簧。試驗(yàn)No.12的螺旋彈簧在金屬組織中形成有在與管軸正交的方向上的最大厚度超過50|im的非金屬夾雜物。試驗(yàn)No.12的螺旋彈簧是在135(TC的溫度下進(jìn)行熱靜液擠壓加工制作無縫鋼管，使用該無縫鋼管制作上述條件的螺旋彈簧(中空品)。并且，試驗(yàn)No.13的螺旋彈簧是作為現(xiàn)有品的實(shí)心螺旋彈簧。試驗(yàn)No.13的螺旋彈簧使用與試驗(yàn)No.1012相同材質(zhì)的實(shí)心鋼坯，并且，不使用芯棒("7>卜"^》)，通過在與試驗(yàn)No.lO12相同的條件下進(jìn)行熱靜液擠壓來制作實(shí)心的鋼材，使用該鋼材，制作具有外徑為76.0mm、高度為153.5mm、巻數(shù)為6.76的彈簧尺寸的螺旋彈簧(實(shí)心品)。然后，使用這些試驗(yàn)No.1013的螺旋彈簧進(jìn)行疲勞試驗(yàn)。疲勞試驗(yàn)通過在單個(gè)彈簧運(yùn)動疲勞試驗(yàn)中進(jìn)行預(yù)定次數(shù)(40萬次)的伸縮運(yùn)動來進(jìn)行。其中，試驗(yàn)No.1013的螺旋彈簧的表面瑕疵的深度、非金屬夾雜物的尺寸和表面粗糙度(平均粗糙度Ra)是使用掃描型電子顯微鏡測定的。結(jié)果列于表5。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage30</column></row><table>如表5所示，試驗(yàn)No.lO的螺旋彈簧滿足了本發(fā)明的要件，因此進(jìn)行40萬次的伸縮運(yùn)動也不產(chǎn)生破壞等，能夠獲得良好的結(jié)果。艮P，滿足本發(fā)明的要件的中空的螺旋彈簧能夠獲得與實(shí)心的螺旋彈簧(試驗(yàn)No.l3)同等的結(jié)果。另一方面，試驗(yàn)No.ll、12均不滿足本發(fā)明的要件，因此在1820萬次的伸縮運(yùn)動中由內(nèi)面瑕疵或內(nèi)部產(chǎn)生破壞，沒能獲得良好的結(jié)果?！秾?shí)施例4》對汽車發(fā)動機(jī)的閥彈簧用中空螺旋彈簧的耐久性進(jìn)行了調(diào)査。作為用于中空螺旋彈簧的試驗(yàn)材料，使用表3的B鋼，在表6所示的AE的條件下實(shí)施熱靜液擠壓。表7給出耐久性試驗(yàn)結(jié)果。表6<table>tableseeoriginaldocumentpage31</column></row><table>中空螺旋彈簧的耐久性試驗(yàn)數(shù)據(jù)外側(cè)最大剪切應(yīng)力950MPa線徑(D5.6mm熱處理后硬度Hv620_孔徑0)2.8mm(厚度1.4mm)擠壓條件<table>tableseeoriginaldocumentpage31</column></row><table>表6的閥彈簧以線徑。5.6mm、孔徑①2.8mm(厚度1.4mm)、外側(cè)最大剪切應(yīng)力950MPa、熱處理后硬度Hv620的方式進(jìn)行加工、調(diào)整。由表7可知，A、B、C任一擠壓條件均能在3000萬次的耐久性試驗(yàn)中無折斷破損，大幅超過閥彈簧所要求的耐久次數(shù)1000萬次?！秾?shí)施例5》對汽車懸架的懸掛彈簧用中空螺旋彈簧的耐久性進(jìn)行了調(diào)査。作為用于中空螺旋彈簧的試驗(yàn)材料使用表3的A鋼，在表6所示的AE的條件下實(shí)施熱靜液擠壓。表8、表9和表10以及圖11給出耐久性試驗(yàn)結(jié)果。表8中空螺旋彈簧的耐久性試驗(yàn)數(shù)據(jù)外側(cè)最大剪切應(yīng)力l,100MPa線徑①10.0mm熱處理后硬度Hv620〗FL徑O5.0mm(厚度2.5mm)<table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>表9中空螺旋彈簧的耐久性試驗(yàn)數(shù)據(jù)外側(cè)最大剪切應(yīng)力l,100MPa線徑(D10.0mm擠壓條件E_孔徑(D5.0mm(厚度2.5mm)<table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>表IO中空螺旋彈簧的耐久性試驗(yàn)數(shù)據(jù)外側(cè)最大剪切應(yīng)力l,100MPa線徑0)10.0mm熱處理后硬度Hv580_孔徑(D5.0mm(厚度2.5mm)<table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>表8的懸掛彈簧的耐久性試驗(yàn)結(jié)果是對將表3的A鋼加工、調(diào)整至如下參數(shù)得到的中空螺旋彈簧進(jìn)行試驗(yàn)的結(jié)果，線徑①10.0mm、孔徑:。5.0mm(厚度2.5mm)、外側(cè)最大剪切應(yīng)力1,100MPa、熱處理后硬度Hv62C)。擠壓條件29分別與表4的擠壓條件29對應(yīng)。擠壓條件2、3、4、5、6均在50萬次的耐久性試驗(yàn)中無折斷破損，大幅超過懸掛彈簧所要求的耐久次數(shù)2030萬次。表9的懸掛彈簧的耐久性試驗(yàn)結(jié)果是對如下的中空螺旋彈簧進(jìn)行了試驗(yàn)的結(jié)果使用表3的A鋼，在表6的E的擠壓溫度下制造無縫鋼管，將其加工成中空螺旋彈簧后通過熱處理改變了硬度。將試驗(yàn)的中空螺旋彈簧加工、調(diào)整成線徑OlO.Omm、孔徑05.0mm(厚度2.5mm)、外側(cè)最大剪切應(yīng)力UOOMPa。圖11是將表9的耐久性試驗(yàn)結(jié)果作圖得到的曲線圖。由表9和圖11可知，Hv620以上時(shí)，在50萬次的耐久性試驗(yàn)中無折斷破損。Hv480的情況下，在第一次14,500次、第二次18，800次時(shí)外表面出現(xiàn)折斷破損。Hv505的情況下，在第一次198,000次、第二次215,000次時(shí)外表面出現(xiàn)折斷破損。Hv535的情況下，在第一次252,000次、第二次286,000次時(shí)外表面出現(xiàn)折斷破損。Hv580的情況下，在第一次407,000次、第二次472,000次時(shí)孔側(cè)表面出現(xiàn)折斷破損。如圖ll那樣作圖，在Hv500處存在拐點(diǎn)，熱處理后的硬度以Hv500以上為宜。表10的懸掛彈簧的耐久性試驗(yàn)結(jié)果是對將表3的A鋼以如下方式進(jìn)行加工、調(diào)整的中空螺旋彈簧進(jìn)行了試驗(yàn)的結(jié)果，線徑OlO.Omm、孔徑①5.0mm(厚度2.5mm)、外側(cè)最大剪切應(yīng)力l,lOOMPa、熱處理后硬度Hv580。由表10可知，在未對中空螺旋彈簧的孔部內(nèi)表面賦予壓縮殘余應(yīng)力的Base的情況下，在第一次407,000次、第二次472,000次時(shí)內(nèi)表面出現(xiàn)折斷破損。與此相對，通過氮化處理、滲碳淬火、沖擊(內(nèi)面噴丸)對孔部的內(nèi)表面賦予了壓縮殘余應(yīng)力的情況下，均在50萬次的耐久性試驗(yàn)中無折斷破損，大幅超過懸掛彈簧所要求的耐久次數(shù)2030萬次?！秾?shí)施例6》表11是顯示中空減搖裝置的耐久性試驗(yàn)結(jié)果的表。本試驗(yàn)結(jié)果的實(shí)施例品是將表3的A鋼加工、調(diào)整成線徑025.0mm、孔徑012.5mm(厚度6.25mm)、外側(cè)最大主應(yīng)力士700MPa、孔側(cè)最大主應(yīng)力±450MPa而得到。表ll中空減搖裝置(帶臂部的扭桿)的耐久性試驗(yàn)數(shù)據(jù)外側(cè)最大主應(yīng)力+Z-700MPa線徑O25.0mm孔側(cè)最大應(yīng)力+A450MPa硬度Hv耐久次數(shù)(><1()4次)破損位置No.lNo.2No.lNo.2現(xiàn)有S40C4208.59.5外側(cè)表面外側(cè)表面實(shí)施例品51524.631.3孔側(cè)表面孔側(cè)表面實(shí)施例品5505050未折斷破損未折斷破損實(shí)施例品5卯5050未折斷破損未折斷破損由表11可知，使用現(xiàn)有的S40C的中空減搖裝置的硬度為Hv420，一次85,000次、第二次95,000次時(shí)外表面出現(xiàn)折斷破損。本發(fā)明實(shí)施例的中空減搖裝置的硬度為Hv515，雖在第一次246,000次、第二次313,000次時(shí)孔部的內(nèi)表面(孔部表面)出現(xiàn)折斷破損，但實(shí)現(xiàn)了現(xiàn)有產(chǎn)品的約3倍的壽命。另外，硬度為Hv550、590的情況在50萬次的耐久性試驗(yàn)中均無折斷破損。因此，中空減搖裝置的情況中也能夠起到與實(shí)施例l相同的效果。以上舉出最佳實(shí)施方式和實(shí)施例對本發(fā)明的無縫鋼管及其制造方法進(jìn)行了詳細(xì)說明，但本發(fā)明的內(nèi)容不限于上述記載，本發(fā)明的主旨應(yīng)以權(quán)利要求書來解釋。并且自不必說，可以在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)進(jìn)行較寬地變形和改變。例如，可以使用玻璃粉體代替用于熱靜液擠壓加工的壓力介質(zhì)17，來進(jìn)行玻璃潤滑熱擠壓加工。并且，作為使用本發(fā)明的無縫鋼管的適宜的方式，舉出螺旋彈簧等進(jìn)行了說明，但也可以用作減搖裝置等大致呈〕字形的中空彈簧材的材料、傳動軸等中空棒材或者建筑物、自行車等的框架材。權(quán)利要求1、一種無縫鋼管，其是經(jīng)過熱靜液擠壓工序由圓筒狀的鋼材的鋼坯成型而成的無縫鋼管，其特征在于，在鋼管的內(nèi)周面和外周面形成的連續(xù)瑕疵的深度距各面為50μm以下。2、如權(quán)利要求1所述的無縫鋼管，其特征在于，所述鋼管的金屬組織中含有非金屬夾雜物，所述非金屬夾雜物在與管軸正交的方向上的最大厚度為50jiim以下。3、如權(quán)利要求1或權(quán)利要求2所述的無縫鋼管，其特征在于，所述鋼管的內(nèi)周面和外周面的表面粗度以平均粗糙度Ra計(jì)為12.5pm以下。4、如權(quán)利要求1權(quán)利要求3的任一項(xiàng)所述的無縫鋼管，其特征在于，所述鋼材為彈簧鋼。5、一種中空彈簧，其特征在于，使用權(quán)利要求4所述的無縫鋼管形成螺旋狀、棒狀或具有彎曲部的棒狀的中空體，對所形成的中空體實(shí)施了賦予壓縮殘余應(yīng)力的表面處理。6、如權(quán)利要求5所述的中空彈簧，其特征在于，進(jìn)行所述擠壓加工時(shí)使用了油脂系中加有石墨的潤滑劑。7、如權(quán)利要求5或6的任一項(xiàng)所述的中空彈簧，其特征在于，將所述螺旋狀、棒狀或具有彎曲部的棒狀的中空體的截面的厚度t與外徑D之比設(shè)定為t/D=0.100.35。8、如權(quán)利要求7所述的中空彈簧，其特征在于，硬度為Hv-500以上。9、如權(quán)利要求7所述的中空彈簧，其特征在于，至少對所述無縫彈簧鋼管的外表面進(jìn)行了磨削。10、如權(quán)利要求7所述的中空彈簧，其特征在于，對所述中空體的外表面和內(nèi)表面實(shí)施了所述表面處理。11、如權(quán)利要求7所述的中空彈簧，其特征在于，所述螺旋狀的中空體的截面外形與截面內(nèi)形的相對位置或棒狀的中空體的彎曲部的截面外形與截面內(nèi)形的相對位置為圓形同心。12、如權(quán)利要求7所述的中空彈簧，其特征在于，所述螺旋狀的中空體的截面外形與截面內(nèi)形的相對位置或棒狀的中空體的彎曲部的截面外形與截面內(nèi)形的相對位置為偏心。13、如權(quán)利要求5或6的任一項(xiàng)所述的中空彈簧，其特征在于，至少所述中空體的截面外形為非圓形形狀。14、如權(quán)利要求7所述的中空彈簧，其特征在于，在所述無縫彈簧鋼管的內(nèi)周面或外周面的至少一方上形成的連續(xù)瑕疵的深度距所述內(nèi)周面或外周面為50pm以下。15、如權(quán)利要求7所述的中空彈簧，其特征在于，所述無縫彈簧鋼管在金屬組織中含有非金屬夾雜物，所述非金屬夾雜物在與管軸正交的方向上的最大厚度為50,以下。16、如權(quán)利要求7所述的中空彈簧，其特征在于，所述無縫彈簧鋼管的內(nèi)周面或外周面的至少一方的表面粗度以平均粗糙度Ra計(jì)為12.5)uim以下。17、一種無縫鋼管的制造方法，其特征在于，該制造方法包括如下工序?qū)摬某尚蜑閳A筒狀的鋼坯的鋼坯成型工序、加熱所述鋼坯的第1加熱工序、通過對所述已加熱的鋼坯進(jìn)行熱靜液擠壓加工來制造無縫鋼管中間體的熱靜液擠壓工序、加熱所述無縫鋼管中間體的第2加熱工序、通過進(jìn)行周期式軋管機(jī)軋制和拉拔加工之中至少1種加工來使已加熱的所述無縫鋼管中間體延伸的延伸工序、對延伸后的所述無縫鋼管中間體進(jìn)行加熱的第3加熱工序、和對延伸和加熱后的所述無縫鋼管中間體進(jìn)行酸洗的酸洗工序。18、如權(quán)利要求17所述的無縫鋼管的制造方法，其特征在于，該方法在所述酸洗工序后還包括對經(jīng)酸洗的所述無縫鋼管進(jìn)行彎曲矯直的矯直工序。19、如權(quán)利要求17或權(quán)利要求18所述的無縫鋼管的制造方法，其特征在于，該方法在所述第2加熱工序后還包括對已加熱的^f述無縫鋼管中間體的內(nèi)周面進(jìn)行磨削加工的磨削工序。20、如權(quán)利要求18所述的無縫鋼管的制造方法，其特征在于，在所述矯直工序后，對所述無縫鋼管的內(nèi)周面進(jìn)行磨削。21、如權(quán)利要求17所述的無縫鋼管的制造方法，其特征在于，所述熱靜液擠壓溫度為105o'c以上且不足noo。c。22、一種無縫鋼管的制造方法，其特征在于，該制造方法包括如下工序?qū)摬某尚蜑閳A筒狀的鋼坯的鋼坯成型工序、加熱所述鋼坯的第1加熱工序、通過對所述已加熱的鋼坯進(jìn)行熱靜液擠壓加工來制造無縫鋼管中間體的熱靜液擠壓工序、使經(jīng)熱靜液擠壓加工的所述無縫鋼管中間體緩冷的緩冷工序、通過進(jìn)行周期式軋管機(jī)軋制和拉拔加工之中至少1種加工來使已加熱的所述無縫鋼管中間體延伸的延伸工序、對延伸后的所述無縫鋼管中間體進(jìn)行加熱的第3加熱工序、禾口對延伸和加熱后的所述無縫鋼管中間體進(jìn)行酸洗的酸洗工序。全文摘要本發(fā)明提供耐久性高的無縫鋼管和使用了該無縫鋼管的中空彈簧、以及能夠以良好的生產(chǎn)效率高品質(zhì)且低成本地制造該無縫鋼管的制造方法。本發(fā)明的無縫鋼管(1)是至少經(jīng)過通過對圓筒狀的鋼材的鋼坯(2)進(jìn)行熱靜液擠壓加工來制造無縫鋼管中間體(1a)的熱靜液擠壓工序(C)而制造的無縫鋼管(1)，其中，在鋼管的內(nèi)周面和外周面形成的連續(xù)瑕疵的深度距各面為50μm以下。并且，本發(fā)明的無縫鋼管的制造方法包括如下工序鋼坯成型工序(A)、第1加熱工序(B)、熱靜液擠壓工序(C)、第2加熱工序(D)、延伸工序(F)/(G)、第3加熱工序(H)和酸洗工序(I)。文檔編號B21C23/08GK101626848SQ20078005215公開日2010年1月13日申請日期2007年3月14日優(yōu)先權(quán)日2007年3月14日發(fā)明者南知幸,巖屋香司,豊武孝太郎,高村典利申請人:神鋼金屬產(chǎn)品株式會社;日本發(fā)條株式會社