專利名稱：一種熱連軋機(jī)精軋出口溫度的保證方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及熱軋終軋溫度控制技術(shù)，具體地說(shuō)是指ー種熱連軋機(jī)精軋出口溫度的保證或控制方法。
背景技術(shù)：
終軋溫度在帶鋼熱連軋生產(chǎn)過(guò)程中是實(shí)現(xiàn)控制軋制的ー個(gè)非常重要的參數(shù)，但在精軋過(guò)程中，如果僅僅是依靠空冷溫降來(lái)進(jìn)行溫度控制則難以保證終軋溫度精度。早些時(shí)候熱軋帶鋼的溫度控制方法主要是通過(guò)僅預(yù)計(jì)頭部終軋溫度而在精軋機(jī)后設(shè)置層流冷卻的方式來(lái)控制帶鋼冷卻速度和卷取前的帶鋼整體溫度；近年來(lái)為了控制軋制過(guò)程的相變以 及滿足產(chǎn)品性能、軋制產(chǎn)量的要求，新的發(fā)展思路是利用精軋機(jī)架間冷卻水控制的方式來(lái)精確控制精軋后的終軋溫度，即在精軋機(jī)組后部機(jī)架間設(shè)置帶鋼水幕冷卻裝置以增加機(jī)架間冷卻系統(tǒng)，；而通過(guò)合理控制機(jī)架水，不但可以提高終軋溫度精度，而且對(duì)于實(shí)現(xiàn)升速軋制、提高機(jī)組產(chǎn)量、改善產(chǎn)品內(nèi)在質(zhì)量以及生產(chǎn)對(duì)軋制溫度范圍有特殊要求的鋼材品種都有非常重要的意義。目前大部分的生產(chǎn)控制是利用精軋后的測(cè)量裝置反饋控制調(diào)節(jié)機(jī)架間的冷卻水量，但這種方式會(huì)造成溫度控制滯后，易產(chǎn)生溫度波動(dòng)。如圖I所示，在現(xiàn)有技術(shù)中，控制帶鋼的終軋溫度的手段主要有調(diào)整速度的方式，如采用溫度加速度或功率加速度進(jìn)行升速軋制提高軋制溫度，同時(shí)根據(jù)設(shè)置在精軋機(jī)后的測(cè)溫儀實(shí)測(cè)溫度數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)機(jī)架水的方式實(shí)施反饋控制。一般測(cè)溫儀與軋機(jī)之間有較長(zhǎng)的距離，控制機(jī)架水的閥門滯后特性嚴(yán)重，采用反饋控制的效果則不夠理想。公開(kāi)號(hào)為CN101081406，名稱為《ー種保證熱軋精軋帶鋼全長(zhǎng)溫度均勻的方法》的中國(guó)專利文獻(xiàn)公開(kāi)了ー種熱軋軋制過(guò)程中終軋溫度的控制方法，它主要解決帶鋼頭部和尾部溫度偏低導(dǎo)致軋制困難和不合格產(chǎn)品的技術(shù)問(wèn)題。它的主要思想包括以下方面a、在加熱爐物理劃分的各個(gè)段采用兩根或三根煤氣總管連接沿爐寬方向分布的燃燒器，燃燒器按照煤氣總管的數(shù)量分成兩組或三組，當(dāng)帶鋼頭部、尾部溫度偏低時(shí)，通過(guò)控制各煤氣總管流量，使加熱完了的板坯溫度分布為傾斜型或上拋物線型的板溫分布；b、在進(jìn)入粗軋第一機(jī)架和粗軋第二機(jī)架進(jìn)行水平軋制前，當(dāng)板坯頭部溫度偏低時(shí)，粗軋高壓除鱗水采用頭部延遲噴水，當(dāng)板坯尾部溫度偏低時(shí)采用尾部提前結(jié)束噴水，當(dāng)板坯頭部和尾部溫度同時(shí)偏低時(shí)同時(shí)采用頭部延遲噴水尾部提前結(jié)束噴水。所以該專利主要是通過(guò)加熱爐和粗軋過(guò)程的一系列方法解決精軋帶鋼入口溫度的全長(zhǎng)溫度均勻來(lái)保證帶鋼全長(zhǎng)的終軋溫度均勻性問(wèn)題。公開(kāi)號(hào)為CN1119969，發(fā)明名稱為《熱軋帶材軋制中的溫度控制方法》的中國(guó)專利文獻(xiàn)公開(kāi)了ー種在多機(jī)座熱軋帶材機(jī)組上軋制熱帶材、特別是鋁帶時(shí)控制溫度的方法，在進(jìn)入單個(gè)軋機(jī)或軋機(jī)機(jī)組前對(duì)帶材進(jìn)行冷卻，并在帶材通過(guò)帶材機(jī)組/單軋機(jī)的機(jī)座時(shí)按照入口溫度的溫度常數(shù)對(duì)帶材頭和尾之間的冷卻強(qiáng)度進(jìn)行控制。該專利是通過(guò)在精軋和粗軋之間増加冷卻設(shè)備來(lái)保證精軋入口溫度的一致性，但這不能很好的消除帶鋼在軋機(jī)中由速度運(yùn)行變化所造成的終軋溫度的變化。
公開(kāi)號(hào)為JP 2001 353512A，發(fā)明名稱為 METHOD FOR CONTROLLING TEMPERATUREOF HOT STRIP的日本專利文獻(xiàn)還公開(kāi)了一種通過(guò)在精軋機(jī)組前増加加熱設(shè)備達(dá)到需要的終軋溫度的方法。公開(kāi)號(hào)為JP 8252624A,發(fā)明名稱為 METHOD FOR CONTROLLING FINISHINGTEMPERATURE IN CONTINUOUS HOT ROLLING的日本專利文獻(xiàn)則是通過(guò)精軋出口測(cè)溫儀測(cè)量的實(shí)際溫度和目標(biāo)溫度的差進(jìn)行終軋溫度的反饋調(diào)節(jié)，來(lái)提高終軋溫度的命中率，但該專利沒(méi)有考慮如果針對(duì)來(lái)料溫度的偏差如何進(jìn)行前饋調(diào)節(jié)，有一定的滯后性。另外還有公開(kāi)號(hào)為JP 58181407A,發(fā)明名稱為METHOD FOR CONTROLLINGFINISHING TEMPERATURE IN HOT ROLLING的日本專利文獻(xiàn)，該專利是1983年君津所提出的，時(shí)間較早，它只要依據(jù)基礎(chǔ)自動(dòng)化帶鋼溫度分布和壓下分布來(lái)對(duì)機(jī)架水流量進(jìn)行開(kāi)關(guān)和流量的直接通過(guò)模型估算需要的水量。該專利方法適合使用在計(jì)算能力不是很強(qiáng)的基礎(chǔ)自動(dòng)化系統(tǒng)中。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題在于提供ー種熱連軋機(jī)精軋出口溫度的保證方法，它解決了現(xiàn)有控制方法對(duì)出ロ溫度控制滯后的不足。其所要解決的技術(shù)問(wèn)題可以通過(guò)以下技術(shù)方案來(lái)實(shí)施。ー種熱連軋機(jī)精軋出ロ溫度的保證方法，包括以下步驟(I)、將所軋制帶鋼以一定長(zhǎng)度為単位劃分為若干邏輯段；(2)、計(jì)算各邏輯段在通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)的實(shí)際拋鋼速度(指通過(guò)最后ー個(gè)機(jī)架時(shí)帶鋼的速度)；(3)、依據(jù)所計(jì)算的實(shí)際拋鋼速度計(jì)算各邏輯段在通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)的實(shí)際溫度；(4)、計(jì)算將各邏輯段通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)的實(shí)際溫度調(diào)節(jié)到終軋目標(biāo)溫度時(shí)機(jī)架冷卻水所需出水量。作為本技術(shù)方案的進(jìn)ー步改進(jìn)，各邏輯段在通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)實(shí)際拋鋼速度的計(jì)算方法如下其中，以所軋制帶鋼的穿帶速度為VO ；帶鋼經(jīng)第一次加速后的速度為Vl ；帶鋼經(jīng)第二次加速后的速度為V2 ；帶鋼的拋鋼速度為V3 ；在最后ー個(gè)精軋機(jī)出ロ帶鋼最大允許運(yùn)行速度為Vmax ；在最后ー個(gè)精軋機(jī)出ロ帶鋼最大允許拋鋼速度為Vmount ；帶鋼穿帶和第一次加速階段的運(yùn)行長(zhǎng)度為SO ；帶鋼第二次加速階段速度小于Vmount部分的運(yùn)行長(zhǎng)度為SI，；帶鋼第二次加速階段速度在Vmout和Vmax之間的運(yùn)行長(zhǎng)度為SI "；帶鋼在Vmax階段的運(yùn)行長(zhǎng)度為S2 ；帶鋼從Vmax減速階段的運(yùn)行長(zhǎng)度為S3 ；
精軋成品帶鋼長(zhǎng)度為S ；帶鋼中間坯長(zhǎng)度為Sn;所軋制帶鋼成品厚度為H7 ；帶鋼中間坯厚度為HO ；貝丨JS =免*互^并且，當(dāng)SSSO+Sl’+Sl" +S3時(shí)，帶鋼以Vmax運(yùn)行長(zhǎng)度為S2后減速拋鋼，則V2 =Vmax，V3 = Vmount ;或者當(dāng)S0+S1’ < S < S0+S1’ +SI" +S3時(shí)，帶鋼會(huì)在第二次加速后減速拋鋼，則依據(jù)
V 2 — V 2 Λ J 2 — Λ J 2I 2 2 72 Cl0 (Λ —O Q-O1 )
S0+S1，ν2 _ν3 +ν3 _ν2 =5可知、=、卜3 +--其中 a2、a3 分別為第二
Ia2Ia3Vα3 ~α2，
次加速和減速時(shí)的加速度；或者當(dāng)S< SO時(shí)，帶鋼會(huì)在第一次加速后開(kāi)始拋鋼，則V3 =ム2 +2a, *(S-d0) 其中
dO為帶鋼頭部穿帶勻速段運(yùn)行長(zhǎng)度，al為第一次加速時(shí)的加速度；或者當(dāng)SO < S < S0+S1
時(shí)，帶鋼會(huì)在第二次加速后拋鋼，則V3 =^2+2%*0-\)也作為本技術(shù)方案的進(jìn)ー步
改進(jìn)，機(jī)架冷卻水所需出水量的計(jì)算方法如下某第i邏輯段的溫度偏差A(yù)t等于該邏輯段精軋軋機(jī)出口預(yù)測(cè)溫度減去終軋目標(biāo)溫度；則第i邏輯段調(diào)節(jié)機(jī)架的冷卻水所需的設(shè)定水量 wq(i) = wq(i_l) + Δ t*dqt (i)； 其中，水量對(duì)溫度的感度dqt(i)=^·^·;
tarop其中，溫度影響系數(shù)tdrop=；其中xdamping為溫降系數(shù),xradiat為水冷系數(shù),xdt為平均環(huán)境溫差,xvol為帶鋼平均秒流量。也作為本技術(shù)方案的進(jìn)ー步改進(jìn)，所述溫降系數(shù)xdamping可以為O. 7-1. 5秒
/平方米。也作為本技術(shù)方案的進(jìn)ー步改進(jìn)，所述水冷系數(shù)xradiat為0. 5-1. 8。作為本方法的優(yōu)選實(shí)施例之一，所述邏輯段每段的長(zhǎng)度為I米。還作為本技術(shù)方案的進(jìn)ー步改進(jìn)，所述邏輯段的段數(shù)為50——80，例如可以為63段。同樣，所述機(jī)架冷卻水可以包括固定流量機(jī)架冷卻水和可調(diào)節(jié)流量機(jī)架冷卻水。其中可以將所述固定流量機(jī)架冷卻水設(shè)于先軋制精軋機(jī)之間，而將所述可調(diào)節(jié)流量機(jī)架冷卻水設(shè)于后軋制精軋機(jī)之間。本技術(shù)方案根據(jù)帶鋼進(jìn)入精軋前帶鋼來(lái)料全長(zhǎng)各物理段溫度的實(shí)際波動(dòng)并通過(guò)預(yù)測(cè)帶鋼各段在軋機(jī)中速度運(yùn)行圖的變化情況預(yù)測(cè)帶鋼全長(zhǎng)各物理段的精軋終軋溫度，再通過(guò)對(duì)各段預(yù)計(jì)的終軋溫度和目標(biāo)終軋溫度的偏差來(lái)提前計(jì)算設(shè)定和調(diào)節(jié)各精軋機(jī)架間冷卻水相對(duì)帶鋼頭部所需增減的水量，從而保證帶鋼終軋溫度的精確控制。
本技術(shù)方案的特點(diǎn)在于I)、通過(guò)對(duì)帶鋼劃分為一定長(zhǎng)度的邏輯段，以各邏輯段為計(jì)算、控制的基本単元，提高其控制精度；2)、結(jié)合段出口溫度與終軋目標(biāo)溫度，采用了分段機(jī)架水調(diào)節(jié)控制，大大提高了溫度調(diào)節(jié)效率。


下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式
作一詳細(xì)說(shuō)明。圖I為現(xiàn)有熱連軋機(jī)精軋出ロ溫度的控制方法示意圖；
圖2為本發(fā)明保證方法的示意簡(jiǎn)圖；圖3為帶鋼邏輯段在最后ー個(gè)軋機(jī)機(jī)架處的出ロ速度運(yùn)行圖，其中圖3a示意了在最高速減速拋鋼運(yùn)行的情況，圖3b示意了在第二次加速后減速拋鋼運(yùn)行的情況，圖3c示意了在第二次加速后拋鋼運(yùn)行的情況，圖3d示意了在第一次加速后拋鋼運(yùn)行的情況；圖中Vmax表示在最后ー個(gè)精軋機(jī)機(jī)架出口帶鋼最大允許運(yùn)行速度，Vmout表示在最后ー個(gè)精軋機(jī)機(jī)架出ロ帶鋼最大允許拋鋼速度，VO表示穿帶速度，Vl表示第一次加速結(jié)束后的速度，V2表示第二次加速結(jié)束后的速度，V3表示拋鋼速度，t0表示第一次加速開(kāi)始時(shí)間，tl表示第一次加速結(jié)束時(shí)間，t2表示第二次加速結(jié)束時(shí)間，t3表示拋鋼時(shí)間，tl’表示達(dá)到拋鋼速度的時(shí)間，t2’表示由最大速度開(kāi)始減速的時(shí)間；圖4為帶鋼在最后ー個(gè)精軋機(jī)機(jī)架出ロ運(yùn)行速度的計(jì)算流程圖；圖5為以圖3a為參照的精軋出ロ帶鋼在各階段的運(yùn)行長(zhǎng)度示意；圖6表示帶鋼通過(guò)不同精軋機(jī)的速度運(yùn)行圖；圖7為本發(fā)明實(shí)施例的帶鋼熱軋溫度控制系統(tǒng)構(gòu)架圖； 圖8為本發(fā)明實(shí)施例中各軋機(jī)秒流量分布圖；圖9為本發(fā)明實(shí)施例中帶鋼水量設(shè)定結(jié)果具體實(shí)施例方式如圖2所示的簡(jiǎn)圖，本熱連軋機(jī)精軋出ロ溫度的保證方法是基于段的帶鋼全長(zhǎng)終軋溫度預(yù)測(cè)及控制，對(duì)以段為單位的控制單元進(jìn)行溫度前饋控制；其技術(shù)方案由以下三部分組成一、帶鋼分段將帶鋼劃分為一定長(zhǎng)度的邏輯段。邏輯段為計(jì)算、控制的基本単元；ニ、根據(jù)軋件的負(fù)荷分配、速度制度預(yù)測(cè)各邏輯段的終軋溫度。首先對(duì)帶鋼全長(zhǎng)各段的軋機(jī)出ロ速度的計(jì)算分段原則如下本方案的實(shí)現(xiàn)基于段的帶鋼全長(zhǎng)終軋溫度計(jì)算和控制，其對(duì)帶鋼分段的原則取決系統(tǒng)緩存的大小以及控制系統(tǒng)的反應(yīng)延時(shí)情況而定(例如利用計(jì)算處理能力較強(qiáng)的過(guò)程計(jì)算機(jī)系統(tǒng)來(lái)進(jìn)行處理以得到更好效果)，一般可取精軋入口前I米為一段進(jìn)行計(jì)算和控制。在實(shí)際的生產(chǎn)過(guò)程中，為了減少帶鋼頭尾溫度降，以及取得最大的生產(chǎn)能力，因帶鋼長(zhǎng)度不同，最后ー個(gè)精軋機(jī)機(jī)架處的出ロ速度運(yùn)行圖有下列四種情況可供選擇
a.于最聞速減速拋鋼運(yùn)彳丁(如圖3a)；b.于第二次加速后減速拋鋼運(yùn)行(如圖3b)；c.于第二次加速后拋鋼運(yùn)行(如圖3c)；d.于第一次加速后拋鋼運(yùn)行(如圖3d)。下面根據(jù)圖3中的四種情況，并結(jié)合圖4所給出的流程圖進(jìn)行判斷。I)、判斷是否會(huì)在最大速度運(yùn)行如圖5，圖中各區(qū)域的面積即是精軋出口帶鋼在各階段的運(yùn)行長(zhǎng)度，各區(qū)域的含義如下SO :穿帶和第一次加速階段的運(yùn)行長(zhǎng)度(定值)；SI，:第二次加速階段速度小于Vmout階段的運(yùn)行長(zhǎng)度(定值)；SI ":第二次加速階段速度在Vmout和Vmax之間的運(yùn)行長(zhǎng)度(定值)；S2 :最高速度階段的運(yùn)行長(zhǎng)度；S3 :從Vmax減速階段的運(yùn)行長(zhǎng)度(定值)；設(shè)精軋成品帶鋼長(zhǎng)度為S，中間坯長(zhǎng)度為Sn，成品厚度為H7，中間坯厚度為HO ;則 當(dāng)S>=S0+S1' +SI" +S3時(shí)，帶鋼會(huì)在最大速度運(yùn)行，進(jìn)而可以計(jì)算出帶鋼以最大速度運(yùn)行的長(zhǎng)度S2。
權(quán)利要求
1.ー種熱連軋機(jī)精軋出口溫度的保證方法，包括以下步驟 (1)、將所軋制帶鋼以一定長(zhǎng)度為単位劃分為若干邏輯段； (2)、計(jì)算各邏輯段在通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)的實(shí)際拋鋼速度； (3)、依據(jù)所計(jì)算的實(shí)際拋鋼速度計(jì)算各邏輯段在通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)的實(shí)際溫度； (4)、計(jì)算將各邏輯段通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)的實(shí)際溫度調(diào)節(jié)到終軋目標(biāo)溫度時(shí)機(jī)架冷卻水所需出水量。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述熱連軋精軋出ロ溫度的保證方法，其特征在于，各邏輯段在通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)實(shí)際拋鋼速度的計(jì)算方法如下 其中，以 所軋制帶鋼的穿帶速度為VO; 帶鋼經(jīng)第一次加速后的速度為Vl ； 帶鋼經(jīng)第二次加速后的速度為V2 ； 帶鋼的拋鋼速度為V3 ； 在最后ー個(gè)精軋機(jī)出ロ帶鋼最大允許運(yùn)行速度為Vmax ； 在最后ー個(gè)精軋機(jī)出ロ帶鋼最大允許拋鋼速度為Vmount ； 帶鋼穿帶和第一次加速階段的運(yùn)行長(zhǎng)度為SO ； 帶鋼第二次加速階段速度小于Vmount部分的運(yùn)行長(zhǎng)度為SI，； 帶鋼第二次加速階段速度在Vmout和Vmax之間的運(yùn)行長(zhǎng)度為SI "； 帶鋼在Vmax階段的運(yùn)行長(zhǎng)度為S2 ； 帶鋼從Vmax減速階段的運(yùn)行長(zhǎng)度為S3 ； 精軋成品帶鋼長(zhǎng)度為S ； 帶鋼中間坯長(zhǎng)度為Sn; 所軋制帶鋼成品厚度為H7 ； 帶鋼中間坯厚度為HO ； 貝丨以=免*g 并且， 當(dāng)S≤S0+S1’ +SI " +S3時(shí)，帶鋼以Vmax運(yùn)行長(zhǎng)度為S2后減速拋鋼，則V2 = Vmax,V3 = Vmount ;或者 當(dāng)S0+S1’ < S < S0+S1’ +SI " +S3時(shí)，帶鋼會(huì)在第二次加速后減速拋鋼，則依據(jù) v 2 _v 2 ,. 2 _ ,. 2I 2 2i 2 ο (Λ —O O-^l )S0+S1，ν2 _ν3 +ν3 _ν2 ニズ可知、=·^〗+-其中a2、a3分別為第二 Ia2Ia3Vα3 ~αι,次加速和減速時(shí)的加速度；或者 當(dāng)S < SO時(shí)，帶鋼會(huì)在第一次加速后開(kāi)始拋鋼，則V3 =卩。2 +2 ! *(S-d0) 其中do為帶鋼頭部穿帶勻速段運(yùn)行長(zhǎng)度，al為第一次加速時(shí)的加速度；或者當(dāng)SO < S < S0+S1吋，帶鋼會(huì)在第二次加速后拋鋼，則V3 =^12 +2a2 *(S-S0)
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述熱連軋精軋出ロ溫度的保證方法，其特征在于，機(jī)架冷卻水所需出水量的計(jì)算方法如下某第i邏輯段的溫度偏差A(yù)t等于該邏輯段精軋軋機(jī)出口預(yù)測(cè)溫度減去終軋目標(biāo)溫度； 則第i邏輯段調(diào)節(jié)機(jī)架的冷卻水所需的設(shè)定水量wq (i) = wq(i_l) + At*dqt(i)； 其中,7jc量對(duì)溫度的感度郵(り=:D; 其中，溫度影響系數(shù)—P = (Xradiat*；XP^g*Xdt); 其中xdamping為溫降系數(shù),xradiat為水冷系數(shù),xdt為平均環(huán)境溫差,xvol為帶鋼平均秒流量。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述熱連軋精軋出ロ溫度的保證方法，其特征在于，所述溫降系數(shù)xdamping 為 O. 7-1. 5 秒 / 平方米。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述熱連軋精軋出ロ溫度的保證方法，其特征在于，所述水冷系數(shù)xradiat 為 O. 5-1. 8。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述熱連軋精軋出ロ溫度的保證方法，其特征在于，所述邏輯段每段的長(zhǎng)度為I米。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述熱連軋精軋出ロ溫度的保證方法，其特征在于，所述邏輯段的段數(shù)為50——80。
8.根據(jù)權(quán)利要求I所述熱連軋精軋出ロ溫度的保證方法，其特征在于，所述機(jī)架冷卻水包括固定流量機(jī)架冷卻水和可調(diào)節(jié)流量機(jī)架冷卻水。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述熱連軋精軋出ロ溫度的保證方法，其特征在于，所述固定流量機(jī)架冷卻水設(shè)于先軋制精軋機(jī)之間，所述可調(diào)節(jié)流量機(jī)架冷卻水設(shè)于后軋制精軋機(jī)之間。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種熱連軋機(jī)精軋出口溫度的保證方法，包括以下步驟1、將所軋制帶鋼以一定長(zhǎng)度為單位劃分為若干邏輯段；2、計(jì)算各邏輯段在通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)的實(shí)際拋鋼速度；3、依據(jù)所計(jì)算的實(shí)際拋鋼速度計(jì)算各邏輯段在通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)的實(shí)際溫度；4、計(jì)算將各邏輯段通過(guò)軋機(jī)精軋出口時(shí)的實(shí)際溫度調(diào)節(jié)到終軋目標(biāo)溫度時(shí)機(jī)架冷卻水所需出水量。該方法通過(guò)對(duì)各段預(yù)計(jì)的終軋溫度和目標(biāo)終軋溫度的偏差來(lái)提前計(jì)算設(shè)定和調(diào)節(jié)各精軋機(jī)架間冷卻水相對(duì)帶鋼頭部所需增減的水量，從而保證帶鋼終軋溫度的精確控制。
文檔編號(hào)B21B37/74GK102688900SQ20111007008
公開(kāi)日2012年9月26日 申請(qǐng)日期2011年3月23日 優(yōu)先權(quán)日2011年3月23日
發(fā)明者葉紅衛(wèi), 唐世欣, 朱健勤, 榮鴻偉, 董暉, 郭彪 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司