專利名稱：一種堿性渣系的焊縫金屬控Cr且具有抗FAC能力的低合金鋼焊條的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種焊接材料， 更具體的說，涉及一種用于核電管道WB36CN1鋼配套的堿性渣系的焊縫金屬控Cr且具有抗FAC能力的低合金鋼焊條。
背景技術(shù)：
隨著我國(guó)電カエ業(yè)的高速發(fā)展，核電站因其高效、經(jīng)濟(jì)、清潔等優(yōu)點(diǎn)成為電カ發(fā)展的重要部分。但核電建設(shè)用的鋼材及焊接材料長(zhǎng)期以來一直依賴進(jìn)ロ，嚴(yán)重制約了我國(guó)核電エ業(yè)的發(fā)展。為此，嶺澳二期核電站常規(guī)島設(shè)計(jì)時(shí)，提出鋼材國(guó)產(chǎn)化的課題。目前適用于核電常規(guī)島主蒸汽、主給水管的鋼材已基本國(guó)產(chǎn)化(牌號(hào)為WB36CN1)。由于WB36CN1鋼主要使用于核電站350°C以下的給水管道、集箱等結(jié)構(gòu)的焊接。比較核電用鋼管與火電用鋼管的差異?？梢粤私獾剑穗娪娩摴茉诤穗娬具\(yùn)行過程中承受的壓カ和溫度比火電站低，但其管道內(nèi)介質(zhì)(飽和蒸汽或微過熱蒸汽)的流速、流量比火電站大(約I. 5倍左右)。產(chǎn)生因輸送蒸汽和水的流動(dòng)速度較高而導(dǎo)致的“FAC”(流動(dòng)加速的腐蝕)，造成管道內(nèi)表面具有保護(hù)功能的氧化膜在大量的、高速流動(dòng)的汽水沖刷下變薄或脫落，使鋼基體的耐蝕性變差。為了提高核電用鋼管抗“FAC”的能力，國(guó)內(nèi)外這方面的專家通過研究，認(rèn)為鋼中加入一定量的“Cr”可以提高抗“FAC”的能力。FAC可以分成兩個(gè)連續(xù)的過程氧化物/水界面可溶性鐵離子的產(chǎn)生過程和鐵離子穿過擴(kuò)散邊界層的擴(kuò)散過程。由于FAC的發(fā)生跟部件表面的保護(hù)性氧化膜的溶解有夫，當(dāng)部件表面的氧化膜足夠致密，以至于物質(zhì)傳輸過程無法進(jìn)行吋，F(xiàn)AC也就不會(huì)發(fā)生，而相同情況下，氧化鉻的致密度要大于氧化鉄。由于WB36CN1鋼是在WB36鋼的基礎(chǔ)上加以控“Cr”而形成的新型鋼種，控“Cr”的目的是為了提高鋼材抗汽水沖蝕能力，即抗“FAC”的能力。目前國(guó)內(nèi)外還沒有專門針對(duì)其成分和性能研制的焊接材料。因此，作為WB36CN1鋼配套的焊條PP_J607CrNiMo在合金系統(tǒng)的選擇上應(yīng)盡可能與WB36CN1鋼化學(xué)成分相接近。所選擇合金元素必須滿足焊縫金相組織的需要及焊接冶金的特點(diǎn)。同時(shí)在抗“FAC”能力方面與WB36CN1鋼相匹配。即實(shí)行控“Cr”的要求。本發(fā)明針對(duì)WB36CN1鋼的化學(xué)成分、力學(xué)性能等技術(shù)要求進(jìn)行試驗(yàn)、研究，研制一種與WB36CN1鋼性能達(dá)到良好匹配的低合金鋼電焊條。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供ー種堿性渣系的焊縫金屬控Cr且具有抗FAC能力的低合金鋼焊條，該焊條在焊接過程中具有良好的焊接エ藝性能，且焊縫有良好的強(qiáng)度、沖擊韌性和抗FAC等性能。為了實(shí)現(xiàn)上述技術(shù)問題的目的，本發(fā)明采用了如下技術(shù)方案ー種堿性渣系的焊縫金屬控Cr且具有抗FAC能力的低合金鋼焊條，所述低合金鋼焊條由焊芯和藥皮組成，其特征在于所述焊芯含有以下質(zhì)量百分含量的成分C 0^0. 10%,Mn:1.00% 1.60%，Si:0^0. 50%,Cr 0.15% 0.35%，Ni:0.60% 1.20%，Mo:0.15% 0.35%，Ti:0^0. 007%,S 0^0. 010%,P 0 0.015%;余量為Fe。在本發(fā)明的一優(yōu)選實(shí)施例中，所述藥皮由以下質(zhì)量百分含量的組分組成大理石20 40%，螢石15 25%, 石英2 8%，天然金紅石2 6%，鐵粉20 30%，金屬錳 4 6%’硅鐵4 6%，鉻鐵O. 5 I. 5%,鑰鐵I 2%，鎳I. 5 3.5%。在本發(fā)明的一更優(yōu)選實(shí)施例中，所述藥皮由以下質(zhì)量百分含量的組分組成大理石25%，螢石25%,石英4%，天然金紅石4%，鐵粉30%，金屬錳4%，硅鐵3%，鉻鐵2%，鑰鐵1%，鎳2%。在本發(fā)明的一優(yōu)選實(shí)施例中，所述低合金鋼焊條在核電管道WB36CN1鋼的焊接中的應(yīng)用。本發(fā)明的低合金鋼焊條的制備方法包括步驟( I)將所述藥皮組分混合均勻；(2)加入藥皮組分質(zhì)量18°/Γ22%的純鈉水玻璃，攪拌均勻后壓涂在上述焊芯上。( 3)將步驟(2)的混合物攪拌均勻后壓涂在上述焊芯上，在焊條生產(chǎn)設(shè)備上進(jìn)行焊條制備。本發(fā)明的焊芯設(shè)計(jì)依據(jù)如下成分CC在Y -Fe中的最大溶解度為I. 7%,在α -Fe中為O. 035%。屬于擴(kuò)大Y區(qū)元素。起固溶強(qiáng)化的作用。過多的C在焊縫金屬中將以碳化物的形式存在。形成析出強(qiáng)化，在提高焊縫強(qiáng)度、硬度的同時(shí)，也増加了焊縫金屬的裂紋敏感性。所以必須采用低碳微合金化的機(jī)理，這樣，既可以滿足焊縫金屬的強(qiáng)度又可以降低焊縫金屬的裂紋敏感性。擬將C含量控制在O. 10%以下。成分Mn
Mn在Y-Fe中的最大溶解度為100%，在α -Fe中為3%。屬于擴(kuò)大Y區(qū)元素。Mn在低合金鋼焊縫金屬中含量較低時(shí)，一般以固溶強(qiáng)化的形式存在。在提高鐵素體強(qiáng)度的同時(shí)還可改善韌性?？紤]到Mn/Si對(duì)焊縫金屬?zèng)_擊韌性的影響，在滿足焊縫金屬?gòu)?qiáng)度的前提下將Mn含量控制在I. (Tl. 6%范圍內(nèi)。成分SiSi在Y -Fe中的最大溶解度為2%，在α -Fe中為18. 5%。屬于擴(kuò)大α區(qū)元素。Si在低合金鋼焊縫中含量較低時(shí)，一般以固溶強(qiáng)化的形式存在，提高鐵素體的強(qiáng)度。過多的Si含量將形成金屬間化合物，降低焊縫金屬的沖擊韌性?？紤]到Mn/Si對(duì)焊縫金屬?zèng)_擊韌性的影響，在滿足焊縫金屬?gòu)?qiáng)度的前提下將Si含量控制在< O. 5%的范圍內(nèi)。成分CrCr在Y-Fe中的最大溶解度為12. 8%,在α -Fe中為100%。屬于擴(kuò)大α區(qū)元素。Cr在低合金鋼焊縫中含量較低時(shí)，一般起固溶強(qiáng)化的作用。與C在一起時(shí)形成碳化物。數(shù)量較多時(shí)降低焊縫金屬的沖擊韌性。適量的Cr在提高鐵素體的強(qiáng)度同時(shí)還可改善焊縫金屬的韌性。為了與WB36CN1鋼在性能方面達(dá)到良好匹配，提高抗“FAC”的能力。確定Cr含量與鋼材的控制范圍一致，即O. 15^0. 35%范圍內(nèi)。成分NiNi在Y -Fe中的最大溶解度為100%，在α -Fe中為10%。屬于擴(kuò)大Y區(qū)元素。一般起固溶強(qiáng)化作用。適量的Ni可以提高鐵素體基體的韌性和促進(jìn)針狀鐵素體形成，有利于改善焊縫金屬抗冷裂性能和提高低溫沖擊韌性。在滿足焊縫金屬?gòu)?qiáng)度的前提下將Ni含量控制在O. 6^1. 2%的范圍內(nèi)。成分MoMo在Y -Fe中的最大溶解度為3%，在α -Fe中為37. 5%。屬于擴(kuò)大α區(qū)元素。一般起析出強(qiáng)化作用。與C共存時(shí)，形成Mo2C，提高焊縫金屬的高溫強(qiáng)度。過量的Mo將損害焊縫金屬的韌性，在滿足焊縫金屬高溫強(qiáng)度的前提下將Mo含量控制在O. 15^0. 35%的范圍內(nèi)。成分TiTi在Y -Fe中的最大溶解度為O. 75%,在α -Fe中為6%。屬于擴(kuò)大α區(qū)元素。一般起析出強(qiáng)化作用。其形成碳化物、氮化物的傾向極強(qiáng)。綜合國(guó)內(nèi)外的研究成果，Ti對(duì)焊縫金屬?zèng)_擊韌性有利影響是①與焊縫金屬中的N結(jié)合，減少了固溶氮的有害作用生成TiN作為結(jié)晶核心，促進(jìn)焊縫成為細(xì)晶粒組織起脫氧作用，減少了焊縫中的含氧量。Ti對(duì)焊縫金屬?zèng)_擊韌性的不利影響是①Ti強(qiáng)化鐵素體基體，提高硬度Ti較多時(shí)可在晶界上析出TiC和TiN;③Ti使Y — α相變溫度上升，如含Ti量較多，Μη、Μο含量不足時(shí)，易形成粗大的鐵素體或網(wǎng)狀組織，還可能出現(xiàn)馬氏體組織。權(quán)衡利弊，確定在PP—J607CrNiMo焊條中不加入Ti。將焊縫金屬中的Ti含量控制在彡O. 007%的范圍內(nèi)。成分SS是焊縫金屬中的有害雜質(zhì)，以FeS形式存在時(shí)最為有害。因?yàn)樗c鐵在液態(tài)時(shí)可無限互溶，而溶于固態(tài)鐵卻很少(溶解度僅為O. 015、. 02%)，因此在凝固時(shí)FeS析出，以低熔點(diǎn)共晶薄膜的形式分布于晶界，形成結(jié)晶裂紋。同時(shí)降低焊縫金屬的沖擊韌性。所以焊縫金屬中的S含量越少越好。根據(jù)焊條用原、輔材料的實(shí)際情況，確定將S含量控制在≤O. 010%的范圍內(nèi)。成分P
P在絕大多數(shù)低合金鋼焊縫金屬中是有害雜質(zhì)。以Fe2P、Fe3P的形式存在，它們與Fe、Ni形成低熔點(diǎn)共晶分布于晶界，由于它們本身硬而脆，在降低焊縫金屬?zèng)_擊韌性的同時(shí)使焊縫金屬脆性轉(zhuǎn)變溫度也升高。所以焊縫金屬中的P含量越少越好。根據(jù)焊條用原、輔材料的實(shí)際情況，確定將P含量控制在< O. 015%的范圍內(nèi)。成分NbNb在Y-Fe中的最大溶解度為2. 2%,在α -Fe中為I. 8%。屬于擴(kuò)大α區(qū)元素。一般起析出強(qiáng)化作用，且強(qiáng)化效果顯著。但是Nb對(duì)低合金鋼焊縫金屬的韌性產(chǎn)生不利的影響。Nb的析出沉淀硬化將導(dǎo)致Mn-Si系焊縫金屬韌性的大幅度下降。因此在PP_J607CrNiMo焊條中不加入Nb。而以其它合金元素替代來滿足焊縫金屬的強(qiáng)度。本發(fā)明的藥皮，采用的是堿度較高的低氫型，這是因?yàn)樵擃愋退幤さ暮辖鹪剡^渡系數(shù)較大，熔池清晰；焊縫具有良好的強(qiáng)度、韌性和抗裂性能，擴(kuò)散氫含量低，去雜質(zhì)能力強(qiáng)。利用控Cr技木，能使焊縫金屬具有很好的抗FAC性能，整體上能很好地滿足核電管道焊接中的要求。本焊條藥皮中各組分的主要作用簡(jiǎn)述如下大理石大理石(CaCO3)作為CaO-SiO2-CaF2渣系主要的造渣劑和造氣劑
(CaCO3 M > CaO+CO,),對(duì)焊接冶金反應(yīng)影響較大。分解產(chǎn)生的CO2屬于氧化性氣體，可排
除電弧區(qū)內(nèi)的空氣，阻止氮?dú)馇秩胍簯B(tài)金屬中，并降低電弧氣氛中的氫分壓，有利于焊縫金屬降氫。分解產(chǎn)生的CaO屬于堿性氧化物。能提高熔渣的堿度，增強(qiáng)熔渣的脫S、脫P(yáng)能力。但同也増加熔渣的表面張カ和熔渣與熔化金屬之間的界面張カ，粗化熔滴。在CaO-SO2-CaF2渣系中，隨著大理石的含量増加，氣相中CO2的分壓也增加，氣相中較高的氧化勢(shì)，不利于合金元素的過渡。過多的CaO則提高了熔渣的凝固溫度，増加熔渣的粘度。使焊接エ藝性能變壞。經(jīng)過試驗(yàn)并綜合有利和不利因素，確定大理石的加入量在2(Γ40%范圍內(nèi)。螢石螢石(CaF2)在CaO-SiO2-CaF2渣系中主要用于造渣和改善熔渣的物化性能.它可降低堿性熔渣的熔點(diǎn)、粘度和表張力，増加熔渣的流動(dòng)性。有利于降低焊縫金屬的氣體雜質(zhì)，適量的CaF2可以改善熔渣對(duì)液體金屬的保護(hù)效果，因而亦可減少液體金屬的吸氫量。但在CaCO3含量一定吋，CaF2加入量過多時(shí)，將影響焊接電弧的穩(wěn)定性，使焊接過程中的熔滴直徑増大，飛濺增加。短路時(shí)間增長(zhǎng)，焊條藥皮熔化性能變壞，熔渣對(duì)焊縫金屬的覆蓋性能變差。因此根據(jù)CaC03/CaF2的最佳比值，同時(shí)考慮CaF2對(duì)焊接エ藝性能影響因素，確定螢石的加入量在15 25%的范圍內(nèi)。石英石英(SiO2)在CaO-SiO2-CaF2-系中主要起造渣作用。它可用于調(diào)整熔渣的物化性能，降低熔渣的表面張力，改善焊縫金屬表面成形，提高電弧電壓，細(xì)化熔滴，提高焊條熔化系數(shù)。但加入量過多吋，降低熔渣的堿度，使焊接冶金性能變壞，不利于獲得力學(xué)性能優(yōu)良的焊縫金屬。經(jīng)過試驗(yàn)并綜合有利和不利因素，確定石英的加入量在2 8%范圍內(nèi)。天然金紅石天然金紅石(TiO2)具有穩(wěn)弧和造渣作用，可調(diào)整熔渣的熔點(diǎn)、粘度、表面張カ和流動(dòng)性。適量的TiO2有利于全位置焊接，改善焊縫成形，減少飛濺和咬邊，并在很大程度上改善脫渣性。在CaO-SiO2-CaF2-系中，TiO2的物理性能類似于CaO。過多的TiO2將提高熔 渣的熔點(diǎn)，縮小熔渣的凝固溫度區(qū)間。阻礙熔渣與液態(tài)金屬之間的流動(dòng)作用，影響冶金反應(yīng)的充分進(jìn)行，使熔池內(nèi)部氣體逸出阻力増大，易形成氣孔、夾雜等缺陷。經(jīng)過試驗(yàn)并綜合有利和不利因素，確定天然金紅石的加入量在2飛％范圍內(nèi)。鐵粉在CaO-SiO2-CaF2-系的焊條配方中加入適量的鉄粉(FHT40. 30 I )，具有降低熔池溫度，増加結(jié)晶速度，有利于獲得細(xì)晶粒焊縫組織。同時(shí)也能提高焊條的熔敷效率，并改善焊接エ藝性能。試驗(yàn)結(jié)果表明，鉄粉的加入量可以在較寬的范圍內(nèi)變化而對(duì)焊條的焊接エ藝性能無明顯影響。但鐵粉的質(zhì)量，尤其是顆粒度、松裝比和含氧量對(duì)焊條的焊接エ藝性能及焊縫金屬的力學(xué)性能影響甚大。選擇不當(dāng)甚至產(chǎn)生焊縫氣孔。因此必須進(jìn)行合理選擇和使用。鐵粉的加入量控制在2(Γ30%范圍內(nèi)。金屬錳試驗(yàn)表明配方中使用中碳錳鐵比使用金屬錳(Mn)對(duì)改善焊接エ藝性能有好處，但是因?yàn)橹刑煎i鐵含P量太高(O. 2%左右)。不能滿足對(duì)P含量的控制。而金屬錳含P量低(O. 05%左右)有利于焊縫金屬中P的控制。故而配方中選用金屬錳而不用中碳錳鉄。Mn在CaO-SiO2-CaF2渣系的焊條配方中主要起脫氧和合金化作用。Mn脫氧后的生成物為ΜηΟ，屬于堿性氧化物，它提高熔渣的堿度，同時(shí)起造渣的作用。經(jīng)過試驗(yàn)，金屬錳的加入量在4 6%時(shí)能滿足表I中Mn含量的控制要求。硅鐵在PP — J607CrNiMo低合金鋼焊條配方中不加鈦鐵(Fe-Ti )，是因?yàn)殁佽F在進(jìn)行脫氧的同時(shí)會(huì)向焊縫金屬中滲Ti，不利于焊縫金屬中的Ti含量的控制。而在配方中選擇加入硅鐵(Fe-Si )，則能有效控制焊縫金屬中的Ti含量。硅鐵在CaO-SiO2-CaF2渣系的焊條配方中主要起脫氧和合金化作用。Si脫氧后的生成物為SiO2,屬于酸性氧化物，它降低熔渣的堿度及熔渣中FeO的活度，同時(shí)起造渣作用。經(jīng)過試驗(yàn)，硅鐵的加入量在4飛％時(shí)能滿足表I中Si含量的控制要求。鉻鐵經(jīng)過試驗(yàn)，鉻鐵(Fe-Cr)的加入量在O. 5^1. 5%時(shí)能滿足表I中Cr含量的控制要求。鑰鐵經(jīng)過試驗(yàn)，鑰鐵(Fe-Mo)的加入量在f 2%時(shí)能滿足表I中Mo含量的控制要求。
鎳經(jīng)過試驗(yàn)，鎳(Ni)的加入量在I. 5^3. 5%時(shí)能滿足表I中Ni含量的控制要求。本發(fā)明的技術(shù)方案原理在于焊條藥皮配方的設(shè)計(jì)合理與否關(guān)系到焊條是否具有優(yōu)良的焊接エ藝性能、穩(wěn)定的焊接冶金過程、滿意的焊縫金屬力學(xué)性能，焊縫金屬除了具有良好的抗“FAC”能力外，還必須具備良好的塑性、韌性、抗裂性以及良好的低溫沖擊韌性，同時(shí)焊條必須具備良好的全位置焊接エ藝性能。為了滿足焊縫金屬力學(xué)性能及焊接エ藝性能的要求，對(duì)各種焊接熔渣進(jìn)行分析、篩選，確定CaO — SiO2 — CaF2-系為本發(fā)明的基本渣系， 它是與WB36CN1鋼相匹配的低合金高強(qiáng)度鋼焊條。通過采用上述技術(shù)方案，本發(fā)明的焊接エ藝性能優(yōu)良，焊接過程中電弧穩(wěn)定、基本無飛濺、脫渣性良好、熔池清晰，焊縫成型美觀，焊條操作性能良好；具有優(yōu)異的熔敷金屬?gòu)?qiáng)度、沖擊韌性和抗FAC等性能。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)ー步的詳細(xì)說明。實(shí)施例I藥皮的組分及其質(zhì)量百分含量如下大理石35%、螢石15%、石英4%、天然金紅石4%、鐵粉30%、金屬錳4%、硅鐵4%、鉻鐵1%、鑰鐵1%、鎳2%。將上述藥皮原材料混合均勻后，用40目的篩子過篩到40目以下，干粉攪拌均勻后加入占固體組分質(zhì)量含量20%的純鈉水玻璃，再攪拌均勻后，通過常規(guī)焊條生產(chǎn)設(shè)備將其壓涂在上述焊芯上制備出焊條。生產(chǎn)出的焊條表面光滑、成品率高、無偏心。對(duì)焊條的熔敷金屬化學(xué)成分檢測(cè)得C:0. 058%、Mn :1. 61%、Si :0. 32%、Cr :0. 25%、Ni :0. 98%、Mo :0. 29%、S:0.006%、P:O. 010%、Ti く O. 007%。常溫力學(xué)性能Rni 715MPa, Rel 575MPa ;_50°C平均 KV2 :74J。實(shí)施例2藥皮各組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)如下大理石30%、螢石20%、石英4%、天然金紅石4%、鐵粉30%、金屬錳4%、硅鐵4%、鉻鐵1%、鑰鐵1%、鎳2%。焊條的制備方法與實(shí)施例I相同，生產(chǎn)出的焊條表面光滑、成品率高、無偏心。對(duì)焊條的熔敷金屬化學(xué)成分檢測(cè)得 C :0. 052%、Mn :1. 51%、Si :0. 31%、Cr :0. 26%、Ni :1. 04%、Mo :0. 29%、S :0. 005%、P :0. 010%、Ti く O. 007%。常溫力學(xué)性能Rni 680MPa, Rel 570MPa ;_50°C平均 KV2 :80J。實(shí)施例3藥皮各組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)如下大理石25%、螢石25%、石英4%、天然金紅石4%、鐵粉30%、金屬錳4%、硅鐵3%、鉻鐵2%、鑰鐵1%、鎳2%。焊條的制備方法與實(shí)施例I相同，生產(chǎn)出的焊條表面光滑、成品率高、無偏心。對(duì)焊條的熔敷金屬化學(xué)成分檢測(cè)得 C :0. 057%、Mn :1. 54%、Si :0. 39%、Cr :0. 28%、Ni :0. 96%、Mo0. 30%、S:0. 008%、P:O. 010%、Ti く O. 007%。常溫力學(xué)性能Rni 720MPa, Rel 575MPa ;_50°C平均 KV2 :66J。國(guó)外某進(jìn)ロ同類焊條熔敷金屬化學(xué)成分C 0. 056%、Mn :1. 48%、Si :0. 31%、Cr O. 04%、Ni 0. 76%、Mo :0. 38%, S:0. 007%、P:O. 008%、Ti く O. 007%。
常溫力學(xué)性能Rni 635MPa, Rel 525MPa ;_50°C平均 KV2 :73J。實(shí)施例2所得焊條焊接時(shí)電弧穩(wěn)定、基本無飛濺、脫渣性能好，焊條操作性能優(yōu)異；焊縫成型美觀，焊道高度適中。與國(guó)外某同類焊條相比，力學(xué)性能較高，具有流動(dòng)性更優(yōu)的特性，并且具有更 好的抗FAC性能。
權(quán)利要求
1.一種堿性渣系的焊縫金屬控Cr低合金鋼焊條，所述低合金鋼焊條由焊芯和藥皮組 成，其特征在于，所述焊芯含有以下質(zhì)量百分含量的成分 c (To. 10%, Mn I. 00%"I. 60%, Si (TO. 50%, Cr O. 15%"0. 35%, Ni O. 60%"I. 20%, Mo O. 159ΓΟ. 35%, Ti 0 0· 007%, S (H). 010%, P (To. 015% ； 余量為Fe。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的低合金鋼焊條，其特征在于，所述藥皮由以下質(zhì)量百分含量的組分組成 大理石20 40%， 螢石15 25%, 石英2 8%， 天然金紅石2飛％， 鐵粉20 30%， 金屬猛4 6%， 硅鐵4 6%， 鉻鐵O. 5 I. 5%, 鑰鐵I 2%， 鎳I. 5 3. 5%。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的低合金鋼焊條，其特征在于，所述藥皮由以下質(zhì)量百分含量的組分組成 大理石25%, 蠻石25%， 石英4%, 天然金紅石4%, 鐵粉30%， 金屬猛4%, 娃鐵3%， 鉻鐵2%， 鑰鐵1%， 鎳2%。
4.權(quán)利要求1-3任意一項(xiàng)所述的低合金鋼焊條在核電管道WB36CN1鋼的焊接中的應(yīng)用。
5.—種權(quán)利要求1-3任意一項(xiàng)所述的低合金鋼焊條的制備方法,其特征在于,該方法包括步驟 (1)將所述藥皮組分混合均勻； (2)加入藥皮組分質(zhì)量含量18°/Γ22%的純鈉水玻璃， (3 )將步驟(2 )的混合物攪拌均勻后壓涂在上述焊芯上，在焊條生產(chǎn)設(shè)備上進(jìn)行焊條制備。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種堿性渣系的焊縫金屬控Cr低合金鋼焊條，所述低合金鋼焊條由焊芯和藥皮組成，所述焊芯含有以下質(zhì)量百分含量的成分C0~0.10%，Mn1.00%~1.60%，Si0~0.50%，Cr0.15%~0.35%，Ni0.60%~1.20%，Mo0.15%~0.35%，Ti0~0.007%，S0~0.010%，P0~0.015%。本發(fā)明的低合金鋼焊條在焊接過程中具有良好的焊接工藝性能，且焊縫有良好的強(qiáng)度、沖擊韌性和抗FAC等性能。
文檔編號(hào)B23K35/30GK102658442SQ201210139959
公開日2012年9月12日 申請(qǐng)日期2012年5月8日 優(yōu)先權(quán)日2012年5月8日
發(fā)明者仇陸弟, 吳崢, 楊光磊, 王堯俊, 邱執(zhí)中, 陸偉康 申請(qǐng)人:上海電力修造總廠有限公司