專利名稱：一種超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種焊條，特別涉及一種超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條。
背景技術(shù)：
為了提高熱效率，減少C02排放量，適應(yīng)環(huán)境保護(hù)和節(jié)約能源的要求，世界各國都在大力發(fā)展超超臨界鍋爐、循環(huán)流化床等各種節(jié)能、環(huán)保產(chǎn)品，我國也不例外。在發(fā)達(dá)國家，電站機(jī)組基本上向大容量和高參數(shù)方向發(fā)展，以降低能耗、提高熱效率為目的，大容量高效率的超超臨界機(jī)組相繼生產(chǎn)并投入運(yùn)行；經(jīng)過不斷地完善發(fā)展，超超臨界機(jī)組的可用性、靈活性和運(yùn)行可靠性都已經(jīng)達(dá)到了相當(dāng)高的水平。 超超臨界技術(shù)也是我國火電實(shí)現(xiàn)低碳電力的必然途徑。從2003年起，我國發(fā)電設(shè)備制造企業(yè)與國外制造商合作，引進(jìn)大型超臨界火電機(jī)組技術(shù)。上海、哈爾濱和東方三大動(dòng)力集團(tuán)分別從西門子、三菱以及日立公司等引進(jìn)了超臨界技術(shù)。截至2010年底，在運(yùn)行的1000MW超超臨界機(jī)組已達(dá)33臺(tái)，中國已經(jīng)成為世界上擁有超超臨界機(jī)組最多的國家，也是超超臨界焊材消耗大國。現(xiàn)有市場上超超臨界配套焊條，一方面從國外引進(jìn)成本高、周期長，另一方面焊條施焊時(shí)不同程度存在電弧穩(wěn)定性差，電弧吹力小，焊接飛濺大，焊道窄，焊縫成形較差，脫渣性能不好等弊病。且很難使焊接工藝性能和機(jī)械性能同時(shí)達(dá)到最佳。本發(fā)明焊條解決了以上難點(diǎn)，不僅具有良好的工藝性能，且具有良好的10萬小時(shí)持久強(qiáng)度及高溫蠕變性能。

發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)上述不足之處，本發(fā)明的目的之一就在于提供一種超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條，該超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條配套用于焊接超超臨界耐熱鋼T/P92，焊接時(shí)電弧穩(wěn)定、飛濺少、脫渣性好、全位置操作性好、焊縫成形美觀，焊縫浸潤性適中。技術(shù)方案是一種超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條，由硫憐神錫等含量低的H08Cr9WMo專用焊芯和裹覆于焊芯表面的藥皮組成，所述藥皮組分及其質(zhì)量含量為
大理石28 40% ；
螢石18 28% ；
金紅石5 10% ；
鈦鐵3 8% ；
硅微粉4 10% ；
娃鐵2 5% ；
釩鐵I 1. 8% ;
鈮鐵O. 4 O. 8% ；
鎳粉I 1. 8% ;
純堿O. 4 O. 8% ；
CMC O. 4 O. 8% ；無定形石墨O. 2 O. 6% ；
氮化鉻鐵O. 6 1. 5% ；
電解錳1. 5 3%。作為優(yōu)選，所述H08Cr9WMo專用焊芯化學(xué)成分質(zhì)量百分比為
C:≤O. 05% ；
Mn:O. 30-0. 60% ；
S1:≤ O. 15% ；
S:≤ O.006% ；
P:≤ O. 006% ；
Cr:8. 50-10. 0% ；
N1:≤ O. 20% ；
Mo: O. 50-0. 70% ； ff:l. 40-1. 90% ；
Nb: ≤O. 07% ；
N:≤ O. 07% ；
Al: ≤O. 025% ；
Cu:≤ O. 10% ；
As:≤ O. 006% ；
余量為Fe。作為優(yōu)選,所述藥皮成分重量組成為
大理石30%、螢石25%、電解錳2. 2%、硅鐵2. 2%、硅微粉5%、鎳粉1. 4%、鈮鐵O. 5%、無定形石墨O. 4%、鈦鐵5%、純堿O. 8%、CMC O. 6%、釩鐵1. 3%、氮化鉻鐵1. 2%和金紅石7%。作為優(yōu)選,所述藥皮成分重量組成為
大理石33%、螢石22%、電解錳2. 1%、硅鐵2. 2%、硅微粉6%、鎳粉1. 5%、鈮鐵O. 5%、無定形石墨O. 4%、鈦鐵5%、純堿O. 8%、CMC0. 6%、釩鐵1. 2%、氮化鉻鐵1. 1%和金紅石6. 8%。作為優(yōu)選，所述藥皮成分重量組成為
大理石32%、螢石25%,電解錳2. 0%、硅鐵:2. 2%、硅微粉5. 5%、鎳粉1. 5%、鈮鐵O. 45%、無定形石墨0. 4%、鈦鐵5%、純堿0. 8%、CMC :0. 6%、釩鐵1. 2%、氮化鉻鐵1. 0%和金紅石6. 5%。本發(fā)明的目的之二在于提供一種上述超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條的生產(chǎn)方法。技術(shù)方案是一種制造上述超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條的生產(chǎn)方法，所采用的步驟為將所述藥皮各成份混合均勻后，再加入重量為藥皮重量的18-25%的粘結(jié)劑攪拌均勻，然后送入壓條機(jī)內(nèi)將其包于所述焊芯上，再經(jīng)80-100°C低溫烘培和350-380°C高溫烘培。作為優(yōu)選，所述粘結(jié)劑為鈉水玻璃、鉀水玻璃或鉀鈉水玻璃。本發(fā)明發(fā)明原理
粘結(jié)劑為鈉水玻璃或鉀水玻璃、或鉀鈉水玻璃。CaCO3是大理石的主要組成成分，焊條中使用的大理石在電弧熱的作用下，分解成CaO和CO2氣體，起到造渣和造氣的作用，CaO是堿性氧化物，能提高熔渣堿度，穩(wěn)定電弧，增大熔渣與金屬表面的界面張力和表面張力，改善脫渣性能，并有較好的脫S能力，CO2能降低電弧氣氛中的氫分壓，減少焊縫氫含量。但是CaCO3太多會(huì)粗化熔滴，所以本發(fā)明中將大理石控制在28 40%。CaF2是螢石的主要成份，是一種多成因的礦物質(zhì)，屬于堿性氟化物，在焊條中是一種造渣劑、稀釋劑并能起到去氫作用，CaF2在焊接電弧作用下電離出F_，能降低電弧氣氛中氫的分壓，具有與碳酸鹽相同的效果。CaF2的分解能降低熔敷金屬中氧的含量，有利于提高焊縫金屬的低溫沖擊韌度，CaF2熔點(diǎn)較低，能有效降低熔渣高溫粘度，改善熔渣流動(dòng)性，并提高導(dǎo)電性，改善焊縫成形，對(duì)改善焊接工藝，提高熔敷金屬機(jī)械性能有很大的作用，合理的CaF2含量能起到穩(wěn)定電弧的作用，如果CaF2過高則電弧穩(wěn)定性變差，熔渣變硬。在本次發(fā)明中，試驗(yàn)證明CaF2在18-28%時(shí)有較好效果。金紅石是較純的二氧化鈦，TiO2是酸性氧化物，能改善渣的物理性能，把長渣變?yōu)槎淘谷墼S溫度的變化快，使焊縫成型良好，改善脫渣性，在加入時(shí)總量控制在5 10%。Cr 一方面使鋼中含Cr量較高，易形成Cr2O3氧化膜，使得材料具有優(yōu)良的抗常溫、高溫氧化性能，提高耐腐蝕性能；另一方面可以形成M23C6型碳化物，在基體內(nèi)起到較好的碳化物強(qiáng)化效果，起固溶強(qiáng)化作用，增加Cr含量可使蠕變斷裂時(shí)間加長，但δ鐵素體易于殘留，適當(dāng)控制 Cr 的含量，使 Creq ( 10(Creq=Cr+6Si+4Mo+l. 5W+llV+5Nb+9Ti+12Al_40C-30N-4N1-2Mn-lCu)，則不會(huì)出現(xiàn)δ — Fe，有利于得到單一的馬氏體組織。為了與Τ/Ρ91母材相匹配及得到良好的機(jī)械性能，本發(fā)明中將熔敷金屬Cr含量控制在8. 50 10. 50%。Ni的加入有利于提高焊縫的沖擊韌性，主要是Ni能降低材料的Ac1溫度，提高組織對(duì)回火的反應(yīng)程度，同時(shí)降低δ鐵素體形成的敏感性。據(jù)資料介紹在Fe — Cr 一 Nb —Ni系中有一個(gè)Y — α轉(zhuǎn)變,因含Ni合金的基體是由Y — α轉(zhuǎn)變而成的塊狀鐵素體,在溫度升高直到600°C時(shí)，合金的強(qiáng)度強(qiáng)烈依賴于鐵素體基體的亞晶結(jié)構(gòu)，在Nb含量相同的情況下，含Ni合金比不含Ni呈現(xiàn)出較高的強(qiáng)度。然而鎳元素和錳元素含量超過了母材規(guī)定的上限會(huì)顯著地提高它的韌性，由于它們對(duì)Ac1溫度的影響，又必須考慮限制其含量。本發(fā)明中將Ni控制在I 1. 8%。N的作用體現(xiàn)在兩方面一方面起固溶強(qiáng)化作用，但常溫下氮在鋼中的溶解度很小；另一方面，熱處理過程中，將先后出現(xiàn)V(c，N)析出起到彌散強(qiáng)化，大大提高了持久強(qiáng)度值，但會(huì)降低其塑性和韌性。本發(fā)明中將氮化鉻鐵控制在O. 6 1. 5%。Mo主要為固溶強(qiáng)化，也參與形成析出強(qiáng)化，能顯著提高鋼的蠕變極限和持久強(qiáng)度極限，Mo還能使再結(jié)晶溫度顯著升高，并使得在變形后的回復(fù)溫度顯著提高；并且在4500C -6500C的溫度范圍，能有效地抑制滲碳體的聚集，并促進(jìn)彌散的特殊碳化物析出，但加入Mo過多，會(huì)加大鋼的脆斷。本發(fā)明中將熔敷金屬M(fèi)o含量控制在O. 30 O. 70%。Nb是強(qiáng)碳化物形成元素，能形成穩(wěn)定的碳化物NbC，這種碳化物極為穩(wěn)定，它能夠提高鋼的蠕變極限和持久強(qiáng)度，特別是V和Nb復(fù)合加入時(shí)效果更明顯，另外Nb能提高鋼的耐熱性是由于形成穩(wěn)定的碳化物NbC和Laves (NbFe2),彌散強(qiáng)化較好。但是隨著Nb含量的增加會(huì)導(dǎo)致延伸率的降低，這是由于NbFe2的體積比增加而造成，過高的Nb含量顯著降低焊縫金屬的韌性。兼顧蠕變斷裂強(qiáng)度和沖擊韌性。本發(fā)明中將Nb-Fe控制在O. 4 O. 8%。
V在耐熱鋼中形成的碳化物即使在較高的工作溫度下，也比較難于聚集，這就提高了鋼的耐熱性，V的加入可以明顯降低蠕變速度。復(fù)合加入V、Nb易形成纖細(xì)彌散穩(wěn)定的MX碳化物而產(chǎn)生沉淀強(qiáng)化(以O(shè). 25% V-0. 05% Nb組合最有效)，對(duì)蠕變斷裂強(qiáng)度影響很大，且對(duì)焊接性能(熱裂紋)和韌性有不利影響，因此它們的含量必須控制在規(guī)范允許的較低范圍內(nèi)。本發(fā)明中將V-Fe控制在I 1. 8%。Mn、Si作為脫氧劑加入，為避免在最高的焊后熱處理溫度下重新形成奧氏體，焊縫金屬中Mn + Si應(yīng)控制在上限為1. 5%的范圍。Si與Cr同時(shí)存在時(shí)，可以提高合金的高溫抗氧化性能，但是Si過高不利于焊縫金屬的韌性。本發(fā)明中將S1-Fe控制在2 5%，將電解錳控制在1. 5 3%。C是一種可以有效控制δ鐵素體形成元素，在鋼中加入C會(huì)使鋼的強(qiáng)度提高，塑性降低。為保證焊接加工性，碳含量保持在一個(gè)較低的水平。本發(fā)明中將無定形石墨控制在O. 2 O. 6%ο 此外，為了滿足焊縫的脫渣性、脫氧性、焊縫表面成形和良好的機(jī)械性能等要求，本發(fā)明選擇了 S1、Mn聯(lián)合脫氧，而且錳的加入可以提高強(qiáng)度和韌性，也是一種很好的脫硫齊U，Ca的加入對(duì)脫磷也有很好的作用，焊條中各成份合理匹配，對(duì)焊接組織和焊縫的機(jī)械性能起到了良好的作用。本發(fā)明有益效果為國外引進(jìn)的相應(yīng)超超臨界耐熱鋼配套焊條采用焊芯不同，施焊時(shí)不同程度存在電弧穩(wěn)定性差，電弧吹力小，焊接飛濺大，焊道窄，焊縫成形較差，脫渣性能不好等弊病。且很難使焊接工藝性能和機(jī)械性能同時(shí)達(dá)到最佳。本發(fā)明焊條解決了以上難點(diǎn)，不僅具有良好的工藝性能，且具有良好的10萬小時(shí)持久強(qiáng)度及高溫蠕變性能。本發(fā)明對(duì)焊條中各成份合理匹配對(duì)使焊縫熔敷金屬淬火后獲得全馬氏體組織(幾乎不含δ鐵素體)，經(jīng)淬-回火處理，顯微組織為Mo固溶強(qiáng)化的回火索氏體，基體含有回火析出的M23C6類金屬碳化物(Fe，Cr或Mo的碳化物)以及MX形式存在的V和Nb的碳/氮化物，M2X和Laves相,焊條中各成份合理匹配對(duì)改善焊接組織和焊縫的機(jī)械性能起到了良好作用，得到優(yōu)良的高溫蠕變性能和10萬小時(shí)持久強(qiáng)度的焊縫金屬。用于生產(chǎn)的耐熱鋼其焊縫性能為焊接接頭抗拉強(qiáng)度650 730Mpa，屈服強(qiáng)度550 630Mpa，延伸率19 25%，20°C沖擊功Akv ^ 67J，且焊接后焊縫氣孔、夾渣、裂紋、擴(kuò)散氫以及外觀邊緣等均完全滿足超超臨界耐熱鋼對(duì)焊縫性能的要求。采用本發(fā)明保護(hù)的焊條焊接T/P92耐熱鋼時(shí)，通過使用合理焊接工藝和熱處理工藝，能夠使焊縫金屬的化學(xué)成分和組織達(dá)到最佳，具有合理的拉伸強(qiáng)度(750MPa)、沖擊值(781、811、961、11(^、881)、10萬小時(shí)持久強(qiáng)度(6251，117. 8MPa)等機(jī)械性能指標(biāo)，且焊接后焊縫氣孔、夾渣、裂紋、擴(kuò)散氫以及外觀邊緣等均完全滿足超超臨界耐熱鋼對(duì)焊縫性能的要求。本發(fā)明保護(hù)的焊條還可以適用于對(duì)10萬小時(shí)持久強(qiáng)度及高溫蠕變性能有要求的超超臨界耐熱鋼的焊接。
具體實(shí)施例方式下面將結(jié)合具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明。
實(shí)施例1
取藥皮，藥皮各組分及其質(zhì)量份數(shù)如下大理石30%、螢石25%、電解錳2. 2%、硅鐵2. 2%、硅微粉5%、鎳粉1. 4%、鈮鐵0. 5%、無定形石墨0. 4%、鈦鐵5%、純堿0. 8%、CMC O. 6%、釩鐵1. 3%、氮化鉻鐵1. 2%、金紅石7%。取焊芯，焊芯選用硫磷砷錫等含量低的H08Cr9WMo專用焊芯，化學(xué)成分質(zhì)量百分比為C:0. 04 ；Μη:0. 43 ；S1:0. 04 ；S:0. 005 ；P:0. 005 ；Cr:9. 85 ；N1:0. 04 ；Mo:0. 61 ；ff:l. 76 ；V:0. 007 ；A1:0. 005 ；Cu:0. 09 ；As:0. 005 ;余量為 Fe。將藥皮原材料各組分混合均勻后，加入占固體組分質(zhì)量含量18 25%的42 44° Be " d鉀鈉水玻璃，制備出藥皮用膏體，與焊 芯一起，用常規(guī)工藝在焊條生產(chǎn)設(shè)備上進(jìn)行焊條制備。按照上述工藝生產(chǎn)的焊條，表面光滑、成品率高、偏心穩(wěn)定，焊接時(shí)電弧穩(wěn)定、脫渣性良好，焊條操作性能優(yōu)異，焊縫成型美觀，焊道高度適中，焊縫浸潤性適中，熔敷金屬力學(xué)性能為Rm=766 MPa , RpO. 2=652 MPa, A4=21%, (20°C ) KV2=75 95J，強(qiáng)度、塑性適中。實(shí)施例2
取藥皮，藥皮各組分及其質(zhì)量份數(shù)如下大理石33%、螢石22%、電解錳2. 1%、硅鐵2. 2%、硅微粉6%、鎳粉1. 5%、鈮鐵0. 5%、無定形石墨0. 4%、鈦鐵5%、純堿0. 8%、CMC
O.6%、釩鐵1. 2%、氮化鉻鐵1. 1%、金紅石6. 8%。取焊芯，焊芯選用硫磷砷錫等含量低的H08Cr9WMo專用焊芯，化學(xué)成分質(zhì)量百分比為C:0. 04 ；Μη:0. 43 ；S1:0. 04 ；S:0. 005 ；P:0. 005 ；Cr:9. 85 ；N1:0. 04 ；Mo:0. 61 ；ff:l. 76 ；V:0. 007 ；A1:0. 005 ；Cu:0. 09 ；As:0. 005 ;余量為 Fe。將藥皮原材料各組分混合均勻后，加入占固體組分質(zhì)量含量18 25%的42 44° Be " d鉀鈉水玻璃，制備出藥皮用膏體，與上述選擇的焊芯一起，用常規(guī)工藝在焊條生產(chǎn)設(shè)備上進(jìn)行焊條制備。按照上述工藝生產(chǎn)的焊條，表面光滑、成品率高、偏心穩(wěn)定，焊接時(shí)電弧穩(wěn)定、脫渣性良好，焊條操作性能優(yōu)異，焊縫成型美觀，焊道高度適中，焊縫浸潤性適中，熔敷金屬力學(xué)性能為Rm=751 MPa , RpO. 2=630 MPa, A4=20%, (20°C ) KV2=78 98J，強(qiáng)度、塑性適中。實(shí)施例3
取藥皮，藥皮各組分及其質(zhì)量份數(shù)如下大理石32%、螢石25%、電解錳2. 0%、硅鐵
2.2%、硅微粉5. 5%、鎳粉1. 5%、鈮鐵0. 45%、無定形石墨0. 4%、鈦鐵5%、純堿0. 8%、CMC :0. 6%、釩鐵1. 2%、氮化鉻鐵1. 0%、金紅石6. 5%。取焊芯，焊芯選用硫磷砷錫等含量低的H08Cr9WMo專用焊芯，化學(xué)成分質(zhì)量百分比為C:0. 04 ；Μη:0. 43 ；S1:0. 04 ；S:0. 005 ；P:0. 005 ；Cr:9. 85 ；N1:0. 04 ；Mo:0. 61 ；ff:l. 76 ；V:0. 007 ；A1:0. 005 ；Cu:0. 09 ；As:0. 005 ;余量為 Fe。將藥皮原材料各組分混合均勻后，加入占固體組分質(zhì)量含量18 25%的42 44° Be " d鉀鈉水玻璃，制備出藥皮用膏體，與上述選擇的焊芯一起，用常規(guī)工藝在焊條生產(chǎn)設(shè)備上進(jìn)行焊條制備。按照上述工藝生產(chǎn)的焊條，表面光滑、成品率高、偏心穩(wěn)定，焊接時(shí)電弧穩(wěn)定、脫渣性良好，焊條操作性能優(yōu)異，焊縫成型美觀，焊道高度適中，焊縫浸潤性適中，熔敷金屬力學(xué)性能為Rm=730 MPa，RpO. 2=652 MPa, A4=20%, (20°C ) KV2=86 95J,強(qiáng)度、塑性適中。
權(quán)利要求
1.一種超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條，由硫憐神錫等含量低的H08Cr9WMo專用焊芯和裹覆于焊芯表面的藥皮組成，其特征在于所述藥皮組分及其質(zhì)量含量為大理石28 40% ；螢石18 28% ；金紅石5 10% ；鈦鐵3 8% ；硅微粉4 10% ；娃鐵2 5% ；釩鐵I 1. 8% ;鈮鐵O. 4 O. 8% ；鎳粉I 1. 8% ;純堿O. 4 O. 8% ；CMC0. 4 O. 8% ；無定形石墨O. 2 O. 6% ；氮化鉻鐵O. 6 1. 5% ；電解錳1. 5 3%。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條，其特征在于所述專用焊芯化學(xué)成分質(zhì)量百分比為C:彡 O. 05% ；Mn:O. 30-0. 60% ；S1: ^ O. 15% ；S:彡 O.006% ；P:彡 O. 006% ；Cr:8. 50-10. 0% ；N1:彡 O. 20% ；Mo: O. 50-0. 70% ； ff:l. 40-1. 90% ；Nb: ^ O. 07% ；N:彡 O. 07% ；Al: ^ O. 025% ；Cu:彡 O. 10% ；As:彡 O. 006% ；余量為Fe。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條，其特征在于所述藥皮成分重量組成為大理石30%、螢石25%、電解錳2. 2%、硅鐵2. 2%、硅微粉5%、鎳粉1. 4%、鈮鐵O. 5%、無定形石墨O. 4%、鈦鐵5%、純堿O. 8%、CMC O. 6%、釩鐵1. 3%、氮化鉻鐵1. 2%和金紅石7%。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條，其特征在于所述藥皮成分重量組成為大理石33%、螢石22%、電解錳2. 1%、硅鐵2. 2%、硅微粉6%、鎳粉1. 5%、鈮鐵O. 5%、無定形石墨O. 4%、鈦鐵5%、純堿O. 8%、CMC0. 6%、釩鐵1. 2%、氮化鉻鐵1. 1%和金紅石6. 8%。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條，其特征在于所述藥皮成分重量組成為大理石32%、螢石25%,電解錳2. 0%、硅鐵:2. 2%、硅微粉5. 5%、鎳粉1. 5%、鈮鐵O.45%、無定形石墨0. 4%、鈦鐵5%、純堿0. 8%、CMC :0. 6%、釩鐵1. 2%、氮化鉻鐵1. 0%和金紅石6. 5%。
6.一種制造上述權(quán)利要求1或2所述的超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條的生產(chǎn)方法，其特征在于所采用的步驟為將所述藥皮各成份混合均勻后，再加入重量為藥皮重量的18-25%的粘結(jié)劑攪拌均勻，然后送入壓條機(jī)內(nèi)將其包于所述焊芯上，再經(jīng)80-100°C低溫烘培和350-380°C高溫烘培。
7.—種制造上述權(quán)利要求3所述的超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條的生產(chǎn)方法，其特征在于所述藥皮成分為將所述藥皮各成份混合均勻后，再加入重量為藥皮重量的18-25%的粘結(jié)劑攪拌均勻，然后送入壓條機(jī)內(nèi)將其包于所述焊芯上，再經(jīng)80-100°C低溫烘培和350-380°C高溫烘培。
8.—種制造上述權(quán)利要求4所述的超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條的生產(chǎn)方法，其特征在于所述藥皮成分為將所述藥皮各成份混合均勻后，再加入重量為藥皮重量的18-25%的粘結(jié)劑攪拌均勻，然后送入壓條機(jī)內(nèi)將其包于所述焊芯上，再經(jīng)80-100°C低溫烘培和350-380°C高溫烘培。
9.一種制造上述權(quán)利要求5所述的超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條的生產(chǎn)方法，其特征在于所述藥皮成分為將所述藥皮各成份混合均勻后，再加入重量為藥皮重量的18-25%的粘結(jié)劑攪拌均勻，然后送入壓條機(jī)內(nèi)將其包于所述焊芯上，再經(jīng)80-100°C低溫烘培和350-380°C高溫烘培。
10.根據(jù)權(quán)利要求1-9所述的超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條的生產(chǎn)方法，其特征在于所述粘結(jié)劑為鈉水玻璃、鉀水玻璃或鉀鈉水玻璃。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種超超臨界新型鐵素體耐熱鋼焊條，由硫磷砷錫等含量低的H08Cr9WMo專用焊芯和裹覆于焊芯表面的藥皮組成，所述藥皮組分及其質(zhì)量含量為大理石28～40%，螢石18～28%，金紅石5～10%，鈦鐵3～8%，硅微粉4～10%，硅鐵2～5%，釩鐵1～1.8%，鈮鐵0.4～0.8%，鎳粉1～1.8%，純堿0.4～0.8%，CMC0.4～0.8%，無定形石墨0.2～0.6%，氮化鉻鐵0.6～1.5%，電解錳1.5～3%。本發(fā)明焊條配套用于焊接超超臨界耐熱鋼T/P92，焊接時(shí)電弧穩(wěn)定、飛濺少、脫渣性好、全位置操作性好、焊縫成形美觀，焊縫浸潤性適中。
文檔編號(hào)B23K35/34GK103008917SQ20121055424
公開日2013年4月3日 申請日期2012年12月19日 優(yōu)先權(quán)日2012年12月19日
發(fā)明者何秀, 曾志超, 蘭志剛, 黃義芳 申請人:四川大西洋焊接材料股份有限公司