奧氏體鋼焊接接頭的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供的奧氏體鋼焊接接頭即使在不進行焊接后熱處理時也同時具備高壓氫氣配管所要求的特性、即高強度和優(yōu)異的耐氫脆化特性，該奧氏體鋼焊接接頭為使用具有特定的化學組成的奧氏體鋼的焊接材料、通過鎢極氣體保護電弧焊方法將具有特定化學組成的奧氏體鋼的母材焊接而成的奧氏體鋼焊接接頭，焊接金屬的化學組成含有C≤0.1%、Si≤0.8%、Mn：1.5～5.5%、Ni：8～15%、Cr：18～24%、Al<0.05%、N：0.15～0.35%，根據需要含有V≤0.5%、Nb≤0.5%和Mo≤4.5%中的一種以上，剩余部分由Fe和雜質組成，作為雜質的O≤0.02%、P≤0.05%、S≤0.03%，滿足[413-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-13.7Cr-9.5Ni-18.5Mo≤-70]，并且焊接金屬的鐵素體量按面積率計為20%以下。
【專利說明】奧氏體鋼焊接接頭
【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及奧氏體鋼焊接接頭。具體而言，涉及不僅具備高壓氣體配管所要求的高強度，而且同時具備作為高壓氫氣配管所要求的特性的高強度和優(yōu)異的耐氫脆化特性的焊接接頭。
【背景技術】
[0002]近年，利用氫氣、天然氣等作為能量的輸送設備的實用化研究得到活躍進展。進行該實用化時，需要一并備齊可以以高壓儲藏、輸送這些氣體的使用環(huán)境，同時在此使用的拉伸強度超過SOOMPa的高強度材料的開發(fā)、適用研究得到進展。
[0003]基于這種背景，作為所使用的材料，例如專利文獻I?3中提出了，通過高Mn化、提高N的溶解度,并且通過含有V、或復合含有V和Nb，從而有效利用N的固溶強化和氮化物的析出強化，嘗試高強度化的奧氏體系不銹鋼。
[0004]使用這些含有大量的N的高強度奧氏體系鋼作為結構物時，需要利用焊接進行裝配，而從使用性能的觀點考慮，焊接部也要求與母材同等的強度。因此，例如專利文獻3?5中提出了，通過積極有效利用Al、Ti和Nb而具有超過800MPa的拉伸強度的焊接材料(焊接金屬)。
[0005]但是，為了使這些焊接材料以及使用該焊接材料得到的焊接金屬都實現高強度化，需要進行焊接后熱處理。另一方面，作為實際的大型結構物考慮時，這種長時間的焊接后熱處理的實施，存在成為大的限制并且導致制造成本的極度增大的情況。
[0006]現有技術文獻
[0007]專利文獻
[0008]專利文獻1:國際公開第2004/083476號
[0009]專利文獻2:國際公開第2004/083477號
[0010]專利文獻3:國際公開第2004/110695號
[0011]專利文獻4:日本特開平5-192785號公報
[0012]專利文獻5:日本特開2010-227949號公報

【發(fā)明內容】

[0013]發(fā)明要解決的問題
[0014]本發(fā)明是鑒于上述現狀而提出的，其目的在于，提供不進行焊接后熱處理，就同時具備高壓氣體配管、特別是高壓氫氣配管所要求的特性、即高強度和優(yōu)異的耐氫脆化特性的焊接接頭。
[0015]用于解決問題的方案
[0016]本發(fā)明人等為了解決前述問題而進行了詳細的研究。其結果發(fā)現，首先對于焊接金屬而言，為了不進行焊接后熱處理就達成高強度，最大限度有效利用通過N實現的固溶強化是有效的。[0017]因此，進而為了不進行焊接后熱處理，焊接金屬就確保與按質量％計含有C:0.1%以下、S1:0.8% 以下、Mn:2.5 ?5.5%、Ni:8 ?15%、Cr: 19 ?25%、Al:不足 0.05% 和 N:0.15?0.45%的母材同等的強度而進行了詳細的研究。
[0018]并且，對所得到的焊接部的氫脆化敏感性進行評價，為了至少得到與母材同等的耐氫脆化特性而進行了詳細的研究。
[0019]其結果，可知下述(a)?(C)的事項。
[0020](a)通過在按質量％計Cr: 18?24%和Ni:8?15%的組成范圍的焊接金屬中，按質量％計含有0.15%以上的N，可以確保與前述母材同等的強度。
[0021](b)焊接金屬中含有大量的鐵素體時，鐵素體成為起點而產生氫脆化裂紋，該裂紋連接、傳播，損害焊接金屬的耐氫脆化特性。但是，若調整成分以使焊接金屬中的鐵素體量按面積率計為20%以下，則能得到優(yōu)異的耐氫脆化特性。
[0022](C)焊接金屬中的奧氏體相不穩(wěn)定時，由于焊接殘余應變以及此后的加工而馬氏體化，氫脆化敏感性升高。但是，通過調整成分，具體而言，若調整成分以使焊接金屬在各元素符號作為各元素的含量(質量％)時滿足
[0023]413-462(C+N)_9.2Si_8.lMn-13.7Cr-9.5Ni_18.5Mo ( -70,
[0024]則奧氏體的穩(wěn)定性提高，因此能得到優(yōu)異的耐氫脆化特性。
[0025]需要說明的是,還可知為了使上述(a)中記載的按質量％計Cr:18?24%和Ni:8?15%的組成范圍的焊接金屬中按質量％計含有0.15%以上的N，優(yōu)選實施下述〈1>?<3>的方法。
[0026]<1>焊接中N由熔池表面飛散，因此焊接后的焊接金屬中得到的N量減少。因此，進行焊接線能量的管理和/或坡口形狀的選定，減小焊接中的熔池的表面積。
[0027]<2>使用在Ar中按體積％計混合有0?50%的N2的氣體作為保護氣體，焊接中減少N從熔池表面飛散。需要說明的是，所混合的N2按體積％計為0%指的是單獨Ar氣體。
[0028]<3>通過使用在Ar中按體積％計混合有0?100%的N2的氣體作為背面保護氣體(back shielding gas),防止N從初層焊接時的背面?zhèn)热鄢乇砻骘w散。需要說明的是,所混合的N2按體積％計為0%指的是單獨Ar氣體。所混合的N2按體積％計為100%指的是單獨N2氣體。
[0029]本發(fā)明是基于上述發(fā)現而完成的，其主旨在于下述⑴和⑵所示的奧氏體鋼焊接接頭。
[0030](I) 一種奧氏體鋼焊接接頭，其特征在于，其為使用焊接材料、通過鎢極氣體保護電弧焊方法將母材焊接而成的奧氏體鋼焊接接頭，
[0031]所述母材具有下述化學組成:按質量％計含有C:0.1%以下、S1:0.8%以下、Mn:
2.5 ?5.5%、Ni:8 ?15%、Cr: 19 ?25%、Al:不足 0.05%、N:0.15 ?0.45%，剩余部分由 Fe和雜質組成，作為雜質的O、P和S分別為0:0.02%以下、P:0.05%以下和S:0.03%以下，
[0032]所述焊接材料具有下述化學組成:按質量％計含有C:0.1%以下、S1:0.8%以下、Mn:1.5 ?4.5%、Ni:8 ?15%、Cr:18 ?24%、Al:不足 0.05%、N:0.15 ?0.35%，剩余部分由Fe和雜質組成，作為雜質的0、P和S分別為0:0.02%以下、P:0.05%以下和S:0.03%以下，
[0033]焊接金屬的化學組成按質量％計含有C:0.1%以下、S1:0.8%以下、Mn:1.5?
5.5%、Ni:8 ?15%、Cr:18 ?24%、Al:不足 0.05%、N:0.15 ?0.35%，剩余部分由 Fe 和雜質組成，作為雜質的0、p和S分別為O:0.02%以下、P:0.05%以下和S:0.03%以下，并滿足下述(I)式，并且焊接金屬的鐵素體量按面積率計為20%以下，
[0034]413-462(C+N)_9.2Si_8.lMn-13.7Cr-9.5Ni_18.5Mo ( -70(I)
[0035]其中，⑴式中的各元素符號表示各元素的含量(質量％)。
[0036](2)根據上述(I)所述的奧氏體鋼焊接接頭，其特征在于，母材、焊接材料和焊接金屬中的任意一種以上的化學組成按質量％計含有V:0.5%以下、Nb:0.5%以下和Mo:4.5%以下中的一種以上來替代Fe的一部分。
[0037]作為剩余部分的“Fe和雜質”中的“雜質”指的是，在工業(yè)上制造鋼鐵材料時，由作為原料的礦石、廢料、或制造環(huán)境等混入的成分。
[0038]發(fā)明的效果
[0039]根據本發(fā)明，可以提供不進行焊接后熱處理，就同時具備高壓氣體配管、特別是高壓氫氣配管所要求的特性、即高強度和優(yōu)異的耐氫脆化特性的焊接接頭。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0040]圖1為說明坡口加工的形狀的圖。
【具體實施方式】
[0041 ] 本發(fā)明的奧氏體鋼焊接接頭中，限定母材、焊接材料和焊接金屬的化學組成、以及焊接金屬的組織的理由如下所述。
[0042]以下的說明中，各元素的含量的“％”標記指的是“質量％”。
[0043](A)母材、焊接材料和焊接金屬的化學組成
[0044]C:0.1%以下(母材、焊接材料和焊接金屬)
[0045]C是對于使奧氏體穩(wěn)定化有效的元素。但是，C由于焊接時的加熱而在晶界形成碳化物，使耐蝕性劣化并且導致延展性的降低。因此，C含量的上限為0.1%。C的含量進一步優(yōu)選的上限為0.08%。對C的含量無需特別設置下限，但是極端的降低導致制造成本的顯著升高。因此，期望的C含量的下限為0.002%。
[0046]S1:0.8%以下(母材、焊接材料和焊接金屬)
[0047]Si是作為脫氧劑、另外對于耐蝕性的提高有效的元素。但是，Si的過量含有使奧氏體的穩(wěn)定性降低并且導致延展性的降低，并且，在焊接金屬中，在凝固時在柱狀晶邊界偏析，使液相的熔點降低，凝固裂紋敏感性提高。因此，Si的含量為0.8%以下。Si含量進一步優(yōu)選為0.6%以下。對Si的含量無需特別設置下限，但是極端的降低不能充分得到脫氧效果，鋼的純凈度增大而清凈性劣化，并且導致制造成本的升高。因此，期望的Si含量的下限為0.01%。
[0048]Mn:2.5?5.5%(母材)、1.5?4.5%(焊接材料)、1.5?5.5%(焊接金屬)
[0049]Mn是作為脫氧劑、另外對于使奧氏體穩(wěn)定化有效的元素。進而，Mn在母材制造時和焊接時增大熔融金屬中的N的溶解度，間接性地有助于提高強度。為了充分有效利用該強度提高效果，需要使母材含有2.5%以上的Mn。另一方面，焊接金屬與母材的制造時相比，凝固速度快，凝固過程中的N的減少少，因此，含有1.5%以上的Mn即可。在焊接中熔融、全部形成焊接金屬的焊接材料的Mn含量也與焊接金屬同樣。Mn含量的進一步優(yōu)選的下限，對于母材而言為2.7%，對于焊接材料和焊接金屬而言為1.7%。另一方面，Mn的過量含有導致延展性的降低。因此，對于母材和焊接金屬而言，需要使Mn含量的上限為5.5%。對于焊接材料而言，難以對細線進行加工，因此與母材和焊接金屬的情況相比，Mn含量的上限需要更嚴格的限制、為4.5%。進一步優(yōu)選的Mn含量的上限，對于母材和焊接金屬而言為5.0%，對于焊接材料而言為4.0%。
[0050]N1:8?15%(母材、焊接材料和焊接金屬)
[0051]Ni是為了得到穩(wěn)定的奧氏體而必須的元素，為了充分得到該效果，需要8%以上的含量。但是，由于Ni為價格昂貴的元素，大量含有導致成本增大，并且母材制造時和焊接中的熔融金屬中的N的溶解度減小。因此，Ni含量的上限為15%。Ni含量的進一步優(yōu)選的下限為8.2%，進一步優(yōu)選的上限為14.5%。
[0052]Cr: 19?25% (母材)、18?24% (焊接材料和焊接金屬)
[0053]Cr是為了確保使用環(huán)境下的耐蝕性而必須的元素。進而，Cr在母材制造時和焊接時對于增大熔融金屬中的N的溶解度是有效的，為了充分得到該效果，母材中需要19%以上的Cr含量。另一方面，焊接金屬與母材的制造時相比，凝固速度快，凝固過程中的N的減少少，因此含有18%以上即可。焊接中熔融、全部形成焊接金屬的焊接材料的Cr含量也與焊接金屬同樣。Cr含量的進一步優(yōu)選的下限，對于母材而言為19.2%，對于焊接材料和焊接金屬而言為18.2%。另一方面，Cr的過量含有使奧氏體不穩(wěn)定，根據接觸氣體環(huán)境的種類而導致脆化。因此，母材中的Cr含量的上限需要為25%。需要說明的是，焊接金屬由于凝固偏析而組織變得不穩(wěn)定，因此需要更嚴格地管理Cr含量，使Cr含量的上限為24%。焊接中熔融、全部形成焊接金屬的焊接材料中的Cr含量的上限也與焊接金屬同樣。進一步優(yōu)選的Cr含量的上限，對于母材而言為24.5%，對于焊接材料和焊接金屬而言為23.5%。
[0054]Al:不足0.05% (母材、焊接材料和焊接金屬)
[0055]Al與Si和Mn同樣，作為脫氧劑含有。但是，含有過量的Al時，形成大量的氮化物，導致延展性的降低。因此，使Al的含量不足0.05%。Al含量進一步優(yōu)選為0.04%以下。對Al的含量無需特別設置下限，但是極端降低時，不能充分得到脫氧效果，鋼的純凈度增大而清凈性劣化，并且導致制造成本的升高。因此，優(yōu)選的Al含量的下限為0.003%。
[0056]N:0.15?0.45% (母材)、N:0.15?0.35% (焊接材料和焊接金屬)
[0057]N是為了固溶于基體并且形成微細的氮化物、得到高的強度而必須的元素。為了充分得到該效果，需要0.15%以上的N含量。但是，母材中，若N含量超過0.45%則導致制造時的熱加工性降低。因此，母材中的N含量的上限需要為0.45%。另外，焊接金屬中，超過0.35%的量的N不能熔解于焊接中的熔池，成為氣孔和/或凹坑的原因。因此，焊接金屬中的N含量的上限需要為0.35%。焊接中熔融、全部形成焊接金屬的焊接材料中，由于與焊接金屬同樣的理由，需要使N含量的上限為0.35%。母材N含量的更優(yōu)選下限為0.16%，更優(yōu)選上限為0.42%。焊接材料和焊接金屬中的N含量更優(yōu)選下限為0.16%，更優(yōu)選上限為0.32%。
[0058]本發(fā)明的奧氏體鋼焊接接頭中的母材、焊接材料和焊接金屬的一方案具有下述化學組成:含有上述從C直至N為止的元素，剩余部分由Fe和雜質組成，作為雜質的0、P和S的含量分別限制于下述范圍內。
[0059]0:0.02%以下(母材、焊接材料和焊接金屬)
[0060]0以雜質形式存在，大量含有時，導致母材和焊接材料的制造時的熱加工性降低，并且導致焊接金屬的韌性和延展性的劣化。因此，需要使O含量為0.02%以下。期望的O含量的上限為0.01%。
[0061]P:0.05%以下(母材、焊接材料和焊接金屬)
[0062]P以雜質形式含有，大量含有時，在母材和焊接材料中阻礙制造時的熱加工性，并且在焊接金屬中，凝固時使液相的熔點降低，使凝固裂紋敏感性增大。因此，優(yōu)選P含量盡可能降低，但是極度的降低導致制鋼成本增大，因此為0.05%以下。進一步優(yōu)選的P含量為0.03%以下。
[0063]S:0.03%以下(母材、焊接材料和焊接金屬)
[0064]S與P同樣，以雜質形式含有，大量含有時，在母材和焊接材料中阻礙制造時的熱加工性，并且在焊接金屬中，凝固時使液相的熔點降低，使凝固裂紋敏感性增大。因此，S含量與P含量同樣地優(yōu)選盡可能降低，但是極度的降低導致制鋼成本增大，因此上限為
0.03%。進一步優(yōu)選的S含量為0.01%以下。
[0065]本發(fā)明的奧氏體鋼焊接接頭中的母材、焊接材料和焊接金屬的另一方案，含有V、Nb和Mo中的一種以上元素來替代作為剩余部分的“Fe和雜質”中的Fe的一部分。
[0066]以下對作為任意元素的上述V、Nb和Mo的作用效果和含量的限定理由進行說明。
[0067]V:0.5% 以下
[0068]V由于是在基體固溶或以碳化物形式析出、對于提高強度有效的元素，因此可以含有。但是，若V含量增多而超過0.5%，則析出大量的碳化物，導致延展性的降低。因此，含有時的V的量為0.5%以下。含有時的期望V含量的上限為0.4%。
[0069]為了穩(wěn)定地得到前述V的效果，V含量優(yōu)選為0.01%以上。
[0070]Nb:0.5% 以下
[0071]Nb與V同樣地，是在基體固溶或以碳氮化物形式析出、對于提高強度有效的元素，因此可以含有。但是，若Nb含量增多而超過0.5%，則析出大量的碳氮化物，導致延展性的降低。因此，含有時的Nb的量為0.5%以下。含有時的期望Nb含量的上限為0.4%。
[0072]為了穩(wěn)定地得到前述Nb的效果，Nb含量優(yōu)選為0.01%以上。
[0073]Mo:4.5% 以下
[0074]Mo是對于提高強度有效的元素。另外，Mo是對于提高使用環(huán)境下的耐蝕性有效的元素。因此，可以含有Mo。但是，Mo是非常昂貴的元素,并且超過4.5%的過量含有使奧氏體不穩(wěn)定。因此，含有時的Mo的量為4.5%以下。含有時的期望Mo含量的上限為4%。
[0075]為了穩(wěn)定地得到前述Mo的效果，Mo含量優(yōu)選為0.1%以上。
[0076]上述V、Nb和Mo，可以僅含有其中的任意一種或兩種以上復合來含有。將這些元素復合來含有時的總量，可以為V、Nb和Mo的含量分別為上限值時的5.5%，但是優(yōu)選為5.0%以下。
[0077]除了上述之外，本發(fā)明的奧氏體鋼焊接接頭中的焊接金屬的化學組成需要滿足下述⑴式。
[0078]413-462(C+N)_9.2Si_8.lMn-13.7Cr-9.5Ni_18.5Mo ( -70(I)
[0079]其中，⑴式中的各元素符號表示各元素的含量(質量％)。
[0080]焊接金屬由于為驟冷凝固組織，因此奧氏體不穩(wěn)定，由于焊接殘余應變以及焊接施工后的加工而馬氏體化，耐氫脆化性降低。但是，若滿足(I)式則奧氏體穩(wěn)定，因此可以防止由于焊接殘余應變以及焊接施工后的加工所導致的馬氏體化。上述(I)式的左邊優(yōu)選為-80以下，越低越好。
[0081](B)焊接金屬的組織
[0082]焊接金屬為驟冷凝固組織。焊接金屬中，與實施固溶化熱處理制造的母材不同，凝固過程中高溫生成的鐵素體直至室溫殘留。鐵素體在氫環(huán)境下脆化，成為破壞的起點，連續(xù)存在時連接、傳播，使焊接金屬的耐氫脆化性降低。但是，若鐵素體量按面積率計為20%以下則不易產生上述問題。因此，使焊接金屬中的鐵素體量按面積率計為20%以下。優(yōu)選焊接金屬的鐵素體量按面積率計為15%以下。焊接金屬的按面積率計的鐵素體量的下限可以為完全奧氏體時的0%。
[0083]焊接金屬的按面積率計的鐵素體量，在相對于以焊接金屬中的N1、Mn和C為代表的奧氏體形成元素，以Cr和Si為代表的鐵素體形成元素增量時增加。因此，上述焊接金屬的按面積率計的鐵素體量通過進行調整以使焊接金屬的化學組成滿足上述范圍，并且相對于奧氏體形成元素、不會過量含有鐵素體形成元素來達成。
[0084]為了通過具有上述化學組成的母材和焊接材料，得到具有上述化學組成和鐵素體量的焊接金屬，優(yōu)選使用鎢極氣體保護電弧焊方法、盡可能減小焊接中的熔池的表面積。
[0085]利用鎢極氣體保護電弧焊方法進行的焊接，優(yōu)選管理焊接條件以使焊接結束后的弧坑表面積為120mm2以下。
[0086]利用鎢極氣體保護電弧焊方法進行的焊接中，進一步優(yōu)選使用Ar氣體和N2氣體混合而成的氣體作為保護氣體和背面保護氣體。其理由如下所述。
[0087]鎢極氣體保護電弧焊與氣體保護金屬極電弧焊相比，容易得到沒有缺陷的高品質的焊接接頭。但是，焊接中N從熔池表面飛散，因此，焊接后的焊接金屬中得到的N量減少，產生強度降低。為了防止此問題，減小焊接中的熔池的表面積、減小N飛散的區(qū)域是有效的。具體而言，由于焊接中的熔池的表面積與各層的焊接結束后的弧坑表面積一致，優(yōu)選調整焊接條件以使弧坑表面積為120mm2以下。
[0088]進而，在保護氣體或背面保護氣體中混合N2氣體、提高N的分壓，對于降低N從熔池表面飛散是有效，并且使凝固了的焊接金屬表面氮化，雖然微量但是有助于強化。但是，若保護氣體中或背面保護氣體中的N2按體積％計超過50%，則高溫下溶解于焊接金屬中的N凝固并且不能完全溶解而形成N2，有可能形成氣孔和/或凹坑。因此，保護氣體中或背面保護氣體中的N2氣體優(yōu)選上限按體積％計為50%。
[0089]以下通過實施例對本發(fā)明進行更具體的說明，但是本發(fā)明不被這些實施例所限定。
[0090]實施例
[0091]將具有表I所示化學組成的符號A?C的材料在實驗室熔解并澆鑄，得到鋼錠，由該鋼錠通過熱鍛、熱軋、熱處理和機械加工，制作板厚3mm、寬度50mm、長度IOOmm的鋼板作為焊接母材用。
[0092]將具有表2所示化學組成的符號V?Z的材料在實驗室熔解并澆鑄，得到鋼錠，由該鋼錠通過熱鍛、熱軋和機械加工，制作外徑1.2mm的焊絲(焊接材料)。
[0093]在上述焊接母材用鋼板的長度方向，實施圖1所示的坡口加工后，如表3所示組合母材、焊接材料和焊接條件，通過鎢極氣體保護電弧焊方法進行對焊。焊接以2層焊接完成，對于特定的接頭，焊接中進行橫向擺動。
[0094][表1]
[0095]表1
[0096]
【權利要求】
1.一種奧氏體鋼焊接接頭，其特征在于，其為使用焊接材料、通過鎢極氣體保護電弧焊方法將母材焊接而成的奧氏體鋼焊接接頭， 所述母材具有下述化學組成:按質量％計含有c:0.1%以下、S1:0.8%以下、Mn:2.5~5.5%、Ni:8 ~15%、Cr:19 ~25%、Al:不足 0.05%、N:0.15 ~0.45%，剩余部分由 Fe 和雜質組成，作為雜質的O、P和S分別為O:0.02%以下、P:0.05%以下和S:0.03%以下， 所述焊接材料具有下述化學組成:按質量％計含有C:0.1%以下、S1:0.8%以下、Mn:1.5 ~4.5%、Ni:8 ~15%、Cr: 18 ~24%、Al:不足 0.05%、N:0.15 ~0.35%，剩余部分由 Fe和雜質組成，作為雜質的0、P和S分別為O:0.02%以下、P:0.05%以下和S:0.03%以下，焊接金屬的化學組成按質量％計含有C:0.1%以下、S1:0.8%以下、Mn:1.5~5.5%、Ni:8~15%,Cr:18~24%,Al:不足0.05%,N:0.15~0.35%，剩余部分由Fe和雜質組成，作為雜質的0、P和S分別為O:0.02%以下、P:0.05%以下和S:0.03%以下，并滿足下述⑴式，并且焊接金屬的鐵素體量按面積率計為20%以下，
413-462(C+N)-9.2Si_8.lMn-13.7Cr-9.5Ni_18.5Mo ( -70(1) 其中，(I )式中的各元素符號表示各元素的含量，單位為質量％。
2.根據權利要求1所述的奧氏體鋼焊接接頭，其特征在于，母材、焊接材料和焊接金屬中的任意一種以上的化學組成按質量％計含有V:0.5%以下、Nb:0.5%以下和Mo:4.5%以下中的一種以上來替代Fe的一部分。
【文檔編號】B23K9/167GK103648708SQ201280033505
【公開日】2014年3月19日 申請日期:2012年6月20日 優(yōu)先權日:2011年7月6日
【發(fā)明者】平田弘征, 大村朋彥, 富尾悠索, 中村潤 申請人:新日鐵住金株式會社