板式換熱器的制造方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及制造永久連接的板式換熱器(1)的方法，所述板式換熱器(1)包括具有高于1100℃的固相線溫度、提供在彼此旁邊并與用于第一介質(zhì)的第一板空隙(4)和用于第二介質(zhì)的第二板空隙(5)形成板組(3)的多個(gè)金屬換熱器板(2)，其中所述第一板空隙(4)和所述第二板空隙(5)以交替順序提供在所述板組(3)中，其中各換熱器板(2)包括傳熱區(qū)域(10)和包括圍繞傳熱區(qū)域(10)延伸的彎曲邊緣(15)的邊緣區(qū)域(11)，其中所述板(2)的第一表面(16)形成凸形形狀且所述板的第二表面(17)形成凹形形狀，其中所述傳熱區(qū)域(10)包括突起(18)和凹陷(19)的波紋，其中所述板的波紋和所述彎曲邊緣(15)通過壓制所述板提供。本發(fā)明還涉及通過所述方法制造的板式換熱器(1)。
【專利說明】板式換熱器
[0001] 背景 本發(fā)明涉及制造板式換熱器的方法和通過所述方法制造的板式換熱器。

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0002] 可使用不同的方法來連接具有高熔融溫度的合金。在本文中，"高熔融溫度"為高 于900°C的熔融溫度。焊接（welding)是常用的方法，其中將母體金屬在有或沒有其他材料 的情況下熔融，即，通過熔融和再凝固產(chǎn)生鑄造產(chǎn)物。
[0003] 硬焊（brazing)是通過引入在高于450°C烙融的液態(tài)金屬連接緊密靠近的固態(tài)金 屬的方法。硬焊接縫通常在選擇適當(dāng)?shù)奶盍虾辖饡r(shí)產(chǎn)生，母體金屬表面是清潔的并在加熱 到硬焊合金的流動(dòng)溫度期間保持清潔，且使用合適的接縫設(shè)計(jì)。在該過程期間，硬焊填料在 高于450°C的溫度下熔融，S卩，在低于欲連接的母體金屬的液相線溫度的溫度下形成液體界 面。為了實(shí)現(xiàn)硬焊，該液體界面應(yīng)該良好地潤濕且流動(dòng)。
[0004] 軟焊（soldering)是其中兩種或更多種金屬物品通過填料金屬即軟焊劑熔融并 流動(dòng)到接縫中而連接的方法，該軟焊劑具有比工件低的熔點(diǎn)。在硬焊中，填料金屬在比軟焊 劑高的溫度下熔融，但工件金屬不會(huì)熔融。在軟焊和硬焊之間的差別是基于填料合金的熔 融溫度。通常將450°C的溫度用作在軟焊和硬焊之間的實(shí)際界點(diǎn)（delineating point)。
[0005] 通常，硬焊的程序包括施用與在欲連接的母體金屬之間的間隙或空隙接觸的硬焊 填料。在加熱過程期間，硬焊填料熔融并填充欲連接的間隙。在硬焊過程中，有三個(gè)主要階 段，其中第一階段被稱作物理階段。物理階段包括硬焊填料的潤濕和流動(dòng)。第二階段通常 在給定的連接溫度下出現(xiàn)。在該階段期間，存在固-液相互作用，其伴隨著實(shí)質(zhì)性的質(zhì)量傳 遞。在該階段，馬上連接液態(tài)填料金屬的母體金屬體積溶解或與該填料金屬反應(yīng)。同時(shí)，來 自液相的少量元素滲透到固態(tài)母體金屬中。組分在連接區(qū)域中的該重新分配引起填料金屬 組成的改變，且有時(shí)導(dǎo)致填料金屬的凝固的發(fā)生。與第二階段重疊的最后階段的特征在于 形成最終接縫微觀結(jié)構(gòu)并在接縫的凝固和冷卻期間進(jìn)展。
[0006] 連接兩個(gè)金屬部件（母體材料）的另一方面為瞬時(shí)液相擴(kuò)散連接（TLP連接），其 中當(dāng)來自中間層的熔點(diǎn)抑制元素在連接溫度下移動(dòng)到金屬部件的晶格和晶界中時(shí)發(fā)生擴(kuò) 散。固態(tài)擴(kuò)散過程隨后導(dǎo)致在連接界面處組成的改變且不同的中間層在比母體材料低的溫 度下熔融。因此，液體的薄層沿界面鋪展以在比任一金屬部件的熔點(diǎn)低的溫度下形成接縫。 連接溫度的降低引起熔體凝固，且該相隨后可通過保持在連接溫度下一段時(shí)間而擴(kuò)散開， 進(jìn)入金屬部件中。
[0007] 諸如焊接、硬焊和TLP-連接的連接方法成功地連接金屬部件。然而，焊接具有其 局限性，因?yàn)槠淇赡芊浅０嘿F或者當(dāng)它們難以接近時(shí)，甚至不可能產(chǎn)生許多接縫。硬焊也具 有其局限性，例如，其有時(shí)難以恰當(dāng)?shù)厥┯没蛏踔岭y以確定最合適的填料金屬。TLP-連接在 面臨連接不同材料時(shí)是有利的，但具有其局限性。例如，常常難以找到合適的中間層且在欲 填充大間隙的情況下或當(dāng)欲形成相對(duì)較大的接縫時(shí)，該方法并不真的適合產(chǎn)生接縫。
[0008] 因此，在選擇某一連接方法時(shí)涉及到許多因素。同樣關(guān)鍵的因素有成本、生產(chǎn)率、 安全性、工藝速度和連接金屬部件的接縫的性質(zhì)以及在連接之后金屬部件本身的性質(zhì)。即 使上述方法具有它們的優(yōu)點(diǎn)，但是仍然需要將作為目前方法的補(bǔ)充使用的連接方法，特別 是在考慮像成本、生產(chǎn)率、安全性和工藝速度的因素時(shí)。
[0009] 概述 本發(fā)明的目的在于改進(jìn)上述技術(shù)和現(xiàn)有技術(shù)。具體地講，其目的在于提供以簡單且可 靠的方式、同時(shí)仍然在板式換熱器的板之間制造堅(jiān)固的接縫來制造永久連接的板式換熱器 的方法。
[0010] 為了實(shí)現(xiàn)這些目的，提供了制造包括具有高于1100°C的固相線溫度的多個(gè)金屬換 熱器板的永久連接的板式換熱器的方法。所述板提供在彼此旁邊且與用于第一介質(zhì)的第一 板空隙和用于第二介質(zhì)的第二板空隙形成板組（plate package)，其中所述第一板空隙和 所述第二板空隙以交替順序提供在所述板組中。各換熱器板包括傳熱區(qū)域和包括圍繞所述 傳熱區(qū)域延伸的彎曲邊緣的邊緣區(qū)域。所述板的第一表面形成凸形形狀，所述板的第二表 面形成凹形形狀且所述傳熱區(qū)域包括突起和凹陷的波紋。所述板的波紋和所述彎曲邊緣通 過壓制所述板提供。所述方法包括以下步驟： 將熔融抑制組合物施用在第一板的第一凸形表面的至少一部分上，所述熔融抑制組合 物包含： ?包含至少25重量％用于降低所述第一板的熔融溫度的硼和硅的熔融抑制組分，和 ?任選的用于促進(jìn)所述熔融抑制組合物施用在所述第一表面上的粘合劑組分， 通過將所述板堆疊成板組使第二板的第二凹形表面與在所述第一板的第一凸形表面 上的所述熔融抑制組合物接觸， 將所述第一板和所述第二板加熱到高于ll〇〇°C的溫度，所述第一板的第一凸形表面由 此熔融，使得所述第一板的表面層熔融且與所述熔融抑制組分一起，形成在所述第一板和 所述第二板之間的接觸點(diǎn)處與所述第二板接觸的熔融金屬層，和 讓所述熔融金屬層凝固，從而在所述板組中的所述板之間的接觸點(diǎn)處獲得接縫并且所 述彎曲邊緣形成在所述板組中的所述板的彎曲邊緣之間的緊密配合。
[0011] 所述板的金屬可具有例如鐵_、鎳-和鈷-基金屬合金的形式，因?yàn)樗鼈兺ǔ＞哂?高于1KKTC的固相線溫度。所述板不可為不具有高于1KKTC的固相線溫度的純銅、銅基合 金、純鋁或鋁基合金。在所述金屬板中的金屬或甚至所述金屬板本身可稱為"母體金屬"或 "母體材料"。在本文中，"鐵-基"合金為其中鐵具有在合金的所有元素中的最大重量百分 數(shù)（重量％)的合金。相應(yīng)的情形也適用于鎳-、鈷-、鉻-和鋁-基合金。
[0012] 如所指出，所述熔融抑制組合物包含至少一種組分，所述組分為熔融抑制組分。任 選地，所述熔融抑制組合物包含粘合劑組分。對(duì)降低至少所述第一板的熔融溫度作出貢獻(xiàn) 的熔融抑制組合物的所有物質(zhì)或部分視為所述熔融抑制組分的一部分。將熔融抑制組合物 的并不涉及降低至少所述第一板的熔融溫度，而是"粘合"熔融抑制組合物的部分視為所述 粘合劑組分的一部分，因此其形成例如糊漿、漆料或漿料。當(dāng)然，所述熔融抑制組分可包含 其他組分，諸如少量的填料金屬。然而，所述填料金屬不可能代表超過75重量％的熔融抑 制組分，因?yàn)橹辽?5重量％的熔融抑制組分包含硼和硅。如果填料金屬包含在所述熔融抑 制組合物中，則其始終是所述熔融抑制組分的一部分。
[0013] 在本文中，"硼和硅"是指按重量％計(jì)算的在所述熔融抑制組分中硼和硅的和。在 此，重量％是指通過將質(zhì)量分?jǐn)?shù)乘以100確定的重量百分?jǐn)?shù)。如所知，物質(zhì)在組分中的質(zhì)量 分?jǐn)?shù)為該物質(zhì)的質(zhì)量濃度（該物質(zhì)在組分中的密度）與組分的密度的比率。因此，例如， 至少25重量％的硼和硅是指在100g熔融抑制組分樣品中硼和硅的總重量為至少25g。顯 然，如果粘合劑組分包含在所述熔融抑制組合物中，則硼和硅在所述熔融抑制組合物中的 重量％可能小于25重量％。然而，在所述熔融抑制組分中始終存在至少25重量％的硼和 硅，如上指出，其還包含可包含的任何填料金屬，即填料金屬始終被視為所述熔融抑制組合 物的一部分。
[0014] "硼"包括在所述熔融抑制組分中的所有硼，其包括元素硼以及在硼化合物中的 硼。相應(yīng)地，"硅"包括在所述熔融抑制組分中的所有硅，其包括元素硅以及在硅化合物中的 硅。因此，硼和硅在所述熔融抑制組分中可由在各種硼和硅化合物中的硼和硅來表示。
[0015] 顯然，所述熔融抑制組合物與常規(guī)硬焊物質(zhì)完全不同，因?yàn)橄鄬?duì)于熔融抑制物質(zhì) 如硼和硅，常規(guī)硬焊物質(zhì)具有多得多的填充金屬。通常，硬焊物質(zhì)具有小于18重量％的硼 和娃。
[0016] 所述方法的優(yōu)勢在于可減少或甚至排除填料金屬，和其可適用于用不同材料制成 的金屬板。當(dāng)然，所述熔融抑制組合物也可施用在所述第二金屬板上。
[0017] 所述硼可來源于元素硼和選自以下化合物中的至少任一種的硼化合物的硼中的 任一種：碳化硼、硼化硅、硼化鎳和硼化鐵。所述硅可來源于元素硅和選自以下化合物中的 至少任一種的娃化合物的娃中的任一種：碳化娃、硼化娃和娃鐵。
[0018] 所述熔融抑制組分可包含至少40重量％的硼和硅，或甚至可以包含至少85重量％ 的硼和硅。這意味著，如果存在任何填料金屬，則其分別以小于60重量％、小于15重量％的 量存在。所述熔融抑制組分甚至可以包含至少95重量％的硼和硅。
[0019] 硼可構(gòu)成所述熔融抑制化合物的硼和硅含量的至少10重量％。這意味著，當(dāng)所述 熔融抑制組分包含至少25重量％的硼和硅時(shí)，則所述熔融抑制組分包含至少至少2. 5重 量％的硼。硅可構(gòu)成所述熔融抑制化合物的硼和硅含量的至少55重量％。
[0020] 所述烙融抑制組分可包含小于50重量％的金屬元素,或小于10重量％的金屬元 素。所述金屬元素對(duì)應(yīng)于上文論述的"金屬填料"。所述少量金屬元素或金屬填料十分明顯 地區(qū)分開所述熔融抑制組合物與例如已知硬焊組合物，因?yàn)橐阎挠埠附M合物包含至少60 重量％的金屬元素。在此，"金屬元素"例如包括所有過渡金屬，其為在周期表的d區(qū)的元 素，包括在周期表上的3-12族。這意味著，例如鐵（Fe)、鎳（Ni)、鈷（Co)、鉻（Cr)和鑰（Mo) 為"金屬元素"。不是"金屬元素"的元素有惰性氣體、鹵素及以下元素：硼（B)、碳（C)、硅 來自化合物硼化鎳，則該化合物的鎳部分為在該金屬元素中所包括的金屬元素，在一個(gè)實(shí) 施方案中，其應(yīng)該小于50重量％，且在另一實(shí)施方案中，小于10重量％。
[0021] 所述板的厚度可為0. 3-0. 6_且所述熔融抑制組合物的施用則可包括在第一金 屬部件的表面上每平方毫米施用平均0.02-0. 12mg硼和硅。在第一板的表面上每平方毫米 施用平均〇. 02-0. 12mg硼和娃包括經(jīng)由例如第二板的任何間接施用，例如,將硼和娃從第 二板轉(zhuǎn)移到第一板。因此，本文中提到的硼和硅不必一定直接施用在第一金屬部件上，只要 其仍然對(duì)第一板的表面層的熔融作出貢獻(xiàn)即可。
[0022] 第一板的厚度可為0. 6-1. 0mm且所述熔融抑制組合物的施用則可包括在第一板 的表面上每平方毫米施用平均0. 02-1. Omg硼和硅。如前所述，該施用還包括經(jīng)由第二板間 接"施用"。
[0023] 第一板的厚度可大于1. Omm且所述熔融抑制組合物的施用則可包括在第一板的 表面上每平方毫米施用平均0. 02-5. Omg硼和硅。
[0024] 所述熔融抑制組合物的施用可在壓制所述板之前進(jìn)行。所述熔融抑制組合物的施 用供選地可在壓制所述板之后進(jìn)行。
[0025] 所述熔融抑制組合物的施用還可在將所述板堆疊成板組之后通過使含有所述熔 融抑制組合物的懸浮液涌過所述板組來進(jìn)行。
[0026] 所述熔融抑制組合物的施用可借助于絲網(wǎng)印刷或借助于濺射到切割成板的螺旋 管上來進(jìn)行。
[0027] 所述第一表面可具有大于由在所述第一表面部分上的接觸點(diǎn)限定的面積的面積， 從而在形成接縫時(shí)在熔融金屬層中的金屬流到所述接觸點(diǎn)。所述流動(dòng)通常由毛細(xì)管作用引 起。
[0028] 所述表面的面積可為由所述接觸點(diǎn)限定的面積的至少10倍。所述表面的面積可 能甚至更大（或所述接觸點(diǎn)相對(duì)較?。T如為由所述接觸點(diǎn)限定的面積的至少20或30 倍。所述表面的面積是指熔融金屬在此流動(dòng)以形成接縫的表面的面積。
[0029] 所述表面的面積可為所述接縫的橫截面積的至少3倍。所述表面的面積可能甚至 更大（或所述接縫的橫截面積相對(duì)較?。?，諸如其為由所述接觸點(diǎn)限定的面積的至少6或 10倍。所述接縫的橫截面積可定義為所述接縫橫跨與定位所述接觸點(diǎn)的表面平行的平面的 橫截面積，所述接縫在該位置具有最小的伸長（橫截面積）。
[0030] 所述接縫可包含至少50重量％或至少85重量％或甚至100重量％的金屬（金屬 元素），在加熱之前，所述金屬為第一金屬部件或第二金屬部件中任一個(gè)的一部分。這通過 讓金屬部件的金屬流到接觸點(diǎn)并形成接縫來實(shí)現(xiàn)。以此方式形成的接縫完全不同于通過硬 焊形成的接縫，因?yàn)橥ㄟ^硬焊形成的接縫通常包含至少90重量％金屬，在硬焊之前，所述金 屬為用于形成接縫的硬焊物質(zhì)的填料金屬的一部分。
[0031] 所述板可包含以下任一種： i) >50重量％ Fe、〈13重量％ Cr、〈1重量％ Mo、〈1重量％ Ni和〈3重量％ Μη ; ii) >90 重量 ％ Fe ; iii) >65 重量 ％ Fe 和 >13 重量 ％ Cr ; iv) >50 重量 ％ Fe、>15. 5 重量 ％ Cr 和 >6 重量 ％ Ni ; v) >50 重量 ％ Fe、>15. 5 重量 ％ Cr、1-10 重量 ％ Mo 和 >8 重量 ％ Ni ; vi) >97 重量 ％ Ni ; vii) >10 重量 ％ Cr 和 >60 重量 ％ Ni ; viii) >15 重量 ％ Cr、>10 重量 ％ Mo 和 >50 重量 ％ Ni ; ix) >70 重量 ％ Co ;和 x) >10 重量 ％ Fe、0. 1-30 重量 ％ Mo、0. 1-30 重量 ％ Ni 和 >50 重量 ％ Co。
[0032] 上述意味著第一板以及第二板可用許多不同的合金制成。顯然，上述實(shí)例的余量 為如在工業(yè)內(nèi)常見的其他金屬或元素。
[0033] 根據(jù)另一方面，提供包括具有高于1100°C的固相線溫度的多個(gè)金屬換熱器板的板 式換熱器。所述板提供在彼此旁邊且與用于第一介質(zhì)的第一板空隙和用于第二介質(zhì)的第二 板空隙形成板組，其中所述第一板空隙和所述第二板空隙以交替順序提供在所述板組中。 各換熱器板包括傳熱區(qū)域和包括圍繞所述傳熱區(qū)域延伸的彎曲邊緣的邊緣區(qū)域。所述板的 第一表面形成凸形形狀，所述板的第二表面形成凹形形狀且所述傳熱區(qū)域包括突起和凹陷 的波紋。所述板的波紋和所述彎曲邊緣通過壓制所述板提供。所述板式換熱器根據(jù)上述方 法或其實(shí)施方案中的任一個(gè)制造。
[0034] 根據(jù)本發(fā)明的另一方面，所述板式換熱器包括通過接縫與第二板連接的第一板， 所述板具有高于1KKTC的固相線溫度，其中所述接縫包含至少50重量％的金屬元素，所述 金屬元素從圍繞所述接縫且為第一板和第二板中任一個(gè)的一部分的面積（A1)中提取出。
[0035] 所述方法、所述產(chǎn)物和所述熔融抑制組合物的不同目的、特點(diǎn)、方面和優(yōu)點(diǎn)將從以 下詳述以及附圖中顯而易見。
[0036] 附圖簡述 現(xiàn)例如參考隨附的示意圖描述本發(fā)明的實(shí)施方案，其中： 圖1為現(xiàn)有技術(shù)的板式換熱器的側(cè)視圖， 圖2為根據(jù)圖1的板式換熱器的平面圖， 圖3為根據(jù)圖1的板式換熱器的橫截面圖， 圖4為根據(jù)本發(fā)明的方法用于連接在板式換熱器中的板的方法的流程圖， 圖5顯示在描述兩個(gè)金屬部件可如何連接的許多實(shí)施例中使用的壓板， 圖6為在圖5中顯示的板和平板之間的接縫的橫截面的相片， 圖7顯示其中測量的接縫寬度作為熔融抑制組合物的施用量（g/3500mm2)的函數(shù)繪制 的圖形，包括趨勢線， 圖8顯示其中基于測量寬度計(jì)算的接縫的填充面積作為熔融抑制組合物的施用量 (g/3500mm2)的函數(shù)繪制的另一圖形，包括趨勢線， 圖9顯示其中在其中接縫比板材料堅(jiān)固或與板材料同樣堅(jiān)固的拉伸試驗(yàn)樣品的％作為 熔融抑制組合物的施用量（g/3500mm2)的函數(shù)繪制的另一圖形，包括趨勢線，及 圖10顯示已經(jīng)連接的其他試驗(yàn)樣品的圖片。
[0037] 發(fā)明詳述 參考附圖，公開了板式換熱器，分別參見圖1、圖2和圖3。板式換熱器1包括多個(gè)換熱 器板2,多個(gè)換熱器板2提供在彼此旁邊，用于與用于第一介質(zhì)的第一板空隙4和用于第二 介質(zhì)的第二板空隙5 -起形成板組3。第一板空隙4和第二板空隙5以交替順序提供在板 組3中，即每隔一個(gè)板空隙為第一板空隙4且每隔一個(gè)板空隙為第二板空隙5,參見圖3。
[0038] 在圖1-3中公開的板式換熱器1具有彼此永久連接的換熱器板2。兩個(gè)最外面的 換熱器板可形成端板或可被端板替代。
[0039] 板式換熱器1還包括入口通道和出口通道6-9,它們布置成將第一介質(zhì)傳送到第 一板空隙4和將其從第一板空隙4傳送出來及將第二介質(zhì)傳送到第二板空隙5和將其從第 二板空隙5傳送出來。各換熱器板2延伸主延伸面p，且包括傳熱區(qū)域10和圍繞傳熱區(qū)域 10延伸的邊緣區(qū)域11。各換熱器板1還包括兩個(gè)舷窗區(qū)域12和13,它們分別提供在換熱 器板1的第一末端1A和換熱器板1的第二末端1B處。舷窗區(qū)域12和13位于邊緣區(qū)域11 內(nèi)，且更具體地在邊緣區(qū)域11和傳熱區(qū)域10之間。各舷窗區(qū)域12、13包括至少兩個(gè)舷窗 14,它們與相應(yīng)入口通道和出口通道6-9對(duì)準(zhǔn)。各換熱器板1還包括周圍外部凸緣或彎曲 邊緣15。彎曲邊緣或凸緣15提供在外部或形成邊緣區(qū)域11的外部部分。應(yīng)當(dāng)注意，換熱 器板2還可具有沿?fù)Q熱器板1的外周的一部分延伸的外部彎曲邊緣15。因此，板2各自具 有具有凸形形狀的第一表面16和具有凹形形狀的第二表面17。
[0040] 傳熱區(qū)域10包括突起18和凹陷19的波紋。所述凹陷和突起例如可形成為隆起 和凹槽或凹坑。
[0041] 板2可用例如鐵_、鎳-和鈷-基金屬合金制成，因?yàn)檫@些合金通常具有高于 1KKTC的固相線溫度。這些板不可用不具有高于1100°C的固相線溫度的純銅、純鋁或 鋁-基合金制成。例如，這些板通?？捎描F-、鎳-和鈷-基合金制成。
[0042] 在板2中的金屬或甚至板2本身可稱為"母體金屬"或"母體材料"。在本文中， "鐵-基"合金為其中鐵具有在該合金中的所有元素的最大重量百分?jǐn)?shù)（重量％)的合金。 相應(yīng)的情形也適用于例如鎳_、銅_、鈷_、鉻-和鋁-基合金。
[0043] 參考圖4,示出了用于連接板式換熱器1的板2的方法的流程圖。板2可用如上所 述的不同材料制成。
[0044] 在第一步驟201中，將熔融抑制組合物20施用在板的第一凸形表面16的至少一 部分上?？蓪⑷廴谝种平M合物20僅施用在凸形表面16的一部分上或施用在基本上全部凸 形表面16上。在一個(gè)供選的實(shí)施方案中，還可將熔融抑制組合物20施用在板2的第二凹 形表面17上，但是施用量小于在第一凸形表面16上施用的熔融抑制組合物的量。
[0045] 該施用本身可通過常規(guī)技術(shù)，例如，如果熔融抑制組合物包含粘合劑組分，通過噴 霧、絲網(wǎng)印刷、輥軋或涂漆進(jìn)行；如果不使用粘合劑組分，通過PVD或CVD或僅用熔點(diǎn)抑制劑 進(jìn)行。
[0046] 熔融抑制組合物20包含至少一種組分，該組分為熔融抑制組分。任選地，該熔融 抑制組合物包含粘合劑組分。將熔融抑制組合物的對(duì)降低至少第一金屬部件的熔融溫度作 出貢獻(xiàn)的所有物質(zhì)或部分視為該熔融抑制組分的一部分。將熔融抑制組合物的并不涉及降 低至少第一金屬部件的熔融溫度，而是"粘合"熔融抑制組合物的部分視為粘合劑組分的一 部分，因此其形成例如糊漿、漆料或漿料。當(dāng)然，該熔融抑制組分可包含其他組分，諸如少量 的填料金屬。然而，所述填料金屬不可代表大于75重量％的熔融抑制組分，因?yàn)橹辽?5重 量％的熔融抑制組分包含硼和硅。如果填料金屬包含在該熔融抑制組合物中，則其始終是 該熔融抑制組分的一部分。
[0047] 在本文中，"硼和硅"是指如以重量％計(jì)算的在該熔融抑制組分中硼和硅的和。在 此，重量％是指通過將質(zhì)量分?jǐn)?shù)乘以100確定的重量百分?jǐn)?shù)。如所知，物質(zhì)在組分中的重量 分?jǐn)?shù)為該物質(zhì)的質(zhì)量濃度（該物質(zhì)在組分中的密度）與組分的密度的比率。因此，例如，至 少25重量％的硼和硅是指在100g熔融抑制組分樣品中硼和硅的總重量為至少25g。顯然， 如果粘合劑組分包含在該熔融抑制組合物中，則硼和硅在該熔融抑制組合物中的重量％可 能小于25重量％。然而，在該熔融抑制組分中始終存在至少25重量％的硼和硅，如上指出， 其還包含可包含的任何填料金屬，即填料金屬始終被視為該熔融抑制組合物的一部分。 [0048] "硼"包括在該熔融抑制組分中的所有硼，其包括元素硼和在硼化合物中的硼。相 應(yīng)地，"硅"包括在該熔融抑制組分中的所有硅，其包括元素硅以及在硅化合物中的硅。因 此，硼和硅在該熔融抑制組分中可由在各種硼和硅化合物中的硼和硅來表示。
[0049] 顯然，該熔融抑制組合物與常規(guī)硬焊物質(zhì)完全不同，因?yàn)橄鄬?duì)于熔融抑制物質(zhì)如 硼和硅，常規(guī)硬焊物質(zhì)具有多得多的填充金屬。通常，硬焊物質(zhì)具有小于18重量％的硼和 硅。
[0050] 所述方法的優(yōu)勢在于可減少或甚至排除填料金屬，和其可適用于用不同材料制成 的金屬部件。其還可用于各種應(yīng)用中，例如用于連接傳熱板或另外通過例如焊接或常規(guī)硬 焊連接的任何合適金屬物體。
[0051] 在本發(fā)明的另一實(shí)施方案中，將熔融抑制組合物20施用在隨后切割成板2的螺旋 管上。
[0052] 在以下步驟202中，使第二板22的第二凹形表面17與熔融抑制組合物20在第一 板21的第一凸形表面16上的接觸點(diǎn)23處接觸。通過堆疊第一板和第二板，產(chǎn)生板組3。 這可手動(dòng)地或通過采用常規(guī)自動(dòng)化生產(chǎn)系統(tǒng)自動(dòng)地進(jìn)行。當(dāng)然，也可將熔融抑制組合物20 施用在第二板22的第二凹形表面17上。
[0053] 該硼可來源于元素硼和選自以下化合物中的至少任一種的硼化合物的硼中的任 一種：碳化硼、硼化硅、硼化鎳和硼化鐵。該硅可來源于元素硅和選自以下化合物中的至少 任一種的娃化合物的娃中的任一種：碳化娃、硼化娃和娃鐵。
[0054] 該熔融抑制組分可包含至少40重量％的硼和硅，或甚至可以包含至少85重量％ 的硼和硅。這意味著，如果存在任何填料金屬，則其分別以小于60重量％、小于15重量％的 量存在。該熔融抑制組分甚至可以包含至少95重量％的硼和硅。
[0055] 硼可構(gòu)成該熔融抑制化合物的硼和硅含量的至少10重量％。這意味著，當(dāng)該熔融 抑制組分包含至少25重量％的硼和硅時(shí)，則該熔融抑制組分包含至少至少2. 5重量％的硼。 娃可構(gòu)成該烙融抑制化合物的硼和娃含量的至少55重量％。
[0056] 該熔融抑制組分可包含小于50重量％的金屬元素或小于10重量％的金屬元素。 所述金屬元素對(duì)應(yīng)于如上論述的"金屬填料"。所述少量金屬元素或金屬填料區(qū)分開熔融抑 制組合物20與例如已知硬焊組合物，因?yàn)橐阎挠埠附M合物包含至少60重量％的金屬元 素。在此，"金屬元素"例如包括所有過渡金屬，其為在周期表的d區(qū)的元素，包括在周期表 上的3-12族。這意味著，例如鐵（Fe)、鎳（Ni)、鈷（Co)、鉻（Cr)和鑰（Mo)為"金屬元素"。 不是"金屬元素"的元素有惰性氣體、鹵素及以下元素：硼（B)、碳（C)、硅（Si)、氮（N)、磷 (P)、砷（As)、氧（0)、硫（S)、硒（Se)和碲（Tu)。應(yīng)該注意到，例如，如果硼來自化合物硼化 鎳，則該化合物的鎳部分為在這些金屬元素中所包括的金屬元素，在一個(gè)實(shí)施方案中，其應(yīng) 該小于50重量％，且在另一實(shí)施方案中，小于10重量％。
[0057] 板2可具有0. 3-0. 6mm的厚度且熔融抑制組合物20的施用201則可包括在第一 板21的第一凸形表面16上每平方毫米施用平均0. 02-0. 12mg硼和硅。在第一凸形表面16 的表面上每平方毫米施用平均0. 02-0. 12mg硼和硅包括經(jīng)由例如第二凹形表面17的任何 間接施用，例如，將硼和硅從第二板22轉(zhuǎn)移到第一板21。因此，本文中提到的硼和硅不必一 定直接施用在第一板21上，只要其仍然對(duì)第一板21的第一凸形表面16的表面層的熔融作 出貢獻(xiàn)即可。
[0058] 板2可具有0. 6-1. 0mm的厚度且熔融抑制組合物20的施用則可包括在板2的表 面上每平方毫米施用平均〇. 02-1. Omg硼和硅。
[0059] 板2可具有大于1. 0mm的厚度且該熔融抑制組合物的施用則可包括在板2的表面 上每平方毫米施用平均0. 02-5. Omg硼和硅。
[0060] 該熔融抑制組合物可施用在具有大于由接觸點(diǎn)23限定的面積的面積的表面上， 從而當(dāng)形成接縫時(shí)在熔融金屬層中的金屬流動(dòng)到接觸點(diǎn)。所述流動(dòng)通常由毛細(xì)管作用引 起。
[0061] 該熔融組分表面的面積可為由接觸點(diǎn)23限定的面積的至少10倍。該表面的面積 可能甚至更大（或該接觸點(diǎn)相對(duì)較?。?，諸如為由該接觸點(diǎn)限定的面積的至少20或30倍。 該表面的面積是指熔融金屬在此流動(dòng)以形成接縫的表面的面積。當(dāng)然，該熔融抑制組合物 可施用在第一板21的全部第一凸形表面16上。
[0062] 該表面的面積可為該接縫的橫截面積的至少3倍。該表面的面積可能甚至更大 (或該接縫的橫截面積相對(duì)較小），諸如其為由該接觸點(diǎn)限定的面積的至少6或10倍。該 接縫的橫截面積可定義為該接縫橫跨與定位該接觸點(diǎn)的表面平行的平面的橫截面積，該接 縫在該位置具有最小的伸長（橫截面積）。
[0063] 所述接縫可包含至少50重量％或至少85重量％或甚至100重量％的金屬（金屬 元素），在加熱之前，所述金屬為板2中任一個(gè)的一部分。這通過讓板的金屬流到接觸點(diǎn)23 并形成接縫來完成。以此方式形成的接縫完全不同于通過硬焊形成的接縫，因?yàn)橥ㄟ^硬焊 形成的接縫通常包含至少90重量％金屬，在硬焊之前，所述金屬為用于形成接縫的硬焊物 質(zhì)的填料金屬的一部分。
[0064] 第一板2可包含以下任一種： i) >50重量％ Fe、〈13重量％ Cr、〈1重量％ Mo、〈1重量％ Ni和〈3重量％ Μη ; ii) >90 重量 ％ Fe ; iii) >65 重量 ％ Fe 和 >13 重量 ％ Cr ; iv) >50 重量 ％ Fe、>15. 5 重量 ％ Cr 和 >6 重量 ％ Ni ; v) >50 重量 ％ Fe、>15. 5 重量 ％ Cr、1-10 重量 ％ Mo 和 >8 重量 ％ Ni ; vi) >97 重量 ％ Ni ; vii) >10 重量 ％ Cr 和 >60 重量 ％ Ni ; viii) >15 重量 ％ Cr、>10 重量 ％ Mo 和 >50 重量 ％ Ni ; ix) >70 重量 ％ Co ;和 x) >10 重量 ％ Fe、0. 1-30 重量 ％ Mo、0. 1-30 重量 ％ Ni 和 >50 重量 ％ Co。
[0065] 上述意味著板2可用許多不同的合金制成。顯然，上述實(shí)例的余量為如在工業(yè)內(nèi) 常見的其他金屬或元素。
[0066] 在下一步驟203中，將板組3加熱到高于1KKTC的溫度。精確溫度可在以下實(shí)施 例中見到。在該加熱期間，第一板21的第一凸形表面16熔融并形成表面層24且與熔融抑 制組分一起形成在第一板21和第二板22之間的接觸點(diǎn)23處與第二板22的第二凹形表面 17接觸的熔融金屬層25。當(dāng)這發(fā)生時(shí)，該熔融金屬層的金屬流向接觸點(diǎn)23。
[0067] 在最終步驟204中，讓熔融金屬層25凝固，從而在板組3的板之間的接觸點(diǎn)23處 獲得接縫26且彎曲邊緣15在板組3中的板2的彎曲邊緣15之間形成緊密配合，即已經(jīng)流 到接觸點(diǎn)23的金屬凝固。通過將熔融抑制組合物20僅施用201在板2的凸形表面16上， 意外地發(fā)現(xiàn)發(fā)生板2的形狀改變，使得板2的凸形形狀變得甚至更凸，即彎曲邊緣15在板 組3中彼此產(chǎn)生非常緊密且適貼的配合，這比在已知硬焊技術(shù)的情況下變得更加緊密。實(shí) 際上，在彎曲邊緣15之間也比原始距離更緊密。比較起來，如果熔融抑制組合物20僅施用 在凹形表面17上，則間隙在彎曲表面15之間增加。當(dāng)共混物與該表面合金化時(shí)，發(fā)生形狀 改變，這也意味著由于該合金化在該表面中將存在壓縮應(yīng)力。如果熔融抑制組合物施用在 凸形表面16和凹形表面17兩者上，則在兩種表面上都將存在壓縮應(yīng)力，引起板2和板組3 的疲勞強(qiáng)度增加。
[0068] 該凝固通常包括將溫度降低到常溫。然而，凝固還在溫度降低之前在接縫區(qū)域中 重新分配組分（硼和硅）的物理過程期間發(fā)生。
[0069] 根據(jù)上文描述，雖然已經(jīng)描述并顯示了本發(fā)明的各種實(shí)施方案，但是本發(fā)明不受 此約束，而其還可在以下權(quán)利要求書中限定的主題的范圍內(nèi)以其他方式體現(xiàn)。各種熔融抑 制組合物也可與用于金屬部件的各種金屬組合。例如，熔融抑制組合物（共混物）A3. 3可 與用316鋼制成的金屬部件組合。 實(shí)施例
[0070] 現(xiàn)在提供許多實(shí)驗(yàn)和實(shí)施例來描述適合板的材料；熔融抑制組合物23的組成，應(yīng) 該使用的熔融抑制組合物的量；加熱的合適溫度、應(yīng)該加熱多久等。因此，這些實(shí)驗(yàn)和實(shí)施 例的結(jié)果用于先前描述的實(shí)體，如第一板、第二板、熔融抑制組合物、接觸點(diǎn)、接縫等，即先 前描述的實(shí)體可合并關(guān)于以下實(shí)驗(yàn)和實(shí)施例描述的相應(yīng)的有關(guān)特點(diǎn)。在下文中，將熔融抑 制組合物稱為"共混物"?？蓪⒔饘侔宸Q為"母體金屬"。
[0071] 圖5顯示用于舉例說明可如何連接兩個(gè)金屬部件的板150。板150為圓形壓板，其 直徑為42mm，具有0.4mm的厚度且用316L(SAE鋼號(hào)）型不銹鋼制成。壓板150具有各自約 20mm長的兩個(gè)壓梁v和h。梁v代表左梁且梁h代表右梁。"v"和"h"在以下實(shí)施例5和 9中使用。
[0072] 圖6顯示在圖5中所示類型的板150和平板之間的接縫的橫截面。在板150的梁 和該平板之間的接觸點(diǎn)處產(chǎn)生接縫。為了估計(jì)形成該接縫的金屬的量，進(jìn)行以下近似和計(jì) 算。
[0073] 據(jù)估計(jì)在該接縫的中心處的體積可以忽略。因此，將接縫在寬度如寬度B(在該實(shí) 施例中，1.21mm或更?。┥袭a(chǎn)生的金屬體積設(shè)定為零。在梁v的具有（X-B)/2的距離的外 偵牝金屬已經(jīng)聚積。當(dāng)在平板上施用共混物（熔融抑制組合物）時(shí)，將板固持在一起且加熱 板的表面層至熔融且以熔融形式的金屬通過毛細(xì)管作用從鄰近區(qū)域傳輸?shù)浇涌p的區(qū)域，由 此形成構(gòu)成該接縫的金屬體積。
[0074] 可以通過估計(jì)在接縫的中心的各側(cè)上形成兩個(gè)三角形來計(jì)算面積。在該三角形中 的角度α測量為28°?？倻y量寬度為X且中心寬度為B。這兩個(gè)三角形的總面積A因此 為A = 2·(((Χ-Β)/2) .((X-B)/〗）.tan (α))/2。當(dāng)B 測量為 1.21mm時(shí)，則A = 2·(((Χ -1. 21)/2) · ((X-l. 21)/2) Kan(28))/2。流到縫隙以形成接縫的硬焊合金的總產(chǎn)生體積將為 該面積乘兩個(gè)梁v、h的長度。一些所形成的硬焊合金并不流到縫隙，而是留在施用共混物 的表面上。
[0075] 圖7為顯示作為共混物的不同實(shí)施方案的施用量（g/3500mm2,即克/3500平方毫 米）的函數(shù)的測量寬度，具有趨勢線。試驗(yàn)的結(jié)果示于表8和表9 (參見以下實(shí)施例5)和 圖7中。圖3的趨勢線基于函數(shù)Y = K · X + L，其中Y為面積，K為線的斜率，X為共混物 的施用量且L為常數(shù)。測量寬度和估計(jì)面積的結(jié)果由圖7圖示。共混物的施用量（參見表 8 和表 9)為 0· 06g/3500mm2-0. 96g/3500mm2,其對(duì)應(yīng)于約 0· 017mg/mm2-0. 274mg/mm2。
[0076] 測量共混物的趨勢線Y = K · X + L，其中Y為接縫寬度，K為線的斜率，X為共混 物的施用量且L為常數(shù)，參見圖表面15 3 (Fig. surface 15 3)。因此，硬焊接縫的寬度為： Y (對(duì)于A3. 3的寬度）=1. 554 + 9. 922 ·(共混物A3. 3的施用量） Y (對(duì)于B2的寬度）=0· 626 + 10. 807 ·(共混物B2的施用量） Y (對(duì)于C1的寬度）=0· 537 + 8. 342 ·(共混物C1的施用量） Y (對(duì)于的寬度）=〇· 632 + 7. 456 ·(共混物R)的施用量）。
[0077] 如從圖7中觀察到，將在共混物A3. 3、B2、Cl、D0. 5、E0. 3和R)當(dāng)中的共混物 A3. 3給出了作為共混物的施用量的函數(shù)的在接縫中的硬焊合金的最高量。樣品R)在低于 0. 20g/3500mm2時(shí)未給出任何實(shí)質(zhì)性接縫。
[0078] 圖8顯示繪制具有趨勢線的基于作為共混物施用量（g/3500mm2)的函數(shù)的測量寬 度的硬焊接縫的計(jì)算填充面積的另一圖形。測量共混物的趨勢線Y = K · X-L，其中Y為面 積，K為線的斜率，X為共混物的施用量且L為常數(shù)，參見圖8。對(duì)于圖7,硬焊接縫的面積 為： Y (對(duì)于A3. 3的面積）=4. 361 ·(共混物A3. 3的施用量）-0· 161 Y (對(duì)于B2的面積）=3. 372 ·(共混物B2的施用量）-0· 318 Y (對(duì)于C1的面積）=2. 549 ·(共混物C1的施用量）-0· 321 Y (對(duì)于的面積）=〇· 569 ·(共混物R)的施用量）-0· 093。
[0079] 基于在圖8中的圖形對(duì)于所產(chǎn)生體積的估計(jì)，例如對(duì)于0. 18g/3500mm2的量，排除 樣品(由于"沒有"硬焊接縫）和樣品D0. 5(由于數(shù)據(jù)太少），對(duì)于樣品給出在板之間的 接縫中硬焊合金的產(chǎn)生體積的值，參見下文： 體積（A3. 3) =0· 63 ·長度 40 (20 · 2) = 25. 2mm3 體積（B2) = (λ 30 ·長度 40 (20 · 2) = 12. 0mm3 體積（Cl) = 0· 12 ·長度 40 (20 · 2) = 4. 8mm3 體積（Ε0· 3) = 0· 10 ·長度 40 (20 · 2) = 4. 0mm3。
[0080] 圖9顯示另一圖形，其中％(百分比）為作為共混物的施用量（即g/3500mm2)的 函數(shù)的拉伸實(shí)驗(yàn)的成功率，其中接縫比板材料堅(jiān)固或與板材料一樣堅(jiān)固。當(dāng)板比接縫堅(jiān)固 時(shí)，引起接縫破裂，結(jié)果設(shè)定為零。對(duì)于接縫比板材料堅(jiān)固的樣品，結(jié)果的差別沒有統(tǒng)計(jì)顯 著性。
[0081] 圖10顯示通過借助于共混物形成接縫來連接的另一樣品。該圖片顯示存在在兩 個(gè)板之間形成的接縫。該樣品來自實(shí)施例10。
[0082] 在下文中，為了說明本發(fā)明，更詳細(xì)地提供了實(shí)施例。
[0083] 進(jìn)行在這些實(shí)施例中的試驗(yàn)以研究當(dāng)將硅施用在母體金屬的試驗(yàn)樣品的表面上 (即，在金屬部件上）時(shí)硅Si是否能夠產(chǎn)生"硬焊合金"。并且，為了降低硬焊合金的熔點(diǎn)， 加入不同量的硼B(yǎng)。硼還用于改變硬焊合金的潤濕特性。還研究了所試驗(yàn)共混物的性質(zhì)。 在這些實(shí)施例中，重量％為重量百分比且原子％為原子百分比。在此，"硬焊合金"是指在硅 和硼引起母體金屬（金屬部件）的一部分或?qū)尤廴跁r(shí)形成的合金。"硬焊合金"因此包含該 共混物和來自母體金屬的金屬元素。
[0084] 如果沒有陳述其他情況，則對(duì)于所有試驗(yàn)，在將硅和硼的共混物的樣品加到試驗(yàn) 樣品中之前，母體金屬的試驗(yàn)樣品都通過盤洗且用丙酮來清潔。
[0085] 實(shí)施例1 實(shí)施例1涉及欲試驗(yàn)的硅和硼的共混物的樣品的制備。C1號(hào)共混物樣品通過在來自 Busch & Holm的Varimixer BEAR中共混118. 0g結(jié)晶硅粉（粒徑325目，99. 5%(基于金 屬），7440_21_3,來自 Alfa Aesar-Johnsson Matthey Company)與 13.06g 結(jié)晶硼粉（粒 徑 325 目，98%(基于金屬），7440_42_8,來自 Alfa Aesar-Johnsson Matthey Company)和 77.0g Nicorobraz S-30粘合劑（來自Wall Colmonoy)以生成208g糊楽，參見樣品Cl。所 有試驗(yàn)樣品都根據(jù)與共混物樣品Cl相同的程序來制備。樣品匯總于表2中。所制備的共 混物對(duì)應(yīng)于先前論述的"熔融抑制組合物"。在該共混物中的硼和硅對(duì)應(yīng)于熔融抑制組合物 的"熔融抑制組分"且在該共混物中的粘合劑對(duì)應(yīng)于熔融抑制組合物的"粘合劑組分"。

【權(quán)利要求】
1. 制造永久連接的板式換熱器（1)的方法，所述永久連接的板式換熱器（1)包括具有 高于1KKTC的固相線溫度、提供在彼此旁邊且與用于第一介質(zhì)的第一板空隙（4)和用于第 二介質(zhì)的第二板空隙（5)形成板組（3)的多個(gè)金屬換熱器板（2)，其中所述第一板空隙（4) 和所述第二板空隙（5)以交替順序提供在所述板組（3)中， 其中各換熱器板（2)包括傳熱區(qū)域（10)和包括圍繞所述傳熱區(qū)域（10)延伸的彎曲邊 緣（15)的邊緣區(qū)域（11)， 其中所述板（2)的第一表面（16)形成凸形形狀且所述板的第二表面（17)形成凹形形 狀， 其中所述傳熱區(qū)域（10)包括突起（18)和凹陷（19)的波紋， 其中所述板的波紋和所述彎曲邊緣（15)通過壓制所述板（2)提供， 所述方法包括 將熔融抑制組合物（20)施用（201)在第一板（21)的第一凸形表面（16)的至少一部 分上，所述熔融抑制組合物（20)包含： ?包含至少25重量％用于減小所述第一板（21)的熔融溫度的硼和硅的熔融抑制組 分，和 ?任選的用于促進(jìn)所述熔融抑制組合物（20)在所述第一凸形表面（16)上的施用 (201)的粘合劑組分， 通過將所述板（21、22)堆疊成板組（3)使第二板（22)的第二凹形表面（17)與在所述 第一板（21)的第一凸形表面（16)上的所述熔融抑制組合物（20)接觸（202)， 將所述第一板（21)和所述第二板（22)加熱（203)到高于1KKTC的溫度，所述第一板 (21)的第一凸形表面（16)由此熔融，使得所述第一板（21)的表面層（24)熔融，并與所述 熔融抑制組分（20) -起形成熔融金屬層（25)，所述熔融金屬層（25)在所述第一板（21)和 所述第二板（22)之間的接觸點(diǎn)（23)處與所述第二板（22)接觸，和 讓所述熔融金屬層（25)凝固，使得在所述板組（3)中的板（2)之間的所述接觸點(diǎn)（23) 處獲得接縫（26)且使得所述彎曲邊緣（15)在所述板組（3)中的板（2)的彎曲邊緣（15) 之間形成緊密配合。
2. 權(quán)利要求1的方法，其中所述硼來源于元素硼和選自以下化合物中的任一種的硼化 合物的硼中的任一種：碳化硼、硼化硅、硼化鎳和硼化鐵。
3. 權(quán)利要求1或2的方法，其中所述硅來源于元素硅和選自以下化合物中的任一種的 娃化合物的娃中的任一種：碳化娃、硼化娃和娃鐵。
4. 權(quán)利要求1-3中任一項(xiàng)的方法，其中所述熔融抑制組分包含至少40重量％的硼和 硅。
5. 權(quán)利要求1-4中任一項(xiàng)的方法，其中所述熔融抑制組分包含至少85重量％的硼和 硅。
6. 權(quán)利要求1-5中任一項(xiàng)的方法，其中硼構(gòu)成所述熔融抑制化合物的硼和硅含量的至 少10重量％。
7. 權(quán)利要求1-6中任一項(xiàng)的方法，其中硼構(gòu)成所述熔融抑制化合物的硼和硅含量的至 少55重量％。
8. 權(quán)利要求1-7中任一項(xiàng)的方法，其中所述烙融抑制組分包含小于50重量％的金屬兀 素。
9. 權(quán)利要求1-8中任一項(xiàng)的方法，其中所述熔融抑制組分包含小于10重量％的金屬元 素。
10. 權(quán)利要求1-9中任一項(xiàng)的方法，其中所述第一板具有0. 3-0. 6mm的厚度且所述熔融 抑制組合物0的施用（201)包括在所述第一板（21)的第一凸形表面（16)上每平方毫米 施用平均〇. 02-0. 12mg硼和硅。
11. 權(quán)利要求1-9中任一項(xiàng)的方法，其中所述第一金屬部件的厚度為0. 6-1. 0mm且所述 熔融抑制組合物0的施用（201)包括在所述第一板（21)的第一凸形表面（16)上每平方 毫米施用平均〇. 02-1. Omg硼和娃。
12. 權(quán)利要求1-11中任一項(xiàng)的方法，其中所述熔融抑制組合物（20)的施用（201)包 括： 加熱（203)所述板（2)直至所述熔融抑制組合物結(jié)合到所述第一板（21)的第一凸形 表面（16)上，和 在所述熔融抑制組合物0中的所有硼和硅與在所述第一板0中的金屬形成化合物之 前，降低所述板（2)的溫度。
13. 權(quán)利要求1-12中任一項(xiàng)的方法，其中所述熔融抑制組合物（20)的施用（201)在壓 制所述板之前進(jìn)行。
14. 權(quán)利要求1-11中任一項(xiàng)的方法，其中所述熔融抑制組合物（20)的施用（201)在壓 制所述板之后進(jìn)行。
15. 權(quán)利要求1-11中任一項(xiàng)的方法，其中所述熔融抑制組合物（20)的施用（201)在將 所述板堆疊成板組（3)之后通過使含有所述熔融抑制組合物的懸浮液涌過所述板組來進(jìn) 行。
16. 權(quán)利要求1-11中任一項(xiàng)的方法，其中所述熔融抑制組合物（20)的施用（201)借助 于絲網(wǎng)印刷進(jìn)行。
17. 權(quán)利要求1-11中任一項(xiàng)的方法，其中所述熔融抑制組合物（20)的施用（201)借助 于濺射到切割成板（2)的螺旋管上進(jìn)行。
18. 權(quán)利要求1-17中任一項(xiàng)的方法，其中所述第一表面（16)具有大于由在所述表面 (16)上的接觸點(diǎn)（23)限定的面積（A2)的面積（A1)，從而在所述熔融金屬層（25)中的金 屬在允許（204)所述接縫（26)形成時(shí)流到所述接觸點(diǎn)（23)。
19. 權(quán)利要求18的方法，其中所述凸形表面（16)的面積（A1)為由所述接觸點(diǎn)（26)限 定的面積（A2)的至少10倍。
20. 權(quán)利要求18或19的方法，其中所述表面（16)的面積（A1)為所述接縫（26)的橫 截面積（A3)的至少3倍。
21. 權(quán)利要求1-20中任一項(xiàng)的方法，其中所述接縫（26)包含至少50重量％的金屬，在 所述加熱（203)之前，所述金屬為所述板（2)中任一個(gè)的一部分。
22. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述板（2)包含>50重量％ Fe、〈13重量％ Cr、〈1重量％ Mo、〈1重量％ Ni和〈3重量％ Μη。
23. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述板（2)包含>90重量％ Fe。
24. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述板（2)包含>65重量％ Fe和>13重量％ Cr〇
25. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述板（2)包含>50重量％ Fe、>15. 5重量％ Cr和>6重量％ Ni。
26. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述板（2)包含>50重量％ Fe、>15. 5重量％ Cr、1-10 重量 ％ Mo 和 >8 重量 ％ Ni。
27. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述板（2)包含>97重量％ Ni。
28. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述板（2)包含>10重量％ Cr和>60重量％ Ni。
29. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述板（2)包含>15重量％ Cr、>10重量％ Mo和>50重量％ Ni。
30. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述板（2)包含>70重量％ Co。
31. 權(quán)利要求1-21中任一項(xiàng)的方法，其中所述第一板包含>10重量％ Fe、0. 1-30重量％ Mo、0. 1-30 重量 ％ Ni 和 >50 重量 ％ Co。
32. 永久連接的板式換熱器（1)，所述永久連接的板式換熱器（1)包括具有高于1KKTC 的固相線溫度、提供在彼此旁邊且與用于第一介質(zhì)的第一板空隙（4)和用于第二介質(zhì)的第 二板空隙（5)形成板組（3)的多個(gè)金屬換熱器板（2)，其中所述第一板空隙（4)和所述第二 板空隙（5)以交替順序提供在所述板組（3)中， 其中各換熱器板（2)包括傳熱區(qū)域（10)和包括圍繞所述傳熱區(qū)域（10)延伸的彎曲邊 緣（15)的邊緣區(qū)域（11)， 其中所述板（2)的第一表面（16)形成凸形形狀且所述板的第二表面（17)形成凹形形 狀， 其中所述傳熱區(qū)域（10)包括突起（18)和凹陷（19)的波紋， 其中所述板的波紋和所述彎曲邊緣（15)通過壓制所述板（2)提供， 其中所述板式換熱器通過權(quán)利要求1-31中任一項(xiàng)的方法制造。
33. 權(quán)利要求32的板式換熱器（1)，其包括通過接縫（26)與第二板（22)連接的第一 板（21)，所述板（2)具有高于1KKTC的固相線溫度，其中所述接縫（26)包含至少50重量％ 金屬元素，所述金屬元素從圍繞所述接縫（269且為所述第一板（1)和所述第二板（2)中任 一個(gè)的一部分的面積（A1)中提取出。
【文檔編號(hào)】B23K35/00GK104302440SQ201380017042
【公開日】2015年1月21日 申請日期:2013年3月27日 優(yōu)先權(quán)日:2012年3月28日
【發(fā)明者】P.斯杰丁, K.瓦特 申請人:阿爾法拉瓦爾股份有限公司