專利名稱：：熱連軋方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種鋼材連續(xù)熱軋方法，更詳細(xì)地講，所涉及一種連續(xù)熱軋方法是在前一鋼材尾端和后一鋼材前端相互焊接這樣一種形態(tài)下所進(jìn)行的連續(xù)熱軋。
背景技術(shù)：
：近年來，在鋼材熱軋中，以給定的速率連續(xù)軋制，從而對將用于熱軋的連續(xù)鋼材依次連接，即所謂的“熱連軋的方法”進(jìn)行了試驗，其目的為將降低產(chǎn)品生產(chǎn)率的影響因素減到最小程度，其影響因素的順序為由劃痕造成的，或在稱為“不穩(wěn)定部分”尤其在前端(前面部分)和尾端(尾部部分)由于無應(yīng)變狀態(tài)產(chǎn)生的不合要求的不規(guī)則形狀，由于滑動速度連成的不合格的板材的寬度和厚度，不合適的溫度和由于加速度及類似原因所引起的不合格的表面質(zhì)量，另外，也為將缺陷部分的去除和為完成操作板或帶材而進(jìn)行的運(yùn)送減到最小程度。在本熱連軋技術(shù)中，經(jīng)過粗軋的并將送入連續(xù)熱軋機(jī)的鋼材，或用于熱軋的連續(xù)的鋼材，例如高溫、小厚度的連續(xù)鑄帶(呈帶狀或卷狀)其前端和尾端預(yù)先借助一飛剪機(jī)剪切，一鋼材尾端的剪切面的整體或部分區(qū)域被焊接到另一鋼材前端的剪切面，大量用于熱軋的鋼材按一個相同的軋制工藝被依次進(jìn)行熱軋，或另一種方式，以一種交替的多個工藝過程的方式連續(xù)進(jìn)行替換，然后經(jīng)過熱軋的鋼材被切割、分離和用一組卷曲機(jī)交替卷曲。對接電焊，壓力接合，激光焊接和諸如此類的作為焊接方式也被進(jìn)行了研究。其中激光焊接從快速，焊縫強(qiáng)度和焊縫質(zhì)量的觀點(diǎn)出發(fā)是有利的。一種激光焊接技術(shù)，如日本的未審專利刊登號(公開)4-237584被公開。在本刊登載的方法中，當(dāng)用激光切割的高碳鋼的端面相互靠緊時繼之進(jìn)行激光焊接，當(dāng)將含有以重量計0.3到10％的鋁的焊絲喂至焊縫時，激光焊接即被進(jìn)行。具體地講，該方法的特征在于含碳量大于等于0.5％的高碳鋼板的激光切割，允許氧氣從附著氧化物的切割面上形成的氧化膜中釋放出來，使得即使在一個非常高溫的焊接加熱工序中完成的接合也不產(chǎn)生來自于氧成氣泡的焊接缺陷，如氣孔?？墒牵鲜隹餂]有公開900℃或更高的高溫鋼材連續(xù)地接合的任何方法。在一高溫鋼材尾端的切割面和另一高溫鋼材前端的切割面間用激光焊的接合中，在鋼材端部切割面上產(chǎn)生的氧化皮的量是一個重要問題。具體地講，氧化皮的量很大程度上取決于從鋼材端部切割完畢到進(jìn)行焊接這段時間(以下稱為“空氣暴露時間”)和鋼材的化學(xué)成分。一般地講，由鋼材表面形成的氧化物構(gòu)成的氧化皮和出現(xiàn)在熔化焊縫周圍的空氣被混進(jìn)由激光照射所形成的熔池中，并與鋼材中的碳反應(yīng)放出CO氣體。該現(xiàn)象在熱軋中比冷軋中更為重要。CO氣體不僅從熔體區(qū)的表面而且還從熔體的內(nèi)部被釋放出來，形成氣泡并遺留成為氣孔。如此惡化了鋼材間焊縫的強(qiáng)度，導(dǎo)致鋼材間焊縫在軋制期間斷裂的可能性。有鑒于此，應(yīng)該精確測定在高溫鋼材端部所形成氧化皮的量并以此為根據(jù)精確地除氧，即從氧化皮中釋放出氧。本發(fā)明的概述本發(fā)明提供了一種能夠解決上述問題的方法。該方法包括將一組用于熱軋的高溫鋼材對接面相互靠緊，鋼材用激光機(jī)連續(xù)熔焊，連續(xù)熱軋該鋼材，其特征在于在熔化焊縫中喂入鐵合金焊絲，該焊絲中含有脫氧劑，其數(shù)量對應(yīng)于對接面中所形成氧化皮中的含氧量。具體地講，用于熱軋的鋼材，在前一材料的尾端部分和后一材料的前端部分預(yù)先用一個飛剪或類似的工具進(jìn)行剪切，以形成一個對接面。隨后，焊接前在空氣中暴露一段時間后，對接面上形成氧化皮的厚度ts由所測定的鋼材的溫度，空氣暴露時間和鋼材的化學(xué)成分所決定。此外，氧化皮的重量比Ws(相對于焊接熔化區(qū)的重量)由下列等式計算。Ws＝(氧化皮重量/焊接熔化區(qū)的重量)×100=Rs·2d·ts·W+Rs·w·ts·WRm·d·w·W+Rs·2d·ts·W+Rs·w·ts·W×100]]>=R2(2d+w)·tsRm·d·w+Rs(2d+w)·ts×100]]>隨后，脫氧率k，是氧化皮處于熔融態(tài)時釋放除氧的能力，已知焊接熔化區(qū)中氧化皮的重量比Ws，按下式計算。K＝0.3·16/72Ws然后，脫氧率K與鋼材中所含脫氧劑的脫氧率Kc相比較。當(dāng)K小于等于Kc時，由于鋼材的脫氧能力足以阻止氣孔產(chǎn)生，因而不加鐵合金焊絲。相反，當(dāng)K大于Kc時，一種含有至少從鋁、鈦和硅中選擇出的一種元素的并具有脫氧率Kf的鐵合金焊絲，以一個滿足于脫氧率k的喂給速率)一種焊絲喂給速率(喂至由對接面相互緊靠形成的對接區(qū)，而一激光束被加到焊料上以形成一個焊接熔化區(qū)。具體地講，由于鋼材中含有一種脫氧劑，該脫氧劑含有至少從鋁，鈦和硅中選擇出的一種元素，脫氧率k由下式求出。k＝kc·vc+kf·vf其中vc是鋼材重量與焊接熔化區(qū)重量之比和vf是被喂焊絲的重量與焊接熔化區(qū)的重量之比。當(dāng)鋼材中不含脫氧劑時，k等于kf。如此，根據(jù)脫氧率k，kc，和kf，按照本焊接方法，由于氧氣從焊接熔化區(qū)的熔化的氧化皮中析出能夠令人滿意地去除氧，以完全阻止氣孔產(chǎn)生，最終焊縫的強(qiáng)度沒有降低，使熱軋連續(xù)順利地進(jìn)行。附圖的簡要說明圖1是一個局部剖面主視圖，表示本發(fā)明的焊接狀態(tài)。圖2是一個本發(fā)明的焊接透視局部剖面簡圖。圖3是一個表明脫氧率k和基體拉伸強(qiáng)度(前一個和后一個鋼材)與焊接強(qiáng)度比率σ間的關(guān)系圖。圖4是表示氧化皮中的含氧量與脫氧率k之間的關(guān)系的曲線。圖5(a)是一個橫向剖面圖表明當(dāng)Ws＝0.75％以重量計和脫氧率k＜0.05％以重量計時，在焊縫中產(chǎn)生的氣孔。圖5(b)是一個當(dāng)Ws＝0.75％以重量計和脫氧率k≥0.05％以重量計時的焊縫橫向剖面圖。本發(fā)明實(shí)施的最佳形態(tài)首先，參照圖1和圖2說明激光焊接。如圖2所示，在前一鋼材1A的尾端形成一個切割區(qū)3A，和在后一鋼材1B的前端形成一個切割區(qū)3B。切割區(qū)3A和3B緊靠提供一個對接區(qū)3。從激光焊機(jī)4發(fā)出的激光束5照射在鋼材1A和1B的橫向端部W1的對接區(qū)3以產(chǎn)生等離子體6，因此形成一個焊接熔化區(qū)(一條熔化焊道)2。將激光焊機(jī)4在鋼材的橫向上向前推進(jìn)如圖1，因而陸續(xù)形成一個焊接熔化區(qū)并截止在鋼材橫向端部W2。將焊絲給料器7在鋼材橫向與激光焊機(jī)同步向前推進(jìn)，同時焊絲8從給料器7中連續(xù)喂至焊接熔化區(qū)2。焊絲8借助激光束5加熱以熔融態(tài)被加至焊接熔化區(qū)2。加至焊接熔化區(qū)2的熔融焊絲溶入熔化的鋼材中并作為帶有氧化皮的焊接熔化區(qū)的一組元。從而焊絲中金屬元素的氧化能力阻止碳與氧化皮中氧的反應(yīng)，此反應(yīng)為產(chǎn)生氣孔的主要原因，因此阻止了CO氣體的釋放。從焊絲的化學(xué)成分考慮，焊絲應(yīng)包含一種與強(qiáng)氧化性金屬接觸不產(chǎn)生氣體的氧化物。為達(dá)到該目的優(yōu)選金屬的實(shí)例為含有脫氧元素，如鋁，鈦和硅的鐵合金元素。從確保鋼材間焊縫強(qiáng)度與鋼材強(qiáng)度相當(dāng)?shù)挠^點(diǎn)出發(fā)鐵合金是較好的。脫氧元素加入量為0.1～8.0％。當(dāng)脫氧元素加入量小于0.1％時，焊接熔化區(qū)的脫氧反應(yīng)是不充分的，而當(dāng)它超過0.8％時，基體金屬與焊接金屬間的硬度差別很大，以致于惡化了加工和變形性能。另外，為了通過凈化焊接金屬達(dá)到穩(wěn)定組織結(jié)構(gòu)的目的，在焊接熔化區(qū)中摻入0.05～0.15％的碳以確保其強(qiáng)度。當(dāng)鋼材含有上述脫氧元素時，焊絲的喂給速率要加以控制，以使在焊接熔化區(qū)中焊絲的脫氧元素的量為最佳值。為使焊接熔化區(qū)脫氧效果最佳，溶入焊接熔化區(qū)的氧化皮的量與為除去含在氧化皮中氧的脫氧元素的脫氧能力間的關(guān)系應(yīng)是合適的。圖3是表明氧化皮重量比((氧化皮重量/焊接熔化區(qū)重量)×100)以重量計為0.75％的狀態(tài)下，脫氧率k(wt％)和焊縫拉伸強(qiáng)度與基體拉伸強(qiáng)度比σ間的關(guān)系圖。如圖3所示，當(dāng)以重量計k＜0.05％時，在焊縫內(nèi)部產(chǎn)生氣孔致使強(qiáng)度降低。而當(dāng)以重量計k≥0.05％時，能確保得到與基體強(qiáng)度相當(dāng)?shù)膹?qiáng)度。因此最佳的脫氧能力應(yīng)按照氧化皮的重量決定?；谏鲜龇椒ㄕf明，本發(fā)明提出一種方法，旨在提供一種和氧化皮數(shù)量相當(dāng)?shù)倪m量的脫氧元素，即旨在提供適當(dāng)?shù)拿撗跄芰?。本方法將被詳?xì)說明。在以連續(xù)、小厚度、出爐后帶坯狀態(tài)的前一材料的尾端部分和后一材料的前端部分，或換句話說，在經(jīng)過粗軋材料的前端部分和將被精軋材料的尾端部分借助一臺飛剪機(jī)或類似設(shè)備進(jìn)行剪切，以形成對接面。對于連續(xù)熱軋，對接面被相互靠緊并熔焊。在此形態(tài)下，為了焊接在空氣中暴露一段時間是不可避免的。首先，從飛剪機(jī)剪切到焊接所經(jīng)歷的時間t(空氣暴露時間)借助于處理計算機(jī)計算。接著，用一個裝在軋制生產(chǎn)線上熱輻射溫度儀測量用于軋制材料的溫度，以給出鋼材的絕對溫度T0。在對接面產(chǎn)生的氧化皮厚度ts由下列等式(1)求出。ts=1Rs·A·exp(-Q/R·T)·t×106(μm)---(1)]]>其中A代表一常數(shù)，由材料決定，普通碳鋼在800℃或800℃以上為400kg·m-4·sec-1；Q代表材料具有的激活能，在上述條件下為33,000kcal/kmol；R代表氣體常數(shù)，為1.968Rs代表氧化皮密度，kg/m3在上述條件下為5400kg/m3依照本發(fā)明，氧化皮的重量比Ws，wt％用其厚度ts由等式(2)求出。=Rs·2d·ts·W+Rs·w·ts·WRm·d·w·W+Rs·2d·ts·W+Rs·w·ts·W×100]]>=Rs(2d+w)·tsRm·d·w+Rs(2d+w)·ts×100]]>只有滿足Rm·d·W＞＞R2(2d+W)·ts條件下，其中d代表熔體深度(mm)，w代表熔體寬度(mm)，W代表焊縫寬度(mm)，Rm代表鋼材密度(kg/m3)。在上述條件下，鋼材密度，Rm為7,800kg/m3。因此滿足于熱氧化皮脫氧的脫氧率k由等式(3)計算。K＝0.3·16/72·Ws……(3)從氧化皮中釋放出的氧的比例是16/72·Ws以分子比決定，其中16是氧的原子重量，72是FeO的分子重量。一般地講，脫氧率k被調(diào)整為一個相對于的氧含量大的值。依據(jù)本發(fā)明進(jìn)行的試驗發(fā)現(xiàn)，如圖4氧化皮的含氧量大于等于30％產(chǎn)生氣孔。具體地講，圖4表明了氧化皮的含氧量和脫氧率k(焊絲的脫氧能力)之間的關(guān)系。從圖4中顯示去除大于等于30％的氧(在圖中為0.30的線)就能解決產(chǎn)生氣孔的問題。因此，本發(fā)明中等式(3)是建立在確認(rèn)去除氧化皮中30％的氧就能達(dá)到滿意效果的基礎(chǔ)上。脫氧處理可以在k值超過等式(3)給定的值時實(shí)施。但是，k值超過以重量計2.4％，在焊接熔化區(qū)脫氧元素的比例超過80％。這種狀況下拉伸強(qiáng)度低于基體的拉伸強(qiáng)度，導(dǎo)致軋制中破壞的可能性增加。有鑒于此，k值不應(yīng)超過以重量計2.4％。因此，在上述情況，氧化皮應(yīng)被分開去除，或另一方面，應(yīng)縮短空氣暴露時間。按照下列條件，對脫氧率k進(jìn)行處理。首先，脫氧率k與鋼材的脫氧率kc相比較，以決定是否需要利用焊絲加入脫氧劑，或所加脫氧劑的量。具體地講，(1)當(dāng)鋼中的脫氧率kc為k＜＜kc，借助鋼的氧化能力不產(chǎn)生氣孔。因此，在這種情況下，不需要加入任何焊絲。鋼中的脫氧率kc由下列等式表達(dá)。kc＝0.89[％AL]c+1.14[％Si]c+0.668[％Ti]c(2)當(dāng)鋼中不含脫氧元素時，只能通過焊絲的喂進(jìn)提供相應(yīng)于k的脫氧率。即，k＝kf，kf代表焊絲的脫氧率，由下列等式表達(dá)。kf＝0.89[％AL]f+1.14[％Si]f+0.668[％Ti]f(3)即使鋼中含有脫氧元素，當(dāng)脫氧率kc小于脫氧率k時，焊絲被喂進(jìn)以滿足下列等式。k＝kc·vc+kf·vf其中vc代表鋼材重量與焊接熔化區(qū)重量之比(wt％)并由下列等式表達(dá)。Vc＝1-Vf=Rm·d·w-Rf·π/4·Df2·Ff/FvRm·d·w]]>其中Ff焊絲喂給速率(m/sec)，F(xiàn)v接合速率(m/sec)Df焊絲直徑(mm)Rf焊絲密度(kg/m2)Vf代表所喂焊絲的重量與焊接熔化區(qū)的重量之比并由下列等式表達(dá)。Vf=Rf·π/4·Df2·Ff/FvRm·d·w+Rf·π/4·Df2·Ff/Fv]]>只有滿足Rm·d·w＞＞Rf·π/4·Df2·Ff/Fv的條件下。如上所述，對接面的氧化皮重量比Ws決定后，繼之以決定氧化皮的脫氧率k，焊絲以一個要求的速率喂至焊接熔化區(qū)，其要求的速率按能給與一個相應(yīng)于脫氧率k的脫氧率的原則預(yù)先給定的值。更具體地講，在上述第2形態(tài)中焊絲喂給速率Ff由下式(4)計算。Ff=(Rm·d·w)·(0.3·16/72·Ws)π/4·Df2·Rf·kf·Fv---(4)]]>換句話說，在上述第3形態(tài)中，焊絲喂給速率Ff由下式(5)計算。Ff=(Rm·d·w)·(0.3·16/72·Ws-kc)π/4·Df2·Rf·(kf-kc)·Fv---(5)]]>因此，如果需要的話，當(dāng)將焊絲喂至鋼材對接部分時，用激光裝置產(chǎn)生的激光束去熔化焊絲和對接部分，從而形成一個焊接熔化區(qū)。因此，當(dāng)排出熔于焊接熔化區(qū)的氧化皮中的氧就能形成一個完好的焊接熔化區(qū)而不產(chǎn)生氣孔，其結(jié)果改善了焊縫強(qiáng)度，使連續(xù)熱軋順利進(jìn)行。實(shí)例本發(fā)明的實(shí)例敘述。在這些實(shí)例中，由七臺組成的連續(xù)熱精軋機(jī)用于進(jìn)行熱軋，鋼材的接合是在位于精軋機(jī)入口側(cè)一個可動的接合區(qū)內(nèi)完成的。焊接鋼材的化學(xué)成分(wt％)、尺寸和焊接條件及結(jié)果概述于表1到表4。此外，例1到例8，脫氧率超過k值的和低于k值的比較例也概述于表1到表4。例1到例8，各種鋼材被接合。在這種狀態(tài)中每一熔焊的脫氧率超過k值。因此焊縫中不產(chǎn)生氣孔，焊縫的拉伸強(qiáng)度與前、后鋼材的拉伸強(qiáng)度的比率不降低，并處于要求的范圍內(nèi)。即在0.8到1.0的范圍內(nèi)，焊縫在連續(xù)熱軋期間完全不產(chǎn)生破壞。例5，kc值大于k。但是，由于kc和k的差值如此小，以致于焊絲以其它實(shí)例中喂給速率的二分之一的速率被加入。例6到例8，kc值遠(yuǎn)大于k值，因此，不加焊絲。在另一方面，比較例1，由于(kc·vc+kf·vf)的值超過以重量計2.4％。發(fā)生不利的現(xiàn)象。這現(xiàn)象包括焊縫質(zhì)量惡化，拉伸強(qiáng)度降低和連續(xù)熱精軋后在焊縫的中心部位頻繁產(chǎn)生破壞。比較例2，由于(kc·vc+kf·vf)的值低于k值，在焊縫中產(chǎn)生氣孔。以此導(dǎo)致精軋期間在第4臺和第5臺軋機(jī)之間破壞，并因此連續(xù)熱軋被停止。圖5(a)是比較例2中焊縫的橫向剖面簡圖。圖中，前一鋼材的尾端1A和后一鋼材的前端1B被熔化和凝固，形成一條焊縫9，氣孔10在焊縫的中心部位形成。圖5(b)是例1中焊縫的橫向剖面簡圖。該焊縫9沒有氣孔產(chǎn)生，焊縫接合是完好的。工業(yè)應(yīng)用由以上詳細(xì)敘述可知，在前一鋼材的尾端和后一鋼材的前端中沒有任何氣孔產(chǎn)生，而形成一個完好的焊縫，以使連續(xù)熱軋穩(wěn)定進(jìn)行。以此改善了軋制生產(chǎn)率。因此本發(fā)明所提供的工業(yè)意義是重大的。表1>表2表3注表中％以重量計表4</tables>權(quán)利要求1.一種熱連軋方法包括依次焊接多個熱軋的鋼材并連續(xù)進(jìn)行熱軋，所述方法還包括下列步驟在鋼材中前一材料的尾部和后一材料的前部切割部分以形成對接面；測定在接合面上產(chǎn)生的氧化皮的厚度，由氧化皮的厚度給出氧化皮的重量比，計算熔入焊接熔化區(qū)的氧量，求出一種脫氧劑的脫氧率k，該脫氧劑是為去除所述數(shù)量的氧；使對接面相互靠緊形成一個對接區(qū)，將一激光裝置發(fā)出的激光束加到對接區(qū)以形成一焊接熔化區(qū)，并將具有脫氧率k的脫氧劑摻入焊接熔化區(qū)；并熱軋熔焊的鋼材。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱連軋方法，其特征在于脫氧率k與鋼材中的脫氧率kc比較以得出短缺的量，并且向?qū)訁^(qū)供給鐵合金焊絲，該鐵合金焊絲所含的脫氧劑，所含脫氧劑的數(shù)量應(yīng)能補(bǔ)償對接區(qū)中所短缺的量。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的熱連軋方法，其特征在于鐵合金焊絲至少包含從鋁、鈦和硅中選出的一種元素，每一種元素的量為與包括剩余鐵量在內(nèi)的重量的0.1到8.0％，該焊絲具有脫氧率kf。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱連軋方法，其特征在于鋼材中包含一種具有脫氧率kc大于等于脫氧率k的脫氧劑。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱連軋方法，其特征在于測定鋼材的絕對溫度T和空氣暴露時間，其中空氣暴露時間定義為從鋼材進(jìn)行切割到對接面靠緊所經(jīng)歷的時間，氧化皮的厚度由下列等式求出ts=1Rs·A·exp(-Q/R·T)·t×106(μm)---(1)]]>其中A常數(shù)Q材料的激活能(kcal/kmol)，R氣體常數(shù)(kcal/kmol·k)，T鋼材的絕對溫度(k)，t空氣暴露時間(sec)，Rs氧化皮密度(kg/m3)。6.根據(jù)權(quán)利要求1的熱連軋方法，其特征在于根據(jù)氧化皮的厚度，氧化皮的重量比由下列等式2求出Ws＝(氧化皮重量/焊接熔化區(qū)重量)×100=Rs·2d·ts·W+Rs·w·ts·WRm·d·w·W+Rs·2d·ts·W+Rs·w·ts·W×100]]>=Rs(2d+w)·tsRm·d·w+Rs(2d+w)·ts×100]]>只有滿足Rm·d·W＞＞R2(2d+W)·ts的條件下，其中Rm鋼材的密度(kg/m3)W焊接寬度(mm)w熔體寬度(mm)d熔體深度(mm)。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱連軋方法，其特征在于根據(jù)氧化皮的重量比Ws，脫氧率k由下列等式(3)求出K＝0.3·16/72·Ws(wt％)……(3)其中0.3混入焊接熔化區(qū)中用于形成氣孔的氧化皮的比例，16/72氧化皮中氧的比例8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的熱連軋方法，其特征在于脫氧率k與下列等式至少之一相對應(yīng)，下列等式是由鋼材的脫氧率kc，鋼材的重量與焊接熔化區(qū)的重量之比Vc，焊絲的脫氧劑kf，和所喂焊絲的重量與焊接熔化區(qū)的重量之比Vf所給出k＝kck＝kf或k＝kc·vc+kf·vf其中kc＝0.89[％Al]c+1.14[％Si]c+0.668[％Ti]cvc＝(Rm·d·w-Rf·π/4·Df2·Ff/Fv)/Rm·d·wkf＝0.89[％Al]f+1.14[％Si]f+0.668[％Ti]fVf=Rf·π/4·Df2·Ff/FvRm·d·w+Rf·π/4·Df2·Ff/Fv]]>只有滿足Rm·d·w＞＞Rf·π/4·Df2·Ff/Fv其中Fv焊接速度(m/sec)Df焊絲直徑(mm)Ff焊絲喂給速率(m/sec)。9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的熱連軋方法，其特征在于當(dāng)脫氧劑k＝kf時，鐵合金焊絲以喂給速率Ff喂至焊接熔化區(qū)，其喂給速率由下列等式(4)給出Ff=(Rm·d·w)·(0.3·16/72·Ws)π/4·Df2·Rf·kf·Fv---(4)]]>10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的熱連軋方法，其特征在于當(dāng)脫氧率k＝kc·vc+kf·vf時，鐵合金焊絲以喂給速率Ff喂至焊接熔化區(qū)，喂給速率由下列等式(5)給出Ff=(Rm·d·w)·(0.3·16/72·Ws·kc)π/4·Df2·Rf·(kf·kc)·Fv---(5)]]>11.根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的熱連軋方法，其特征在于利用焊絲將以重量計0.05到0.15％的碳摻入焊接熔化區(qū)。12.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱連軋方法，其特征在于用于熱軋的鋼材出爐后，前一鋼材的尾部和后一鋼材的前部被切割，切割表面被相互靠緊進(jìn)行熔接，經(jīng)過熔接的鋼材被熱軋。13.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱連軋方法，其特征在于后一經(jīng)過粗軋鋼材的前部和將要精軋鋼材的尾部被剪切，剪切面被靠緊和熔焊，經(jīng)過熔焊的鋼材進(jìn)行熱軋。全文摘要一種熱連軋方法包括:剪切前一鋼材的尾部和后一鋼材的前部以形成對接面,預(yù)先測定對接面上產(chǎn)生的氧化皮的厚度以求出氧化皮的重量比;計算熔入焊接熔化區(qū)的氧量,求出為去除上述氧量的脫氧劑的脫氧率;使對接面相互靠緊形成一個對接區(qū);在該區(qū)用激光束形成一焊接熔化區(qū);在焊接熔化區(qū)中摻入具有上述脫氧率的脫氧劑;及熱軋經(jīng)過熔焊的鋼材。文檔編號B23K35/30GK1183740SQ96193711公開日1998年6月3日申請日期1996年11月15日優(yōu)先權(quán)日1996年3月4日發(fā)明者松尾慎二,前田勝宏,有墨誠治,中村隆彰,加藤大樹,阿部政和,南田勝宏,小原昌弘,西林茂申請人:新日本制鐵株式會社