彎曲測試（實(shí)質(zhì)上是低循環(huán)疲勞測試）。拉伸測試不總是與彎曲條件（其在導(dǎo)絲的使用期 間存在）中的實(shí)際性能相互關(guān)聯(lián)。例如，盡管焊接過程可以生產(chǎn)展現(xiàn)出可接受的、甚至高拉 伸測試值的部件，但是發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)一些這樣的焊接的部件在經(jīng)受彎曲時(shí)性能較差。
[0077] 旋轉(zhuǎn)彎曲測試更接近使用條件并且提供了對使用期間的焊接強(qiáng)度的更好的測量。 在旋轉(zhuǎn)彎曲測試中，每個(gè)導(dǎo)絲的焊縫同時(shí)彎曲至90°并且旋轉(zhuǎn)完整的一圈（360° )，以對 圍繞焊縫周邊的所有位置進(jìn)行考驗(yàn)。測試設(shè)計(jì)確保焊接接合面將位于開始90°彎曲的附 近，并且因而參與彎曲。由于所施加的力在測試期間逐步地增大，因此轉(zhuǎn)彎內(nèi)的曲率半徑變 得更緊，從而增大了彎曲嚴(yán)重程度并且進(jìn)一步考驗(yàn)焊接接合面。每個(gè)旋轉(zhuǎn)彎曲測試結(jié)果以 psi一一表示在故障時(shí)刻施加于用于施加力的活塞的實(shí)際氣體壓力一一記錄?；钊慕孛?面積是大約〇. 1英寸，因此實(shí)際施加的力可以通過將任何記錄的psi值乘以〇. 1來計(jì)算。結(jié) 果在下面的表格2中示出：
[0078]表格2
[0079]
[0080] 除了在組B中施加隨動(dòng)軸向力之外，組A和組B中的每一者以彼此相似的方式形 成。制造條件如以上結(jié)合圖4至圖5來描述。組A具有顯著較低的平均強(qiáng)度值，并且最小 強(qiáng)度值僅為2.Opsi，這低于期望的2. 2psi的性能規(guī)格。包括2. 9psi的最小強(qiáng)度值的組B 遠(yuǎn)大于期望的2. 2psi的最小值。Cpk是對過程是如何能夠一貫地滿足期望的規(guī)格進(jìn)行量化 的通用指標(biāo)。較高值的Cpk與在一貫地滿足期望的規(guī)格方面的更好的能力對應(yīng)。Cpk通過 將平均值與規(guī)格值之間的差值除以3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)偏差（即，（平均-2. 2) / (3X標(biāo)準(zhǔn)偏差））來 計(jì)算。如從表格2容易看清楚，對于組B而言的Cpk值接近對于組A而言的Cpk值的兩倍。
[0081] 因而，對比測試指示當(dāng)在施加隨動(dòng)軸向力的情況下形成導(dǎo)絲時(shí)實(shí)現(xiàn)關(guān)于期望的強(qiáng) 度特性的顯著更大的一致性。在展現(xiàn)出子規(guī)格強(qiáng)度特性的導(dǎo)絲可能不能夠通過非破壞性質(zhì) 量控制機(jī)構(gòu)容易地識別時(shí)，這是特別重要的。因而，本發(fā)明的制造方法增大了所制造的導(dǎo)絲 內(nèi)的一致性，同時(shí)減小了任何使不合規(guī)格的零部件通過的發(fā)生。
[0082] 在不脫離本公開內(nèi)容的精神或基本特征的情況下，本公開內(nèi)容的各實(shí)施方式可以 以其他具體形式實(shí)施。所描述的實(shí)施方式在各個(gè)方面被認(rèn)為是僅作為說明性而并非限制性 的。因此，本公開內(nèi)容的范圍由所附權(quán)利要求而不是由前述說明指定。在權(quán)利要求的等同 的含義和范圍內(nèi)的所有改變都應(yīng)包括在權(quán)利要求的范圍內(nèi)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種用于使不同金屬材料的構(gòu)件接合的方法，所述方法包括： 提供多個(gè)最初分離的構(gòu)件，所述構(gòu)件包括不同金屬材料； 將所述分離的構(gòu)件對準(zhǔn)； 將第一力施加于所述對準(zhǔn)的構(gòu)件同時(shí)將電流輸送通過所述分離的構(gòu)件，以將所述分離 的構(gòu)件彼此焊接；以及 在發(fā)生所述構(gòu)件的變形且在所述構(gòu)件之間形成有焊核時(shí)施加比所述第一力更大的隨 動(dòng)力，以產(chǎn)生與在沒有施加所述隨動(dòng)力的情況相比更薄且具有更大橫截面面積的焊核。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述隨動(dòng)力為從比所述第一力大大約10%至大 約 200 % 〇3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述隨動(dòng)力為從比所述第一力大大約25%至大 約 150%。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述隨動(dòng)力為從比所述第一力大大約50%至大 約 100 % 〇5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，在電流輸送已停止之后且在完成變形之前施加 所述隨動(dòng)力。6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述構(gòu)件是細(xì)長的并且端對端被接合，所述方法 還包括在對準(zhǔn)和焊接之前對所述細(xì)長構(gòu)件的對應(yīng)端部進(jìn)行制備以使所述端部光滑和變平。7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述焊核的直徑比在沒有施加所述隨動(dòng)力的情 況下產(chǎn)生的焊核的直徑大至少5%。8. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述焊核的直徑比在沒有施加所述隨動(dòng)力的情 況下產(chǎn)生的焊核的直徑大至少10%。9. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述焊核的直徑比在沒有施加所述隨動(dòng)力的情 況下產(chǎn)生的焊核的直徑大大約15%至大約25%。10. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述焊核的平均厚度比在沒有施加所述隨動(dòng)力 的情況下產(chǎn)生的焊核的平均厚度小大約10 %至大約50%。11. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述焊核的平均厚度比在沒有施加所述隨動(dòng)力 的情況下產(chǎn)生的焊核的平均厚度小大約15%至大約35%。12. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述焊核的平均厚度比在沒有施加所述隨動(dòng)力 的情況下產(chǎn)生的焊核的平均厚度小大約20 %至大約30%。13. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，一個(gè)構(gòu)件包括鎳鈦諾而另一構(gòu)件包括不銹鋼。14. 根據(jù)權(quán)利要求13所述的方法，其中，所述鎳鈦諾構(gòu)件和所述不銹鋼構(gòu)件通過焊接 直接地接合在一起。15. -種用于使多區(qū)段血管內(nèi)導(dǎo)絲接合的方法，所述方法包括： 提供所述導(dǎo)絲的多個(gè)最初分離的部分，所述部分包括不同金屬材料，每個(gè)部分包括待 接合至另一部分的對應(yīng)端部的端部； 將所述分離的導(dǎo)絲部分的所述對應(yīng)端部軸向地對準(zhǔn)； 將第一軸向力施加于軸向?qū)?zhǔn)的部分，同時(shí)將電流輸送通過所述分離的導(dǎo)絲部分，以 將所述分離的導(dǎo)絲部分彼此焊接；以及 在電流輸送已停止之后且在當(dāng)所述導(dǎo)絲部分的軸向變形在所述導(dǎo)絲部分之間形成焊 核時(shí)發(fā)生回彈之前施加比所述第一軸向力更大的隨動(dòng)軸向力，所述焊核與在沒有施加所述 隨動(dòng)軸向力的情況下產(chǎn)生的焊核相比更薄且具有更大的橫截面面積。16. 根據(jù)權(quán)利要求15所述的方法，還包括在軸向?qū)?zhǔn)和焊接之前對所述導(dǎo)絲部分的對 應(yīng)端部進(jìn)行制備以使得所述對應(yīng)端部變平和光滑。17. 根據(jù)權(quán)利要求15所述的方法，其中，一個(gè)部分包括鎳鈦諾而另一部分包括不銹鋼， 鎳鈦諾部分和不銹鋼部分通過所述焊接直接地接合在一起。18. -種多區(qū)段血管內(nèi)導(dǎo)絲，包括： 細(xì)長第一部分，所述細(xì)長第一部分包括第一金屬材料； 細(xì)長第二部分，所述細(xì)長第二部分包括不同金屬材料，所述第一細(xì)長部分與所述第二 細(xì)長部分通過固態(tài)焊接端對端地直接接合在一起；以及 熱影響區(qū)，所述熱影響區(qū)環(huán)繞焊接接合面，其中，所述第一部分與所述第二部分在所述 焊接接合面處接合在一起。19. 根據(jù)權(quán)利要求18所述的多區(qū)段血管內(nèi)導(dǎo)絲，其中，一個(gè)部分包括鎳鈦諾而所述第 二部分包括不銹鋼。20. 根據(jù)權(quán)利要求18所述的多區(qū)段血管內(nèi)導(dǎo)絲，其中，所述熱影響區(qū)具有小于0. 20mm 的平均厚度。21. 根據(jù)權(quán)利要求18所述的多區(qū)段血管內(nèi)導(dǎo)絲，其中，所述熱影響區(qū)具有小于0. 18mm 的平均厚度。22. 根據(jù)權(quán)利要求18所述的多區(qū)段血管內(nèi)導(dǎo)絲，其中，所述熱影響區(qū)具有從0. 15mm至 0. 18mm的平均厚度。
【專利摘要】本公開內(nèi)容涉及用于使不同金屬材料的最初分離的構(gòu)件(302’、304’)接合的方法，例如，如接合多區(qū)段血管內(nèi)導(dǎo)絲(300’)的區(qū)段的方法，以及如此形成的多區(qū)段血管內(nèi)導(dǎo)絲(300’)。提供最初分離的構(gòu)件(302’、304’)，所述構(gòu)件(302’、304’)包括相對于彼此的不同金屬材料，例如，不銹鋼和鎳鈦諾。將構(gòu)件(302’、304’)彼此對準(zhǔn)，并且將第一力施加于構(gòu)件(302’、304’)，同時(shí)將電流輸送通過構(gòu)件(302’、304’)，以將分離的構(gòu)件(302’、304’)彼此固態(tài)焊接。在發(fā)生固態(tài)變形且在構(gòu)件(302’、304’)之間形成有焊核(322’)時(shí)施加比第一力更大的隨動(dòng)力。如此形成的焊核(322’)與在沒有施加隨動(dòng)力的情況下產(chǎn)生的焊核相比更薄且具有更大的橫截面面積。
【IPC分類】B23K11/04, B23K11/20, A61M25/09
【公開號】CN105142845
【申請?zhí)枴緾N201480010026
【發(fā)明人】約翰·A·辛普森, 杰弗里·F·杜利, 馬修·J·吉利克
【申請人】艾博特心血管系統(tǒng)公司
【公開日】2015年12月9日
【申請日】2014年1月16日
【公告號】EP2945768A1, US20140200555, WO2014113527A1, WO2014113527A4