專利名稱：一種塑料成型模具用鋼和其熱處理方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及到一種具有改善了的可切削性，良好的可焊接性和高的抗腐蝕性的馬氏體時(shí)效硬化鋼，以及其用途。本發(fā)明還包括該種具有改善了的可切削性的馬氏體時(shí)效硬化鋼的熱處理方法，該種熱處理法能制備即使在大的橫截面時(shí)也淬透的物體。
在日常生活和工業(yè)需要的產(chǎn)品中含有塑料，這些塑料制件通常應(yīng)有固定了的形狀和表面性質(zhì)。成型可以通過(guò)例如將物料壓制，注模壓制或注射成模制件進(jìn)行。對(duì)于顧客審美判斷的重要的制件表面性質(zhì)主要是在成型過(guò)程中由所應(yīng)用的模具的表面性能所決定。
通常是由鋼，特別是馬氏體時(shí)效硬化了的鋼制成的物體或元件用作為塑料成型用模具，也用作為夾緊元件如框架和類似件。煉制用于上述目的的鋼時(shí)一方面要考慮到制造模具者的興趣，另一方面考慮到模具使用者的興趣。
模具制造者為了在短時(shí)間內(nèi)經(jīng)濟(jì)地制備出塑料成型模具和附屬配件，所以希望應(yīng)用庫(kù)存的熱時(shí)效硬化了的棒材或板材制成的盡量大型的工件。這樣一方面可在產(chǎn)生較少的廢料的同時(shí)由省去熱處理而降低生產(chǎn)成本。另一方面在由已經(jīng)時(shí)效硬化了的材料加工時(shí)能提供給模具使用者具有特別精確尺寸的塑料成型模具或元件，因?yàn)檫@避免了由于在制模完成后接著的熱處理而使得模具變形的現(xiàn)象。模具制造者為了容易加工處理和達(dá)到塑料制件足夠的表面質(zhì)量，特別是要求熱時(shí)效硬化了的起始材料有良好的可切削性。還有為了達(dá)到所制備出來(lái)的塑料成型模具在整個(gè)橫截面上有相同的機(jī)械性能，要求所用的工件是完全淬透的。
出于經(jīng)濟(jì)的原因，為了低成本生產(chǎn)和特別是修理模具，對(duì)于模具使用者來(lái)說(shuō)，除了良好的可焊接性，模具材料的抗腐蝕性能也是具有重要意義的一個(gè)方面。只有由足夠抗腐蝕性能的鋼制成的塑料成型模具和模具元件才適合于具有間隔存放時(shí)間的多次使用和/或長(zhǎng)期使用。模具由于注入物，特別是塑料的污染物，例如由酸性催化聚合反應(yīng)中生成的酸，其表面要與引起腐蝕的腐蝕性化學(xué)試劑發(fā)生經(jīng)常性的接觸。
眾所周知，含有高于12重量％的鉻的鋼應(yīng)用來(lái)制備具有較高抗腐蝕性能的塑料成型模具。這種鋼可通過(guò)具有德國(guó)工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)材料號(hào)1.2085，1.2314或1.2316的合金獲知。這些種類的鋼含有至少14.0重量％的鉻，0.33重量％或更多的碳，這么高的碳含量在形成碳化物時(shí)就要降低在基體中的鉻濃度，這樣也就要降低抗腐蝕性，特別是在碳化物的周圍介質(zhì)中。
為了達(dá)到較好的抗腐蝕性能，一類具有較低碳含量的鋼得到應(yīng)用，例如德國(guó)工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)材料號(hào)為1.4005的鋼。在US 6,045 633中提出了一種用來(lái)制備塑料成型模具的低碳的馬氏體鋼。這種鋼除了含有鐵和制備過(guò)程中帶進(jìn)的雜質(zhì)外，還含有1.0-1.6重量％的錳，0.25-1.0重量％的硅，0.5-1.3重量％的銅，12.0-14.0重量％的鉻，0.06-0.3重量％的硫以及其他元素。對(duì)于這種合金，除了降低的碳含量外通過(guò)銅而提高了抗腐蝕性。然而這么高的銅含量就會(huì)在工件的熱變形時(shí)引起較大的問(wèn)題，特別是在被加工的工件表面形成細(xì)小的裂紋，這些裂紋又容易造成裂縫腐蝕。
已知的用于制備塑料成型模具或類似的配件的鋼要能滿足模具制造者和使用者所提出的機(jī)械的和化學(xué)腐蝕性能的多方面要求。
然而這種材料常常被觀察到達(dá)不到可切削性能。另外在熱時(shí)效硬化時(shí)顯示出由這些合金制備的工件有時(shí)候非常難以達(dá)到淬透，尤其是對(duì)于具有大橫截面的大型物體，例如生產(chǎn)技術(shù)上常要產(chǎn)生的鍛棒。此外由這些工件生產(chǎn)的模具會(huì)有不均勻的機(jī)械性能并因此產(chǎn)生薄弱位，這主要是通過(guò)過(guò)早的材料缺陷而顯示出來(lái)。
所以本發(fā)明的任務(wù)是提供一種馬氏體時(shí)效硬化鋼，該種鋼同時(shí)具有良好的可焊接性，高的抗腐蝕性和改善了的可切削性。
本發(fā)明的另一任務(wù)是給出用于具有改善了的切削性能的馬氏體時(shí)效硬化鋼的熱處理方法，用該方法可制備出甚至大橫截面時(shí)都淬透了的物體。
最后，本發(fā)明的目的是闡述根據(jù)本發(fā)明的鋼的應(yīng)用。
這個(gè)提供具有改善了的可切削性，良好的可焊接性和高的抗腐蝕性的馬氏體時(shí)效硬化鋼的任務(wù)可通過(guò)一種具有以下合金元素含量(重量％)的馬氏體時(shí)效硬化鋼而解決，0.02-0.075％碳0.1-0.6％的硅0.5-0.95％的錳0.08-0.25％的硫上限為0.04％的磷12.4-15.2％的鉻0.05-1.0％的鉬0.2-1.8％的鎳上限為0.15％的釩0.1-0.45％的銅上限為0.03％的鋁0.02-0.08％的氮以及非必要的一種或多種上限為2.0％的其他合金元素，余量為鐵和制備中帶入的雜質(zhì)，這種鋼在組織結(jié)構(gòu)中的鐵素體份額小于28體積％。
本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)特別在于，通過(guò)確定的合金技術(shù)措施制備出能馬氏體時(shí)效硬化鋼，該種鋼協(xié)同地具有一定的通過(guò)熱處理按需要可調(diào)節(jié)的在組織結(jié)構(gòu)中的鐵素體份額，所以具有改善了的可切削性，同時(shí)其碳含量為0.02-0.075重量％和鉻含量為12.4-15.2重量％，保證了高的抗腐蝕性和良好的可焊接性。根據(jù)本發(fā)明的鋼中還含有0.2-1.8重量％的鎳，其一方面用來(lái)調(diào)整組織結(jié)構(gòu)中鐵素體份額。另一方面鎳與鉻化合可達(dá)到對(duì)還原性化學(xué)試劑的耐腐蝕的目的，這樣根據(jù)本發(fā)明的鋼可達(dá)到高的化學(xué)抗腐蝕性。
為了在材料中形成有利于可切削性的硫化錳，0.5-0.95重量％的錳含量和0.08-0.25重量％的硫含量對(duì)本發(fā)明是很重要的，在此錳和硫的含量比例是如下所確定的，即在達(dá)到良好的抗腐蝕性的同時(shí)有優(yōu)越的可切削性。人們發(fā)現(xiàn)錳含量小于0.5重量％時(shí)，有形成硫化鉻的趨勢(shì)，而硫化鉻對(duì)可切削性有不利的影響。相反地當(dāng)錳含量大于0.95重量％時(shí)通常要形成不含鉻的硫化錳。上限為0.01重量％的鈣能夠引起硫化錳包裹物有較均勻的形態(tài)學(xué)。
銅的含量范圍在0.1-0.45重量％，這個(gè)含量范圍的銅能提高抗腐蝕性能。銅含量的上限為0.45重量％，直到這個(gè)上限，由根據(jù)本發(fā)明的鋼制備的工件，特別是大的鍛件可達(dá)到良好的熱變形性。
含量為0.05-1.0重量％的鉬可得到在馬氏體時(shí)效硬化時(shí)提高硬度所期望的變形動(dòng)力學(xué)，并且證實(shí)上述濃度范圍內(nèi)一方面有利于對(duì)碳化鉻形成的進(jìn)一步抑制，另一方面提高了抗腐蝕性。相反地高于1.0重量％的鉬在一些溫度范圍內(nèi)在工件的熱變形過(guò)程中會(huì)降低其抗裂性能。
根據(jù)本發(fā)明的鋼的其他元素是在權(quán)利要求1中給出的重量含量下的碳、硅、磷、礬、鋁和氮。
合金成分，特別如第5和第6副族的合金成分能以總含量上限2重量％存在，而沒(méi)有對(duì)可切削性可觀察到的不利影響，還可能用來(lái)提高抗腐蝕性。
根據(jù)本發(fā)明的鋼在一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案中含有0.80-0.90重量％的錳和0.1-0.16重量％的硫。在錳/硫的重量比為5.0至9.0的組成范圍內(nèi)在特別改善了的可切削性的情況下可達(dá)到良好的抗腐蝕性能，這種效應(yīng)能歸因于在上述方案中硫化錳顆粒的球狀形態(tài)學(xué)的影響。當(dāng)錳/硫的化學(xué)計(jì)量比小于3∶1時(shí)也顯得對(duì)形成可能含有極少量的鉻的硫化錳顆粒是有利的，這使得材料達(dá)到優(yōu)越的腐蝕性能。
較高的鉻含量主要是用來(lái)改善合金的抗腐蝕性，而幾乎不減小合金的可加工性。根據(jù)本發(fā)明的鋼較好的鉻含量為13.8-15.0％，優(yōu)選為14.1-14.7％，在這個(gè)組成范圍內(nèi)可同時(shí)達(dá)到所期望的優(yōu)越的性能。
對(duì)于良好的抗腐蝕性以及精確的鐵素體份額的調(diào)整和改善了的切削性能，根據(jù)本發(fā)明的鋼中的鎳含量為0.25-1.6重量％，優(yōu)選為0.35-1.1重量％，最優(yōu)選為0.8-1.0重量％是重要的。較高的鎳濃度在較高的溫度對(duì)穩(wěn)定奧氏體通常是很不利的，相反地較低的鎳含量在材料熱時(shí)效硬化時(shí)對(duì)變形性有不利的影響。
在材料性能的最優(yōu)化時(shí)銅含量為0.25-0.35重量％證明是有利的。在這個(gè)銅濃度范圍內(nèi)對(duì)熱變形了的物體通過(guò)該合金元素能最大程度地改善其抗腐蝕性，而在較高的銅含量時(shí)由于形成了細(xì)小的表面裂紋而能解釋裂縫腐蝕的增大傾向。
根據(jù)本發(fā)明的材料的良好可加工性可在組織結(jié)構(gòu)中的鐵素體含量直到15體積％時(shí)達(dá)到。然而對(duì)于僅有微不足道的較小的可加工性，鐵素體含量可優(yōu)選為直到10體積％和直到6體積％，這樣可提高模具元件的機(jī)械性能，特別是與變形方向成橫向的機(jī)械性能。
另一個(gè)任務(wù)即給出具有改善了的可切削性的馬氏體時(shí)效硬化鋼的熱處理方法，用該法可制備一種甚至大橫截面時(shí)也淬透的物件，該任務(wù)如下解決，即具有如下組成(重量％)的鋼錠0.02-0.075％的碳0.1-0.6％的硅0.5-0.95％的錳0.08-0.25％的硫上限為0.04％的磷12.4-15.2％的鉻0.05-1.0％的鉬0.2-1.8％的鎳上限為0.15％的釩0.1-0.45％的銅上限為0.03％的鋁0.02-0.08％的氮以及可能的總量最大為2.0％的其他合金元素，余量為鐵和制備時(shí)帶入的雜質(zhì)，第一步對(duì)鋼錠進(jìn)行退火處理以形成和調(diào)節(jié)組織結(jié)構(gòu)中鐵素體份額，第二步以至少4倍的變形度進(jìn)行熱變形，第三步進(jìn)行鍛件的軟化退火，接著進(jìn)行由至少一次硬化處理和至少一次回火處理組成的熱時(shí)效硬化處理。
根據(jù)本發(fā)明的方法的創(chuàng)新點(diǎn)在于，能制備出熱處理了的金屬物體，這種物體在大橫截面情況下也有完全硬化的結(jié)構(gòu)，所以由這樣的工件能制備具有均勻機(jī)械性能和高質(zhì)量的塑料成型模具元件。在此優(yōu)越的淬透主要?dú)w因于鎳與其他合金元素的結(jié)合作用。
以根據(jù)本發(fā)明的方法在大范圍內(nèi)調(diào)整組織結(jié)構(gòu)中鐵素體含量是可能的，這就可以影響工件的可切削性。
在鎳含量為0.2-1.8重量％時(shí)，根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)選擇退火處理的溫度和時(shí)間可將組織結(jié)構(gòu)中的鐵素體含量有針對(duì)地調(diào)節(jié)為0至70體積％。在足夠的退火時(shí)間下，鐵素體含量可根據(jù)與鎳含量相關(guān)的下列的經(jīng)驗(yàn)方程式得到0.5％鎳鐵素體含量[體積％]＝0.345×退火處理溫度[℃]-370 (1)1.0％鎳鐵素體含量[體積％]＝0.355×退火處理溫度[℃]-390 (2)1.5％鎳鐵素體含量[體積％]＝0.375×退火處理溫度[℃]-430 (3)也能夠在給定的退火處理溫度下簡(jiǎn)單地通過(guò)改變鋼中的鎳含量而調(diào)節(jié)組織結(jié)構(gòu)中鐵素體的含量。
如已被證實(shí)為有利的，當(dāng)在1080℃至1350℃之間進(jìn)行退火處理至少12小時(shí)，優(yōu)選為至少24小時(shí)時(shí)，能保證將鐵素體含量精確調(diào)節(jié)到材料進(jìn)一步加工所需的有利的穩(wěn)定性。
在根據(jù)本發(fā)明方法的另一個(gè)有利的形式中通過(guò)退火處理而調(diào)節(jié)組織結(jié)構(gòu)中的鐵素體含量直至15體積％，優(yōu)選為直至10體積％，最優(yōu)選為直至6體積％，這樣就能在達(dá)到所期望的良好的工件可切削性的同時(shí)達(dá)到良好的強(qiáng)度性能。
還發(fā)現(xiàn)當(dāng)鋼中含有13.8-15.0重量％，優(yōu)選為14.1-14.7重量％的鉻和/或0.25-1.6重量％，優(yōu)選為0.35-1.1重量％，最優(yōu)選為0.8-1.0重量％的鎳時(shí)，根據(jù)本發(fā)明所制備的工件的鐵素體含量被特別精確地確定下來(lái)，在這個(gè)鉻和鎳的含量范圍內(nèi)能制備出超出現(xiàn)有技術(shù)的抗腐蝕性能的工件。
如已所述，當(dāng)鋼中的銅含量為0.2至0.35重量％時(shí)，將特別地改善材料的抗腐蝕性能。然而銅含量超過(guò)0.35重量％對(duì)材料的熱變形起不利的作用并且降低元件的表面性能。另外在銅含量高于0.35重量％時(shí)將增大材料的裂縫腐蝕的傾向。
應(yīng)用根據(jù)本發(fā)明的鋼用于塑料成型模具的框架結(jié)構(gòu)已經(jīng)證實(shí)是特別優(yōu)越的和經(jīng)濟(jì)的。由于改善了的可切削性，高的抗腐蝕性和良好的可焊接性，這種鋼適合于用來(lái)經(jīng)濟(jì)地制備應(yīng)用時(shí)需高的抗化學(xué)腐蝕性和長(zhǎng)時(shí)間使用壽命的模具元件。應(yīng)用由根據(jù)本發(fā)明的合金制備的鍛件已經(jīng)證實(shí)特別適宜于用來(lái)制備模具或元件，特別是由于其極高的經(jīng)濟(jì)性。
下面是一個(gè)僅作為例示性的用來(lái)理解本發(fā)明的實(shí)施形式。


圖1圖示了模具的磨損標(biāo)記寬度與根據(jù)本發(fā)明的鋼的工件(以1-3標(biāo)記)和參比鋼的工件(以4-6標(biāo)記)的壽命關(guān)系曲線圖。
為了檢驗(yàn)材料性能，應(yīng)用了具有表1所列的化學(xué)組成的根據(jù)本發(fā)明制備得到的工件和參比工件。工件1至3的化學(xué)組成各自涉及根據(jù)本發(fā)明的鋼，而工件4至6的化學(xué)組成涉及根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)已知的參比鋼。
表1被檢驗(yàn)工件的化學(xué)組成，重量％(沒(méi)列出制備過(guò)程中所帶入的雜質(zhì))組成[重量％]元素 工件 工件 工件 工件 工件 工件1 2 3 4 56C 0.05 0.04 0.06 0.34 0.08 0.05Mn 0.8 0.70 0.86 1.40 0.80 1.35Si 0.34 0.43 0.37 0.35 0.45 0.48S 0.24 0.1 0.14 0.12 0.18 0.22P 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02Cr 13.9 12.5 14.5 16.0 12.8 12.6Ni 0.63 0.4 0.95 0.65Cu 0.15 0.25 0.34 0.95Mo 0.1 0.25 0.92 0.15V 0.06 0.03 0.09 0.08Al 0.03 0.02 0.02 0.04 0.04 0.04N 0.04 0.05 0.05 0.05 0.05 0.04余量 FeFeFeFe Fe Fe對(duì)這些工件進(jìn)行熱處理，即第一步在1080℃至1350℃之間進(jìn)行15小時(shí)的退火處理，對(duì)于根據(jù)本發(fā)明的工件在給定含量的鎳下通過(guò)這個(gè)溫度而被調(diào)整到所期望的鐵素體含量。第二步，這些工件在大約1000℃下以6倍的變形度而各自被鍛壓，然后在590℃下進(jìn)行軟化退火。最后進(jìn)行熱時(shí)效硬化，包括1020℃硬化和530℃范圍內(nèi)回火。檢驗(yàn)這些工件的淬透性。另外還要檢驗(yàn)可切削性和抗腐蝕性。
沿著工件橫截面的水平軸進(jìn)行五次硬度測(cè)量可定量判斷工件的橫截面上的淬透性。根據(jù)本發(fā)明生產(chǎn)的工件相對(duì)于最大的硬度值的硬度差別都是在最大±5％以內(nèi)，而參比工件4，5或6的硬度差別為±10％或更大。
為了確定可切削性，應(yīng)用了裝備有硬質(zhì)金屬卷切片的環(huán)形銑刀，切削系數(shù)如下
切削速度350m min-1進(jìn)口/銑齒0.3mm通過(guò)本發(fā)明的改善示于圖1中，由圖1可明顯看出在根據(jù)本發(fā)明的鋼的處理時(shí)制成的模具工作壽命有顯著的提高。
在具有相同的化學(xué)組成時(shí)，根據(jù)本發(fā)明方法制備的在組織結(jié)構(gòu)中具有鐵素體含量直至大約5％的工件被證實(shí)是較容易加工的。
抗腐蝕性檢驗(yàn)根據(jù)德國(guó)工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)50021通過(guò)一系列鹽噴射試驗(yàn)而進(jìn)行，在此被腐蝕了的面積份額在2小時(shí)和5小時(shí)的處理時(shí)間后測(cè)定。被檢測(cè)的工件試樣大小為36cm2。
表2根據(jù)德國(guó)工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)50021檢測(cè)工件的抗腐蝕性被腐蝕了的面積份額[％]噴射時(shí)間 工件工件工件工件工件工件[h]1 2 3 45 62 28 33 32 35 50 375 57 61 63 68 71 69由根據(jù)本發(fā)明的鋼制成的模具元件的焊接不產(chǎn)生問(wèn)題。
對(duì)根據(jù)本發(fā)明在鋼中還含有直至大約1.5重量％的其它合金元素的鋼進(jìn)行檢測(cè)，顯示出相似的結(jié)果，所添加的元素主要是周期表中的第5和第6副族金屬元素。
權(quán)利要求
1.一種具有改善了的可切削性，良好的可焊接性和高的抗腐蝕性的馬氏體時(shí)效硬化鋼，其含有(重量％)0.02-0.075％的碳0.1-0.6％的硅0.5-0.95％的錳0.08-0.25％的硫上限為0.04％的磷12.4-15.2％的鉻0.05-1.0％的鉬0.2-1.8％的鎳上限為0.15％的釩0.1-0.45％的銅上限為0.03％的鋁0.02-0.08％的氮以及可能的上限為2.0％的一種或多種其他合金元素，余量為鐵，還含有煉制過(guò)程中帶進(jìn)的雜質(zhì)，該鋼在組織結(jié)構(gòu)中有少于28體積％的鐵素體含量。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的鋼，含有0.80-0.90％的錳和0.10-0.16％的硫。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2的鋼，含有13.8-15.0％，優(yōu)選為14.1-14.7％的鉻。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3之一的鋼，含有0.25-1.6％，優(yōu)選為0.35-1.1％，最優(yōu)選為0.8-1.0％的鎳。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4之一的鋼，含有0.25-0.35％的銅。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5之一的鋼，其組織結(jié)構(gòu)含有鐵素體(以體積％)為直至15％，優(yōu)選為直至10％，最優(yōu)選為直至6％。
7.一種具有改善了的可切削性的馬氏體時(shí)效硬化鋼的熱處理方法，用該法制備甚至在大橫截面時(shí)也淬透了的物體，其特征在于，一種鋼錠具有以下組成(以重量％)，0.02-0.075％的碳0.1-0.6％的硅0.5-0.95％的錳0.08-0.25％的硫上限為0.04％的磷12.4-15.2％的鉻0.05-1.0％的鉬0.2-1.8％的鎳上限為0.15％的釩0.1-0.45％的銅上限為0.03％的鋁0.02-0.08％的氮以及可能的上限為2.0％的其他合金元素，余量為鐵，以及煉制過(guò)程中帶進(jìn)的雜質(zhì)，對(duì)此鋼錠第一步進(jìn)行用來(lái)形成和調(diào)節(jié)在組織結(jié)構(gòu)中的鐵素體含量的退火處理，第二步進(jìn)行具有至少4倍的變形度的熱變形，之后在第三步進(jìn)行軟化退火，接著進(jìn)行由至少一次硬化處理和至少一次回火處理組成的熱時(shí)效硬化。
8.根據(jù)權(quán)利要求7的方法，其特征在于，在1080℃至1350℃之間用來(lái)在組織結(jié)構(gòu)中形成和調(diào)節(jié)鐵素體含量的退火處理至少進(jìn)行12小時(shí)，優(yōu)選為至少24小時(shí)。
9.根據(jù)權(quán)利要求7或8之一的方法，其特征在于，通過(guò)退火處理將鐵素體含量(體積％)調(diào)整至最大為15％，優(yōu)選直至為10％，最優(yōu)選直至6％。
10.根據(jù)權(quán)利要求7至9之一的方法，其特征在于，鋼含有(重量％)13.8-15.0％，優(yōu)選為14.1-14.7％的鉻和/或0.25-1.6％，優(yōu)選為0.35-1.1％和特別優(yōu)選為0.8-1.0％的鎳。
11.根據(jù)權(quán)利要求7至10之一的方法，其特征在于，鋼含有0.25-0.35重量％的銅。
12.根據(jù)權(quán)利要求1至6之一的鋼的應(yīng)用，用于制備塑料成型模具的框架結(jié)構(gòu)材料。
13.根據(jù)權(quán)利要求1至6之一的鋼的應(yīng)用，用于具有至少0.32m的厚度和至少0.1m2的橫截面積的鍛壓件，該鍛壓件根據(jù)權(quán)利要求7至9之一的方法熱處理用來(lái)制備通過(guò)拉伸處理制成的塑料成型模具和/或模具元件。
全文摘要
本發(fā)明涉及到一種具有改善了的可切削性,良好的可焊接性和高的抗腐蝕性的馬氏體時(shí)效硬化鋼,一種用于該種鋼的熱處理方法以及它的應(yīng)用。根據(jù)本發(fā)明這種鋼含有(重量%)0.02－0.075%的碳，0.1－0.6%的硅，0.5－0.95%的錳，0.08－0.25%的硫，0.04%的磷，12.4－15.2%的鉻，0.05－1.0%的鉬，0.2－1.8%的鎳，上限為0.15%的釩，0.1－0.45%的銅，上限為0.03%的鋁，0.02－0.08%的氮以及可能的上限為2.0%的一種或多種合金元素,余量為鐵,以及在煉制過(guò)程中帶進(jìn)的雜質(zhì),在組織結(jié)構(gòu)中具有少于28體積%的鐵素體。具有改善了的可切削性的馬氏體時(shí)效硬化鋼的熱處理方法,該方法可制備甚至大橫截面也淬透了的物體,該方法主要為對(duì)具有上述組成的鋼錠第一步進(jìn)行用于形成和調(diào)節(jié)其組織結(jié)構(gòu)中的鐵素體含量的退火處理,第二步進(jìn)行熱變形,第三步為軟化退火和接著進(jìn)行熱時(shí)效硬化。
文檔編號(hào)C22C38/60GK1370851SQ0114369
公開(kāi)日2002年9月25日 申請(qǐng)日期2001年12月19日 優(yōu)先權(quán)日2001年2月14日
發(fā)明者K·薩穆特, J·薩米爾, G·利啻特尼戈?duì)?申請(qǐng)人:博哈里爾特種鋼有限公司