專利名稱：：鍍鋅鋼板和它的制造方法,以及沖壓成形制品的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明是關(guān)于鍍鋅鋼板和它的制造方法，以及沖壓成形制品制造方法的發(fā)明。
背景技術(shù)：
：對具有優(yōu)良防銹性能的、用于汽車、家電、建材的薄鋼板的需求正在增加。沖壓加工使用的鍍鋅鋼板其表面需要有適當(dāng)微觀凹凸的粗糙度。這是因為鋼板表面微觀凹凸可以提高在沖壓模具之間保存潤滑油的性能，使滑動阻力降低，同時具有防止粘模的作用。表示鋼板表面微觀凹凸形態(tài)的指標(biāo)一般采用JISB0601規(guī)定的平均粗糙度Ra。對于供沖壓成形使用的鍍鋅鋼板，一般要把平均粗糙度Ra的值調(diào)整到一定范圍，以確保沖壓成形時在模具之間保存潤滑油的特性。但是也有的使用其他的指標(biāo)，如最大高度Rmax、十點平均粗糙度Rz等參數(shù)。在特開平7-136701號公報中，定義了單位面積凹陷體積的和作為指標(biāo)，其值比規(guī)定的值大的情況下沖壓成形性能優(yōu)良。任何情況下在鍍鋅鋼板表面沒有一定微觀凹凸的話，就不能確保沖壓成形性能。特別是與熱鍍鋅合金鋼板相比，在鍍膜是由以η相為主構(gòu)成的鍍鋅鋼板的情況下，由于鍍膜本身柔性好而且熔點低，有時容易粘附在沖壓模具上，使沖壓成形性能惡化，所以更需要確保有良好的保存潤滑油的特性。根據(jù)這樣的理由，為了確保沖壓成形性能，與熱鍍鋅合金鋼板相比，需要的表面凹凸大小，也就是大多數(shù)情況下平均粗糙度Ra也相對要求要有比較大的值。另一方面，用于汽車外板的鍍鋅鋼板除了要求沖壓成形性能以外，也要求涂裝后色澤鮮艷程度。因此僅考慮提高涂裝后色澤鮮艷程度，對鍍鋅鋼板表面可以精加工成光滑面，而為了提高沖壓成形性能要使表面要求有一定粗糙度，這就產(chǎn)生了這樣的矛盾的要求。關(guān)于涂裝后色澤鮮艷程度和涂裝前鋼板表面微觀形貌的關(guān)系，在特公平6-75728公報中有記載。根據(jù)此公報由于涂裝膜本身相對于鋼板表面微觀凹凸的低通濾波作用，短周期的凹凸被涂膜蓋住，不影響涂裝后色澤鮮艷程度，數(shù)百μm以上波長的長周期成分通過涂裝掩蓋不了，使色澤鮮艷程度惡化。作為對策可以把表示涂裝前鋼板表面微觀凹凸指標(biāo)的濾波中心線波紋度Wca調(diào)整到一定值以下，可以提高涂裝后色澤鮮艷程度。所說的濾波中心線波紋度Wca是指JISB0610規(guī)定的參數(shù)，是代表把高區(qū)域截去后的表面凹凸平均高度。另一方面，除去濾波中心線波紋度Wca以外，作為對涂裝后色澤鮮艷程度有影響的指標(biāo)還有峰值數(shù)PPI。所謂峰值數(shù)PPI是指在SAE911標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的1英寸凹凸的峰值數(shù)。峰值數(shù)大意味著表面微觀凹凸中短周期的凹凸多。用相同平均粗糙度Ra進(jìn)行比較時，表示長周期波長成分相對減少。也就是說平均粗糙度相同的話，峰值數(shù)PPI越大，涂裝后色澤鮮艷程度優(yōu)良。如上所述，對于作為沖壓成形用的鍍鋅鋼板要有一定微觀凹凸的表面粗糙度，同時在要求涂裝后色澤鮮艷程度時，必須減少其長波長成分。特別是與在合金化過程中在表面形成微觀凹凸的熱鍍鋅合金鋼板不同，在鍍膜結(jié)構(gòu)是以η相為主的鍍鋅鋼板的情況下，由于施鍍后的表面是光滑的，非常需要用某種方法使表面有一定的粗糙度。作為使沖壓成形用鍍鋅鋼板表面上形成微觀凹凸的方法，可以使用平整軋制的方法。其方法是平整軋制采用在軋輥表面預(yù)先形成微觀凹凸的軋輥，使鋼板塑性延伸0.5～2％左右的同時，利用軋輥咬入時產(chǎn)生的壓力，在鋼板表面復(fù)制上軋輥表面的凹凸。因此鍍鋅鋼板表面上形成的微觀的凹凸形貌依賴于軋輥表面上形成的凹凸形貌。使平整軋制軋輥表面上形成微觀凹凸的方法可以采用噴丸處理、放電加工、激光加工、電子束加工等各種加工方法。例如特開平7-136701號公報和特開平6-75728號公報中發(fā)表了使用激光加工平整軋輥的方法，特開平11-302816號公報發(fā)表了使用電子束加工平整軋輥表面的方法。作為使鋼板表面峰值數(shù)PPI增加的方法，Zimnik等發(fā)表了被稱為普里泰克斯(Pretex)法的平整軋輥加工方法(StahlundEisen，vol.118，No.3，p.75-80，1998)。這是利用電解析出硬質(zhì)金屬鉻，使軋輥表面形成微觀凹凸的方法，與用噴丸處理對軋輥表面進(jìn)行加工的方法相比，具有能得到短間距、致密凹凸的特征。根據(jù)此文獻(xiàn)，使用噴丸處理法加工平整軋輥時，可以形成鋼板表面峰值數(shù)PPI在120左右，而使用Pretex法時，可以使峰值數(shù)PPI提高到230左右。本引用文獻(xiàn)中的峰值數(shù)PPI的計數(shù)水平為±0.5μm(與此相應(yīng)的，本說明書中表示峰值數(shù)PPI時的計數(shù)水平為±0.635μm)?？墒亲鳛樵跊_壓成形用鍍鋅鋼板表面形成一定表面粗糙度的方法，采用平整軋輥的現(xiàn)有技術(shù)中存在以下問題。第一是利用平整軋制使軋輥微觀凹凸復(fù)制到鍍鋅鋼板表面的比例受到一定限制，在軋輥表面無論形成多么致密的凹凸，也不能把它們?nèi)繌?fù)制到鋼板上，存在有不能使鍍鋅鋼板表面峰值數(shù)PPI增加的問題。平整利用軋輥咬入時產(chǎn)生的壓力使鋼板產(chǎn)生一定的塑性延伸，同時起到復(fù)制軋輥表面微觀凹凸的作用，而平整主要的功能是調(diào)整退火后鋼板的力學(xué)性能，為了達(dá)到這個目的給予的延伸率最大值受到一定限制。因此為了把軋輥表面微觀凹凸幾乎完全復(fù)制到鋼板表面，要使軋輥咬入產(chǎn)生的壓力非常高，這種情況下鋼板整體變形過大，使力學(xué)性能惡化。例如以調(diào)整鋼板的力學(xué)性能為目的，平整時可給定的延伸率為0.5～2％范圍內(nèi)時，為了使鋼板表面平均粗糙度Ra為1.0～1.5μm，要使軋輥表面平均粗糙度在2.5～3.5μm左右。此時要使軋輥表面峰值數(shù)PPI增加，即使采用放電毛化和電子束加工等方法對軋輥表面進(jìn)行加工，在軋輥表面形成的峰值數(shù)PPI也只能達(dá)到300左右。此時由于通過平整峰值數(shù)PPI復(fù)制的比例大約為60～70％，復(fù)制在鋼板表面上的微觀凹凸的峰值數(shù)PPI也只有200左右。例如在上述特開平11-302816號公報中，發(fā)表了對軋輥表面進(jìn)行電子束加工的技術(shù)，此公報敘述的實施例記載的鍍鋅鋼板凹凸間隔為0.11mm左右，由此可以推測每1英寸凹凸數(shù)為230左右。即使是用上述Pretex法的情況下，鋼板表面的峰值數(shù)PPI也僅為230左右，用現(xiàn)有技術(shù)不能在鋼板表面上形成比此程度更致密的短波長凹凸。特別是鍍膜結(jié)構(gòu)以η相為主的鍍鋅鋼板與熱鍍鋅合金鋼板相比，由于大多數(shù)情況是要增大平均粗糙度Ra，在軋輥表面形成的平均粗糙度也要隨之增大?？墒遣捎蒙鲜龈鞣N軋輥表面加工方法在增大軋輥表面粗糙度時，峰值數(shù)PPI要降低，要使平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI兩者都變大是困難的。用這樣的鍍鋅鋼板進(jìn)行沖壓成形時，在沖壓模具之間保存潤滑油的性能不足，滑動阻力變大，存在有凸模面上的鋼板或模具加強筋部位附近的鋼板容易破壞的問題。第二個問題是由于平整時的軋輥咬入，軋輥和鋼板之間的接觸壓力非常大，軋輥表面微觀凹凸(表面粗糙度)因磨損會隨時間而改變，復(fù)制到鋼板表面上的微觀凹凸形貌要保持固定不變是困難的。例如在使用表面平均粗糙度Ra為3.5μm的軋輥情況下，平整長度在6km左右，軋輥表面平均粗糙度Ra降低到3.0μm左右。隨之鍍鋅鋼板表面的平均粗糙度Ra也從1.5μm降低到1.3μm左右。這種軋輥表面磨損的影響隨軋制長度的增加而越來越顯著，所以存在有每個產(chǎn)品表面微觀凹凸形態(tài)都發(fā)生變化，沖壓成形性能產(chǎn)生差異，質(zhì)量不穩(wěn)定的問題。因此要使鋼板能穩(wěn)定沖壓成形性時，要趁軋輥表面沒有太磨損的情況下，必須換輥來生產(chǎn)，頻繁換輥會造成生產(chǎn)率降低。在鍍膜結(jié)構(gòu)以η相為主的鍍鋅鋼板的情況下，如前所述由于與熱鍍鋅合金相比大多數(shù)情況是要求大的Ra，所以也需要使用軋輥表面平均粗糙度Ra大的軋輥，軋輥表面磨損隨時間的變化的影響會變得更顯著。此外還不僅僅是磨損的問題，軋輥表面微觀凹凸中凹陷部分會粘附從鋼板上剝落的鋅粉，由于所謂的堵塞軋輥表面粗糙度降低，也會造成制造的鍍鋅鋼板表面微觀凹凸形貌產(chǎn)生隨時間的變化。第三個問題是采用現(xiàn)有技術(shù)制造鍍鋅鋼板的方法，作為加工對象的鍍鋅鋼板的鋼種等發(fā)生變化，母材的硬度不同時，很難得到相同水平的表面粗糙度。關(guān)于這個問題用圖36來說明。此圖表示了利用放電加工把軋輥表面平均粗糙度Ra調(diào)整到3.0μm，把鍍鋅鋼板進(jìn)行平整的結(jié)果。對于母材是高強度鋼的硬質(zhì)材料和軟的超低碳鋼(軟質(zhì)材料)，在表面進(jìn)行熱鍍鋅后，改變延伸率進(jìn)行平整，分別測定鍍鋅鋼板表面的平均粗糙度。從圖可以看出利用平整使鍍鋅鋼板表面形成的平均粗糙度硬質(zhì)材料比軟質(zhì)材料大。這是由于為了得到一定的延伸率，在軋輥和鋼板之間形成的接觸面上的壓力硬質(zhì)材料也比軟質(zhì)材料高，接觸面的壓力越高鍍鋅膜的變形越容易，也越容易復(fù)制軋輥微觀凹凸。從保證鋼板沖壓成形性能的觀點來看，軟質(zhì)材料和硬質(zhì)材料都要使表面平均粗糙度Ra定為1.0～1.2μm，為了調(diào)整力學(xué)性能有時要把平整的延伸率控制在0.8～1.0％范圍。此時從圖36所示的結(jié)果可以看出，對于軟質(zhì)材料可以制造滿足這樣條件的鍍鋅鋼板，而對于硬質(zhì)材料即使使用同樣的軋輥也不能達(dá)到所希望的目的。硬質(zhì)材料進(jìn)行平整時，要使軋輥表面平均粗糙度Ra比上述3.0μm要小，不換輥就不能達(dá)到所希望的目的。也就是用同一個軋輥，在受材質(zhì)限制的延伸率范圍內(nèi)，在把不同鋼種作為母材的鍍鋅鋼板上，不能形成相同的表面粗糙度。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是提供具有優(yōu)良的沖壓成形性的鍍鋅鋼板和它的制造方法。為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供的鍍鋅鋼板的制造方法具有向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，以調(diào)整鋼板表面形貌的工序。上述表面形貌希望從鋼板表面平均粗糙度Ra、鋼板表面的峰值數(shù)PPI、鋼板表面的濾波中心線波紋度Wca構(gòu)成的一組參數(shù)中，選擇至少一種來表示。希望把鋼板表面的平均粗糙度Ra、鋼板表面的峰值數(shù)PPI、鋼板表面的濾波中心線波紋度Wca調(diào)整到下列范圍(a)鋼板表面的平均粗糙度Ra0.3～3μm(b)鋼板表面的峰值數(shù)PPI250以上(c)鋼板表面的濾波中心線波紋度Wca0.8μm以下。向鍍鋅鋼板表面投射的固體粒子希望粒子的平均顆粒直徑為10～300μm。希望此固體粒子是金屬材料。希望此固體粒子具有大體為球形的形狀。希望上述表面形貌調(diào)整工序以30～300m/sec(米/秒)的投射速度向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，調(diào)整鋼板的表面形貌。希望以0.2～40kg/m2的投射密度向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，調(diào)整鋼板的表面形貌。此外也可以在調(diào)整此表面形貌工序之前，設(shè)有把鋼板表面的濾波中心線波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下的平整工序。表面形貌的調(diào)整希望使用離心式投射裝置。希望從旋翼的回轉(zhuǎn)中心到金屬鋼帶的距離在700mm以下。希望向鍍鋅鋼板表面投射的固體粒子的平均顆粒直徑為30～300μm。上述固體粒子把顆粒平均直徑設(shè)為d時，希望0.5d～2d的固體粒子的重量比例占固體粒子總重量的85％。希望此固體粒子具有2g/cm3以上的密度。再有本發(fā)明提供具有凹窩狀形態(tài)表面的鍍鋅鋼板。所謂凹窩狀是指表面凹陷的形狀以曲面為主構(gòu)成，例如球狀物體沖擊表面大多數(shù)形成火山口形的凹陷形狀。由于形成的大多數(shù)是凹窩狀凹陷，此凹陷部分起到了在沖壓加工時油兜的作用，可以提高在模具和鋼板之間保存潤滑油的性能。希望此表面具有0.3～3μm的平均粗糙度Ra。所謂平均粗糙度Ra是指JISB0601中規(guī)定的中心線平均粗糙度。希望此表面具有下式表示的峰值數(shù)PPI。-50×Ra(μm)+300＜PPI＜600所謂的峰值數(shù)PPI是指SAE911標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的、每1英寸的凹凸峰值數(shù)。上述峰值數(shù)PPI為用計數(shù)水平為±0.635μm的值。希望此表面至少要具有峰值數(shù)PPI在250以上的凹凸。此表面有0.8μm以下的濾波中心線波紋度Wca。所謂濾波中心線波紋度Wca是指在JISB0610中規(guī)定的中心線波紋度，是代表把高區(qū)域截去后的凹凸平均高度。希望此鍍鋅鋼板基本上具有以η相為主結(jié)構(gòu)的鍍膜。希望此鍍鋅鋼板在對應(yīng)80％負(fù)荷面積比的深度水平下，具有3.1×102/mm2以上的凹坑密度。希望此鍍鋅鋼板表面具有中間核心部位保存流體指標(biāo)Sci為1.2以上的表面結(jié)構(gòu)。希望此鍍鋅鋼板在鍍鋅鋼板表面上具有平均厚度為0.001～2μm的固體潤滑膜，希望上述固體潤滑膜從無機固體潤滑膜、有機固體潤滑膜和有機無機復(fù)合固體潤滑膜中選擇一種。上述固體潤滑膜希望是把含有磷酸和從Fe、Al、Mn、Ni和NH4+的正離子中選擇至少一種正離子的水溶液，涂覆干燥后得到的磷酸鹽膜。上述固體潤滑膜最好為下列膜(1)上述固體潤滑膜含有P的成分和N的成分，以及從Fe、Al、Mn和Ni中選擇至少一種，上述固體潤滑膜為0.2-6的、P成分含量(a)和N成分、Fe、Al、Mn和Ni的總含量(b)的摩爾比(b)/(a)。而P成分含量是換算成P2O5的量、N成分含量是換算成氨的量。(2)上述固體潤滑膜含有作為固體潤滑膜成分的P成分和N成分是從氮化物、磷系化合物、和氮-磷系化合物中選擇一種的方式。(3)上述固體潤滑膜作為固體潤滑膜的成分至少要含有Fe。具有上述固體潤滑膜的鍍鋅鋼板是把含有正離子成分(α)和磷酸成分(β)的水溶液涂覆在鍍鋅鋼板鍍層表面，接著不水洗而干燥形成的膜。上述正離子成分(α)實際上是由從Mg、Al、Ca、Ti、Fe、Co、Ni、Cu、Mo、NH4+中選擇至少一種金屬離子或正離子組成。上述水溶液具有合計正離子成分0.2～6的(α)和磷酸成分(β)的摩爾濃度比(α)/(β)。而磷酸是換算成P2O5的摩爾濃度。本發(fā)明的沖壓成形產(chǎn)品的制造方法是具有準(zhǔn)備表面為凹窩狀的鍍鋅鋼板部件的第1道工序，以及把上述部件進(jìn)行沖壓成形加工成所希望形狀的沖壓成形產(chǎn)品的第2道工序。附圖簡要說明圖1為簡要表示用于實施方式1的第1示例的設(shè)備的圖示。圖2為簡要表示圖1所示設(shè)備中使用的空氣式投射裝置的圖示。圖3為簡要表示用于實施方式1第2示例的鍍鋅鋼板制造方法的設(shè)備圖示。圖4為示意表示離心投射裝置的圖示。圖5為表示用于實施方式1第3示例的鍍鋅鋼板制造方法的設(shè)備圖示。圖6為表示用實施方式1第1實施例的鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI的調(diào)整范圍的圖示。圖7為表示用實施方式1第1實施例的比較例的鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI的調(diào)整范圍的圖示。圖8為表示根據(jù)實施方式1第1實施例的鍍鋅鋼板表面的光學(xué)顯微鏡照片。圖9為表示根據(jù)實施方式1第1實施例的比較例的鍍鋅鋼板表面的光學(xué)顯微鏡照片。圖10為表示實施方式1第2實施例中，鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra和滑動試驗得到的高速、高面壓力條件下的摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖11為表示實施方式1第2實施例中，鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra和滑動試驗得到的低速、低面壓力條件下的摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖12為表示實施方式1第2實施例中，鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra、滑動試驗得到的高速、高面壓力條件下鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI和摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖13為表示實施方式1第2實施例中，鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra、滑動試驗得到的低速、低面壓力條件下鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI和摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖14為表示實施方式1第3實施例和它的比較例的鍍鋅鋼板在圓筒深沖成形試驗中最大負(fù)荷的圖示。圖15為表示實施方式1第3實施例和它的比較例的鍍鋅鋼板在脹形試驗中板厚的減薄率的圖示。圖16為表示實施方式1第4實施例的鍍鋅鋼板各制造工序中波紋度Wca的圖示。圖17為表示實施方式1第4實施例和它的比較例中鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和波紋度Wca關(guān)系的圖示。圖18為表示實施方式1第4實施例和它的比較例中鍍鋅鋼板波紋度Wca和NSIC值關(guān)系的圖示。圖19為表示實施方式1第4實施例鍍鋅鋼板波紋度Wca和投射密度關(guān)系的圖示。圖20為表示實施方式1第5實施例鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和投射密度關(guān)系的1個例子的圖示。圖21為表示實施方式1第5實施例鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和投射密度關(guān)系另一個例子的圖示。圖22為表示實施方式1第5實施例鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI和投射密度關(guān)系一個例子的圖示。圖23為表示實施方式1第5實施例鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI和投射密度關(guān)系另一個例子的圖示。圖24為表示實施方式1第5實施例鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和顆粒平均直徑關(guān)系的圖示。圖25為表示實施方式1第5實施例鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI和顆粒平均直徑關(guān)系的圖示。圖26為表示實施方式1第5實施例鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和壓縮空氣壓力的關(guān)系的圖示。圖27為表示實施方式1第5實施例鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI和壓縮空氣壓力的關(guān)系的圖示。圖28為表示實施方式1第6實施例鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和投射密度關(guān)系的圖示。圖29為表示實施方式1第6實施例鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI和投射密度關(guān)系的圖示。圖30為表示實施方式1第6實施例鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI關(guān)系的第1個例子。圖31為表示實施方式1第6實施例鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI關(guān)系的第2個例子。圖32為表示實施方式1第6實施例鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI關(guān)系的第3個例子。圖33為表示實施方式1第6實施例鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra和投射速度關(guān)系的圖示。圖34為表示實施方式1第6實施例鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI和投射速度關(guān)系的圖示。圖35為表示實施方式1第7實施例中鋼板表面照片。圖36為說明現(xiàn)有技術(shù)用平整調(diào)整表面形貌方法的特征的圖示。圖37為簡要表示用于實施第2實施方式1個示例的鍍鋅鋼板制造方法所用設(shè)備的圖示。圖38為示意表示實施方式2的離心投射裝置的圖示。圖39為簡要表示用于實施第2實施方式另一示例的鍍鋅鋼板制造方法所用設(shè)備示例的圖示。圖40為表示實施方式2的在投射距離變化在250～1000mm范圍情況下，平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI在板寬方向上的分布圖示。圖41為表示實施方式2的在投射距離變化在250～1000mm范圍情況下有效投射寬度曲線的圖示。圖42為表示在實施方式2有效投射寬度內(nèi)，平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI和投射密度關(guān)系的圖示。圖43為表示實施方式2顆粒平均直徑和平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI關(guān)系的圖示。圖44為表示實施方式2投射速度對平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI影響的圖示。圖45為表示實施方式2鍍鋅鋼板的峰值數(shù)和滑動試驗的摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖46為表示實施方式2研究各制造階段鋼板中心線波紋度Wca結(jié)果的圖示。圖47為表示實施方式2的實施例和比較例的Wca和NSIC的圖示。圖48為表示實施方式2的實施例和比較例鍍鋅鋼板表面照片。圖49為表示在實施方式2實施例1中，在離心投射裝置中使用的固體粒子的顆粒直徑分布的圖示。圖50為表示在實施方式2的實施例4中，在離心投射裝置中使用的固體粒子的顆粒直徑分布的圖示。圖51為表示實施方式3實施例的第1鍍鋅鋼板表面照片。圖52為表示實施方式3實施例的第2鍍鋅鋼板表面照片。圖53為表示實施方式3的實施例和比較例中峰值數(shù)的值和摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖54為表示實施方式3的實施例和比較例中表面平均粗糙度、峰值數(shù)和摩擦系數(shù)好壞關(guān)系的圖示。圖55為表示實施方式3的涂裝后色澤鮮艷程度和波紋度關(guān)系的圖示。圖56為表示實施方式3的鍍鋅鋼板沖壓加工時接觸狀態(tài)的第1種模式圖。圖57為表示實施方式3的鍍鋅鋼板沖壓加工時接觸狀態(tài)的第2種模式圖。圖58為表示采用現(xiàn)有技術(shù)使表面有一定粗糙度的鍍鋅鋼板表面照片。圖59為表示采用現(xiàn)有技術(shù)使表面有一定粗糙度的鍍鋅鋼板沖壓加工時接觸狀態(tài)的模式圖。圖60為表示實施方式4的鍍鋅鋼板表面三元形貌的圖示。圖61為表示使用實施方式4的比較材料用放電加工的軋輥平整的鍍鋅鋼板表面三元形貌的圖示。圖62為摩擦系數(shù)測定裝置簡要正視圖。圖63為表示A條件(高速高面壓力條件)下測定摩擦系數(shù)時使用的條狀突起的形狀和尺寸的圖示。圖64為表示B條件(低速低面壓力條件)下測定摩擦系數(shù)時使用的條狀突起的形狀和尺寸的圖示。圖65為表示實施方式4發(fā)明產(chǎn)品和比較材料在80％負(fù)荷水平下的凹陷密度和B條件下摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖66為表示實施方式4發(fā)明產(chǎn)品和比較材料的PPI和B條件下摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖67為表示實施方式4發(fā)明產(chǎn)品和比較材料在80％負(fù)荷水平下的凹陷密度和A條件下摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖68為表示實施方式4發(fā)明產(chǎn)品和比較材料的PPI和A條件下摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖69為表示實施方式4發(fā)明產(chǎn)品在B條件下摩擦系數(shù)和中間核心部位保存流體指標(biāo)Sci關(guān)系的圖示。圖70為表示把實施方式4發(fā)明產(chǎn)品和比較材料在B條件下的摩擦系數(shù)用凹陷密度和Sci整理后的結(jié)果的圖示。圖71為表示實施方式4發(fā)明產(chǎn)品得到的鍍鋅鋼板算術(shù)平均波紋度Wa和涂裝后色澤鮮艷程度關(guān)系的圖示。圖72為表示實施方式5實施例和比較例中峰值數(shù)和摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。圖73為表示實施方式6的沖壓成形制品制造方法的操作流程的圖示。圖74(a)和74(b)為表示圖73所示的進(jìn)行實際操作的裝置和鋼板、部件、沖壓成形制品的流程關(guān)系的框圖。實施發(fā)明的方式實施方式1實施方式1的目的是提供適于沖壓成形的鍍鋅鋼板制造方法，能夠形成比用平整法得到的鍍鋅鋼板具有更致密的表面微觀凹凸。具體講，其目的是提供在表面形成比較大的平均粗糙度Ra，同時實現(xiàn)達(dá)到高的峰值數(shù)和減少長周期凹凸波紋度，涂裝后具有色澤鮮艷程度優(yōu)良的鍍鋅鋼板的制造方法。本發(fā)明的目的還在于減少平整法中的頻繁換輥，這是平整法中存在的問題，提高生產(chǎn)率，同時可以形成擴(kuò)大表面粗糙度調(diào)整范圍的產(chǎn)生新表面的方法。實施方式1-1是沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為具有向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，調(diào)整此鋼板表面形貌的工序。實施方式1-1中向鍍鋅鋼板表面投射的一個個固體粒子，與鋼板表面的鍍鋅膜相撞，在鍍膜表面形成壓痕。使大量的固體粒子沖擊鍍鋅鋼板，其表面形成大量凹凸，形成一定的微觀凹凸形貌。此凹凸的深度和大小、鄰近凹凸的間隔等由固體粒子具有的動能和顆粒直徑、單位面積的投射量、鍍鋅膜的硬度決定。因此控制這些因素就可以調(diào)整表面形貌。向鍍鋅鋼板投射固體粒子形成微觀凹凸形貌的特征為在鍍鋅鋼板表面上形成主要是凹陷狀的壓痕，在沖壓成形時，這樣的表面形貌具有提高模具間保存潤滑油的效果。與此相反，用現(xiàn)有技術(shù)的平整法，為了要在鍍鋅鋼板表面形成凹陷狀形貌，在軋輥表面必須形成以微觀的凸起為主的表面形貌?？墒且话阍谲堓伇砻婕庸こ芍旅艿奈⒂^凸起是困難的，用噴丸處理、放電加工、激光加工、電子束加工軋輥表面，從原理上講也只能主要在軋輥表面上形成凹陷形狀。因此采用實施方式1-1得到的鍍鋅鋼板，在使用代表表面微觀凹凸形貌的參數(shù)的平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI指標(biāo)時，例如這些值即使是與用現(xiàn)有技術(shù)得到的鍍鋅鋼板相同，也能發(fā)揮更優(yōu)良的沖壓成形性能?？梢哉J(rèn)為這一點與現(xiàn)有技術(shù)用平整得到的鍍鋅鋼板表面調(diào)整方法有本質(zhì)上的不同?！氨砻嫘蚊病边@個詞包含了鍍鋅鋼板表面的平均粗糙度Ra、鋼板表面峰值數(shù)PPI、鋼板表面濾波中心線波紋度Wca、各凹陷部位的形狀、深度、相鄰凹陷部位的間隔等眾多的概念。在實施方式1-1中通過變更固體粒子的投射條件，可以控制鍍鋅鋼板表面上形成的表面形貌。例如用改變固體粒子的材質(zhì)、平均顆粒直徑、顆粒直徑的分布、各顆粒的形狀、密度，或變更固體粒子的投射速度、投射密度(單位面積投射的固體粒子重量)，可以改變鍍鋅鋼板表面上形成的微觀凹凸的形貌。也就是根據(jù)鍍鋅鋼板的規(guī)格和用途，可以容易地調(diào)整到最適宜的表面形貌。由于不會產(chǎn)生現(xiàn)有技術(shù)中平整軋輥表面因磨損帶來的表面形貌隨時間而改變的問題，與制造的時機無關(guān)，可以說其特征就是能夠穩(wěn)定得到一定的表面形貌。此外由于利用固體粒子的沖擊形成的壓痕僅限于在鍍鋅膜附近，母材鋼種的硬度對其不會有大的影響，可以說這也是其特征之一。因此在鍍膜表面形成的凹陷部位的大小主要與鍍膜的硬度有關(guān)，與母材的鋼種沒有太大關(guān)系。因此就不會產(chǎn)生象用平整方法復(fù)制軋輥表面粗糙度的現(xiàn)有技術(shù)中的問題，即“使用同一軋輥在材質(zhì)限定的延伸率范圍內(nèi)，在不同鋼種作為母材的鍍鋅鋼板上不能形成相同表面粗糙度”的問題實施方式1-2的特征是在實施方式1-1中調(diào)整表面形貌是調(diào)整鋼板表面的平均粗糙度Ra、鋼板表面峰值數(shù)PPI、鋼板表面濾波中心線波紋度Wca這些參數(shù)中至少一個參數(shù)。在上述實施方式1-1中，調(diào)整表面形貌可以考慮采用上述各種參數(shù)，沒有特別的限制，調(diào)整表面形貌希望使用平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI、波紋度Wca中至少一個參數(shù)。用投射固體粒子形成的表面形貌，其本身具有提高鍍鋅鋼板沖壓成形性能的作用，為了確保制品質(zhì)量的管理和穩(wěn)定性，要使用一定的指標(biāo)。若調(diào)整平均粗糙度Ra，在把鍍鋅鋼板進(jìn)行沖壓加工時，相當(dāng)于改變模具和鋼板之間的存在潤滑油的性能，調(diào)整加工時的潤滑性和耐模具擦傷的性能。峰值數(shù)PPI也能使沖壓加工時的保存潤滑油的性能改變，同時也會影響到涂裝后色澤鮮艷程度。此外波紋度Wca是影響涂裝后色澤鮮艷程度的因素。通過單獨調(diào)整以上的因素或進(jìn)行綜合調(diào)整，可以根據(jù)鋼板的使用目的，把沖壓成形性能和涂裝后的色澤鮮艷程度的特性調(diào)整到最合適的值。一般投射固體粒子的顆粒直徑、密度、投射速度越大，鍍鋅膜表面上形成的凹陷部位越大，表面平均粗糙度Ra越大。另一方面，關(guān)于表面的峰值數(shù)PPI作為投射的固體粒子使用顆粒直徑小的固體粒子，在鋼板表面形成致密壓痕，其結(jié)果峰值數(shù)PPI增加。此外固體粒子的顆粒直徑、密度、投射速度和投射密度要影響到鋼板表面的波紋度，使用平均顆粒直徑小、均勻的固體粒子，可以使鋼板表面的波紋度Wca減小。實施方式1-3的特征是在實施方式1-2中把鋼板表面的平均粗糙度Ra調(diào)整到0.3～3μm。鍍鋅鋼板表面的平均粗糙度Ra低于0.3μm時，沖壓成形時在模具間的保存潤滑油的性能不足，鋼板和模具之間的滑動阻力增加，鋼板容易發(fā)生斷裂。另一方面，平均粗糙度Ra高于3μm的話，在模具之間界面上保存的油量過多，同時鋼板表面微觀凹凸中局部高的凸起部位與模具接觸，容易發(fā)生模具擦傷。因此在實施方式1-3要把鋼板表面的平均粗糙度Ra調(diào)整到0.3～3μm。用現(xiàn)有技術(shù)制造的鍍鋅鋼板表面的平均粗糙度Ra一般調(diào)整到0.5～2μm，利用本方法制造的鍍鋅鋼板與現(xiàn)有技術(shù)得到的鍍鋅鋼板相比，即使是具有相同的平均粗糙度Ra，也能顯示出優(yōu)良的沖壓成形性能，所以即使在比現(xiàn)有技術(shù)更寬范圍調(diào)整表面粗糙度，也能得到更好的特性。實施方式1-4的特征是在實施方式1-2或?qū)嵤┓绞?-3中把鋼板表面的峰值數(shù)PPI調(diào)整到250以上。采用現(xiàn)有技術(shù)的鍍鋅鋼板受到平整延伸率的制約，若使表面峰值數(shù)PPI在230以上，現(xiàn)在還是困難的。另一方面投射粒子調(diào)整鍍鋅鋼板表面形貌時，不用使母材產(chǎn)生塑性延伸就能夠調(diào)整表面形貌。再有用調(diào)整投射固體粒子密度等投射條件，也可以使鍍鋅鋼板整個表面形成壓痕而沒有間隙。因此也容易把鍍鋅鋼板表面的峰值數(shù)PPI調(diào)整到250以上。這樣就可以得到250以上的峰值數(shù)PPI，而這是現(xiàn)有技術(shù)做不到的，因此可以進(jìn)一步提高與沖壓成形模具的滑動特性，同時可以減少表面微觀凹凸的長周期成分，涂裝后色彩更鮮艷。實施方式1-5的特征是在實施方式1-2到實施方式1-4的任一種方式中，把鋼板表面的濾波中心線波紋度Wca調(diào)整到0.8μm以下。鋼板表面波紋度Wca超過0.8μm情況下，表面微觀凹凸的長周期成分增加，涂裝后也殘留在表面，色彩的鮮艷程度變差。特別是不能用作汽車外板的鍍鋅鋼板。因此用本方法向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，可以提高沖壓成形性的同時，把鋼板表面波紋度Wca調(diào)整到0.8μm以下，提高涂裝后色彩的鮮艷程度。實施方式1-6的特征是在實施方式1-1到實施方式1-5的任一種方式中，向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，使用平均顆粒直徑10～300μm的固體粒子。固體粒子平均顆粒直徑越大在鍍鋅鋼板表面形成的壓痕也越大。平均顆粒直徑超過300μm的話，鍍鋅鋼板表面形成的凹痕大，不能得到致密的微觀凹凸。因此鍍鋅鋼板表面的峰值數(shù)PPI不高，與沖壓成形模具之間的滑動阻力增加，同時表面波紋度Wca也容易變大，所以在涂裝后色彩鮮艷程度方面不好。因此在實施方式1-6中使用的固體粒子平均顆粒直徑在300μm以下。但是最好是平均顆粒直徑在200μm以下，可以得到高的峰值數(shù)PPI，這是現(xiàn)有技術(shù)達(dá)不到的水平。另一方面，固體粒子平均顆粒直徑越小，從原理上講可以在鍍鋅鋼板表面得到致密的凹凸?？墒瞧骄w粒直徑小于10μm情況下，由于在空氣中投射的粒子速度降低，不增加投射速度的話，不能得到有效的表面粗糙度。特別是市場上賣的固體粒子具有一定的顆粒直徑分布，即便是平均顆粒直徑10μm，也是含有從數(shù)μm以下的非常小的顆粒到30μm左右的顆粒，小顆粒在空氣中明顯減速，沖擊鍍鋅鋼板表面時的動能降低。因此即使投射量大，能夠形成表面微觀凹凸的僅僅是比較大的顆粒，小顆粒對調(diào)整表面不起作用。此外平均顆粒直徑在10μm以下的話，顆粒的價格高，制造鍍鋅鋼板時使用不經(jīng)濟(jì)。所以，從使鍍鋅鋼板表面形成致密的凹凸的觀點看，要使用小粒子，但本發(fā)明還從經(jīng)濟(jì)實用的觀點出發(fā)，將粒子的平均直徑的下限值定為10μm。關(guān)于投射的固體粒子的顆粒直徑分布，希望是鋒利的顆粒直徑分布，因為這樣在鍍鋅鋼板表面形成的壓痕尺寸均勻?？墒鞘诡w粒直徑分布鋒利的話，會導(dǎo)致顆粒制造過程中合格率降低，顆粒價格升高。根據(jù)發(fā)明人的看法，本發(fā)明中使用的固體粒子的顆粒直徑分布，以平均顆粒直徑為d，含顆粒直徑0.5d～2d范圍的重量百分?jǐn)?shù)在85％以上的話，具有足夠的實用性，能確保鋼板表面上的壓痕均勻，所以能夠制造涂裝后色彩鮮艷的制品。實施方式1-7的特征是在實施方式1-1到實施方式1-6的任一種方式中，向鍍鋅鋼板投射的固體粒子為金屬材料。在固體粒子密度小的情況下，固體粒子的質(zhì)量小，即使投射速度非常大，也難以使鍍鋅鋼板表面的平均粗糙度Ra達(dá)到一定值以上。因此塑料系列的固體粒子不適用。一般使用密度為2g/cm3以上的金屬材料或陶瓷系列固體粒子。具體說有鋼球、鋼砂、不銹鋼、高速鋼、氧化鋁、氧化硅、金剛石、氧化鋯、碳化鎢等?？墒窍蝈冧\鋼板投射的固體粒子由于在表面形成壓痕后飛散，需要有使它循環(huán)回收的投射系統(tǒng)。這種情況下，需要使固體粒子具有沖擊鋼板后不破碎的強度。因此希望是金屬固體粒子，玻璃球那樣容易破碎的材料不適用?？梢钥闯鎏貏e是金屬材料中的碳素鋼、不銹鋼、高速鋼等適用，使用氧化鋁等陶瓷系列顆粒投射也能獲得優(yōu)良的沖壓成形性能。盡管其原因尚不清楚，認(rèn)為是固體粒子沖擊鍍鋅鋼板時變形，改變了表面壓痕的形態(tài)，提高了模具之間的保存油的特性的結(jié)果。實施方式1-8的特征是在實施方式1-1到實施方式1-7的任一種方式中，固體粒子投射速度為30～300m/s。固體粒子速度小于30m/s情況下，不能給予形成壓痕所需要的動能。特別是使用平均顆粒直徑小的固體粒子情況下，難以使鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra在0.3μm以上。因此投射速度的下限為30m/s。此外投射速度超過300m/s的話，沖擊鍍鋅鋼板的顆粒動能過大，不僅形成壓痕，而且有可能損傷鍍鋅膜，所以投射速度的上限定為300m/s。投射固體粒子的加速機械正如大家所了解的那樣，一般為空氣式或機械式。機械式加速裝置是用葉輪給顆粒施加離心力投射的方式，適用于比較大的顆粒，由于可以把大量顆粒大面積投射，適用于在高速作業(yè)線中處理鍍鋅鋼板表面?，F(xiàn)在市場上賣的離心式投射裝置的最大投射速度為100m/s左右，得不到比這更高的速度。但是如果有更高速度投射固體粒子的離心式投射裝置的話，可以說這是最好的投射方法。另一方面，空氣式加速裝置使用壓縮空氣等，從噴嘴噴出空氣時，是利用產(chǎn)生的阻力加速粒子的方法。特別適用于投射顆粒直徑在200μm以下的小的固體粒子，利用調(diào)整壓縮空氣的壓力可以改變固體粒子投射的速度，最大可以達(dá)到300m/s左右。但是使用單一的噴嘴投射范圍比較窄，也限制了單位時間的投射量，所以在寬的材料的高速作業(yè)線上使用時，要設(shè)置多個投射噴嘴。關(guān)于固體粒子投射方法要按照上述機械式或空氣式投射法的特點，根據(jù)要處理的材料的板寬、作業(yè)線的速度、需要的表面形貌、投射粒子的密度和顆粒直徑，可以使用某一種或組合使用。但是作為固體粒子的投射方法并不是關(guān)注這些方法，而是把固體粒子加速到一定速度，是向鍍鋅鋼板表面投射的手段。實施方式1-9的特征是在實施方式1-1到實施方式1-8的任一種方式中，固體粒子大體是球形。關(guān)于投射的固體粒子大家知道有粒子形狀大體為球形的噴丸清理或有棱角形狀的噴砂清理。一般是前者因為有使被加工材料表面硬化的噴丸硬化效果而使用，后者由于磨削表面，即所謂的噴丸清理而使用。本發(fā)明研究的對象是調(diào)整鍍鋅鋼板的表面形貌，從沖壓成形性能的觀點看希望使用大體為球形的顆粒。使用大體為球形顆粒情況下，由于作為壓痕在鋼板表面形成微細(xì)的凹窩，能提高在沖壓模具之間保持潤滑油的性能，使沖壓成形時滑動阻力降低，同時具有更好的防止模具劃傷的作用。其中所謂“凹窩”是表面凹陷的形狀，主要是由曲面構(gòu)成，例如是指球形物體沖擊表面形成的火山口形的凹陷為主的形態(tài)。使用硬渣形狀固體粒子情況下，根據(jù)投射條件有時對鍍鋅鋼板的鍍層起到研磨作用，使用大體為球形的固體粒子不會發(fā)生這樣的問題。實施方式1-9中所謂大體為“球形”，是指包括即使不完全是球形，但是大家一般看作是球的、和長軸和短軸的平均尺寸差分別在平均直徑的20％以內(nèi)的橢球。為了解決上述課題的實施方式1-10的特征是在實施方式1-1到實施方式1-9的任一種方式中，以投射密度0.2～40kg/m2向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子。所謂投射密度是指鋼板表面每單位面積投射固體粒子的重量。嚴(yán)格講在投射范圍內(nèi)投射密度是有一定分布規(guī)律的，在此是指對在表面上形成微觀凹凸面積的投射總重量。投射密度在0.2kg/m2以下時，由于在鍍鋅鋼板表面投射的固體粒子稀稀拉拉，在表面上形成的微觀凹凸的間隔大，難以使峰值數(shù)變大。因此在實施方式1-10中，投射密度的下限定為0.2kg/m2。但是投射密度在2kg/m2以上，能在鋼板表面形成大體沒有間隔的壓痕，所以一般投射密度最好在2kg/m2以上。另一方面固體粒子投射密度超過40kg/m2的話，把超過需要的固體粒子投射到表面，一旦形成凹凸會被隨后投射的固體粒子弄壞。此外鍍鋅鋼板的鍍層反復(fù)被固體粒子沖擊，鍍層本身會受到損傷，擔(dān)心會產(chǎn)生鍍層部分脫落等的不好的影響。因此實施方式1-10中固體粒子投射密度限定在0.2～40kg/m2范圍內(nèi)。但是投射速度在100m/s以下時，固體粒子的沖擊能量小，由于幾乎不會看到鍍層損傷，也可以把投射密度的上限提高到100kg/m2。在鍍鋅鋼板的鍍層軟的情況下(例如鍍層主要是由η層構(gòu)成的鍍鋅鋼板)，由于僅鍍層產(chǎn)生塑性變形，幾乎不會有研磨鍍層的問題，在這種情況下也可以把投射密度提高到100kg/m2。再有投射密度高的情況下，對以一定作業(yè)線速度輸送的鍍鋅鋼板要投射的固體粒子量大，投射密度小的固體粒子輸送裝置等的附屬設(shè)備規(guī)?？梢孕?，所以期望的是必要的足夠的固體粒子投射密度，在形成鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra為1.0μm情況下，投射密度在20kg/m2以下就足夠了。實施方式1-11的特征是在實施方式1-1到實施方式1-10的任一種方式中，鍍鋅鋼板是鍍層結(jié)構(gòu)以η相為主的鍍鋅鋼板。在鍍層結(jié)構(gòu)以η相為主的鍍鋅鋼板情況下，由于鍍層本身是軟質(zhì)的，投射固體粒子時容易形成壓痕，容易實現(xiàn)表面粗糙度。即使是作為制品與合金熱鍍鋅鋼板相比，一般表面粗糙度Ra要高。因此用現(xiàn)有技術(shù)必須加大軋輥的平均粗糙度，從而產(chǎn)生了在鋼板表面不能形成致密微觀凹凸的問題。也就是說，鍍層結(jié)構(gòu)主要是以η相為主的鍍鋅鋼板上，與利用平整的方法調(diào)整表面形貌相比，本發(fā)明的效果更大。實施方式1-12的特征是在實施方式1-1到實施方式1-11的任一種方式中，向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，在調(diào)整此鋼板表面形貌工序之前，具有把鍍鋅鋼板的中心線波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下的平整工序。進(jìn)行鍍鋅時的鋼板表面由于母材本身的凹凸和鍍層厚度的變化等，一般存在長周期的凹凸的波紋度Wca。為了用現(xiàn)有技術(shù)通過平整調(diào)整鍍鋅鋼板表面形貌，必須使用表面形成一定平均粗糙度Ra的平整軋輥。在這種情況下，對于表面波紋度大的鋼板，使用表面有大的凹凸的軋輥，在復(fù)制它時，原來鋼板上有的長周期的凹凸(波紋度Wca)不能降低，相反因形成的凹凸也使鋼板表面的長周期的凹凸增加，也會使涂裝后的色彩鮮艷程度惡化。另一方面，在利用投射固體粒子調(diào)整表面形貌的本發(fā)明中，在平整時可以以調(diào)整鋼板的力學(xué)性能為目的實現(xiàn)一定的延伸率，也可以使用對表面進(jìn)行精加工平滑的軋輥。在本方法中用于平整的軋輥使用平滑的軋輥，使鍍鋅后鋼板表面上存在的長周期凹凸一旦平滑化，用把投射固體粒子前表面的波紋度Wca調(diào)整到一定值以下，就可以使固體粒子投射后的鋼板的波紋度Wca調(diào)整到低的值。使用平滑軋輥平整后鋼板表面的波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下的話，即使投射固體粒子調(diào)整表面形貌后，表面的波紋度Wca也能控制在0.8μm以下(投射固體粒子調(diào)整表面形貌后，表面的波紋度Wca也能控制在0.8μm以下的含義如實施方式1-5中的說明所述)。但是在要求更高涂裝后色彩鮮艷性情況下，希望投射固體粒子前把表面波紋度Wca調(diào)整到0.3μm以下。具體地說，使用軋輥表面平均粗糙度Ra為0.3μm以下的光亮輥，平整后鋼板表面的波紋度Wca也可以在0.3μm以下，即使投射固體粒子后鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca也可以降低到0.5μm以下。圖1為簡要表示用于實施方式第1個示例的設(shè)備的圖示。在圖1中1為鍍鋅鋼板、2a、2b為光亮輥、3a～3d為投射固體粒子的噴嘴、4a～4b為空氣壓縮機、5為容器、6為固體粒子供料裝置、7為除塵壓縮機、8為集塵器。圖1表示鍍鋅鋼板1在由光亮輥2a、2b施加一定張力的狀態(tài)下，穿過投射固體粒子的容器5的狀態(tài)。圖1所示的工序也可以是連續(xù)鍍鋅工序的一部分，也可以是獨立處理線。也包括在下游一側(cè)設(shè)置檢查工序的情況。鍍鋅鋼板1是用熱鍍鋅、電鍍鋅等方法形成鍍層的鋼板，可以是經(jīng)過平整的鋼板，也可以是不經(jīng)過平整的鋼板。此外也可以是經(jīng)過鉻酸鹽光澤處理等進(jìn)行過化學(xué)處理的鍍鋅鋼板。在容器5的內(nèi)側(cè)，為了向鋼板表面和背面投射固體粒子，設(shè)置投射噴嘴3a～3d，從固體粒子供料裝置6提供一定量的固體粒子。此時用空氣壓縮機4a～4b使被壓縮的空氣通過噴嘴，同時加速固體粒子，投向鋼板1。圖2為簡要表示圖1所示設(shè)備中使用的空氣式投射裝置的圖示。如圖2所示，從空氣壓縮機47送出壓縮空氣，用噴嘴46加速空氣的同時，從粒子供料管45提供的固體粒子被加速。在粒子供料供料管45中從圖1所示的供料裝置6提供固體粒子。噴嘴46的內(nèi)徑一般為5～20mm左右，壓縮空氣壓力在0.1～0.9MPa左右。從噴嘴46噴出的投射量隨固體粒子的顆粒直徑、比重、壓縮空氣的壓力等而改變，一般在10kg/min以下?？梢酝ㄟ^改變壓縮空氣壓力改變從噴嘴46投射的固體粒子的投射速度。此時的投射速度，若固體粒子的顆粒直徑越小越有可能以高的速度投射，平均顆粒直徑在10～300μm左右的金屬粒子情況下，能得到大約80～300m/s的投射速度。為了處理幅面寬的鍍鋅鋼板，投射噴嘴3a～3d沿鋼板寬度方向可以設(shè)置多個。在板寬方向設(shè)置投射噴嘴的個數(shù)要根據(jù)要處理的鍍鋅鋼板的板寬、1個投射噴嘴能夠調(diào)整表面形貌的范圍來決定。再有也有時設(shè)置成相鄰噴嘴投射范圍相互重疊，呈鋸齒狀，使在鍍鋅鋼板表面形成的微觀凹凸的形態(tài)在板寬方向均勻一致。圖1中表示在鋼板長度方向設(shè)置兩列投射噴嘴的形式，1個噴嘴可以投射的固體粒子的量可以由作業(yè)線速度等，確定在長度方向設(shè)置投射噴嘴的個數(shù)。再有在圖1中表示在表面和背面分別設(shè)置投射噴嘴的形式，未必表面和背面都有投射固體粒子的必要，根據(jù)需要也可以投射單面。在容器5內(nèi)部投射到鋼板上的固體粒子向四周飛散，落在容器5的下部。落下來的固體粒子再一次被送回到供料裝置6，循環(huán)使用再向鋼板投射。一般在固體粒子供料裝置6的前面，設(shè)有分級裝置(分選機)，把混合在固體粒子中的鋅粉、破碎的微細(xì)固體粒子分離后送到集塵器8。因此要防止固體粒子的顆粒直徑和形狀隨時間變化，使固體粒子的狀態(tài)保持恒定。另一方面在容器內(nèi)部沒有落到下部而漂浮的微細(xì)粒子，用除塵壓縮機7捕捉到后用集塵器8處理。為了用本發(fā)明調(diào)整鍍鋅鋼板的表面形貌，在光亮輥2b的下游一側(cè)設(shè)置表面形貌測定器，也可以根據(jù)其測定的結(jié)果修正固體粒子投射速度和投射密度等。表面形貌測定器可以采用平均粗糙度Ra或峰值數(shù)PPI測定器，用CCD攝象機等拍攝鋼板表面，把固體粒子壓痕大小用圖象處理來判定的裝置。圖3簡要表示用于本發(fā)明實施方式的第2個示例的鍍鋅鋼板制造方法用的設(shè)備。圖3表示連續(xù)輸送鍍鋅鋼板1，同時用多個離心式投射裝置13a～13d調(diào)整鍍鋅鋼板1表面微觀凹凸形態(tài)的設(shè)備。鍍鋅鋼板1適用于經(jīng)冷軋、退火、鍍鋅，用研磨成表面平均粗糙度Ra在0.3μm以下的光亮輥進(jìn)行平整的情況。如圖3所示，鍍鋅鋼板1裝在開卷機30上，用張力卷取機31卷取。此時在入口端光亮輥11和出口端光亮輥18之間處于施加張力的狀態(tài)，鍍鋅鋼板1連續(xù)輸送。離心式投射裝置13a～13d設(shè)置在容器包住的噴丸室12內(nèi)。從固體粒子定量供料裝置14a～14d給離心式投射裝置13a～13d提供一定量的固體粒子。從離心式投射裝置13a～13d投射的粒子在噴丸室12內(nèi)回收，送到分級機16。用分級機16分類的粒子通過存儲罐15送到定量供料裝置14a～14d。此外圖中沒有明確表示出來，用分級機分類的粉塵被送到集塵器進(jìn)行集塵處理。在鍍鋅鋼板1上殘留或附著的固體粒子用除塵壓縮機17清除。在本實施方式中使用的離心式投射裝置根據(jù)鍍鋅鋼板1的板寬，在板寬方向設(shè)置多臺，把板寬方向分割成幾個區(qū)域，分別由各投射裝置進(jìn)行表面形貌調(diào)整。此時各投射裝置處理的范圍設(shè)置成部分重疊，這樣能夠在板寬方向形成均勻的表面形貌。根據(jù)需要在長度方向設(shè)置多臺離心式投射裝置，這樣即使是作業(yè)線速度高也能向鍍鋅鋼板表面投射足夠的投射密度的固體粒子。圖4為示意表示離心式投射裝置的圖示，利用離心力，從安裝在用電機43驅(qū)動的葉輪41上的葉片42投射固體粒子。固體粒子從圖3的定量供料裝置14a～14d通過粒子供料管44送到離心葉輪的轉(zhuǎn)動軸附近。一般離心式投射裝置使用的葉輪直徑為200～550mm左右，葉片寬度20～150mm左右，葉輪轉(zhuǎn)數(shù)在2000～4000rpm左右。驅(qū)動電機的最大輸出功率為55kW左右，在投射平均顆粒直徑為10～300μm左右的微小固體粒子情況下，用低輸出功率的電機也足夠。葉輪轉(zhuǎn)數(shù)的上限受到葉片摩擦造成的間隙和偏心使離心式投射裝置振動增加的限制，市場上賣的離心式投射裝置的投射速度上限為100m/s。關(guān)于離心式投射裝置的葉輪轉(zhuǎn)動方向，相對于鍍鋅鋼板輸送的方向葉輪的轉(zhuǎn)動軸水平方向和垂直方向都可以，固體粒子以一定速度向鍍鋅鋼板表面某一范圍投射就可以。在實施本發(fā)明時，使用投射的固體粒子為10～300μm顆粒非常小的情況下，投射的固體粒子到?jīng)_擊鍍鋅鋼板的距離長的話，會因空氣阻力而減速，在鍍鋅鋼板表面不能形成足夠的壓痕。因此與用于不銹鋼去除氧化鐵皮的噴丸處理方法相比，要縮短投射距離。所謂投射距離是指從葉輪轉(zhuǎn)動中心到鋼板的距離。不銹鋼去除氧化鐵皮的噴丸處理方法中，投射距離為1000mm左右，與此相比實施本發(fā)明時，投射距離在700mm以下，希望在250～500mm左右，這樣即使是微細(xì)的粒子在空氣中也不減速，沖擊鋼板表面后可以形成表面粗糙度。但是使用比現(xiàn)在市場上賣的離心式投射裝置能更高速度投射固體粒子的設(shè)備的話，也可以把投射距離拉長。另一方面，使用的固體粒子平均顆粒直徑為10～300μm，最好在200μm以下，希望使用大體為球形的不銹鋼、碳素鋼、高速鋼等金屬粒子。希望調(diào)整粒子的顆粒直徑分布，相對于平均顆粒直徑d，含有顆粒直徑在0.5d～2d范圍的粒子重量百分?jǐn)?shù)在85％以上。圖3表示循環(huán)使用這樣粒子的設(shè)備，用分級機16可以把固體粒子的顆粒直徑分布控制在一定范圍。分級機的方式有振動篩式、旋流式、風(fēng)力分類法等，這些方法有時單獨使用，有時組合起來以發(fā)揮最適宜的分級能力。本發(fā)明實施方式中，向鍍鋅鋼板1投射固體粒子的投射密度希望為0.2～40kg/m2。但是圖4所示使用機械式投射裝置的情況下，與圖2所示的空氣式投射裝置相比，固體粒子的投射速度低，為了使鍍鋅鋼板1表面形成規(guī)定的形態(tài)，可以使用比空氣式投射裝置情況更高的投射密度。從這種觀點看，采用機械式投射裝置情況下，希望投射密度在1kg/m2以上，優(yōu)選在5～20kg/m2左右。為了控制向鍍鋅鋼板表面投射的投射密度，要根據(jù)鋼帶作業(yè)線速度，從定量供料裝置14a～14d把規(guī)定量固體粒子提供給離心式投射裝置。定量供料裝置在配管中設(shè)置有閥門，用調(diào)整閥門打開的程度控制在一定時間內(nèi)的投射重量。具體說在投射密度一定的條件下調(diào)整鋼板表面形貌時，作業(yè)線速度變成2倍的話，調(diào)整閥門打開的程度，使從定量供料裝置提供固體粒子的量變成2倍。在圖3中，對投射固體粒子后形成一定表面粗糙度的鍍鋅鋼板1在檢查臺19測定表面粗糙度，判定平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI、波紋度Wca等是否達(dá)到規(guī)定的值，需要的話改變離心葉輪的轉(zhuǎn)數(shù)、投射密度等，調(diào)整鍍鋅鋼板的表面形貌。在光亮輥下游一側(cè)設(shè)置測定平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI的儀器，根據(jù)其測定的結(jié)果，可以改變固體粒子的投射速度和投射量。表面粗糙度測定器可以使用接觸式的測定器，但優(yōu)選使用非接觸式的光學(xué)測定器。也可以用CCD攝象機等拍攝鋼板表面形貌，對固體粒子壓痕尺寸進(jìn)行圖象處理來判定的方法。圖5表示本發(fā)明實施方式的第3個示例中是用于實施鍍鋅鋼板制造方法的設(shè)備的例子。圖5表示的設(shè)備設(shè)置有連續(xù)鍍鋅作業(yè)線上圖3表示的相同的設(shè)備，與圖3表示的構(gòu)成因素相同的構(gòu)成因素采用同樣的標(biāo)號。此設(shè)備在熱鍍鋅作業(yè)線的鍍槽34下游一側(cè)設(shè)置有平整機20，在它的下游側(cè)設(shè)置有強制干燥裝置22、噴丸室12。在熱鍍鋅作業(yè)線上，把冷軋后的鋼板裝在開卷機30上，通過電解清洗裝置32后，在退火爐33中進(jìn)行再結(jié)晶退火。然后在鍍槽34中形成鋅鍍層后用氣刷35調(diào)整鍍層的厚度。這以后在制造合金熱鍍鋅鋼板情況下，使合金化爐動作進(jìn)行合金化處理。鍍層以η層為主構(gòu)成的鍍鋅鋼板不使用合金化爐，在同一條作業(yè)線上制造。一般在熱鍍鋅線上用平整機20進(jìn)行平整后，有時用合成處理裝置37形成合成鍍層，或涂敷防銹油后直接卷取。另一方面在圖5所示的設(shè)備中，在平整機入口端和出口端設(shè)置有噴射水或平整液的噴嘴25a～25d，在其下游一側(cè)設(shè)置強制干燥裝置22。這是為了把鍍鋅鋼板1上附著的水分預(yù)先干燥后投射固體粒子。但是在鍍鋅鋼板1上附著的水分少的情況下和水分能自然干燥的情況下，也未必設(shè)置干燥裝置22。在上述設(shè)置的一系列設(shè)備中，為了調(diào)整材料的力學(xué)性能，用平整機20使用光亮輥進(jìn)行平整，一旦鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下后，用設(shè)置在其下游的離心式投射裝置13a～13d能夠調(diào)整鍍鋅鋼板1的表面形貌。實施例1用本發(fā)明的第1實施例，表示利用把固體粒子投射到鍍鋅鋼板表面形成的表面形貌與用現(xiàn)有技術(shù)形成的表面形貌是有很大差異的，此調(diào)整范圍也可以擴(kuò)大。在本實施例中，使用的鍍鋅鋼板為板厚0.8mm的冷軋鋼板，鍍層結(jié)構(gòu)是以η相組成的單面施鍍量為70g/m2的熱鍍鋅鋼板。對熱鍍鋅后的鋼板進(jìn)行延伸率為0.8％的平整，目的是調(diào)整力學(xué)性能。平整時使用了軋輥表面平均粗糙度Ra為0.28μm的光亮軋輥。平整后的鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI、波紋度Wca分別為0.25μm、48、0.3μm。在本實施例中，對用這樣方法平整后的鍍鋅鋼板表面，用圖2所示的空氣式投射裝置調(diào)整其表面形貌。使用的噴嘴口徑為9mm，壓縮空氣的壓力變化在0.1～0.7MPa范圍。噴嘴前端到鍍鋅鋼板的距離為100～200mm，在鍍鋅鋼板表面上在0.03～10秒的范圍內(nèi)投射固體粒子。此時投射密度為0.4～86kg/m2范圍，主要進(jìn)行了20kg/m2以下范圍的試驗。為了調(diào)整鍍鋅鋼板表面形貌使用的固體粒子示于表1。由于這些都是用氣霧噴射方法制造的，長軸與短軸與平均直徑的差分別為平均直徑的20％以內(nèi)，大體為球形。表1為了調(diào)查投射了固體粒子的鍍鋅鋼板表面形貌的特征，拍攝了光學(xué)顯微鏡照片，同時使用表面粗糙度計(東京精密(株)制造E35A)，測定了鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI。另一方面比較例以現(xiàn)有技術(shù)為基礎(chǔ)，使用表面形成微觀凹凸的軋輥，采用平整的方法在鍍鋅鋼板表面復(fù)制上它的形態(tài)，制成鍍鋅鋼板。在本比較例中使用與本實施例相同的母材，在相同條件下進(jìn)行熱鍍鋅的鋼板。使用的平整軋輥是平整軋輥的表面用放電鈍化加工把表面形貌調(diào)整到表2所示的值。表2在本比較例中，平整的延伸率變化在0.5～2％范圍，把軋輥表面的微觀凹凸復(fù)制到鍍鋅鋼板表面上以后，對其表面用光學(xué)顯微鏡進(jìn)行觀察，此外用表面粗糙度計測定了平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI。圖6表示用本實施例的鍍鋅鋼板表面的平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI的調(diào)整范圍。另一方面圖7表示在比較例中調(diào)整表面形貌的鍍鋅鋼板平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI的范圍。比較兩圖可以看出，與現(xiàn)有技術(shù)相比，本實施例的鍍鋅鋼板表面形貌的調(diào)整范圍大幅度擴(kuò)大。特別是峰值數(shù)PPI用現(xiàn)有的平整方法上限是230，與此相比，用本實施例可以得到最大500的峰值數(shù)。峰值數(shù)PPI是表示每1英寸表面微觀凹凸數(shù)的參數(shù)，所以與現(xiàn)有技術(shù)相比，用本實施例的鍍鋅鋼板表面相鄰的微觀凹凸間隔非常小，形成致密的表面形貌。圖8表示本實施例的鍍鋅鋼板表面的光學(xué)顯微鏡照片，圖9表示比較例的鍍鋅鋼板表面的光學(xué)顯微鏡照片。顯示出比較例的鍍鋅鋼板表面為比較大的凹陷和凸起的呈島狀連接的形態(tài)。由于用平整的方法并不是把軋輥表面的凹凸全部復(fù)制到鋼板表面，所以沒有復(fù)制到母材表面殘留下來的部分是被觀察到的凸起。與此相反，本實施例的鍍鋅鋼板表面形貌顯示出大量球形固體粒子沖擊形成的凹窩形狀。本實施例得到這樣的凹凸形態(tài)與現(xiàn)有技術(shù)得到的有很大差異，其不同點對沖壓成形性能有很大影響。實施例2本發(fā)明的第2個實施例是要說明對于用投射固體粒子的方法調(diào)整表面形貌的鍍鋅鋼板，為了評價它的沖壓成形性能進(jìn)行平板滑動試驗的結(jié)果。用實施例1中表示的方法，使用A1、B1、D2三種固體粒子，調(diào)整鍍鋅鋼板表面形貌。使用的鍍鋅鋼板與實施例1相同。此外作為比較例，用實施例1表示的使用現(xiàn)有技術(shù)的鍍鋅鋼板做平板滑動試驗。平板滑動試驗在固定到滑板上的鍍鋅鋼板表面上，以一定的推壓負(fù)荷邊推壓壓板工具邊移動滑板，是鍍鋅鋼板和壓板之間進(jìn)行滑動的試驗方法。此時移動滑板時壓板的推壓負(fù)荷為N，移動滑板時的力為F，分別用測力傳感器測量N、F，從它們的比值(F/N)求出滑動時的摩擦系數(shù)。在滑動試驗中使用了預(yù)先在鍍鋅鋼板表面涂敷洗凈油(プレトン公司制R352L)的試樣。此外在試驗中使用了不同壓板尺寸的工具，進(jìn)行了表3所示的兩個條件(A條件、B條件)的試驗。高速高面壓力的條件A代表沖壓成形時與壓板接觸部位的滑動特征，低速低面壓力的條件B代表沖頭面滑動特征的條件。各種情況下摩擦系數(shù)越低，沖壓成形中與模具的滑動阻力越小，具有不會產(chǎn)生鋼板開裂等優(yōu)良的沖壓成形性能。表3圖10表示鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra與滑動試驗得到的高速高面壓力條件(條件A)下摩擦系數(shù)的關(guān)系。高速高面壓力條件(條件A)下摩擦系數(shù)不取決于投射的固體粒子，顯示出大體為一定的摩擦系數(shù)，鍍鋅鋼板表面的平均粗糙度Ra增加的話，摩擦系數(shù)也增加的傾向。但是比較例所示的用現(xiàn)有技術(shù)得到的鍍鋅鋼板與本實施例相比，各種情況下的摩擦系數(shù)都高。也就是可以看出用本實施例得到的鍍鋅鋼板與用現(xiàn)有方法得到的鋼板相比，即使代表表面微觀的凹凸指標(biāo)的平均粗糙度Ra相同，也顯示出更優(yōu)良的滑動特性(沖壓成形性能)。圖11表示低速低面壓力條件(條件B)的摩擦系數(shù)，與比較例相比可以看出，這種情況下也顯示出低的摩擦系數(shù)。從本圖可以看出，固體粒子是氧化鋁(D2)的情況下，與金屬粒子(A1、B1)相比顯示出摩擦系數(shù)有些高的傾向，固體粒子使用金屬粒子顯示出更優(yōu)良的滑動特性。另一方面圖12、圖13為對相同滑動試驗結(jié)果，與鍍鋅鋼板的峰值數(shù)PPI的關(guān)系的圖示。如圖12所示，在高速高面壓力條件(條件A)的基礎(chǔ)上，先不考慮投射的固體粒子，能看出有一定的相關(guān)性鍍鋅鋼板表面的峰值數(shù)PPI增加，PPI超過250的區(qū)域中，看出摩擦系數(shù)開始降低的傾向。圖13表示的低速低面壓力條件(條件B)下，也可以看出峰值數(shù)越增加摩擦系數(shù)越降低，峰值數(shù)PPI超過250的區(qū)域中，顯示出大體一定的摩擦系數(shù)。再有在低速低面壓力條件(條件B)下固體粒子使用金屬粒子(A1、B1)與使用氧化鋁(D2)相比，即使是在峰值數(shù)PPI低的區(qū)域也顯示出低的摩擦系數(shù)，可以看出使用金屬粒子顯示出更優(yōu)良的滑動特性。實施例3本發(fā)明的第3個實施例是要說明使用通過投射固體粒子來調(diào)整表面形貌的鍍鋅鋼板，用沖壓成形試驗檢驗其效果的試驗結(jié)果。在本實施例中也使用與實施例1相同的熱鍍鋅鋼板，用同樣的方法調(diào)整鍍鋅鋼板的表面形貌。此時的固體粒子投射條件示于表4。表中表示粒子的符號與表1所示的相同。用這樣的條件調(diào)整表面形貌的鍍鋅鋼板表面的粗糙度、用與實施例2相同的方法進(jìn)行的滑動試驗的結(jié)果(條件B的摩擦系數(shù))示于表5。在表5中一并表示比較例用平整調(diào)整鍍鋅鋼板表面的結(jié)果。這是用放電鈍化加工平整軋輥，進(jìn)行延伸率1.5％的平整的鍍鋅鋼板。表4表5在本實施例中，用以上的鍍鋅鋼板，進(jìn)行了圓筒深沖成形和球頭脹形試驗。圓筒深沖成形加工直徑100mm的半成品后，用沖頭尺寸φ50mm、模具尺寸φ53mm的工具進(jìn)行深沖成形。此時的壓邊力為20kN，預(yù)先在鍍鋅鋼板上涂敷與實施例2中使用的相同的洗凈油。評價成形性能時，以成形時的最大負(fù)荷為指標(biāo)，最大負(fù)荷越低則顯示成形性能越好。另一方面球頭脹形試驗中，加工100mm方形半成品，用φ50mm的球形沖頭進(jìn)行脹形成形。此種情況下也使用涂敷相同洗凈油的試樣。評價成形性能采用變形到?jīng)_頭面上鍍鋅鋼板產(chǎn)生裂紋為止，測定產(chǎn)生裂紋的沖頭面附近的板厚減薄率。它定義為從成形前的板厚到脹形成形后的板厚的減少的百分?jǐn)?shù)，減薄率越大脹形量也可以越大，表示沖壓成形性能好。圖14為表示圓筒深沖成形結(jié)果的圖示。用本實施例深沖成形時的最大負(fù)荷比比較例低，可以看出其具有優(yōu)良的沖壓成形性能。另一方面，圖15為表示球頭脹形成形結(jié)果的圖示。本實施例中脹形沖頭面的鍍鋅鋼板板厚減薄率比比較例的大，脹形高度也表現(xiàn)出此差別，表示有優(yōu)良的脹形成形性能。用本實施例得到的鍍鋅鋼板與用現(xiàn)有方法得到的鍍鋅鋼板相比，顯示出在深沖成形性能和脹形成形性能兩方面的成形條件中優(yōu)良的特性，不僅僅用滑動特性評價，在實際沖壓成形中也確認(rèn)具有優(yōu)良的特性。實施例4用本發(fā)明的第4個實施例是要說明通過投射固體粒子不僅提高鍍鋅鋼板的沖壓成形性能，也能制造涂裝后色彩鮮艷的鍍鋅鋼板。在進(jìn)行熱鍍鋅的鋼板表面上，由于鍍層厚度的變化和鍍前母材表面的波紋有時有長周期的波紋存在。在本實施例中，首先使用鍍鋅后的波紋度比較大的鋼板，用光亮軋輥進(jìn)行平整。光亮軋輥使用其表面加工成平均粗糙度Ra為0.25μm的軋輥，進(jìn)行延伸率為0.8％的平整。然后使用表1所示的固體粒子A1、B1，用圖2所示的空氣式投射裝置調(diào)整了鍍鋅鋼板的表面形貌。此時的投射條件為壓縮空氣壓力為0.4、0.7MPa，改變投射時間使投射密度變化在1～50kg/m2。使用表面粗糙度計(小坂研究所制，SE-30D)對鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca進(jìn)行了測定。首先調(diào)查了各制造階段中鍍鋅鋼板表面波紋度Wca的示例，其結(jié)果示于圖16。這是使用平均顆粒直徑60μm的高速鋼粒子(B1)，調(diào)查表面形貌的結(jié)果，投射固體粒子后的平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI分別為1.18μm、440。從圖16可以看出，即使平整前鋼板的波紋度很大，通過用光亮軋輥平整，鍍鋅鋼板表面的波紋度可以大幅度降低。投射固體粒子后鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca為0.42μm，投射固體粒子后能把鍍鋅鋼板表面的長周期凹凸形成的波紋度Wca抑制在低的數(shù)值上。圖17為表示本實施例中得到的鍍鋅鋼板表面波紋度Wca測定結(jié)果和用平整方法的比較例的測定結(jié)果。用本實施例得到的鍍鋅鋼板由于一經(jīng)光亮軋輥平整，即使投射固體粒子，表面的波紋度Wca也抑制在低的數(shù)值上。特別是可以看出，即使鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra大，波紋度Wca增加的也不太顯著，可以抑制形成長周期的凹凸。另一方面，現(xiàn)有技術(shù)用平整調(diào)整表面粗糙度的方法如果平整前表面波紋度Wca大的話，平整后表面波紋度Wca也大，殘留下來。在用現(xiàn)有技術(shù)的平整中，一旦用光亮軋輥進(jìn)行平整，使鍍鋅鋼板表面的波紋度降低后，再一次使用放電加工等方法使表面形成凹凸的軋輥進(jìn)行平整，可以使波紋度降低到一定程度。但是采用這樣的制造工序需要進(jìn)行兩次平整，增加了制造工序。此外由于要調(diào)整力學(xué)性能總延伸率要控制在一定范圍，因此存在有在第2道平整中不能充分把軋輥表面凹凸復(fù)制到鋼板上的問題。本實施例的優(yōu)點是，由于把用平整調(diào)整力學(xué)性能和形成表面粗糙度的功能分開，所以平整使用光亮軋輥，給予足夠的延伸率，以調(diào)整力學(xué)性能，同時可以稍有抑制鍍鋅鋼板表面的波紋度作用。然后母材的力學(xué)性能幾乎不變，可以調(diào)整表面形貌。與現(xiàn)有技術(shù)相比，由于使鍍鋅鋼板的峰值數(shù)PPI大幅度增加，在表面形成以短周期為主的凹凸，具有抑制長周期凹凸變大的效果。在本實施例中，對鍍鋅鋼板表面涂裝處理后，調(diào)查了涂裝后的色彩鮮艷程度。涂裝方法使用日本パ-カ-ラィジング(株)制的“PB-L3080”試樣經(jīng)化學(xué)處理，然后用關(guān)西涂料(株)制的“EI-2000”“TP-37灰”“TM-13(RC)”，分別進(jìn)行由ED涂裝、中間涂裝、表層涂裝組成的三層涂裝。用スガ試驗機(株)制的“映像鮮明度測定裝置NSIC型”測定這樣涂裝的試樣的NSIC值，評價涂裝后的色彩鮮艷程度。NSIC值是把黑板研磨玻璃作為100，此值越接近100色彩鮮艷程度越好。涂裝后色彩鮮艷程度的測定結(jié)果示于圖18。圖中比較例是表示用現(xiàn)有技術(shù)制造的試樣涂裝后的色彩鮮艷程度。從圖可以看出，涂裝前的鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca在0.8μm以下的話，NSIC值幾乎是一定的，顯示出具有良好的涂裝后色彩鮮艷程度。但是由于波紋度Wca在0.6～0.8μm范圍時NSIC值波動大，為了得到穩(wěn)定的、良好的涂裝后色彩鮮艷程度，希望涂裝前的鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca預(yù)先做到在0.6μm以下。從這個觀點看用本實施例的涂裝后的色彩鮮艷程度波動小，顯示出比比較例穩(wěn)定的、高的值?？墒前压腆w粒子投射到鍍鋅鋼板表面情況下，根據(jù)投射條件的不同也會擔(dān)心表面波紋度增加。調(diào)查了固體粒子投射密度和鍍鋅鋼板表面波紋度Wca變化的關(guān)系。圖19為測定的結(jié)果。從圖可以看出隨著投射密度的增加鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca也稍有增加的傾向。但是由于投射前固體粒子的Wca為0.3μm左右，即使投射密度為50kg/m2左右，Wca上升的量被抑制在0.1μm左右。因此要使涂裝后色彩鮮艷程度在一定水平以上，要把投射固體粒子后的鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca控制在0.8μm時，投射固體粒子前鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下就可以。但是如本實施例所示的那樣，把用光亮軋輥的平整和制造工序組合，使Wca可以減小到0.3μm左右，可以得到更好的效果。實施例5用本發(fā)明的第5個實施例是要說明用圖2所示的空氣式投射裝置，調(diào)整鍍鋅鋼板表面形貌時的具體條件。圖20、圖21為調(diào)查鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra和投射密度關(guān)系的結(jié)果。圖20為使用的固體粒子是SUS304、平均顆粒直徑100μm(A3)情況下的結(jié)果，圖21為使用的固體粒子是高速鋼、平均顆粒直徑60μm(B1)情況下的結(jié)果。兩者壓縮空氣壓力變化為0.3、0.4、0.7MPa，根據(jù)向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子的時間在0.03～5秒范圍的變化，調(diào)整了投射密度。噴嘴前端到鍍鋅鋼板的距離定為100mm。從圖20可以看出，鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra隨投射密度的增加有上升的傾向。此外壓縮空氣壓力越高平均粗糙度也變大，通過調(diào)整投射密度和壓縮空氣壓力可以控制平均粗糙度Ra。圖21也顯示出同樣的傾向，隨投射密度增加平均粗糙度增加。但是由于固體粒子平均顆粒直徑比圖20情況小，鍍鋅鋼板表面形成的壓痕小，相對于投射密度平均粗糙度增加變緩。另一方面，圖22、圖23分別表示對應(yīng)于圖20、圖21的峰值數(shù)PPI值。根據(jù)圖22，隨投射密度增加峰值數(shù)PPI開始增加，在投射密度在5～20kg/m2范圍顯示出幾乎為一定的值。投射密度進(jìn)一步上升，顯示出峰值數(shù)降低的傾向。此外圖23的數(shù)據(jù)由于固體粒子平均顆粒直徑小，在鍍鋅鋼板表面形成更致密的凹凸，PPI值比圖22的結(jié)果大。再有隨投射密度增加峰值數(shù)開始增加，在投射密度在2～40kg/m2范圍顯示出幾乎為一定的值，然后顯示出有若干降低的傾向的相同的特征。在圖22、圖23中，在投射密度小的區(qū)域峰值數(shù)PPI增加認(rèn)為是表示鍍鋅鋼板表面形成的壓痕數(shù)增加的過程。其后即使投射密度增加峰值數(shù)幾乎是定值，這是由于幾乎在整個鍍鋅鋼板表面受到固體粒子沖擊形成壓痕，即使進(jìn)一步投射固體粒子也不會使微觀形態(tài)有多大變化。進(jìn)一步增加投射密度時峰值數(shù)PPI的值降低的原因推斷是一旦整個形成了微觀的凹凸，再投射固體粒子會破壞了以凸起作為中心。從這樣的觀點看，為了在鍍鋅鋼板表面形成短周期的凹凸，不希望投射密度超過一定的值。從本實施例的范圍看，投射密度適宜的范圍是40kg/m2以下?？墒窃诒緦嵤├型渡涿芏鹊淖钚≈刀?.7kg/m2。從圖20看投射密度為0.7kg/m2，也能得到平均粗糙度Ra超過1μm，投射密度降到0.2kg/m2，推測平均粗糙度可以到0.5μm左右。此外從圖23推測，投射密度即使是在0.2kg/m2左右，峰值數(shù)PPI也完全可能達(dá)到200以上。在實施例2中平均粗糙度Ra為0.5μm、峰值數(shù)PPI在200左右，利用投射固體粒子調(diào)整表面形貌的鍍鋅鋼板與用現(xiàn)有方法相比，顯示出優(yōu)良的沖壓成形性能，可以說即使是投射密度在0.2kg/m2左右，與現(xiàn)有技術(shù)相比也具有優(yōu)良的沖壓成形性能。另一方面，圖24、圖25表示投射的固體粒子平均顆粒直徑與鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI之間關(guān)系的圖示。固體粒子使用表1中的A1、A3、A4、B1、B2、D1、D2，壓縮空氣壓力為0.4MPa，投射密度為4～20kg/m2范圍情況下的結(jié)果。從圖24可以看出，平均顆粒直徑越大鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra顯示出增加的傾向。此外與固體粒子密度小的氧化鋁相比，密度大的金屬粒子能夠使平均粗糙度Ra變大。從圖25可以看出，固體粒子的平均顆粒直徑越大，鍍鋅鋼板表面的峰值數(shù)PPI越降低。這是由于平均顆粒直徑越大，鍍鋅鋼板表面形成的壓痕尺寸越大，相鄰的凹凸間隔增加?？墒歉鶕?jù)圖24可以說即使平均顆粒直徑即使是60μm，平均粗糙度Ra也能夠得到最大1.5μm左右的值，平均顆粒直徑為10μm平均粗糙度Ra能夠得到0.5μm以上。從圖25可以看出，這種情況下峰值數(shù)PPI也能得到非常大的值。從這樣的觀點容易推測像實施例2的結(jié)果表明的那樣，固體粒子平均顆粒直徑即使為10μm左右，與現(xiàn)有方法相比，也顯示出優(yōu)良的沖壓成形性能。另一方面，從圖25可以看出，固體粒子的平均顆粒直徑即使是在300μm左右，峰值數(shù)PPI也完全可以調(diào)整到200以上。特別是也采用本實施例條件，在使壓縮空氣壓力降低或使用固體粒子密度小的氧化鋁固體粒子等的單獨粒子沖擊，減小壓痕尺寸的情況下，也可以增加峰值數(shù)PPI。因此固體粒子平均顆粒直徑即使在300μm左右，考慮到用現(xiàn)有方法得到的峰值數(shù)PPI最大值為230左右，在固體粒子平均顆粒直徑在10～300μm范圍與現(xiàn)有的方法相比也顯示出優(yōu)良的沖壓成形性能。在本實施例中，調(diào)查了使用空氣投射裝置時壓縮空氣壓力和鍍鋅鋼板表面形貌關(guān)系。圖26為表示壓縮空氣壓力和平均粗糙度Ra關(guān)系的圖示。從本圖可以看出壓縮空氣壓力越高平均粗糙度Ra增加。此外圖27表示壓縮空氣壓力和鍍鋅鋼板表面峰值數(shù)PPI關(guān)系的圖示。從本圖可以看出壓縮空氣壓力在0.3～0.4MPa峰值數(shù)PPI取最大值。也就是說認(rèn)為這是由于壓力小到0.1MPa情況下，由于固體粒子投射速度降低，鍍鋅鋼板表面不能形成足夠尺寸的壓痕，壓力大到0.7MPa情況下，因固體粒子形成壓痕尺寸大，相鄰凹凸間隔增加。但是關(guān)于用空氣式投射裝置投射固體粒子，由于直接測定固體粒子投射速度很難，不能求出正確的投射速度，根據(jù)竹下等(日本機械學(xué)會東海分會第48期全會演講會議論文集，No.933-1、1999/3/19-20)的分析，能夠求出固體粒子的顆粒直徑、壓縮空氣壓力、投射速度的關(guān)系。根據(jù)本文獻(xiàn)中的圖，壓縮空氣壓力在0.2～0.6MPa范圍，固體粒子的速度在90～270m/s。此外固體粒子顆粒直徑越小，投射速度也增加越快。本實施例中的固體粒子投射速度最大值為300m/s左右。實施例6本發(fā)明的第6個實施例是要說明與實施例1～5的方法不同，使用如圖4所示的離心式投射裝置，調(diào)整鍍鋅鋼板表面的結(jié)果。在本實施例中也是使用板厚0.8mm的冷軋鋼板作為母材，鍍層為由η相為主組成的鍍鋅鋼板。與實施例1～5相同，使用軋輥表面平均粗糙度Ra為0.28μm的光亮軋輥，進(jìn)行延伸率為0.8％的平整。使用的離心式投射裝置葉輪直徑330mm、最大投射速度100m/s。其中從離心葉輪的轉(zhuǎn)動中心到鍍鋅鋼板的距離(投射距離)設(shè)定在250～500mm范圍。這是因為在投射平均顆粒直徑在300μm以下的微細(xì)固體粒子時，投射距離大的話，因在空氣中的衰減沖擊鋼板表面時的速度降低，不能在鍍鋅鋼板表面形成足夠的凹凸，在可能的范圍內(nèi)投射距離盡量近是有效的。圖28、圖29為表示使用的固體粒子為高速鋼、離心葉輪的轉(zhuǎn)數(shù)為3600rpm條件下，投射到鍍鋅鋼板表面的結(jié)果的圖示。此時變化固體粒子的供料量來調(diào)整投射密度。投射密度用相對于固體粒子投射面積的固體粒子的總投射量的比求出。圖28為表示投射密度和鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra關(guān)系的圖示。與實施例5的結(jié)果相同，可以看出隨投射密度的增加，平均粗糙度Ra有增加的傾向。圖29為表示與峰值數(shù)PPI關(guān)系的圖示，隨投射密度增加峰值數(shù)PPI也增加，然后投射密度在4～40kg/m2范圍顯示出趨于一個定值的傾向，這與用空氣式投射裝置的情況相同。另一方面，圖30～32為表示固體粒子分別使用高速鋼、SUS304、高碳鋼，分別用篩子分級，用離心式投射裝置向鍍鋅鋼板表面投射的結(jié)果的圖示。投射條件為離心葉輪轉(zhuǎn)數(shù)3600rpm、投射密度為6kg/m2。圖30～32為表示在這樣條件下形成的鍍鋅鋼板表面平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI關(guān)系的圖示。各種情況下都是固體粒子顆粒直徑越大，具有平均粗糙度Ra增加、峰值數(shù)降低的傾向。與實施例5所示的空氣式投射裝置相同，這是由于固體粒子越大，在鍍鋅鋼板表面形成的壓痕越深，平均粗糙度變大，同時相鄰凹凸間隔變大，使峰值數(shù)PPI降低。在本實施例中調(diào)查了改變離心葉輪轉(zhuǎn)數(shù)對固體粒子投射速度的影響。使用的固體粒子為SUS304(A2、A3)和高速鋼(B1)、投射密度5～10kg/m2。圖33為表示鍍鋅鋼板表面的平均粗糙度和投射速度關(guān)系調(diào)查的結(jié)果的圖示。所謂投射速度是從離心葉輪投射的粒子的初期投射速度。從本圖可以看出投射速度增加的同時平均粗糙度Ra增加。圖34表示投射速度和峰值數(shù)PPI關(guān)系的圖示。從本圖可以看出投射速度增加，峰值數(shù)PPI有增加的傾向。這是由于在投射速度低的區(qū)域，單獨的粒子沖擊鍍鋅鋼板表面形成的壓痕尺寸小，在整個鍍鋅鋼板表面形成沒有間隙的微觀的凹凸，需要更大的投射密度。因此即使在投射速度小的情況下，增加投射密度也可以使峰值數(shù)PPI增加。可是從圖33可以看出，用平均顆粒直徑100μm的SUS304(A3)投射速度即使在45m/s，能得到平均粗糙度Ra為1.4μm左右的值，投射速度即使在30m/s左右也可以調(diào)整到平均粗糙度Ra在1μm左右。此外即使使用平均顆粒直徑為65μm的高速鋼粒子(B1)，用投射速度30m/s也可以把平均粗糙度Ra調(diào)整到0.5μm。從圖34可以看出，即使是投射速度在30m/s左右，峰值數(shù)PPI也完全可以達(dá)到200左右。實施例2中所示的滑動特性在鍍鋅鋼板表面平均粗糙度為0.5μm左右、峰值數(shù)在200左右，與現(xiàn)有方法相比也顯示出優(yōu)良的特性的話，固體粒子的投射速度在30m/s以上的話，可以制造出具有優(yōu)良沖壓成形性能的鍍鋅鋼板。實施例7本發(fā)明的第7實施例是要說明使用實施例6中說明的離心式投射裝置，調(diào)整表面形貌后得到的鍍鋅鋼板沖壓成形性能。圖35為固體粒子使用SUS304(A1)、高速鋼(B1)，用與實施例6相同的方法調(diào)整表面形貌的鍍鋅鋼板的光學(xué)顯微鏡照片。各種情況下表面都形成了微細(xì)的凹窩狀凹陷，與用空氣式投射裝置得到的表面形貌相同。使用用離心式投射裝置投射固體粒子調(diào)整表面形貌的鍍鋅鋼板，調(diào)查了滑動特性，其結(jié)果示于表6。這是在離心葉輪轉(zhuǎn)數(shù)為3600rpm、投射密度為6kg/m2、投射距離為300mm條件下被投射固體粒子后的鍍鋅鋼板的結(jié)果。投射固體粒子前鍍鋅鋼板表面的波紋度Wca為0.25μm。表6表6中的摩擦系數(shù)與實施例2所示用空氣式投射裝置的鍍鋅鋼板具有相同的數(shù)值，考慮到用現(xiàn)有方法得到的鍍鋅鋼板摩擦系數(shù)(B條件)為0.24～0.3，可以說顯示出優(yōu)良的沖壓成形性能。投射固體粒子后鋼板表面的波紋度Wca也在0.4μm以下，可以認(rèn)為顯示出具有與實施例4結(jié)果相同的優(yōu)良的涂裝后色彩的鮮艷程度。如以上所述，在投射固體粒子調(diào)整鍍鋅鋼板表面形貌時，把機械式投射方法和空氣式投射方法相比較的話，由于與空氣式投射方法相比，機械式投射方法投射速度低，所以由于不能使平均粗糙度Ra太大，得到的鍍鋅鋼板的沖壓成形性能和涂裝色彩鮮艷程度大體相同因此在本發(fā)明中投射固體粒子的具體手段不對鍍鋅鋼板沖壓成形性能有本質(zhì)的影響，利用一定的投射速度可以把比較微細(xì)的固體粒子投射到鍍鋅鋼板表面的話，即使是使用其他的手段投射固體粒子，也能夠制造具有優(yōu)良沖壓成形性能和涂裝后色彩鮮艷的鍍鋅鋼板。實施例8本發(fā)明的第8個實施例要講述的是進(jìn)行電鍍鋅的鍍鋅鋼板投射固體粒子的結(jié)果。在本實施例中，對經(jīng)過冷軋、退火、電鍍鋅的鍍鋅鋼板表面，使用與實施例1相同的空氣式投射裝置投射固體粒子。再有鍍鋅層的附著量為46g/m2，投射固體粒子的條件如表7所示。表8表示投射固體粒子后的表面形貌和滑動試驗得到的摩擦系數(shù)。各種評價方法都是與實施例1～4中所示的方法相同。在表8中也一并表示對作為比較例的投射固體粒子前電鍍鋅鋼板評價的結(jié)果。從表8的結(jié)果可以看出，與調(diào)整熱鍍鋅鋼板表面形貌情況相同，無論是高速高面壓力條件(A條件)和低速低面壓力條件(B條件)在滑動試驗中，都顯示出比不投射固體粒子的鍍鋅鋼板具有優(yōu)良的性能。如上所述，向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子來調(diào)整其表面形貌的情況下，作為對象的鍍鋅鋼板無論是熱鍍鋅鋼板還是電鍍鋅鋼板，都顯示出優(yōu)良的沖壓成形性能。也就是在表面形成微細(xì)凹窩狀表面形貌會帶來提高沖壓成形性能的效果，即使用于其他鍍鋅鋼板也能得到相同的效果。表7<tablesid="table8"num="008"><tablewidth="751">符號粒子投射速度投射空氣壓力E1A36kg/m20.3MPaE2B16kg/m20.4MPa</table></tables>表8<tablesid="table9"num="009"><tablewidth="751">符號投射后表面粗糙鍍摩擦系數(shù)(B條件)平均粗糙度峰值數(shù)PPIE11.34μm2660.187E21.31μm3420.196比較例0.83μm1080.259</table></tables>實施方式2實施方式2-1為制造鍍鋅鋼板的方法，其特征為把進(jìn)行了鍍鋅的鋼板平整后，用離心式投射裝置把平均顆粒直徑為30～300μm的固體粒子投射到它的單面或雙面，離心式投射裝置的葉輪中心距金屬鋼帶的距離為700mm以下，把鍍鋅鋼板表面調(diào)整到表面平均粗糙度Ra為0.5～5μm、峰值數(shù)PPI為100以上、中心線波紋度Wca在0.8μm以下。在實施方式2-1中，其基本原理是用投射固體粒子的方法，利用粒子對鍍鋅鋼板鍍層的沖擊形成壓痕，以此形成表面的粗糙度。使大量固體粒子沖擊鍍鋅鋼板，在它的表面形成大量凹凸，使表面具有一定粗糙度。此時凹凸深度和尺寸等的形態(tài)取決于固體粒子所具有的動能、粒子的直徑、單位面積的投射量、鍍鋅鋼板鍍層的硬度。實施方式2-1中為了獲得沖壓成形性能、色彩鮮艷程度優(yōu)良的鍍鋅鋼板，用投射固體粒子形成的表面粗糙度要調(diào)整為平均粗糙度Ra為0.5～5μm、而且峰值數(shù)PPI為100以上。這是由于在平均粗糙度小于0.5μm情況下，不能充分確保沖壓加工時模具之間的保油性，超過5μm的話表面微觀凸起和模具局部接觸，容易從這些點引發(fā)產(chǎn)生粘付。此外峰值數(shù)PPI在100以上時，PPI越高越容易形成致密凹凸，可以提高沖壓成形時的保油性，同時減少了長周期凹凸，涂裝后色彩的鮮艷程度提高。顯示出鋼板的峰值數(shù)越高越具有優(yōu)良的沖壓成形性能和涂裝后色彩更鮮艷。用現(xiàn)有技術(shù)采用的平整使表面形成一定粗糙度的方法，是把軋輥上形成的凹凸復(fù)制到鋼板上的所謂的間接的方法，在鋼板上形成的峰值數(shù)不可能非常大。特別是軋輥平均粗糙度大的話，不可能把峰值數(shù)PPI搞大，在鋼板上形成的峰值數(shù)PPI的界限在200左右。與此相反，在使用本發(fā)明的鍍鋅鋼板的制造方法中，由于是把固體粒子直接投射到鋼板上形成一定的表面粗糙度，所以也能通過調(diào)整顆粒直徑、投射速度得到峰值數(shù)PPI在400以上的鋼板。由于利用投射固體粒子形成的壓痕具有凹窩形狀，能起到提高沖壓成形時保油性的作用，與通常用平整方法調(diào)整表面粗糙度的鋼板相比，具有容易得到優(yōu)良沖壓成形性能的優(yōu)點。因此即使是與用平整方法形成的表面粗糙度具有相同的平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI，也使滑動時摩擦系數(shù)降低，獲得良好的沖壓成形性能。實施方式2-1投射的粒子使用平均顆粒直徑30～300μm的粒子，以得到高的峰值數(shù)PPI。平均顆粒直徑超過300μm的話，鍍鋅鋼板表面形成的凹陷大，不能形成致密的凹凸。這種情況下，凹凸的間隔大，從沖壓成形性能方面考慮是不希望的，同時長周期的凹凸也就是鋼板表面的波紋度變大，涂裝后的色彩鮮艷的程度也不好。因此投射的固體粒子要在300μm以下，希望在150μm以下，能具有更好的效果。另一方面，固體粒子的平均顆粒直徑小于30μm的話，由于固體粒子的速度在空氣中降低，不能在鍍鋅鋼板表面得到需要的粗糙度。上述向金屬鋼帶表面投射固體粒子的方法在本發(fā)明中使用離心式投射裝置。這是由于離心式投射裝置與空氣式投射裝置相比，能量利用率高，投射的固體粒子呈扇形，具有能在較寬范圍投射固體粒子的優(yōu)點。但是現(xiàn)有的離心式投射裝置由于覆蓋更寬的面積，投射距離定為1～1.5m左右，固體粒子顆粒直徑在300μm以下時，由于在空氣中的衰減沖擊鋼板時的動能大幅度降低，不能達(dá)到所期望的目的。本發(fā)明人作為使上述微小的固體粒子有效投射以調(diào)整金屬鋼帶表面粗糙度的方法，投射距離(從離心式投射裝置的葉輪轉(zhuǎn)動中心到金屬鋼帶的最短距離)定為700mm以下，比現(xiàn)有技術(shù)大幅度縮短，與現(xiàn)有的常識相反，可以看出有效形成表面粗糙度的面積擴(kuò)大了。此外投射距離越短鋼板表面形成的凹凸越致密，此外還可以看出形成表面粗糙度所需要的投射密度也比現(xiàn)有技術(shù)低。一般市場上賣的固體粒子顆粒直徑有一定的分布，例如平均顆粒直徑60μm左右的金屬噴丸粒子，一般它的顆粒直徑包括從30μm左右到100μm左右。此時投射距離離開1m左右的話，小的粒子減速，即使沖擊到鋼板表面也不能形成凹陷，只有大的粒子沖擊鋼板表面才能形成凹陷。因此投射的固體粒子中粒子顆粒直徑小的對形成表面粗糙度完全不起作用，只有顆粒直徑大的才起作用?？墒抢檬雇渡渚嚯x比現(xiàn)有技術(shù)大幅度縮短，小粒子不減速沖擊鋼板表面，能形成致密的凹凸。由于能使形成表面粗糙度粒子的比例大幅度增加，所以還具有沒有必要投射大量粒子的優(yōu)點。還有向鋼板表面投射的粒子中粒子速度高的部分增加。即使是在投射部分的端部也能形成表面粗糙度的結(jié)果，擴(kuò)大了能得到規(guī)定表面粗糙度的面積。利用投射距離在700mm以下，即使是300μm以下的粒子也能對形成表面的凹凸起作用，即使是小的投射密度也能在寬范圍形成致密凹凸。由于現(xiàn)在一般使用的離心式投射裝置葉輪直徑在200～550mm左右，所以投射距離比葉輪半徑大，希望與葉輪直徑相當(dāng)，比它更短的距離會更有效。希望實施方式2-1的固體粒子投射速度在60m/s以上。投射速度小時，由于沖擊鍍鋅鋼板的固體粒子動能小，難以形成一定的表面粗糙度?，F(xiàn)有離心式投射裝置在葉輪直徑為200～550mm左右、葉輪轉(zhuǎn)數(shù)為4000rpm情況下，投射速度最大在100m/s左右，與空氣式投射裝置相比采用投射速度小的、投射距離在700mm以下的條件，即使初始速度在60m/s左右也可以形成足夠的表面粗糙度。另一方面，實施方式2-1是最終的調(diào)整鍍鋅鋼板表面粗糙度，把鍍鋅鋼板進(jìn)行平整，調(diào)整鋼板力學(xué)性能后，希望投射固體粒子。這是由于此時用平整即使有一定的表面粗糙度也沒關(guān)系，即使使用具有比較大的粗糙度的軋輥進(jìn)行平整，由于投射固體粒子它的凹凸幾乎都要變化，短周期的凹凸消失。但是使用光亮軋輥等的表面粗糙度小的軋輥進(jìn)行平整，預(yù)先使鍍鋅鋼板表面的凹凸壓平，長周期的凹凸變得平坦。在這樣狀態(tài)下投射固體粒子形成短間距的凹凸，可以減少長周期的凹凸。實施方式2-1以合金熱鍍鋅鋼板、以η層為主構(gòu)成的鍍鋅鋼板、電鍍鋅鋼板為對象。這些鍍鋅鋼板主要用于汽車，由于要求沖壓成形性能和涂裝后色彩鮮艷，所以要求在表面上要形成致密凹凸。但是本發(fā)明并不限定這些鍍鋅鋼板，也適用于鍍鋅-鋁合金的鋼板，形成致密的凹凸可以消除鍍層的晶界，能夠得到有光澤的涂裝鋼板。與用平整方法形成表面粗糙度的方法不同，由于產(chǎn)生塑性變形區(qū)域僅限于表面附近，粒子直徑越小對鋼板內(nèi)部的影響也越小，所以僅在鍍層上形成凹凸，利用形成表面粗糙度而對母材不產(chǎn)生影響，與用平整的方法形成表面結(jié)構(gòu)不同。因此僅鍍層形成凹凸的同時，局部產(chǎn)生硬化，也具有提高沖壓加工時滑動特性的效果。實施方式2-2的特征是在實施方式2-1中在上述平整時把鋼板中心線波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下。在平整時如果要把鋼板中心線波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下，即使是投射固體粒子形成短周期的凹凸，能夠把鍍鋅鋼板表面的鋼板中心線波紋度Wca控制在0.8μm以下，制品的中心線波紋度Wca在0.8μm以下的話，對汽車外用鋼板的涂裝后的色彩鮮艷程度是足夠的。實施方式2-3的特征為在實施方式2-1或?qū)嵤┓绞?-2中，上述固體粒子的平均投射密度為0.2～40kg/m2。把投射距離定為700mm以下，希望與葉輪直徑相當(dāng)，或比它更短的距離，由于形成表面粗糙鍍的有效的粒子比例增加，所以與現(xiàn)有技術(shù)相比投射密度可以減小。此時用離心式投射裝置情況下，投射的粒子呈扇形散開沖擊鋼板，嚴(yán)格講鋼板上的位置不同投射密度不同。把各個部位投射密度的平均值叫做平均投射密度。平均投射密度在0.2kg/m2以下時，由于沖擊鋼板的粒子數(shù)少，不能形成足夠致密的凹凸。另一方面，平均投射密度超過40kg/m2的話，投射了過多的粒子，一旦形成凹凸后又被后面投射的粒子破壞。也就是說投射密度過大的話，鍍鋅鋼板的峰值數(shù)PPI降低。此外各種尺寸的粒子沖擊，沖擊的頻率高的話就使長周期的凹凸增多。其結(jié)果鍍鋅鋼板中心線波紋度Wca增加，不能夠保證需要的涂裝后色彩鮮艷程度。投射密度過大的話，由于固體粒子使鋼板表面研磨，鍍層的量要減少，或再加上投射速度高的條件，有時會由于表層溫度急劇升溫造成組織變化。所以實施方式2-3把平均投射密度限定在0.2～40kg/m2范圍。實施方式2-3中還可以舉出的特征有由于即使是低的投射密度也能形成良好的表面粗糙度，所以投射固體粒子前后中心線波紋度Wca的變化小。也就是說投射固體粒子前的中心線波紋度Wca即使是沒有小到那種程度，投射固體粒子后的中心線波紋度Wca也不會太惡化。實施方式2-4的特征是在實施方式2-1到實施方式2-3任一方式中，確定上述固體粒子的平均顆粒直徑d時，粒子顆粒直徑包含0.5d～2d范圍粒子的重量百分比在85％以上。顆粒直徑含有超過平均顆粒直徑d的2倍的粒子多的情況下，由于在空氣中的衰減小，在鋼板表面形成大的凹陷，難以形成小間距的凹凸。另一方面，相對于平均顆粒直徑d含有小于0.5d的粒子多的情況下，由于這些粒子對形成表面粗糙度沒有作用，要得到一定的表面粗糙度必須增大投射量。發(fā)明人根據(jù)試驗結(jié)果判明了包含0.5d～2d范圍粒子直徑的重量百分比在85％以上的話，實際應(yīng)用上不增大投射量，在表面上可以形成致密的凹凸。僅從形成致密凹凸來看，顆粒直徑分布集中，所有的粒子都是平均顆粒直徑是理想的，但由于制造這樣分級的粒子時合格率大幅度降低，價格提高，是不經(jīng)濟(jì)的。實施方式2-5的特征是在實施方式2-1到實施方式2-4的任一種方式中，固體粒子大體為球形。大家知道用于離心式投射裝置材料有粒子形狀大體為球形的噴丸處理或帶棱角形狀的噴砂處理。一般前者是為了用于得到使被加工材料表面硬化的噴丸硬化效果而使用，后者是為了表面研磨，即所謂的噴砂處理而使用的。本發(fā)明從鋼板的沖壓成形性能考慮，其目的是形成一定的表面粗糙度，希望使用大體為球形的粒子。也就是說使用大體為球形粒子的情況下，在鋼板表面形成大量微細(xì)凹窩的壓痕。把這樣的鋼板沖壓成形時，由于微細(xì)的凹窩提高了沖壓油的保油性，使沖壓加工時的摩擦系數(shù)降低，同時具有防止啃模的效果。在實施方式2-5中，所謂“大體為球形”是指包括即使不完全是球形，但是大家一般看作是球的、和長軸和短軸的平均尺寸差分別在平均直徑的20％以內(nèi)的橢球。實施方式2-6的特征是在實施方式2-1到實施方式2-5的任一種方式中，上述固體粒子的密度為2g/cm3。在固體粒子的密度低于為2g/cm3情況下，固體粒子的質(zhì)量變小，在空氣中的衰減大，同時沖擊鋼板時的動能本身變小。因此希望固體粒子密度在2g/cm3以上。例如碳鋼、不銹鋼、高速工具鋼(高速鋼)等的金屬微細(xì)粒子是適用的。碳化鎢那樣的超硬質(zhì)合金也可以。但是即使是像氧化鋁、氧化鋯、玻璃球等比重比較小的粒子，平均粗糙度Ra在1.0μm以下，也能形成表面粗糙度。實施方式2-7的特征是在實施方式2-1到實施方式2-6的任一種方式中，鍍鋅鋼板的鍍層由η相為主組成的鍍鋅鋼板。鍍層主要以η相構(gòu)成的鍍鋅鋼板與合金熱鍍鋅鋼板等的鍍層相比鍍層本身柔軟，而且熔點低，容易發(fā)生粘付，所以相同平均粗糙度的話，沖壓成形性能要差。因此特別適用于上述第1種方法到第4種方法。鍍層主要以η相構(gòu)成的鍍鋅鋼板由于鍍層本身是柔軟的，投射固體粒子時容易形成壓痕，容易形成表面粗糙度。圖37是簡要表示用于本發(fā)明實施方式一個示例的制造鍍鋅鋼板的設(shè)備。圖37表示的設(shè)備是把鍍鋅鋼板101連續(xù)輸送的同時，用多個離心式投射裝置103a～103d調(diào)整鍍鋅鋼板101的表面粗糙度。適合的鍍鋅鋼板101是經(jīng)過冷軋、退火、鍍鋅，用光亮軋輥平整的鍍鋅鋼板。所謂光亮軋輥是Ra在0.3μm以下，經(jīng)過磨光的軋輥。在圖37中，把這樣的鍍鋅鋼板101裝在開卷機130上，用張力卷取機131卷取。此時鍍鋅鋼板101是在入口一側(cè)的張緊輥111和出口一側(cè)的張緊輥113之間施加了張力的狀態(tài)下連續(xù)輸送的。離心式投射裝置103a～103d設(shè)置在用容器圍起的噴射室內(nèi)。從固體粒子定量供料裝置104a～104d向離心式投射裝置103a～103d提供一定量固體粒子。從離心式投射裝置103a～103d投射的粒子在噴射室102內(nèi)回收，送到分級機106。用分級機106篩選的粒子通過儲存罐105送到定量供料裝置104a～104d。再有用分級機篩選的粉塵送到集塵器進(jìn)行集塵處理，這部分在圖中沒有表示出來。鍍鋅鋼板上殘留或附著的固體粒子用除塵壓縮機107清除。圖38為示意表示離心式投射裝置的圖示，葉片142裝在葉輪141上，用電動機143驅(qū)動葉輪141，利用離心力從葉片142投射固體粒子。固體粒子是從圖37所示的定量供料裝置104a～104d通過粒子供料管144供給葉輪。一般使用的離心式投射裝置葉輪直徑為200～550mm左右，葉片寬20～150mm左右，葉輪轉(zhuǎn)數(shù)在2000～4000rpm左右。驅(qū)動電動機最大輸出功率55kW左右，在本發(fā)明中由于控制固體粒子的投射密度低，可以使用低輸出功率電動機。葉輪的轉(zhuǎn)數(shù)上限受到葉片磨損造成的松動和偏心使離心式投射裝置振動增加的限制，投射速度的上限為100m/s左右。在本實施方式中設(shè)置成從這樣的離心式投射裝置葉輪141轉(zhuǎn)動中心到熱鍍鋅鋼板101的距離(圖38中表示的投射距離)在700mm以下，希望是比葉輪141的半徑大而且與葉輪141的直徑相當(dāng)?shù)某潭龋蚋恍┑奈恢?。葉輪的轉(zhuǎn)數(shù)可以改變，以此調(diào)整固體粒子的投射速度，在本實施方式中為60m/s以上。固體粒子的投射速度為固體粒子離開裝在葉輪上的葉片前端時粒子的速度，是葉輪切線方向的速度分量和與它垂直方向的速度分量的合成。另一方面，使用的固體粒子平均顆粒直徑為30～300μm。特別希望使用平均顆粒直徑150μm以下、密度2g/cm3以上的球形噴射粒子。此外希望調(diào)整粒子的顆粒直徑分布，以平均顆粒直徑為d，含顆粒直徑0.5d～2d范圍的重量百分?jǐn)?shù)在85％以上。圖37表示循環(huán)使用這樣的粒子的設(shè)備，用分級機106可以把固體粒子的顆粒直徑分布控制在一定范圍。分級機的方式有振動篩式、旋流式、風(fēng)力分類法等，這些方法有時單獨使用，有時組合起來以發(fā)揮最適宜的分級能力。在向本發(fā)明的鍍鋅鋼板101投射固體粒子的投射密度希望為1～40kg/m2。為此要根據(jù)鋼帶作業(yè)線的速度從定量供料裝置104a～104d向離心式投射裝置提供一定量的固體粒子。定量供料裝置在配管中設(shè)有閥門，用調(diào)整閥門開啟程度的方法控制在一定時間內(nèi)的投射重量。投射固體粒子形成表面粗糙度的鍍鋅鋼板101在檢查臺114測定表面粗糙度，判定平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI是否達(dá)到規(guī)定的值，需要的話改變離心式投射裝置103a～103d的葉輪141轉(zhuǎn)數(shù)、投射密度進(jìn)行調(diào)整。在張緊輥113下游一側(cè)設(shè)置測定表面粗糙度等的儀器，根據(jù)其測定結(jié)果可以改變固體粒子投射速度和投射量。再有為了確認(rèn)投射固體粒子前中心線波紋度Wca在一定值以下，也可以設(shè)置測量儀器。上述的表面粗糙度測量儀器可以使用接觸式測量儀器，但優(yōu)選使用光學(xué)測量儀器進(jìn)行非接觸式測量。還可以用CCD攝象機等拍攝鋼板表面形貌，用圖象處理的方法判定固體粒子壓痕的尺寸，判定平均粗糙度和峰值數(shù)。圖39為簡要表示本發(fā)明實施方式另一示例的制造鍍鋅鋼板方法的設(shè)備。圖39所示的設(shè)備是在連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線上設(shè)置圖37所示的設(shè)備，與圖37所示結(jié)構(gòu)相同的部分采用相同的符號。在熱鍍鋅生產(chǎn)線的鍍槽134的下游一側(cè)設(shè)置有平整機120，在其后配置有強制干燥裝置122、噴射室102的設(shè)備序列。在熱鍍鋅生產(chǎn)線中把冷軋后的鋼板裝在開卷機130上，通過電解凈化裝置132后在退火爐133中進(jìn)行再結(jié)晶退火。然后在鍍槽134中形成鍍鋅層后，用氣刷135調(diào)整鍍層的厚度。然后制造合金熱鍍鋅鋼板情況下，操作合金化爐136，進(jìn)行合金化處理。鍍層以η相為主的鍍鋅鋼板在同一生產(chǎn)線制造，但不使用合金化爐。在一般的熱鍍鋅生產(chǎn)線中有時用平整機120進(jìn)行平整后，用化學(xué)處理裝置137形成化學(xué)膜的情況，有的涂防銹油，有的直接卷取。另一方面，在圖39的實施方式中在平整的入口一側(cè)和出口一側(cè)設(shè)置噴射水或平整液的噴嘴125a～125d，在其下游一側(cè)設(shè)置強制干燥裝置122。這是為了預(yù)先把鍍鋅鋼板101上附著的水分干燥后，投射固體粒子。但是在鍍鋅鋼板上附著的水分少的情況下，或水分能自然干燥情況下，沒有必要設(shè)置干燥裝置122。在上述配置的設(shè)備序列中，為了用平整機120調(diào)整材料力學(xué)性能，使用光亮軋輥進(jìn)行平整，用在其下游一側(cè)設(shè)置的離心式投射裝置103a～103d可以調(diào)整鍍鋅鋼板101表面粗糙度。用本實施方式的調(diào)整表面粗糙度的方法與現(xiàn)有技術(shù)相比，由于可以使用小的投射密度，所以要循環(huán)使用的固體粒子量少，即使作業(yè)線速度在100mpm左右，熱鍍鋅和其后的平整機在同一作業(yè)線內(nèi)，可以進(jìn)行表面粗糙度處理。實施例1對基體為板厚0.8mm的冷軋鋼板、鍍層是以η相為主組成的熱鍍鋅鋼板，用圖38所示離心式投射裝置形成表面粗糙度的結(jié)果進(jìn)行說明。投射固體粒子前的鋼板熱鍍鋅后采用平整方法給予0.8％的延伸率。平整時給予的延伸率是以調(diào)整材質(zhì)為目的，使用精加工到Ra為0.28μm的光亮軋輥。平整后鋼板的平均粗糙度、峰值數(shù)PPI、中心線波紋度Wca分別為0.25μm、48、0.4μm。使用的離心式投射裝置是葉輪直徑330mm、最大投射速度為92m/s的裝置。固體粒子使用具有圖39所示顆粒直徑分布的平均顆粒直徑60μm的SUS304粒子。是大體為球形的粒子。也就是說含有長軸和短軸的平均直徑差在平均直徑的20％以內(nèi)的粒子在95％以上。在本實施例中使固體粒子投射速度達(dá)92m/s的葉輪轉(zhuǎn)數(shù)設(shè)定為3600rpm，用1臺離心式投射裝置向連續(xù)輸送的鍍鋅鋼板進(jìn)行投射。離心式投射裝置設(shè)置成葉輪在與鋼帶前進(jìn)方向垂直的平面內(nèi)轉(zhuǎn)動。也就是設(shè)置成向鋼帶寬度方向投射固體粒子。在本實施例中鋼板的作業(yè)線速度為90mpm，固體粒子投射量設(shè)定為225kg/min。對投射固體粒子的鍍鋅鋼板的試樣測定了鋼板寬度方向平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI的分布。圖40表示投射距離變化在250～1000mm范圍時的平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI沿板寬方向上的分布。圖40的橫軸是把圖38中葉輪141回轉(zhuǎn)中心正下方作為原點，定義為向右側(cè)為正。從圖中可以看出，在投射距離為1000mm時Ra、PPI都看不出與投射固體粒子前表面粗糙度有大的差別，投射距離在700mm以下的話，平均粗糙度Ra為0.5μm以上，峰值數(shù)PPI為100以上。投射距離在500mm以下的話，在很寬的范圍峰值數(shù)PPI可以達(dá)到300以上，能夠得到用現(xiàn)有平整方法得不到的、具有高的峰值數(shù)的鍍鋅鋼板?？墒菆D40表示投射距離越短，平均粗糙度和峰值數(shù)高的值的范圍越擴(kuò)大。這是由于投射距離越短，固體粒子不減速而沖擊鋼板，而且即使沖擊投射寬度端部的小粒子也不減速就沖擊鋼板，形成致密的凹凸。用離心式投射裝置具有由于固體粒子從葉輪呈扇形投射，投射距離越大投射的面積越大的特性。由于在現(xiàn)有技術(shù)中用單獨的離心式投射裝置對更寬的面積進(jìn)行投射，盡量加大投射距離，一般要使投射距離在1m左右，在用本發(fā)明的投射微細(xì)粒子形成一定的表面粗糙度情況下，顯示出縮短投射距離更有效。另一方面用同樣的方法在90～450kg/min范圍改變固體粒子的投射量，在鍍鋅鋼板上形成表面粗糙度后測定了它的表面粗糙度。投射了固體粒子的鋼板表面上，隨投射距離的改變殘留下粒子沖擊的痕跡，把觀察到痕跡的寬度叫做投射寬度。在此投射寬度中形成規(guī)定表面粗糙度的寬度定義為有效投射寬度。為方便起見，在這里把平均粗糙度Ra超過1.0μm，而且峰值數(shù)PPI超過400的范圍叫做有效投射寬度。圖41為投射距離變化在250～1000mm范圍情況下有效投射寬度的曲線。在圖中用向右上方的直線表示投射寬度，一并劃在圖上。從本結(jié)果可以看出投射距離越大投射寬度也越寬，投射距離越短有效地形成表面粗糙度的有效投射寬度越寬。此外即使不增加固體粒子投射量，縮短投射距離能夠?qū)崿F(xiàn)擴(kuò)大有效投射面積的目的。投射距離在一定距離以上的話，即使增加粒子投射量也不能有效形成表面粗糙度。從圖41可以看出，投射距離過小的話，從幾何學(xué)上看進(jìn)行投射的投射寬度本身變小，所以有效投射寬度上限值受到它的限制。也就是為了擴(kuò)大有效投射寬度，存在有一個最適當(dāng)?shù)耐渡渚嚯x。它與固體粒子的投射量有關(guān)，在用葉輪直徑330mm的本實施例中，在投射距離為300mm左右得到最大的有效投射寬度，顯示出與葉輪直徑大體相當(dāng)或稍短區(qū)域有效投射寬度為最大。實施例2在本實施例中，進(jìn)行了與實施例1相同的試驗，驗證了利用近投射距離可以降低投射密度的工作。在實施例1中得到良好結(jié)果的投射距離250～350mm范圍內(nèi)，測定了改變投射密度時的表面粗糙度。使用的鋼板、作業(yè)線速度、離心式投射裝置的葉輪轉(zhuǎn)數(shù)、投射的粒子等固定不變，用調(diào)整單位時間的投射量來改變投射密度。圖42為表示在有效投射寬度內(nèi)平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI和投射密度的關(guān)系。平均粗糙度Ra隨投射密度增加而增加，投射密度超過1kg/m2的話，平均粗糙度Ra也達(dá)到0.5μm以上(也有時投射密度在0.2kg/m2以上平均粗糙度在0.5μm以上)。另一方面峰值數(shù)PPI也隨投射密度增加而增加，投射密度在0.2kg/m2以上的話可達(dá)到100PPI，投射密度超過40kg/m2的話，發(fā)現(xiàn)相反有降低的傾向。這是由于形成的凹凸被隨后投射的粒子破壞。因此從在鍍鋅鋼板上要形成高的峰值數(shù)來看，投射密度非常大有相反的效果。本發(fā)明用縮短投射距離的方法擴(kuò)大形成表面粗糙度范圍的同時，即使是固體粒子中的小顆粒直徑的粒子在沖擊鋼板時速度不降低，所以即使用少量的粒子也能有效形成表面粗糙度。其結(jié)果是具有不必像現(xiàn)有技術(shù)那樣非常大的投射量的效果。例如在鍍鋅鋼板表面形成峰值數(shù)PPI在400以上的表面粗糙度時，在板寬方向正面和背面設(shè)置三臺離心式投射裝置的話，能處理板寬1250mm的金屬鋼帶。此時作業(yè)線速度為100mpm情況下，用投射密度為2.5kg/m2的投射條件，可以使用具有625kg/min能力的粒子循環(huán)設(shè)備。因此沒有必要使用像噴丸除銹那樣的要使大量粒子循環(huán)的設(shè)備。實施例3本發(fā)明的第3個實施例設(shè)定投射距離為280mm，投射密度為5kg/m2的投射量，用與實施例1相同的方法，調(diào)查了固體粒子平均顆粒直徑對鍍鋅鋼板表面粗糙度的影響。使用的固體粒子為高速鋼球形噴射粒子，用振動篩進(jìn)行分級后，調(diào)整到相對于平均顆粒直徑d，含有顆粒直徑在0.5d～2d范圍的粒子重量百分?jǐn)?shù)在85％以上。離心式投射裝置的投射速度固定在92m/s。圖43為平均顆粒直徑和平均粗糙度Ra、峰值數(shù)PPI的關(guān)系。平均顆粒直徑越大，平均粗糙度增加，平均粗糙度為0.3～3μm時的平均顆粒直徑在30～280μm左右。但是使投射速度降低，平均顆粒直徑即使超過280μm，也可以使Ra在3μm以下。另一方面峰值數(shù)PPI隨顆粒直徑增加開始急劇增加。這是由于在顆粒直徑小的情況下，在表面形成一定程度的微細(xì)凹凸，由于平均粗糙度Ra小含有相當(dāng)一部分沒有達(dá)到測定的峰值數(shù)計數(shù)水平的凹凸，所以顯示出PPI的值小。平均顆粒直徑大于100μm后峰值數(shù)PPI降低，平均顆粒直徑超過300μm的話PPI的值降到100。上述平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI的傾向因投射速度、投射距離、投射密度而變，得到PPI極值的平均顆粒直徑也變化。例如投射速度越大得到峰值數(shù)最大值的平均顆粒直徑的值移向小顆粒直徑一側(cè)。也隨使用的固體粒子的密度而改變，密度越小越移向平均顆粒直徑大的一側(cè)。實施例4設(shè)定投射距離為280mm，投射密度為5kg/m2的投射量，用與實施例1相同的方法，調(diào)查了固體粒子的投射速度對鍍鋅鋼板表面粗糙度的影響。使用的固體粒子為圖50表示的平均顆粒直徑65μm的高速鋼球形噴射粒子，改變?nèi)~輪轉(zhuǎn)數(shù)來調(diào)整投射速度。圖44為表示投射速度對平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI影響的圖示。從圖中可以看出，隨投射速度增加平均粗糙度、峰值數(shù)都增加，峰值數(shù)一旦達(dá)到最大值后稍有降低的傾向。投射速度小的情況下，由于固體粒子的動能小，沖擊鍍鋅鋼板時不能形成足夠的壓痕，所以平均粗糙度、峰值數(shù)都低。此外在投射速度非常高的情況下，因投射的粒子而形成的凹陷大，平均粗糙度Ra增加，凹凸間隔稍變大，所以峰值數(shù)略有降低。實施例5使用實施例3中用的高速鋼固體粒子，改變投射距離和葉輪轉(zhuǎn)數(shù)，把平均粗糙度Ra調(diào)整到1.0～1.6μm，同時使峰值數(shù)PPI增大，制造鍍鋅鋼板。為了調(diào)查這樣得到的鍍鋅鋼板的沖壓成形性能，用平面滑動試驗測定了摩擦系數(shù)。在滑動試驗中用對置的滑動工具夾持住鍍鋅鋼板，在承受7MPa接觸面壓力的同時，以1000mm/min的速度拉拔鍍鋅鋼板，測定了摩擦系數(shù)。此外作為比較例，用現(xiàn)有技術(shù)的平整形成表面粗糙度的鋼板，在相同條件下進(jìn)行了測定。平整使用用放電加工方法把平均粗糙度調(diào)整到2.4～3.4μm、把峰值數(shù)PPI調(diào)整到240～320范圍的軋輥。圖45是表示鍍鋅鋼板的峰值數(shù)和滑動試驗的摩擦系數(shù)關(guān)系的圖示。用本發(fā)明得到的鍍鋅鋼板顯示出摩擦系數(shù)比現(xiàn)有技術(shù)的鍍鋅鋼板低。也就是鋼板和滑動工具之間的保油性提高，顯示出導(dǎo)入界面的油量增加。從圖中可以看出，峰值數(shù)PPI越大摩擦系數(shù)越低。這是由于形成短間距的、致密的凹陷，造成界面保油性提高的效果和因固體粒子的沖擊造成鍍層自身硬化的效果。從上述試驗可以看出，本發(fā)明的鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI即使與現(xiàn)有技術(shù)的相同，也具有更好的滑動特性，同時特別是用平整的方法得不到的高峰值數(shù)PPI的區(qū)域，顯示出更優(yōu)良的特性。圖48(a)表示本實施例的鍍鋅鋼板表面照片。此外作為比較例的用現(xiàn)有的平整方法得到的鍍鋅鋼板表面的照片示于圖48(b)。用本發(fā)明制造的鍍鋅鋼板從投射球形固體粒子形成壓痕來看，在表面形成凹窩形致密凹凸。這樣的凹窩形凹凸在沖壓加工時產(chǎn)生在工具和鋼板之間有良好保油性的效果。實施例6驗證了投射固體粒子前預(yù)先用平整降低中心線波紋度Wca時的效果。在實施了熱鍍鋅的鋼板表面上由于鍍層厚度的變化等，造成有時存在長周期的波紋度。在本實施例中選擇了鍍鋅后波紋度比較大的鋼板，用光亮軋輥進(jìn)行了平整。光亮軋輥使用把表面精加工成平均粗糙度Ra為0.25μm的軋輥，進(jìn)行了延伸率為0.8％的平整。然后使用平均顆粒直徑65μm的高速鋼粒子，形成表面粗糙度，得到平均粗糙度Ra為1.18μm、峰值數(shù)PPI為440的鍍鋅鋼板。圖46是調(diào)查各制造階段鋼板中心線波紋度Wca的結(jié)果。從圖中可以看出，即使平整前鋼板波紋度非常大，通過用光亮軋輥平整，中心線波紋度Wca可以大幅度降低。此外投射固體粒子后制品的中心線波紋度為0.42μm，在表面上形成凹凸也能把長周期的凹凸控制成低的值。另一方面，用現(xiàn)有技術(shù)的平整形成表面粗糙度時，平整前中心線波紋度Wca大的話，已形成的微觀凹凸平整后的Wca也大，殘留下來。在本發(fā)明中由于把用平整調(diào)整力學(xué)性能和形成表面粗糙鍍的功能分離，平整可以使用光亮軋輥，基體的中心線波紋度即使大，也能使制品的波紋度減小。再有用平整把中心線波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下，使用這樣的鍍鋅鋼板，制成投射平均顆粒直徑50～120μm的不銹鋼粒子的試樣。為了調(diào)查此鋼板涂裝后色彩的鮮艷程度，使用日本パ-カ-ラィジング(株)制的“PB-L3080”，對試樣進(jìn)行化學(xué)處理，然后使用關(guān)西涂料(株)制的“EI-2000”“TP-37灰”“TM-13(RC)”，分別進(jìn)行由ED涂裝、中間涂裝、表層涂裝組成的三層涂裝。用スガ試驗機(株)制的“映像鮮明度測定裝置NSIC型”測定這樣涂裝的試樣的NSIC值，評價涂裝后的色彩鮮艷程度。NSIC值是把黑板研磨玻璃作為100，此值越接近100色彩鮮艷程度越好。測定的結(jié)果示于圖47。用噴丸鈍化軋輥和放電鈍化軋輥平整方法制造的鋼板作為比較例示于此圖中。從圖中可以看出，用平整方法把中心線波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下的鍍鋅鋼板，顯示出投射固體粒子后中心線波紋度Wca小到0.8μm以下的值，代表涂裝后色彩鮮艷程度的NSIC值也顯示出高的值。實施例7使用經(jīng)過合金化處理的鍍鋅鋼板，在投射速度為92m/s、投射距離為280mm、投射密度為10kg/m2條件下，投射平均顆粒直徑65μm的高速鋼粒子，形成表面粗糙度。其結(jié)果得到平均粗糙度Ra為1.2μm、峰值數(shù)為350的鋼板。從此鋼板切下來的試樣，進(jìn)行了與實施例5相同的滑動試驗。投射固體粒子前用現(xiàn)有制造方法得到合金熱鍍鋅鋼板的摩擦系數(shù)為0.20，相對于上述的摩擦系數(shù)，用本發(fā)明的投射固體粒子后的摩擦系數(shù)為0.18。合金熱鍍鋅鋼板與鍍鐵和鍍鎳等有相同摩擦系數(shù)，即使是鍍層本身硬的合金熱鍍鋅鋼板，用本發(fā)明的方法制造的話，也能夠得到具有優(yōu)良滑動特性的鍍鋅鋼板。投射固體粒子后的中心線波紋度Wca顯示出低到0.5μm的值，表現(xiàn)出良好的涂裝后色彩的鮮艷程度。實施方式3實施方式3-1為以表面形成凹窩形為特征的、具有優(yōu)良沖壓成形性能的鍍鋅鋼板。所謂凹窩形是指表面凹陷的形狀以曲面為主構(gòu)成，例如球形物體沖擊表面形成大量的火山口形的凹陷。利用形成大量這樣的凹窩形的凹陷，這部分在沖壓加工時起到油兜的作用，可以提高模具和鋼板之間保油性。圖56示意表示沖壓加工時與模具接觸狀態(tài)的這種情況。另一方面，為了對比，圖59示意表示現(xiàn)有鍍鋅鋼板接觸狀態(tài)。凹窩形表面形貌時，鍍層滑動時即使發(fā)生變形，凹窩內(nèi)的油難以流出，而且由于分散的凹窩一個個殘留有油，不會斷油而使模具可以在施鍍的鋼板上滑動。與此相反，現(xiàn)有的把軋輥的形狀復(fù)制到施鍍鋼板表面的形態(tài)，由于凹陷的凹窩未必是封閉的圓形，難以保存油，容易發(fā)生斷油。實施方式3-2的特征是在實施方式3-1中，表面粗糙度Ra為0.5～5.0μm。在平均表面粗糙度Ra不足0.3μm情況下，由于不能確保鋼板和模具之間的保油性，沖壓加工時容易發(fā)生啃模。這種情況特別是在鍍鋅層軟的情況下明顯。因此在本發(fā)明中平均表面粗糙度Ra限定在0.3μm以上。另一方面，平均粗糙度越大，鋼板和模具之間的保油性提高，導(dǎo)入界面的油量增加，由于接觸負(fù)荷集中在表面大的凸起，此接觸部分摩擦熱容易引起油膜破損。其結(jié)果是局部地方產(chǎn)生啃模，抵消了提高保油性的效果。因此在本發(fā)明中，以不因大凸起造成啃模的范圍確定上限為3μm。實施方式3-3的特征為在實施方式3-1或?qū)嵤┓绞?-2中，表面峰值數(shù)PPI在以公式-50×Ra(μm)+300＜PPI表示的范圍內(nèi)。所謂峰值數(shù)PPI是表示按SAE911標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定每1英寸的凹凸峰值數(shù)。上述峰值數(shù)PPI的計數(shù)水平為±0.635μm。峰值數(shù)大的情況下，如圖57示意表示的那樣，沖壓加工時模具與鍍鋅鋼板的接觸狀態(tài)與單獨是平均粗糙度大的情況不同。也就是峰值數(shù)越大對于相同平均壓力與模具接觸的表面突起部位個數(shù)越多，一個個突起部位的變形量變小。也就是通過多個突起部位與模具接觸，各個突起部位分擔(dān)的負(fù)荷減小。因此與突起大的情況相比，突起部位和模具接觸的部位產(chǎn)生的摩擦熱分散，所以能夠抑制各接觸面的溫升。接觸部位的溫升會造成存在于界面處的油膜微觀的破壞，所以摩擦系數(shù)增加，進(jìn)一步會產(chǎn)生接觸部位摩擦熱增加的惡性循環(huán)。與此相反，在鍍鋅鋼板表面形成間距小的凹凸，即使是相同的平均粗糙度，也能提高沖壓成形性能。再有即使平均粗糙度小，由于能確保有不低于相同水平的沖壓成形性能，不會成為造成涂裝后色彩鮮艷程度惡化的主要原因。在實施方式3-3中設(shè)定鍍鋅鋼板峰值數(shù)PPI下限值是基于以上這樣的考慮。另一方面關(guān)于峰值數(shù)PPI的上限值，設(shè)想峰值數(shù)大的話會得到良好的結(jié)果，現(xiàn)有比較經(jīng)濟(jì)的方法可實現(xiàn)的范圍限于600以下。將來尋找到能得到比這更高的PPI的方法，由于可以適用，所以發(fā)明的上限值沒有特別的規(guī)定。實施方式3-4的特征是在從實施方式3-1到實施方式3-3的任一種方式中，表面的波紋度Wca在0.8μm以下。用于汽車的鍍鋅鋼板等除了沖壓加工性能以外，也要保證涂裝后的色彩鮮艷程度。關(guān)于涂裝后的色彩鮮艷程度，在底層的涂裝工序中短周期的凹凸被掩蓋，不影響涂裝后的色彩鮮艷程度，長周期的凹凸在涂裝后殘留下來，使色彩鮮艷程度惡化。這種情況下波紋度Wca與涂裝后色彩鮮艷程度有密切關(guān)系。所謂波紋度Wca是指JISB0610規(guī)定的中心線波紋度，代表高域截止凹凸的平均高度。為了使涂裝后色彩鮮艷程度良好，需要減少長周期的凹凸部分，使波紋度Wca在0.8μm以下，能夠確保涂裝后色彩鮮艷程度。因此能夠解決因使平均粗糙度變大鋼板表面形成大的凹凸，造成涂裝后色彩鮮艷程度惡化的問題。實施方式3-5的特征是在從實施方式3-1到實施方式3-4的任一種方式中，鍍層主要由η相構(gòu)成。鍍層主要由η相構(gòu)成的鍍鋅鋼板情況下，與合金熱鍍鋅鋼板相比鍍層本身軟，而且熔點低，沖壓加工時容易產(chǎn)生附著。因此表面上要形成的平均粗糙度要大，與現(xiàn)有技術(shù)相比會更有效。下面對本發(fā)明的實施方式的示例進(jìn)行說明。制造本實施方式的鍍鋅鋼板的第1種方法是在作為母材的鋼板表面上進(jìn)行鍍鋅，向這樣的鋼板表面投射微細(xì)固體粒子在表面形成凹凸。鍍鋅一般可以是熱鍍鋅或電鍍鋅，用機械的方法形成鍍鋅層也可以。為了調(diào)整鋼板的力學(xué)性能可以進(jìn)行平整，也可以不進(jìn)行平整。也可以進(jìn)行鉻酸鹽光澤處理等后處理。上述的向鍍鋅鋼板表面投射的固體粒子適于使用顆粒直徑1～300μm，最好是25～100μm的鋼球或陶瓷類的粒子。投射裝置可以使用以壓縮空氣加速固體粒子的空氣式噴丸除銹裝置，或也可以使用以離心力加速固體粒子的機械式加速裝置。把這樣的固體粒子以30～300m/s的投射速度在一定時間內(nèi)投射到鍍鋅鋼板上，可以在鍍鋅鋼板表面上形成微細(xì)的凹凸。投射的固體粒子使用球形的固體粒子，可以在表面上形成凹窩形的凹陷。但是固體粒子即使不是完整的球體，使用多面體形的固體粒子也可以。此外投射的固體粒子越小越能形成小間距的凹凸，可以使峰值數(shù)變大。固體粒子的投射量希望是粒子要投射到鍍鋅鋼板的整個面上，同時要不能使鍍鋅層剝落的投射密度，希望的投射密度為0.1～40kg/m2。而且，在該表面上有凹凸的鋼板上可以吹壓縮空氣，從表面上簡便地除去固體粒子。制造本實施方式的鍍鋅鋼板的第2種方法是用熱軋或冷軋方法加工成一定厚度的鋼板，與上述方法一樣投射固體粒子，在表面形成凹凸后進(jìn)行鍍鋅。作為母材的鋼板一般軋后進(jìn)行退火和平整等，為了提高強度也可以使用不退火的鋼板。對這樣的鋼板用與上述相同的方法可以在表面形成凹凸，在使用不退火的鋼板或硬的材料時，要用比上述條件更大的投射速度，調(diào)整凹凸的尺寸。用這樣方法得到的鋼板進(jìn)行鍍鋅，既適用于電鍍鋅，也可以進(jìn)行熱鍍鋅。而已公開的現(xiàn)有技術(shù)的鍍鋅鋼板表面調(diào)整方法都是用平整復(fù)制表面粗糙度的方法，這種情況下峰值數(shù)PPI實際上難以達(dá)到250以上。例如特開平11-302816號公報公開的示例，鍍鋅鋼板凹凸間距為0.11mm左右。因此可以推斷這種情況下1英寸的凹凸數(shù)在230左右。現(xiàn)有技術(shù)的制造鍍鋅鋼板的方法在軋輥表面形成凹凸時采用噴丸加工和放電加工，由于在表面上主要形成凹陷，所以在鋼板一側(cè)復(fù)制成主要是凸起。用激光加工和電子束加工方法，在激光等照射的部位熔融成凹陷，同時在它的周圍形成凸起。這樣復(fù)制到鋼板上時，以凸起為中心周圍形成凹陷，它的形狀成為環(huán)形。因此用平整方法形成的鍍鋅鋼板表面的形貌和用本發(fā)明方法記載的凹陷形的凹窩形是不同的。實施例1本發(fā)明的第1實施例是要說明使用板厚0.8mm的冷軋鋼板為基體的熱鍍鋅鋼板用平整方法施加0.8％的延伸率，用上述方法形成表面粗糙度的鍍鋅鋼板。在本實施例中對鍍層以η相為主構(gòu)成的鍍鋅鋼板投射平均顆粒直徑128μm、55μm的氧化鋁粒子，形成表面粗糙度。圖51、52是本發(fā)明鍍鋅鋼板表面的照片。是分別使用平均顆粒直徑128μm、55μm的照片。這些表面用固體粒子沖擊形成大量凹陷，顯示出微細(xì)的凹窩形狀。另一方面，圖58顯示比較例的照片，作為比較例是用實施放電加工的軋輥進(jìn)行平整，調(diào)整表面粗糙度的鋼板表面。表面顯示出由比較大的凸起連成島狀的形貌。從這樣制成的本發(fā)明的鍍鋅鋼板和現(xiàn)有技術(shù)的鍍鋅鋼板中選擇平均粗糙度Ra在1.3～1.6μm范圍的鋼板，用平板滑動試驗測定了摩擦系數(shù)。在滑動試驗中用對置的滑動工具夾持住鍍鋅鋼板，在承受7MPa接觸面壓力的同時，以1000mm/min的速度拉拔鍍鋅鋼板，測定了摩擦系數(shù)。預(yù)先使用日本パ-カ-ラィジング社制的諾克司銹色(ノックスラスト)550HN(商標(biāo))的潤滑油涂敷在鍍鋅鋼板表面，進(jìn)行了試驗。圖53表示用滑動試驗得到的摩擦系數(shù)的圖示。實施例表示的本發(fā)明的鍍鋅鋼板于作為比較例的現(xiàn)有技術(shù)的鍍鋅鋼板相比，即使是同一水平的平均粗糙度也顯示出低的摩擦系數(shù)。也就是顯示出鋼板與滑動工具之間的保油性提高，導(dǎo)入界面的油量增加。從圖53可以看出峰值數(shù)PPI越大摩擦系數(shù)越小。這是由于工具和鋼板表面的凸起接觸的個數(shù)增加，各個凸起和工具的接觸面積減小，在接觸部位的摩擦熱減少，產(chǎn)生了防止油膜破壞的效果。從以上可以看出，通過使本發(fā)明的鍍鋅鋼板表面呈凹窩形貌，以及使峰值數(shù)增加，能夠使鋼板和滑動工具之間的摩擦系數(shù)降低，能夠防止啃模的發(fā)生。實施例2在發(fā)明的實施方式欄中說明的方法，改變投射粒子的顆粒直徑、投射速度和粒子的種類，制成具有各種平均粗糙度和峰值數(shù)的鍍鋅鋼板。在與上述相同條件下對于這樣的鍍鋅鋼板進(jìn)行了滑動試驗，摩擦系數(shù)在0.2以下標(biāo)示為○，超過0.2示標(biāo)示為×，其結(jié)果示于圖54。鍍鋅鋼板是使用鍍層以η相為主構(gòu)成的鍍鋅鋼板。圖中用虛線標(biāo)示的范圍是本發(fā)明規(guī)定的平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI的范圍，摩擦系數(shù)都在0.2以下，是表示具有良好滑動特性的范圍。從圖中可以看出，本發(fā)明的鍍鋅鋼板滑動試驗的摩擦系數(shù)低，因此沖壓成形時摩擦熱少，能防止啃模。另一方面在本實施例中得到的鍍鋅鋼板波紋度Wca和涂裝后色彩鮮艷程度關(guān)系的結(jié)果示于圖55。涂裝后的色彩鮮艷程度用下述方法評價。使用日本パ-カ-ラィジング(株)制的“PB-L3080”(商標(biāo))試樣經(jīng)化學(xué)處理，然后用關(guān)西涂料(株)制的“EI-2000”“TP-37灰”“TM-13(RC)”(全為商標(biāo))，分別進(jìn)行由ED涂裝、中間涂裝、表層涂裝組成的三層涂裝。用スガ試驗機(株)制的“映像鮮明度測定裝置NSIC型”測定這樣涂裝的試樣的NSIC值。NSIC值是把黑板研磨玻璃作為100，此值越接近100色彩鮮艷程度越好。從圖中可以看出波紋度Wca越小涂裝后的色彩鮮艷程度越好，在0.8μm以下的話顯示出優(yōu)良的涂裝后色彩鮮艷程度。因此把鋼板的平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI調(diào)整到本發(fā)明范圍表現(xiàn)出良好的沖壓加工性能，而且波紋度Wca在0.8μm以下能夠既有良好的沖壓加工性能也具有良好的色彩鮮艷程度。實施方式4本發(fā)明人專心對用油膜把模具和鋼板表面的微觀接觸遮斷，最大限度發(fā)揮油膜的潤滑作用和抑制附著作用的方法進(jìn)行了研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)即使是鍍鋅鋼板也可以利用最適宜的表面結(jié)構(gòu)，實現(xiàn)涂裝后色彩鮮艷程度不惡化并有優(yōu)良沖壓成形性能。實施方式4就是以這種認(rèn)識為基礎(chǔ)的方式，其要點如下。(1)沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板特征為其表面有很多凹陷的鍍鋅鋼板，對應(yīng)于負(fù)荷面積比為80％的深度水平相同的凹陷個數(shù)密度為3.1×102個/mm2以上(實施方式4-1)。(2)沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板特征為是上述(1)的鍍鋅鋼板，中間核心部位流體保持指標(biāo)Sci在1.2以上、具有表面結(jié)構(gòu)(實施方式4-2)。(3)沖壓成形性能和涂裝后色彩鮮艷程度均優(yōu)良的鍍鋅鋼板的特征為是上述(1)或(2)記載的鍍鋅鋼板，表面的算術(shù)平均波紋度Wca在0.8μm以下(實施方式4-3)。根據(jù)本發(fā)明人的研究，為了實現(xiàn)優(yōu)良的沖壓成形，與保證潤滑油保持的絕對量相比，通過使保持潤滑油點的凹陷在鋼板表面盡可能高密度分散，用油膜把模具和鋼板表面遮斷，也就是為了避免油膜破壞，使油兜高密度分散這一點更為重要。首先對這一點進(jìn)行詳細(xì)說明。如前所述，要使鋼板表面有保油性，以及涂裝后色彩鮮艷程度不惡化，必須要調(diào)整表面結(jié)構(gòu)，使Ra進(jìn)入適當(dāng)?shù)姆秶?。一般為此目的進(jìn)行調(diào)整，使Ra處于0.3～3.0μm范圍，實際上用此范圍的Ra摩擦系數(shù)不表現(xiàn)出系統(tǒng)的差異。具有表面結(jié)構(gòu)的高度方向平均厚度指標(biāo)的Ra中，由于反映出在沖壓模具和鋼板界面中保持的潤滑油量，所以這就意味著在上述范圍的Ra中影響摩擦系數(shù)的主要因素不是潤滑油的量。鑒于上述事實，與確保潤滑油的量相比，抑制沖壓模具-鋼板界面的油膜破壞，最大限度發(fā)揮油膜的潤滑作用和抑制附著的作用，對改善沖壓成形性能更為重要。即使是在沖壓模具和鋼板的界面保持等量潤滑油的表面結(jié)構(gòu)，很容易推測在界面一處保持有潤滑油的型式和在界面上都保持有相同情況潤滑油的型式摩擦系數(shù)是完全不同的。從這一點可以認(rèn)識到為了抑制油膜破壞，使鋼板表面結(jié)構(gòu)油兜的凹陷密度盡可能大最有效?？紤]這樣的凹陷密度是重要的，沖壓成形是伴隨鋼板表面磨損的過程，實際上凹陷越淺越容易磨損掉，也就是凹陷越深起到油兜的效果越大。之所以這樣說是因為在沖壓成形中再考慮到使用模具種類的不同以及緩沖力，鋼板無論碰到模具的哪個部位，鋼板表面磨損的程度也是不同的，所以重要的是要認(rèn)識到一般單獨預(yù)測凹陷的深度是困難的。用SAE911標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的PPI，也就是每1英寸的凹凸數(shù)也是代表凹陷密度的方法之一，但是重要的是要看到PPI不能單獨確定和計算出凹陷的深度，在這種情況下難以恰當(dāng)?shù)厥褂肞PI。此外由于作為二元參數(shù)的PPI與在面內(nèi)沿什么方向測定有關(guān)，有時不代表實際三元表面結(jié)構(gòu)的特征?？紤]到這一點，在本發(fā)明中把深的凹陷個數(shù)密度規(guī)定如下。具體說是考慮到即使是在低面壓力的平板滑動試驗中鍍鋅鋼板表面的大部分被毀壞，把即使對應(yīng)于負(fù)荷面積比80％的深度還可以辨認(rèn)凹陷的情況作為深的凹陷。這里所說的負(fù)荷面積比是表面結(jié)構(gòu)三元解析中用的概念，詳細(xì)內(nèi)容發(fā)表在K.J.Stout，W.P.Dong，L.Blunt，E.MainsahandP.J.Sullivan“3DSurfaceTopography；MeasurementInterpretationandApplications，Asurveyandbibliography”K.J.Stout編，PentonPress出版(1994)、“DevelopmentofMethodsfortheCharacterisationofRoughnessinThrddDimensions”K.J.Stout編、pentonpress出版(2000)等上。這是把在JIS-B0601等中表述的負(fù)荷長度率的概念擴(kuò)展到三元的概念，定義為把在評價范圍表面三元狀態(tài)假設(shè)用某個高度切斷時，切斷面顯示的面積(把它稱為負(fù)荷面積)與評價面積的比。也就是所謂對應(yīng)于負(fù)荷面積80％的深度，是把對應(yīng)于評價面積的80％面積表現(xiàn)為切斷面的深度(把它稱為80％負(fù)荷水平)。根據(jù)本發(fā)明人的研究，用此80％負(fù)荷水平的凹陷密度在3.1×102個/mm2以上時，能確保良好的沖壓成形性能。這是在實施方式5-1中限定與對應(yīng)于負(fù)荷面積比80％的深度水平的凹陷個數(shù)密度的原因。在沖壓成形性能中，沖壓模具和鋼板界面的油膜面積的影響也不能忽視。如前所述，在Ra為0.3～3.0μm范圍潤滑油量對摩擦系數(shù)的效果不明顯，深的凹陷密度在相同水平的情況下，界面油膜面積表現(xiàn)出對摩擦系數(shù)的影響。根據(jù)本發(fā)明人的研究，油膜面積的大小可以用下述中間核心部位的流體保持指標(biāo)Sci來表示，在滿足實施方式4-1情況下，此值在1.2以上的話能使摩擦系數(shù)進(jìn)一步降低。在實施方式4-2中，限定Sci就是這個原因。所謂中間核心部位的流體保持指標(biāo)Sci是指可以積存在負(fù)荷水平從5％到80％范圍(把它稱為中間核心部位)流體(這里是指的潤滑油)體積用均方根偏差Sq去除的結(jié)果。Sq是表面高度分布的標(biāo)準(zhǔn)離差，相當(dāng)于把JIS-B0601等規(guī)定的均方根高度Rq擴(kuò)展到三元的值。再有Sci和Sq也就是所講的表面結(jié)構(gòu)三元解析用的三元粗糙度參數(shù)，詳細(xì)內(nèi)容發(fā)表于前述的PentonPress出版的文獻(xiàn)。從定義可以看出，Sq與Ra相同，從具有表面結(jié)構(gòu)高度方向平均厚度指標(biāo)，Sci可以捕捉到對應(yīng)于油膜面積的值。也就是凹陷密度為同樣水平的情況下，Sci越大摩擦系數(shù)越低，凹陷密度即使相同，顯示出積存在凹陷中潤滑油的界面擴(kuò)展越大油膜越難破壞。反映油膜面積的Sci對摩擦系數(shù)的影響以深的凹陷密度的影響比較的話是小的，推測這是由于一般僅用油膜面積不能保證油膜的連續(xù)性，以及還包括容易磨損的、也就是油兜作用小的淺凹陷對Sci的作用。再有可以看出，Sci與叫做表面高度分布的斯扣耐斯(スキュ-ネス)Ssk和苦路湯斯(クルトシス)Sku的三元粗糙度參數(shù)密切相關(guān)。因此也可以用這些參數(shù)表示對Sci的規(guī)定，Sci≥1.2對應(yīng)于Ssk大約為-0.9以上，Sku大約4.6以下。用JIS-B0601(2001)等規(guī)定的相應(yīng)的二元參數(shù)代替這些三元參數(shù)，估計大體具有相同的數(shù)值。汽車用鍍鋅鋼板要求沖壓成形性能同時也要求涂裝后色彩的鮮艷程度。如前所述，關(guān)于涂裝后色彩的鮮艷程度與涂裝前鋼板表面微觀形貌的關(guān)系，在特公平6-75728號公報等上發(fā)表。根據(jù)此公報，由于涂裝膜本身相對于鋼板表面微觀凹凸的低通濾波的作用，短周期的凹凸被涂膜添埋，對涂裝后的色彩鮮艷程度沒有影響，波長在100μm以上的長周期成分即便是涂裝也不能掩蓋，使色彩鮮艷程度惡化。這樣的長周期成分可以用JIS-B0601(1987)等規(guī)定的波紋度算術(shù)平均值Wca表示。根據(jù)本發(fā)明人的研究，把為了識別粗糙度成分和波紋度成分的高域截止值定為0.8mm時的Wca調(diào)整到0.8μm以下，涂裝后也能確保良好的色彩鮮艷程度。在實施方式4-3中限定Wca就是因為這個原因。首先對本發(fā)明的鍍鋅鋼板制造方法進(jìn)行說明。制造本發(fā)明鍍鋅鋼板最適宜的方法是向鍍鋅后的鋼板表面透射微細(xì)的固體粒子，在表面形成高密度的凹陷的方法。鍍鋅一般為熱鍍鋅或電鍍鋅，也可以是用機械方法附著鋅膜?？梢允菫榱苏{(diào)整力學(xué)性能進(jìn)行平整的鋼板，也可以是未經(jīng)平整的鋼板。也可以是使用進(jìn)行鉻酸鹽光澤處理等后處理的鋼板。向上述的鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，顆粒直徑1～300μm，希望是25～100μm左右的鋼球或陶瓷系的粒子。投射裝置可以使用以壓縮空氣加速固體粒子的空氣式噴丸除銹裝置，或也可以使用以離心力加速固體粒子的機械式加速裝置。把這樣的固體粒子以30～300m/s的投射速度在一定時間內(nèi)投射到鍍鋅鋼板上，可以在鍍鋅鋼板表面上形成微細(xì)的高密度凹凸。為了實現(xiàn)高凹陷密度，使凹陷的形狀成凹窩形是理想的。是上述投射方式的話，投射的固體粒子只使用球形的粒子，容易在表面形成這樣的凹窩形的凹陷。此時固體粒子沒有必要完全是球體。投射的固體粒子越小，可以使凹陷的密度變得越大。固體粒子的投射量希望在0.1～40kg/m2，使粒子即能投射到鍍鋅鋼板的整個面，同時又具有鍍鋅層不剝落程度的投射密度。再有用壓縮空氣噴吹能夠簡單地清除表面上的固體粒子。而現(xiàn)有技術(shù)發(fā)表的調(diào)整鍍鋅鋼板表面形貌的方法，都是用平整的方法把軋輥表面粗糙度復(fù)制到鋼板表面的方法，用現(xiàn)有的平整技術(shù)要實現(xiàn)對應(yīng)于負(fù)荷面積比80％的深度水平的凹陷個數(shù)密度達(dá)到在第一發(fā)明中規(guī)定的3.1×102個/mm2以上，實際上是很難的。例如特開平11-302816的實施例中發(fā)表的、用平整方法形成的鍍鋅鋼板凹凸的峰值為0.11mm左右。這種情況下即使達(dá)到對應(yīng)于80％負(fù)荷面積比的整個深度水平的凹陷，它的個數(shù)密度也不過是8.3×10個/mm2左右。用平整方法使軋輥的表面粗糙度復(fù)制的方式，在軋輥表面形成凹凸過程中，大多采用噴丸除銹加工和放電加工。這種情況下在軋輥表面主要形成凹坑，把它復(fù)制到鋼板表面上主要是復(fù)制成凸起。這樣復(fù)制形狀的不同也是不能提高深的凹陷個數(shù)密度的一個原因。用激光和電子束在軋輥表面形成凹凸情況下，復(fù)制的形狀有一些差異，但在不能提高凹陷密度這一點上幾乎是相同的。但是可以設(shè)想以后把這樣的技術(shù)進(jìn)行改進(jìn)后，實現(xiàn)滿足本發(fā)明的凹陷密度是有可能的。上述方法不過是滿足本發(fā)明的制造鍍鋅鋼板的一種手段，僅限于滿足本發(fā)明制造的鍍鋅鋼板表面結(jié)構(gòu)的特征，此制造方法并不僅限于這一點。為了要評價凹陷的個數(shù)密度，首先必須測定試樣表面三元形狀，象上述PentonPress出版的文獻(xiàn)等記載的那樣，凹陷個數(shù)密度的絕對值受到三元形狀測定時的取樣間隔的影響很大。可是還沒有建立確定取樣間隔的標(biāo)準(zhǔn)方法?？紤]到這種情況，識別凹陷的數(shù)學(xué)方法和形狀測定時雜波的處理方法會對個數(shù)密度絕對值有很大影響。為了消除這些不清晰的因素，本發(fā)明評價凹陷個數(shù)密度的方法詳細(xì)敘述如下。在試樣表面三元形狀測定中使用了ェリォニクス公司制的電子束三元粗糙度分析裝置ERA-8800FE。此裝置是利用把從測定區(qū)域內(nèi)各點產(chǎn)生的二次電子用4個二次電子探測器測定，算出各點的傾角，匯總各點傾角信息再現(xiàn)三元形貌的原理，測定三元形貌的。由于是這樣的測定二次電子裝置，因試樣表面局部成分的變化造成產(chǎn)生的二次電子量改變的難以判斷的情況，所以作為前處理要在試樣表面噴鍍數(shù)nm左右的金。此外為了避免試樣的磁場造成二次電子強度分布的干擾，在放入裝置前要對試樣進(jìn)行消磁處理。測定時的加速電壓為5kV，照射試樣的電流為8pA，WD為15mm，對隨機選取的試樣表面測定區(qū)域在250倍的實測倍數(shù)下，在X方向600個點、Y方向450個點共計27萬個點的條件下進(jìn)行三元測試。在這樣的取樣條件下的取樣間隔大約為0.80μm。本條件下的高度方向的校正是在美國國立研究機構(gòu)的NIST使用了以トレ-サブル的VLSI標(biāo)準(zhǔn)公司的觸針式、光學(xué)式表面粗糙度測定儀為對象的SHS階梯薄膜標(biāo)準(zhǔn)(階梯為18nm、88nm、450nm、940nm四種)。數(shù)據(jù)分析采用了長崗技術(shù)科學(xué)大學(xué)柳研究室開發(fā)的三元表面形狀解析軟件SUMMIT。大家知道，用電子束三元粗糙度解析裝置在1000倍以下的低倍下測定的三元形狀數(shù)據(jù)中，會產(chǎn)生因電子束掃描方式造成的拋物面形的畸變。在數(shù)據(jù)解析時首先對原始數(shù)據(jù)進(jìn)行二次曲面回歸后，用此方法沒有完全修正殘留的畸變用截去波長240μm的Spline高通濾波器去除，然后計算了凹陷密度和中間核心部位的流體保持指標(biāo)Sci。在計算凹陷密度時，首先用截去波長10μm的Spline低通濾波器去除測定三元形狀時雜波的影響。在此基礎(chǔ)上計算相當(dāng)于負(fù)荷面積比80％的深度，對存在比此深度更深位置的數(shù)據(jù)點，抽取31點×31點，也就是24μm×24μm定為抽樣區(qū)域抽取凹陷，從它的個數(shù)和評價區(qū)域總面積求出個數(shù)密度。這樣確定凹陷取樣區(qū)域是為了避免評價凹陷密度偏大。從求出試驗材料有代表性的值的角度考慮，Sci和80％負(fù)荷水平的凹陷密度的值是在每種試驗材料隨機選取5個部位測定結(jié)果進(jìn)行平均后求出的。實施例1下面對板厚0.8mm冷軋鋼板熱鍍鋅后，以進(jìn)行0.8％延伸率平整后的鍍鋅鋼板為基體，用上述的投射方法形成表面結(jié)構(gòu)的鍍鋅鋼板進(jìn)行說明。形成本發(fā)明產(chǎn)品表面結(jié)構(gòu)的條件如下。投射用的固體粒子使用了平均顆粒直徑Φ55μm和Φ110μm的不銹鋼顆粒，和平均顆粒直徑55μm的高速鋼顆粒。采用不銹鋼顆粒各種顆粒直徑投射密度固定在5.7kg/m2，分0.1、0.3、0.7MPa三個階段改變投射壓力，制成本發(fā)明產(chǎn)品的系列(下面稱為第1系列)，投射壓力固定在0.4MPa，分0.8、2.4、4.0、8.0kg/mm2四個階段改變投射密度，制成本發(fā)明產(chǎn)品的系列(下面稱為第2系列)。只在制造第2系列本發(fā)明產(chǎn)品時使用高速鋼粒子。圖60表示本發(fā)明產(chǎn)品表面結(jié)構(gòu)的一個示例。圖是在上述平整后的鍍鋅鋼板上在投射壓力為0.4MPa、投射密度為2.4kg/mm2條件下投射平均顆粒直徑55μm不銹鋼粒子形成的表面結(jié)構(gòu)，經(jīng)電子束三元粗糙度解析裝置測定的結(jié)果(鳥瞰圖)。在這樣經(jīng)固體粒子沖擊的鍍鋅鋼板表面上形成大量微細(xì)凹窩形凹陷。圖61表示作為比較例的用放電加工方法進(jìn)行表面加工的軋輥，對上述鍍鋅鋼板進(jìn)行平整和表面結(jié)構(gòu)的鳥瞰圖。平整后的表面呈現(xiàn)出比較大的平坦部分相連的形狀特征。為了研究制成的本發(fā)明產(chǎn)品的滑動特性，與現(xiàn)有平整方法形成表面結(jié)構(gòu)的鍍鋅鋼板4一起，用平板滑動試驗測定了摩擦系數(shù)。首先對測定裝置和測定條件進(jìn)行說明。圖62為簡要表示測定摩擦系數(shù)裝置的正視圖。把從試驗材料取出的測定摩擦系數(shù)試樣301固定在試樣臺302上，試樣臺302固定在可以水平移動的滑動臺架303上。在滑動臺架303下面設(shè)置有用輥304與滑動臺相接觸的、可上下移動的滑動臺支撐臺架305，通過把它向上壓，為了測定利用壓頭306施加在測定摩擦系數(shù)的試樣301負(fù)荷N的第1測力傳感器307安裝在滑動臺支撐臺架305上。在上述壓力作用的狀態(tài)下，為了測定使滑動臺架303水平移動的滑動阻力F的第2測力傳感器308安裝在滑動臺架303一端。試驗是在試樣301表面涂敷杉村化學(xué)股份有限公司的洗凈油R352L的潤滑油后進(jìn)行的。圖63、64為簡要表示壓頭形狀、尺寸的立體圖。在壓頭306的下面在壓住試樣301表面形貌下滑動。圖63所示的壓頭306的形狀是由寬10mm、試樣滑動方向長度12mm、滑動方向兩端下部由曲率半徑R4.5mm的曲面構(gòu)成，壓住試樣的壓頭下面有寬10mm、滑動方向長度3mm的平面。圖64表示的壓頭306的形狀是由寬10mm、試樣滑動方向長度59mm、滑動方向兩端下部由曲率半徑R4.5mm的曲面構(gòu)成，壓住試樣的壓頭下面有寬10mm、滑動方向長度50mm的平面。測定摩擦系數(shù)的試驗在下述兩種條件下進(jìn)行(A條件)使用圖63所示的壓頭，擠壓負(fù)荷N400kgf、拉動試樣的速度(滑動臺架303的水平移動速度)100cm/min。本條件是高速高面壓力條件，此條件是為了把握沖壓時沖頭部位周圍的滑動特性而設(shè)定的。(B條件)使用圖64所示的壓頭，擠壓負(fù)荷N400kgf、拉動試樣的速度(滑動臺架303的水平移動速度)20cm/min。本條件是低速低面壓力條件，此條件是為了把握沖壓時沖頭面和防皺部位的滑動特性，以及凝聚附著的影響而設(shè)定的。試驗材料和壓頭之間的摩擦系數(shù)μ用公式μ＝F/N計算。圖65表示80％負(fù)荷水平的凹陷密度(以下簡稱凹陷密度)和B條件(低速低面壓力條件)下的摩擦系數(shù)的關(guān)系。無論是本發(fā)明的產(chǎn)品還是比較材料，在B條件下的摩擦系數(shù)與凹陷密度密切相關(guān)，此凹陷密度在300個/mm2附近減少到臨界狀態(tài)。圖66表示改變用一般觸針式粗糙度計測定的、計數(shù)水平為±0.635μm的PPI的橫軸表示的結(jié)果。在低的PPI一側(cè)不能說明比較材料和本發(fā)明產(chǎn)品摩擦系數(shù)不同，即使是相對于這樣的PPI可以認(rèn)為與相對于凹陷密度幾乎有大體類似的變化。這種與凹陷密度和PPI關(guān)系的差異就是本文中說明的道理。圖67表示凹陷密度和A條件(高速高面壓力條件)下的摩擦系數(shù)的關(guān)系?？梢悦黠@看出與凹陷密度有關(guān)系。一般在高速高面壓力條件下，難以顯示出試驗材料表面結(jié)構(gòu)的影響。推測這是由于在滑動試驗過程中表面結(jié)構(gòu)被嚴(yán)重破壞所致，本發(fā)明產(chǎn)品情況下即使在這樣嚴(yán)酷滑動過程中，由于仍能保持在流體摩擦區(qū)域而得到這樣的結(jié)果。圖68表示用PPI整理摩擦系數(shù)的結(jié)果。認(rèn)為用PPI整理的情況也與用凹陷密度整理的情況有相類似的傾向，而PPI在300以下本發(fā)明產(chǎn)品與比較材料沒有明顯差異。圖69表示本發(fā)明產(chǎn)品在B條件下的摩擦系數(shù)與中間核心部位流體保持指標(biāo)Sci的關(guān)系?？梢钥闯鲈趫D65因凹陷密度造成的改善效果幾乎飽和的狀態(tài)下，具有Sci越大摩擦系數(shù)越減小的這樣的傾向。象本文說明的那樣，認(rèn)為這是由于油膜面積與摩擦系數(shù)有關(guān)造成的。圖70表示本發(fā)明產(chǎn)品和比較材料用凹陷密度和Sci整理的在B條件下摩擦系數(shù)的結(jié)果。從圖可以看出，無論是本發(fā)明產(chǎn)品還是比較材料，摩擦系數(shù)都與凹陷密度密切相關(guān)，在凹陷密度相同水平情況下，Sci越大摩擦系數(shù)具有越低的傾向，特別是用方框圍住的范圍中，能夠降低到無論是用平整的方法形成表面結(jié)構(gòu)的鍍鋅鋼板，還是一般合金熱鍍鋅鋼板都難以達(dá)到的0.22以下的水平。這樣采用本發(fā)明產(chǎn)品的話，與現(xiàn)有的鍍鋅鋼板相比，能夠提供具有特別優(yōu)良滑動特性的鍍鋅鋼板。實施例2用在發(fā)明實施方式中說明的方法，使投射固體粒子的顆粒直徑、投射速度、顆粒的種類等進(jìn)行各種變化制成鍍鋅鋼板，研究了涂裝后的色彩鮮艷程度和試驗材料波紋度的關(guān)系。首先說明涂裝后色彩鮮艷程度的評價方法。使用日本パ-カ-ラィジング制的“PB-L3080”，試樣經(jīng)化學(xué)處理，然后用關(guān)西涂料制的“EI-2000”“TP-37灰”“TM-13(RC)”，分別進(jìn)行由ED涂裝、中間涂裝、表層涂裝組成的三層涂裝。用スガ試驗機制的“映像鮮明度測定裝置NSIC型”測定這樣涂裝的試樣的NSIC值。NSIC值是把黑板研磨玻璃作為100，此值越接近100色彩鮮艷程度越好。圖71表示整理后本發(fā)明產(chǎn)品得到的鍍鋅鋼板波紋度算術(shù)平均值Wca和涂裝后色彩鮮艷程度的關(guān)系。從圖可以看出，Wca越小涂裝后色彩鮮艷程度越高，此值在0.8μm以下的話，顯示出良好的涂裝后色彩鮮艷程度。這樣波紋度Wca在0.8μm以下的話，既能保持良好的沖壓成形性能，也能改善涂裝后色彩鮮艷程度。實施方式5實施方式5的鍍鋅鋼板有以下特征(1)沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板，其特征為鍍鋅鋼板表面有一層平均厚度為0.001～2μm的無機系、有機系、或有機無機復(fù)合的任一種固體潤滑膜，其表面形貌是由凹窩狀的凹凸構(gòu)成。(2)沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板，其特征為(1)中記述的鍍鋅鋼板中，平均粗糙度Ra為0.3～3μm。(3)沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板，其特征為(1)或(2)中記述的鍍鋅鋼板中，峰值數(shù)PPI為用下式表示的范圍。-50×Ra(μm)+300＜PPI＜600(4)沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板，其特征為(1)～(3)的鍍鋅鋼板的波紋度Wca在0.8μm以下。(5)(1)～(4)中記述的沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板，其特征為鍍層結(jié)構(gòu)為以η相為主構(gòu)成。(6)(1)～(5)中記述的沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板，其特征為(1)中記述的固體潤滑膜是把含有磷酸和從Fe、Al、Mn、Ni和NH4+的正離子中選擇一種或兩種以上的正離子水溶液，涂覆干燥后得到的磷酸鹽膜。(7)(1)～(6)中記述的沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板，其特征為(6)中記述的水溶液中含有羥基碳酸。(8)(1)～(7)中記述的沖壓成形性能優(yōu)良的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為是由向鋼板和/或鍍鋅鋼板表面投射固體粒子的工序以及形成平均厚度為0.001～2μm的無機系、有機系、或有機無機復(fù)合的任一種固體潤滑膜的工序組成。實施方式5的第一特征為鍍鋅鋼板表面是凹窩形態(tài)，而且具有平均厚度為0.001～2μm的無機系、有機系、或有機無機復(fù)合的任一種固體潤滑膜。所謂凹窩狀是指表面的凹陷的形狀主要是由曲面構(gòu)成，是球狀物體沖擊表面后形成的大量火山口形狀的凹陷的形貌。由于形成大量的這樣的凹窩狀凹陷，這些部位起到?jīng)_壓加工時油兜的作用，可以提高模具和鋼板之間的保存潤滑油的性能。凹窩狀表面形貌情況下，鍍層在滑動時即使發(fā)生變形，凹窩內(nèi)的油也不易跑掉，同時由于一個個分散的凹窩能確保殘留有油，由于不斷油所以模具可以在鍍層鋼板上滑動。與此相反，復(fù)制軋輥的形狀的現(xiàn)有鍍層鋼板表面形貌中，由于凹陷不一定是凹窩狀封閉的圓形，難以保存油，容易斷油。如上所述，具有凹窩狀特殊的鍍層形態(tài)，同時具有平均厚度為0.001～2μm的無機系、有機系、或有機無機復(fù)合的任一種固體潤滑膜。在面壓力高、滑動距離長的部位，由于因滑動造成鍍層變形量變大，難以得到利用控制表面形貌來達(dá)到油槽的效果。與此相反，象本發(fā)明那樣其表面存在具有潤滑性的膜情況下，由于能抑制模具和鍍層的凝聚附著，所以可以抑制因凝聚附著造成的鍍層的變形。其結(jié)果是因本發(fā)明中規(guī)定的凹窩狀表面形貌形成的高的保存油的效果，由于即使是在模具的面壓力高、或滑動距離長這樣嚴(yán)酷的沖壓成形條件下仍能保持，所以能得到非常優(yōu)良的潤滑特性。它的水平比僅僅形成固體潤滑膜或僅僅控制表面形貌的情況要高得多。可以認(rèn)為這是由于潤滑膜抑制凝聚附著的效果通過保持凹窩狀的表面形貌，能持續(xù)保持高效果的保存油，進(jìn)而抑制凝聚附著，是兩種效果綜合的結(jié)果。希望形成的膜能達(dá)到控制表面粗糙度不變的程度，均勻覆蓋在表面。但是本發(fā)明規(guī)定的表面形貌是形成固體潤滑膜后的表面形貌，潤滑膜不一定均勻也可以。潤滑膜不均勻覆蓋的情況下，被覆蓋后的表面形貌要達(dá)到規(guī)定的狀態(tài)，也可以控制鍍鋅鋼板表面或施鍍原板的表面形貌。固體潤滑膜平均厚度為0.001～2μm比較合適。厚度小于0.001μm情況下，固體潤滑膜的作用不充分，得不到改善沖壓成形性能的效果。而超過2μm的話，由于潤滑膜厚，能夠得到充分效果的凹窩狀等本發(fā)明規(guī)定的表面形貌是困難的，同樣要降低對沖壓成形性能的效果。所謂平均厚度是在固體潤滑膜的比重已知的情況下，從每1m2膜的重量用比重計算出的厚度。此外膜的比重不清楚的情況下，用掃描電子顯微鏡(SEM)和透射式電子顯微鏡(TEM)等，從特定的長度(100mm)等間隔取10點，直接測定10點的膜厚，然后平均來定義平均厚度。在氧化物層的情況下利用俄歇電子衍射方法等，求出深度方向的氧化物成分和鋅等鍍層成分的深度方向剖面，把鋅等鍍層成分強度為整體的一半定義為氧化物層和鍍層的界面，預(yù)先求出噴鍍時間與厚度的關(guān)系，用噴鍍時間計算出膜厚。這種情況下平均厚度從特定的長度(100mm)等間隔取10點，用俄歇電子衍射方法等測定10點的膜厚，然后平均來取平均值。關(guān)于形成固體潤滑膜的方法沒有特別的規(guī)定。用浸潤或噴射處理等使鋼板與含有形成膜成分的處理液接觸，隨后水洗或不水洗進(jìn)行干燥形成膜。也可以把含有形成膜的成分的處理液直接涂敷、不水洗而干燥、或燒結(jié)，形成固體潤滑膜?；蛘咄糠蠛笠部梢杂兴垂ば?。此外也可以在含有形成膜成分的處理液中把鍍鋅鋼板作為陰極或陽極，進(jìn)行電解形成膜。在實施方式5中形成的固體潤滑膜可以是無機系、有機系、或有機無機復(fù)合的任一種。無機膜有Si氧化物系膜、磷酸系膜、鉻酸鹽系膜硼酸系膜等，和Zn、Mg、Al、Ca、Ti、V、Mn、Fe、Co、Ni、Zr、Mo、W等的金屬氧化物膜等。這些膜中也可以含有鋅系鍍層成分的Zn。Si系氧化物膜有硅溶膠、鋰硅酸鹽或水玻璃涂敷干燥得到的硅酸鹽膜等。磷酸系膜有利用浸漬在磷酸和硝酸鋅、氫氟酸、鎳、錳的硝酸鹽或碳酸鹽的規(guī)定含量的水溶液中，噴射處理等與施鍍鋼板接觸后水洗，或把上述水溶液直接涂敷在施鍍鋼板上后干燥得到膜。鉻酸鹽膜有涂敷以鉻酸為主的水溶液中添加磷酸、硅溶膠、水溶性樹脂等成分的處理液，然后干燥，或用浸漬或噴射處理等方法使鋼板與上述處理液接觸，然后水洗得到的膜。此外硼酸系膜例如有把四硼酸鈉水溶液涂敷干燥后得到的膜。金屬氧化物膜有由鎳的金屬和氧化物與鐵氧化物的復(fù)合物構(gòu)成的膜、錳氧化物和磷酸構(gòu)成的膜等。這些膜是把施鍍鋼板浸漬在混合有鎳和鐵、錳等的金屬成分和硝酸、高錳酸等氧化劑成分的水溶液中，然后水洗或不水洗，或者在上述水溶液中施鍍鋼板作為陰極進(jìn)行電解得到的。有機膜有把具有OH基和/或COOH基的有機高分子作為基體樹脂，此基體樹脂含有固體潤滑劑的膜等。基體樹脂是具有OH基和/或COOH基的有機高分子樹脂，例如環(huán)氧樹脂、多羥聚醚樹脂、丙烯基系共聚合樹脂、乙烯丙烯基系共聚合樹脂、醇酸樹脂、聚丁二烯樹脂、酚醛樹脂、聚氨基甲酸乙酯樹脂、聚胺樹脂、聚苯撐樹脂類等，以及這些樹脂兩種以上的混合物或加成聚合物。與這些樹脂復(fù)合的固體潤滑劑有聚烯烴臘、烷烴石蠟(例如聚乙烯臘、合成石蠟、天然石蠟、微米臘、氯化碳?xì)浠衔锏?、氟樹脂微粒子(例如聚氟乙烯樹脂(聚四氟乙烯樹脂等)、聚氟乙烯樹脂、聚氟乙烯叉樹脂等)。此外也可以使用脂肪酸氨基系化合物(例如硬脂精氨基、棕櫚酸氨基、甲叉二硬脂氨基、乙撐二硬脂氨基、油酸氨基、烷撐二脂肪酸氨基等)、金屬皂堿類(例如硬脂酸鈣、硬脂酸鉛、月桂酸鈣、棕櫚酸鈣等)、金屬硫化物(二硫化鉬、二硫化鎢)、石墨、氟化石墨、氮化硼、聚二醇、堿性金屬的硫酸鹽等。在上述固體潤滑劑中聚乙烯臘、氟樹脂微粒子特別適合使用。固體潤滑膜也可以使用在上述有機系潤滑膜中含有二氧化硅和磷酸等無機成分的有機無機復(fù)合系的膜。固體潤滑膜在把含有磷酸、以及Fe、Al、Mn、Ni、NH4的一種或兩種以上的陽離子成分的水溶液涂敷干燥后得到的磷酸鹽膜，具有特別優(yōu)良的沖壓成形性能。這是由于磷酸形成優(yōu)良的無機系網(wǎng)格膜，同時Fe、Al、Mn、Ni、NH4的陽離子存在于涂敷水溶液中，水溶液的反應(yīng)性與單獨用磷酸的情況相比要低。這樣可以抑制涂敷時磷酸成分和鋅的反應(yīng)形成過剩的結(jié)晶物質(zhì)，可以得到均勻薄膜。其結(jié)果膜可以均勻覆蓋鍍鋅層，抑制鋅和模具的凝聚附著特別有效。在形成上述固體潤滑膜的水溶液中，再利用存在有羥基碳酸那樣的有機成分，除了能提高沖壓成形性能以外，還可以作為涂裝的基底處理提高化學(xué)處理性能。一般在汽車制造工藝中，沖壓成形后有脫脂工序、涂裝工序等。其中固體潤滑膜的存在有時會對沖壓成形后涂裝工序有不好的影響。用涂裝前的化學(xué)處理要使鍍鋅層和化學(xué)處理液發(fā)生反應(yīng)，由于固體潤滑膜的存在妨害這種反應(yīng)。有羥基碳酸存在的情況下，在脫脂工序中固體潤滑膜容易脫膜，在后續(xù)工序中膜幾乎保留不了，幾乎沒有不好的影響。羥基碳酸中檸檬酸特別有效。此外即使脫膜不充分，含有Fe陽離子成分情況下，由于化學(xué)處理性能良好，是非常理想的。上述形成固體膜用的水溶液也可以使用由一般的正磷酸和各種金屬陽離子組成的水溶液、亞磷酸水溶液、正磷酸和硫酸鹽等的金屬鹽的混合水溶液等。下面對形成固體潤滑膜的過程做進(jìn)一步說明。鍍鋅鋼板用投射固體粒子控制表面形貌后，隨后通過浸漬處理、噴射處理、涂敷處理等，形成固體潤滑膜。形成固體潤滑膜之前也可以進(jìn)行活化處理等?；罨幚碛薪n和噴射堿性水溶液和酸性水溶液的處理。把處理液涂敷到鍍鋅鋼板上的情況下，涂敷的方法可以采用涂敷的方法、浸漬的方法、噴射的方法等中的任何方法。涂敷的方法可以用輥式涂敷機(三輥式、兩輥式等)、擠壓涂敷機、染料涂敷機等中的任何方法。此外用擠壓涂敷機等涂敷處理、浸漬處理或噴射處理后，也可以用氣刀的方法和輥絞的方法等調(diào)整涂敷量、使外觀均勻化、膜厚均勻化。涂敷處理液后一般不水洗二進(jìn)行加熱干燥。但是為了除去膜的水溶性成分等目的，涂敷后也可水洗。在加熱干燥處理中，可以使用干燥器、熱風(fēng)爐、高頻感應(yīng)加熱爐、紅外線爐等。加熱處理希望達(dá)到板溫50～200℃，最好在50～140℃范圍。加熱溫度低于50℃，膜中殘留大量可溶性成分，容易產(chǎn)生污垢狀缺陷。而加熱溫度超過140℃不經(jīng)濟(jì)。膜形成液的溫度沒有特別的規(guī)定，最好在20～70℃。此溫度低于20℃液體的穩(wěn)定性降低。另外溫度超過70℃的話，需要用于使膜形成液保持在高溫下的設(shè)備和熱能，導(dǎo)致制造成本提高，不經(jīng)濟(jì)。實施方式5第二個特征是使鍍鋅鋼板的平均粗糙度Ra為0.3～3μm。平均粗糙度Ra不足0.3μm時，由于不能確保鋼板和模具之間的保存油的性能，沖壓加工時容易產(chǎn)生啃模。特別是鍍鋅膜軟時更明顯。另一方面平均粗糙度Ra越大，大范圍提高與模具之間保存油的性能，由于導(dǎo)入界面的油量增加，接觸負(fù)荷集中在表面的大突起上，引起這部分產(chǎn)生摩擦熱，油膜容易產(chǎn)生破壞。其結(jié)果出現(xiàn)局部啃模，抵消了保存油的性能提高帶來的效果。因此在實施方式6中，作為不因大的突起造成啃模的范圍，把3μm作為上限。其中所謂的平均粗糙度是JISB0601規(guī)定的Ra。實施方式5的第三個特征是峰值數(shù)PPI滿足-50×Ra(μm)+300＜PPI＜600條件。所謂峰值數(shù)PPI是象SAE911標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的每英寸凹凸的峰值數(shù)。上述峰值數(shù)PPI計數(shù)水平表示成±0.635μm。在峰值數(shù)大的情況下，沖壓加工時模具和鍍鋅鋼板的接觸狀態(tài)與單獨增大平均粗糙度的情況不同。也就是峰值數(shù)越大，相對于同樣的平均壓力，與模具接觸的表面突起部位個數(shù)增多，一個個突起部位的變形量變小。也就是通過大量突起部位與模具接觸，各個突起部位分擔(dān)的負(fù)荷減小。因此在突起部位和模具接觸部位產(chǎn)生的摩擦熱，由于與突起大的情況相比被分散，可以抑制各接觸界面的溫升。接觸部位的溫升會造成存在于界面的油膜微觀的破損，所以摩擦系數(shù)增加，進(jìn)而會造成接觸部位的摩擦熱增加的惡劣環(huán)境。因此采用在鍍鋅鋼板表面形成間隔小的凹凸，即使是相同的平均粗糙度，也能使沖壓成形性能提高。此外平均粗糙度即使很小，由于能夠確保相同程度以上的沖壓成形性能，不會成為惡化涂裝后色彩鮮艷程度的主要原因。在實施方式5中設(shè)定了鍍鋅鋼板的峰值數(shù)PPI的下限值，就是基于上述的考慮。另一方面把峰值數(shù)PPI的上限定為600，由于是表示本發(fā)明實施中得到的峰值數(shù)的上限值，可以充分預(yù)料到在此值以上會得到更好的結(jié)果，由于沒有實現(xiàn)它的經(jīng)濟(jì)的方法，所以這樣設(shè)定上限值。實施方式5的第四個特征是波紋度Wca在0.8μm以下。用于汽車的鍍鋅鋼板等除了沖壓加工性能以外，還要確保涂裝后色彩鮮艷程度。關(guān)于涂裝后色彩鮮艷程度在涂裝的底層涂敷工序中能添埋短周期的凹凸，對涂裝后的色彩鮮艷程度沒有影響，長周期的凹凸涂裝后殘留下來，會使色彩鮮艷程度惡化。這樣的情況下，波紋度Wca與涂裝后色彩鮮艷程度有密切關(guān)系。所謂波紋度Wca是指JISB0601規(guī)定的中心線波紋度，代表截去高域的凹凸平均高度。為了使涂裝后色彩鮮艷程度良好，必須使長周期的凹凸成分減小，把波紋度Wca定為0.8μm以下，能夠確保涂裝后色彩鮮艷程度。因此能夠解決因平均粗糙度變大，因鋼板表面形成大的凹凸造成涂裝后色彩鮮艷程度惡化的問題。實施方式5的第五個特征是鍍鋅鋼板鍍層結(jié)構(gòu)是以η相為主組成。在鍍層結(jié)構(gòu)是以η相為主組成的鍍鋅鋼板情況下，與合金熱鍍鋅相比膜本身柔軟，而且熔點低，沖壓加工時容易發(fā)生凝聚附著。因此必須在表面形成平均粗糙度大的表面，與現(xiàn)有技術(shù)相比，能夠得到更大的效果。下面對實施方式5的鍍鋅鋼板控制表面形貌的方法進(jìn)行說明。用于制造實施方式5的鍍鋅鋼板的第一個方法是在作為母材的鋼板表面鍍鋅后，用微細(xì)的固體粒子投射鋼板表面，在表面形成凹凸后，希望形成固體潤滑膜或在形成固體潤滑膜后向表面投射固體粒子，在表面上形成凹凸。先向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子在表面形成凹凸的情況下，可以按形成潤滑膜后達(dá)到規(guī)定的表面形貌來控制投射條件等。鍍鋅一般是熱鍍鋅或電鍍鋅，也可以是用機械方法形成鋅層的施鍍鋼板?？梢詾檎{(diào)整力學(xué)性能對鋼板進(jìn)行平整，也可以不平整。也可以使用進(jìn)行鉻酸鹽光澤處理等后處理的鋼板。向上述的鍍鋅鋼板表面投射的固體粒子顆粒直徑為1～300μm，希望是25～100μm左右的鋼球或陶瓷系粒子。投射裝置可以使用以壓縮空氣加速固體粒子的空氣式噴丸除銹裝置，或也可以使用以離心力加速固體粒子的機械式加速裝置。把這樣的固體粒子以30～300m/s的投射速度在一定時間內(nèi)投射到鍍鋅鋼板上，可以在鍍鋅鋼板表面上形成微細(xì)的凹凸。但是固體粒子即使不是完整的球體，使用多面體形的固體粒子也可以。投射的固體粒子使用球形粒子可以在表面形成凹窩狀的凹陷。此外投射的固體粒子越小越能形成小間距的凹凸，可以使峰值數(shù)變大。固體粒子的投射量希望是粒子要投射到鍍鋅鋼板的整個面上，同時要不能使鍍鋅層剝落的投射密度，希望的投射密度為0.1～40kg/m2。用壓縮空氣噴吹上述這樣在表面形成凹凸的鋼板，能夠簡單地從表面清除固體粒子。實施方式5的制造鍍鋅鋼板的第二種方法用熱軋或冷軋加工成一定厚度的鋼板，用上述同樣的方法向鋼板投射固體粒子，在表面形成凹凸后進(jìn)行鍍鋅。作為母材的鋼板一般軋后進(jìn)行退火和平整，為了提高強度也可以使用不退火的鋼板。用與上述相同的方法可以使這樣的鋼板形成表面凹凸，在使用未退火材或硬質(zhì)材料情況下，要用比上述條件更大的固體粒子投射速度，調(diào)整凹凸的尺寸。對這樣得到的鋼板鍍鋅適合使用電鍍鋅，進(jìn)行熱鍍鋅也可以?？墒乾F(xiàn)有技術(shù)發(fā)表的鍍鋅鋼板表面調(diào)整方法都是用平整把表面粗糙度復(fù)制的方法，這種情況下峰值數(shù)PPI達(dá)到250以上實際上是困難的。例如在上述特開平11-302816的實施例記載的鍍鋅鋼板凹凸間隔為0.11mm左右，由此可以推測每1英寸凹凸數(shù)為230左右?，F(xiàn)有技術(shù)的制造鍍鋅鋼板的方法在軋輥表面形成凹凸時采用噴丸加工和放電加工，由于在表面上主要形成凹陷，所以在鋼板一側(cè)復(fù)制成主要是凸起。用激光加工和電子束加工方法，在激光等照射的部位熔融成凹陷，同時在它的周圍形成凸起。這樣復(fù)制到鋼板上時，以凸起為中心周圍形成凹陷，它的形狀成為環(huán)形。因此用平整方法形成的鍍鋅鋼板表面的形貌和用本發(fā)明方法記載的凹窩形是不同的。實施例11.形成凹窩狀表面形貌對以板厚0.8mm的冷軋鋼板為基體的熱鍍鋅鋼板用軋輥的平均粗糙度為0.25μm光亮輥進(jìn)行平整，延伸率為0.8％。然后用機械式投射裝置以投射距離為280mm、平均投射密度為7kg/m2、投射速度為92m/s的條件，在規(guī)定的時間內(nèi)(0.5～5秒)投射平均顆粒直徑10～250μm的高速鋼粒子，形成凹窩狀表面。2.形成固體潤滑膜把磷酸鋁水溶液(3Al/P莫爾比＝0.8、固體成分濃度30％、太平化學(xué)(株)制)用蒸餾水稀釋到固體成分濃度為5％。用輥式涂敷機把它涂敷在1.中所示的具有凹窩狀表面的鍍鋅鋼板上，在干燥溫度(板溫到達(dá)的溫度)80℃條件下，用感應(yīng)加熱爐進(jìn)行干燥。用SEM對斷面進(jìn)行觀察，測定形成的平均膜厚為0.1～0.2μm。然后用接觸式粗糙度計測定了具有固體潤滑膜的鍍鋅鋼板表面形貌。用測定摩擦系數(shù)評價了它的滑動特性。壓頭的形狀為寬10mm、試樣滑動方向長度59mm、滑動方向兩端下部由曲率半徑R4.5mm的曲面構(gòu)成，壓住試樣的壓頭下面有寬10mm、滑動方向長度50mm的平面。圖72表示膜的PPI和摩擦系數(shù)的關(guān)系(圖中■)。這些膜的平均粗糙度Ra為0.5～3μm。圖中作為比較例1)利用軋輥進(jìn)行表面形狀控制，沒有凹窩狀的表面形狀，沒有固體潤滑膜的鋼板(圖中○)。2)同樣用軋輥進(jìn)行表面形狀控制，形成沒有凹窩狀的表面后，與實施例相同，用磷酸鋁水溶液涂敷形成固體潤滑膜的鋼板(圖中△)。3)沒有固體潤滑膜單獨進(jìn)行表面形貌控制(圖中▲)，分別測定PPI和摩擦系數(shù)的圖示。用于制造上述1)的沒有凹窩狀的比較材料的軋輥是用放電加工方法形成的表面粗糙度的軋輥。大家知道，放電加工是使鍍鋅鋼板的峰值數(shù)增大的方法，是作為為了獲得沖壓成形性能和涂裝后色彩鮮艷程度都良好的現(xiàn)有技術(shù)使用的。通過改變放電加工的加工條件，可以使用平均粗糙度Ra變化在2.4～3.6μm范圍的軋輥。平整延伸率為1％，測定了平整后鍍鋅鋼板的平均粗糙度Ra和峰值數(shù)PPI。在本比較例中用軋輥形成粗糙度的鋼板，平均粗糙度Ra為0.5～2μm。上述2)的比較材料在用軋輥形成粗糙度的鋼板上，用輥式涂敷機形成磷酸鋁固體潤滑膜。關(guān)于形成固體潤滑膜使用與實施例相同的方法。固體膜的膜厚為0.1～0.5μm左右。從圖可以看出，本發(fā)明得到的鋼板的滑動特性特別優(yōu)良。用本發(fā)明的方法得到的鍍鋅鋼板表面形貌是形成固體潤滑膜后的形態(tài)，平均粗糙度Ra＝1.5μm、Wca＝0.44μm、PPI＝373。表面由凹窩狀的凹凸組成。實施例2對以板厚0.8mm的冷軋鋼板為基體的熱鍍鋅鋼板用軋輥的平均粗糙度為0.25μm光亮輥進(jìn)行平整，延伸率為0.8％。然后用機械式投射裝置以投射距離為280mm、平均投射密度為6kg/m2、投射速度為92m/s的條件，在1秒的規(guī)定時間內(nèi)投射平均顆粒直徑65μm的高速鋼粒子，形成凹窩狀表面。具有上述凹窩狀表面的膜上作為固體潤滑膜是A)把亞磷酸銨水溶液(太平化學(xué)(株)制，固體成分20％)和檸檬酸鐵(關(guān)東化學(xué)制)混合成磷酸和鐵的莫爾比1∶1的水溶液，用純水把它稀釋到固體成分5％的水溶液，用輥式涂敷機把它涂敷到鋼板上，在板溫80℃條件下干燥，形成固體潤滑膜。固體潤滑膜平均膜厚0.3μm。B)把硫酸亞鐵和正磷酸混合成Fe和正磷酸(H3PO4)的莫爾比為1∶1.5，用純水把固體成分20％的含有硫酸離子的磷酸鐵水溶液稀釋到固體成分到3％，用輥式涂敷機把它涂敷到鋼板上，在板溫80℃條件下干燥，形成固體潤滑膜。固體潤滑膜平均膜厚0.1μm。用與實施例1相同的方法測定了摩擦系數(shù)、平均粗糙度、波紋度、PPI。A)的情況下摩擦系數(shù)為0.140，顯示出良好的滑動特性。平均粗糙度Ra＝1.34、Wca＝0.44、PPI＝370。B)的情況下摩擦系數(shù)為0.141，顯示出良好的滑動特性。平均粗糙度Ra＝1.32、Wca＝0.42、PPI＝365。在這樣的鍍鋅鋼板上用パ-カ-興產(chǎn)(株)制造的諾克斯銹色550HN按2.0g/m2涂油，然后用日本磷酸鹽防銹處理(株)制造的堿脫脂液FC-4480在43℃浸漬120秒的條件下脫脂，然后用日本磷酸鹽防銹處理(株)制造的普來帕林(プレパレン)Z和化學(xué)處理液PB-L3080在43℃浸漬60秒的條件下進(jìn)行化學(xué)處理?；瘜W(xué)處理后用肉眼觀察其外觀，形成良好的無缺陷(スケ)的化學(xué)轉(zhuǎn)理膜。用SEM觀察了磷酸鹽結(jié)晶，發(fā)現(xiàn)長成致密的結(jié)晶，顯示出良好的化學(xué)處理性能。實施方式6實施方式6是沖壓成形制品的制造方法，提供的沖壓成形制品的制造方法具有準(zhǔn)備表面為凹窩狀形態(tài)的鍍鋅鋼板構(gòu)件的第1工序、上述構(gòu)件進(jìn)行沖壓成形加工成所需要形狀的沖壓成形制品的第2工序。實施方式6這樣的鍍鋅鋼板沖壓模具和鋼板的界面的保存油的性能高，啃模少，所以沖壓成形性能好，涂裝后色彩鮮艷程度也好。因此把這樣的鍍鋅鋼板或由這樣的鋼板制成的構(gòu)件沖壓成形時，有效地利用鋼板的這些特性，即使是進(jìn)行沖壓成形也能保持良好的品質(zhì)，涂裝后色彩鮮艷程度也好。下面詳細(xì)說明本發(fā)明的鍍鋅鋼板的加工方法，換句話說，對沖壓成形制品的制造方法進(jìn)行說明。這里所說的沖壓成形制品是指汽車的車身構(gòu)件等。圖73為本發(fā)明沖壓成形制品制造方法的操作流程圖。此操作流程一般把本發(fā)明制造的鋼板或制造的鋼板搞成板卷送到目的地作為前一道工序，首先從準(zhǔn)備本發(fā)明的鋼板開始(S0、S1)。在對此鋼板進(jìn)行沖壓加工前，有時對鋼板進(jìn)行前處理加工(S2)，也有時用剪機加工成規(guī)定的尺寸和形狀(S3)。在前者的S2工序中，例如在鋼板寬度方向規(guī)定部位進(jìn)行剪切或穿孔，然后在完成沖壓加工的階段或沖壓加工過程中，作為規(guī)定尺寸和形狀的沖壓成形制品或被沖壓加工構(gòu)件而被斷開。在后者的S3中，要預(yù)先考慮好最終的沖壓成形制品的尺寸、形狀，加工成規(guī)定尺寸、形狀的鋼板構(gòu)件(因此要切斷)。然后經(jīng)過S2和S3工序的構(gòu)件進(jìn)行沖壓加工，制成最終要求的尺寸、形狀的沖壓成形制品(S4)。此沖壓加工一般要進(jìn)行多道沖壓加工，大多為3道以上7道以下。S4工序有時也包括對經(jīng)過S2和S3工序的部件再進(jìn)行剪斷規(guī)定尺寸、形狀的工序。這種情況下的“剪斷”操作，例如至少是沖壓加工過程，無論是把經(jīng)過S2和S3工序的部件的端部那樣的最終沖壓成形制品不需要的部分切掉的操作，還是沿在S2工序中在鋼板寬度方向剪切和穿孔，把被加工構(gòu)件分離的操作。N1以至N3為有時要有把鋼板、構(gòu)件、沖壓成形制品用機械的方式(大多用機器人進(jìn)行自動操作)或操作人員搬運的操作。這樣制造的沖壓成形制品根據(jù)需要送到下面的工序。作為下面的工序例如對沖壓成形制品進(jìn)行進(jìn)一步機械加工，調(diào)整尺寸和形狀的工序、把沖壓成形制品運到規(guī)定的場所倉儲的工序、對沖壓成形制品進(jìn)行表面處理的工序、用沖壓成形制品組裝象汽車那樣的產(chǎn)品的組裝工序。圖74為表示實際實行圖73操作的裝置與鋼板、構(gòu)件、沖壓成形制品流程的關(guān)系的框圖。此圖中本發(fā)明的鋼板是以板卷方式準(zhǔn)備的，用沖壓加工設(shè)備制造沖壓成形制品。沖壓加工設(shè)備是進(jìn)行多道沖壓的設(shè)備，但本發(fā)明對此并不限定。沖壓加工設(shè)備前有時設(shè)置有剪機等其他前處理機械，也有不設(shè)置的情況。設(shè)置剪機的情況下，以板卷提供長尺寸的本發(fā)明鋼板剪成需要的尺寸或形狀，把此構(gòu)件在沖壓加工設(shè)備上進(jìn)行沖壓加工，成為所規(guī)定的沖壓成形制品。設(shè)有在鋼板寬度方向進(jìn)行切口和穿孔的前處理設(shè)備的情況下，也可以在沖壓加工設(shè)備上沿切口和穿孔進(jìn)行切斷。在沒設(shè)前處理設(shè)備的情況下，在沖壓加工設(shè)備上進(jìn)行沖壓加工過程中，進(jìn)行切斷，制造具有最終規(guī)定尺寸、形狀的沖壓成形制品。圖74中“剪斷”的含意與圖73中的含意相同。這樣制造的沖壓成形制品由于其原材料是使用本發(fā)明的鍍鋅鋼板，所以即使是沖壓成形也能保持優(yōu)良的品質(zhì)，涂裝后色彩鮮艷程度也好。這種特殊的品質(zhì)在沖壓成形制品是汽車用構(gòu)件，特別是車身用的構(gòu)件情況下特別有用。權(quán)利要求1.一種鍍鋅鋼板的制造方法，其具有向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，調(diào)整鋼板表面形貌的工序。2.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述表面形貌是從鋼板表面的平均粗糙度Ra、鋼板表面的峰值數(shù)PPI、鋼板表面的濾波中心線波紋度Wca中選擇至少一個。3.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板制造的方法，其特征為所述調(diào)整表面形貌的工序把鋼板表面的平均粗糙度Ra調(diào)整到0.3～3μm。4.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述調(diào)整表面形貌的工序把鋼板表面的峰值數(shù)PPI調(diào)整到250以上。5.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述調(diào)整表面形貌的工序把鋼板表面的濾波中心線波紋度Wca調(diào)整到0.8μm以下。6.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述固體粒子的平均顆粒直徑為10～300μm。7.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述固體粒子為金屬系材料。8.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述固體粒子大體為球形。9.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述調(diào)整表面形貌的工序以30～300米/秒的投射速度把固體粒子投射到鍍鋅鋼板表面，來調(diào)整此鋼板的表面形貌。10.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述調(diào)整表面形貌的工序以0.2～40kg/m2的投射密度把固體粒子投射到鍍鋅鋼板表面，來調(diào)整此鋼板的表面形貌。11.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述鍍鋅鋼板有基本由η相構(gòu)成的鍍層。12.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為在所述的調(diào)整表面形貌的工序之前，有把鍍鋅鋼板濾波中心線波紋度Wca調(diào)整到0.7μm以下的平整工序。13.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述調(diào)整表面形貌的工序使用從葉輪轉(zhuǎn)動中心到金屬鋼帶的距離在700mm以下的離心式投射裝置，向鍍鋅鋼板表面投射平均顆粒直徑為30～300μm的固體粒子。14.如權(quán)利要求13所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為上述固體粒子把顆粒平均直徑設(shè)為d時，顆粒直徑為0.5d～2d的固體粒子的重量比例占固體粒子總重量的85％以上。15.如權(quán)利要求13所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其特征為所述固體粒子的密度為2g/cm3以上。16.一種具有凹窩狀形態(tài)表面的鍍鋅鋼板。17.用權(quán)利要求1所述的制造方法制造的鍍鋅鋼板，其特征為其表面為凹窩狀形態(tài)。18.如權(quán)利要求16所述的鍍鋅鋼板，其特征為所述表面的平均粗糙度Ra為0.3～3μm。19.如權(quán)利要求16所述的鍍鋅鋼板，其特征為所述表面具有用下式表示的峰值數(shù)PPI-50×Ra(μm)+300＜PPI＜60020.如權(quán)利要求16所述的鍍鋅鋼板，其特征為所述表面具有至少250的峰值數(shù)PPI。21.如權(quán)利要求16所述的鍍鋅鋼板，其特征為所述表面具有0.8μm以下的濾波中心線波紋度Wca。22.如權(quán)利要求16所述的鍍鋅鋼板，其特征為所述鍍鋅鋼板有基本上由η相構(gòu)成的鍍層。23.如權(quán)利要求16所述的鍍鋅鋼板，其特征為所述鍍鋅鋼板在對應(yīng)于80％負(fù)荷面積比的深度水平下，具有3.1×102/mm2以上的凹坑個數(shù)密度。24.如權(quán)利要求16所述的鍍鋅鋼板，其特征為所述表面具有中間核心部位流體保持指標(biāo)Sci在1.2以上的結(jié)構(gòu)。25.如權(quán)利要求16所述的鍍鋅鋼板，其特征為鍍鋅鋼板表面具有平均厚度0.001～2μm的固體潤滑膜，上述固體潤滑膜是從無機系固體潤滑膜、有機系固體潤滑膜、有機無機復(fù)合系固體潤滑膜中選擇一種的固體潤滑膜。26.如權(quán)利要求25所述的鍍鋅鋼板，其特征為上述固體潤滑膜是磷酸和從Fe、Al、Mn、Ni和NH4+的正離子中選擇一種正離子的水溶液，涂覆干燥后得到的磷酸鹽膜。27.如權(quán)利要求26所述的鍍鋅鋼板，其特征為上述固體潤滑膜含有P成分和N成分，以及從Fe、Al、Mn和Ni中選擇至少一種，上述固體潤滑膜為0.2-6的P成分含量(b)和N成分、Fe、Al、Mn和Ni的總含量(a)的摩爾比(a)/(b)，而P成分含量是換算成P2O5的量、N成分含量是換算成氨的量。28.如權(quán)利要求26所述的鍍鋅鋼板，其特征為上述固體潤滑膜含有作為固體潤滑膜成分的P成分和N成分是從氮化物、磷系化合物、和氮-磷系化合物中選擇一種的方式。29.如權(quán)利要求26所述的鍍鋅鋼板，其特征為上述固體潤滑膜作為其成分至少要含有Fe。30.權(quán)利要求26所述的鍍鋅鋼板的制造方法，其把含有正離子成分(α)和磷酸成分(β)的水溶液涂覆在鍍鋅鋼板鍍層表面，接著不水洗而干燥形成的膜，上述正離子成分(α)基本上由從Mg、Al、Ca、Ti、Fe、Co、Ni、Cu、Mo、NH4+中選擇至少一種金屬離子或正離子組成，上述水溶液的總正離子成分(α)和磷酸成分(β)的摩爾濃度比(α)/(β)為0.2～6，而磷酸是換算成P2O5的摩爾濃度。31.沖壓成形制品的制造方法，包括工序準(zhǔn)備表面為凹窩狀形態(tài)的鍍鋅鋼板構(gòu)件的第1工序、將上述構(gòu)件進(jìn)行沖壓成形加工成所需要形狀的沖壓成形制品的第2工序。32.如權(quán)利要求31所述的沖壓成形制品的制造方法，其特征為所述表面的平均粗糙度Ra為0.3～3μm。33.如權(quán)利要求31所述的沖壓成形制品的制造方法，其特征為所述表面具有用下式表示的峰值數(shù)PPI-50×Ra(μm)+300＜PPI＜60034.如權(quán)利要求31所述的沖壓成形制品的制造方法，其特征為所述表面的峰值數(shù)PPI為至少250。35.如權(quán)利要求31所述的沖壓成形制品的制造方法，其特征為所述表面的濾波中心線波紋度Wca為0.8μm以下。全文摘要本發(fā)明提供一種鍍鋅鋼板的制造方法，其具有向鍍鋅鋼板表面投射固體粒子，調(diào)整此鋼板表面形貌的工序。此表面形貌是從鋼板表面平均粗糙度Ra、鋼板表面的峰值數(shù)PPI、鋼板表面的波紋度Wca中至少選擇其一。所制造的鍍鋅鋼板具有凹窩狀形態(tài)的表面。文檔編號B24C3/12GK1394239SQ01803200公開日2003年1月29日申請日期2001年10月18日優(yōu)先權(quán)日2000年10月19日發(fā)明者曾谷保博,木村幸雄,植野雅康,富田省吾,野呂壽人,佐藤馨,杉本芳春,安藤聰,多田雅毅,稻垣淳一,山下正明,山崎雄司申請人:日本鋼管株式會社