專(zhuān)利名稱(chēng)：制備高強(qiáng)度彈簧的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于制備彈簧、尤其是懸簧的噴丸加工法(shot peeningmethod)，所述彈簧具有高水平的耐久性(或耐疲勞性)和抗下垂性。
背景技術(shù)：
作為顯著改善彈簧耐久性的方法，噴丸加工對(duì)于高強(qiáng)度彈簧、尤其是對(duì)于在汽車(chē)中使用的懸簧或在發(fā)動(dòng)機(jī)中使用的閥門(mén)簧是比不可少的方法。
在噴丸加工方法中，大量小顆粒被投射到目標(biāo)物體的表面上。該方法表面上與噴丸處理(shot blast)相同，所述噴丸處理是通過(guò)除去由切割或形成制品產(chǎn)生的毛邊(或凸邊)或者熱處理所產(chǎn)生的鱗屑(即硬的氧化層)而使表面潔凈的工藝。然而，這兩種工藝在強(qiáng)度和其它條件都彼此有明顯差異；對(duì)于噴丸加工，確定的條件是使塑性形變只在彈簧的表面上，因而表面上殘余有壓縮應(yīng)力。
噴丸加工彈簧的主要目的是在彈簧表面內(nèi)預(yù)先產(chǎn)生壓縮殘余應(yīng)力，以使彈簧工作時(shí)在彈簧上擰上的負(fù)荷應(yīng)力減少與殘余應(yīng)力相等的量。為此，發(fā)展了各種噴丸加工方法，以獲得盡可能高的殘余應(yīng)力。
例如，日本已審查專(zhuān)利出版物S48-20969公開(kāi)了這樣的技術(shù)一片具有訟體結(jié)構(gòu)(sorbite structure)的彈簧鋼經(jīng)過(guò)淬火和回火處理之后在200～400℃溫度環(huán)境下進(jìn)行噴丸加工。
日本未審查轉(zhuǎn)爐出版物S58-213825公開(kāi)了這樣的技術(shù)在回火加熱處理之后的冷卻處理過(guò)程中，彈簧的溫度在150～350℃范圍內(nèi)時(shí)，進(jìn)行噴丸加工處理。
日本未審查轉(zhuǎn)爐出版物H05-140643公開(kāi)了用于產(chǎn)生適當(dāng)程度的壓縮殘余應(yīng)力的技術(shù)，其中一片具有預(yù)定組成的鋼在熱精練處理，即淬火和回火處理之后，在溫度保持在150～300℃范圍內(nèi)時(shí)，進(jìn)行溫和的噴丸加工處理。
在上述三篇出版物中公開(kāi)的這些技術(shù)是率先在彈簧在低水平的工作應(yīng)力下使用的時(shí)期開(kāi)發(fā)的。這些過(guò)去的技術(shù)不總是能滿足在更高水平的工作應(yīng)力下應(yīng)用的最新彈簧所需要的性能。
為了解決該問(wèn)題，本發(fā)明人試圖提供用于制備高強(qiáng)度彈簧的方法，該彈簧能夠產(chǎn)生比用傳統(tǒng)方法產(chǎn)生的壓縮殘余應(yīng)力更高水平的壓縮殘余應(yīng)力。

發(fā)明內(nèi)容
為了解決上述問(wèn)題，本發(fā)明用于制備高強(qiáng)度彈簧的方法特征在于當(dāng)彈簧表面溫度在265～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，以及在噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理。
優(yōu)選在噴丸加工處理之前，或噴丸加工處理之后且在快速冷卻處理之前進(jìn)行硬化處理(setting process)。
快速冷卻處理可以是水冷處理或油冷處理中的任一種。如果彈簧的金屬絲徑(wire diameter)小，則也可以進(jìn)行強(qiáng)制空氣冷卻處理。
如果上述方法施用在有含有如下組成的鋼材制備的彈簧上，則該方法表現(xiàn)出更顯著的效果以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr，0.010～0.025％的N和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。
為了改善能量效率，優(yōu)選當(dāng)彈簧在其上進(jìn)行某種熱處理之后冷卻時(shí)，進(jìn)行上述處理。對(duì)于需要熱處理(即淬火和回火)的彈簧，上述“熱處理”表示最終的熱處理(即，回火)。對(duì)于不需要該熱處理的彈簧，“熱處理”表示一些其它種類(lèi)的熱處理，該熱處理的實(shí)例是冷加工處理之后(即，冷卻處理)進(jìn)行除去應(yīng)變退火。對(duì)于熱成型的彈簧，回火加熱通常在400～450℃范圍內(nèi)進(jìn)行。對(duì)于冷成型的彈簧，冷卻處理之后的除去應(yīng)變退火在350～450℃范圍內(nèi)進(jìn)行。因此，噴丸加工、預(yù)加應(yīng)力和其它必需處理能夠在上面規(guī)定的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。提供除“加熱處理”之外的其它加熱步驟是可允許的。假如這樣的話，噴丸加工和相關(guān)處理可以在保持加熱操作時(shí)進(jìn)行，而不是在加熱操作停止之后的冷卻過(guò)程中進(jìn)行。
如果噴丸加工在彈簧仍舊具有高溫的溫?zé)岘h(huán)境中進(jìn)行，則相對(duì)于彈射粒子硬度的彈簧(或被加工件)硬度變得比在噴丸加工在冷環(huán)境中進(jìn)行的情況下觀察到的硬度要低些。因此，噴丸加工在彈簧表面上產(chǎn)生更大量的塑性變形，由此在表面內(nèi)產(chǎn)生高水平的壓縮殘余應(yīng)力。也使壓縮殘余應(yīng)力從表面發(fā)展到更深之處。
在常規(guī)方法中，彈簧在溫?zé)釃娡杓庸ぶ?，使其自然冷卻。例如，在懸簧的情況下，如果該彈簧的金屬絲徑為10～15mm，則溫度從300℃降低到200℃需要大于5分鐘的時(shí)間。使彈簧在這樣溫?zé)岘h(huán)境中放置如此長(zhǎng)的時(shí)間會(huì)導(dǎo)致高壓縮殘余應(yīng)力松弛。
在本發(fā)明的方法中，在噴丸加工處理在上面規(guī)定溫度范圍進(jìn)行之后，立即進(jìn)行快速冷卻處理。因此，由溫?zé)釃娡杓庸ぎa(chǎn)生的高壓縮殘余應(yīng)力被保持，直到彈簧達(dá)到室溫為止。因此，由本發(fā)明方法制備的彈簧獲得了更高水平的耐久性。
前述討論也應(yīng)用到預(yù)加應(yīng)力處理上。在溫?zé)岘h(huán)境中進(jìn)行預(yù)加應(yīng)力的一個(gè)目的是在制備過(guò)程中預(yù)先引起塑性變形(或下垂)，并可以預(yù)先固定由塑性變形引起的任何位錯(cuò)，所述塑性變形是能夠在后來(lái)彈簧使用時(shí)產(chǎn)生的。在溫?zé)犷A(yù)加應(yīng)力處理之后進(jìn)行的緩慢冷卻處理在溫度高時(shí)使位錯(cuò)再次移動(dòng)，這樣會(huì)導(dǎo)致以后彈簧下垂。相反，在本發(fā)明方法中，溫?zé)犷A(yù)加應(yīng)力之后立即進(jìn)行快速冷卻處理保證使位錯(cuò)固定不動(dòng)，因而在以后彈簧使用時(shí)只有最小量的下垂。
此外，相比于彈簧冷卻之后進(jìn)行的冷預(yù)加應(yīng)力，暖預(yù)加應(yīng)力減少了形成相同量的永久形變所需要的彈簧壓縮量。這種情況有效改善了預(yù)加應(yīng)力之后觀察到的彈簧形式(例如，自由長(zhǎng)度和彎曲)的均勻度。


圖1所示為表示樣品彈簧的化學(xué)組成的表。
圖2所示為表示制備樣品彈簧方法的流程圖。
圖3所示為表示樣品彈簧尺寸的表。
圖4A所示為回火爐出口的溫度和被加工制品的溫度之間的關(guān)系，而圖4B所示為回火爐出口的溫度和溫?zé)犷A(yù)加應(yīng)力處理之后觀察到的被加工制品的自由長(zhǎng)度之間的關(guān)系。
圖5所示為在快速冷卻樣品的表面上的壓縮殘余應(yīng)力分配。
圖6為在自然冷卻樣品表面上的壓縮殘余應(yīng)力分配。
圖7所示為樣品彈簧的耐腐蝕性測(cè)試的結(jié)果。
具體實(shí)施例方式
使用具有圖1所示化學(xué)組成的鋼材進(jìn)行證實(shí)本發(fā)明方法效果的測(cè)試。由圖2所示的工藝制備幾個(gè)螺旋彈簧。這幾個(gè)螺旋彈簧的尺寸在表3示出。
如圖2所示，測(cè)試樣品分為兩組(A)和(B)。屬于組(A)的樣品彈簧在彈簧溫度在265～340℃范圍內(nèi)的溫?zé)岘h(huán)境中進(jìn)行預(yù)加應(yīng)力和噴丸加工。然后，彈簧浸漬在水中以快速冷卻。相反，屬于組(B)的彈簧在以相同方式進(jìn)行預(yù)加應(yīng)力和噴丸加工處理之后，自然冷卻(或空氣冷卻)。噴丸加工在下列條件下進(jìn)行弧高＝0.37mm，覆蓋＝100％。
彈簧的回火處理包括使淬火彈簧在預(yù)定回火溫度保持特定時(shí)期的步驟。通常，大規(guī)模制備彈簧的工藝使用傳送式回火爐。這種爐子使出口溫度設(shè)定為在回火處理在預(yù)定溫度進(jìn)行預(yù)定時(shí)間之后的所需值。這表示彈簧(或被加工制品)的溫度能夠按溫?zé)釃娡杓庸ぬ幚砗蜏責(zé)犷A(yù)加應(yīng)力處理的需要設(shè)定。因此，對(duì)回火爐出口溫度和從爐子中出來(lái)之后立即觀察到的彈簧(或被加工制品)的溫度之間的關(guān)系進(jìn)行研究。結(jié)果在圖4A中示出，該圖說(shuō)明爐子出口溫度的升高改善了制品溫度的均勻性。
圖4B示出了相同爐子出口溫度和溫?zé)犷A(yù)加應(yīng)力處理之后觀察到的彈簧自由長(zhǎng)度之間的關(guān)系。該圖也示出了爐子出口溫度升高改善了被加工制品的自由長(zhǎng)度的均勻性。這是因?yàn)闇責(zé)犷A(yù)加應(yīng)力減少了彈簧的壓縮量，因而降低了施用到彈簧上的應(yīng)力水平。
上述結(jié)果說(shuō)明通過(guò)在溫?zé)犷A(yù)加應(yīng)力處理和溫?zé)釃娡杓庸ぬ幚磉^(guò)程中通過(guò)設(shè)定回火爐出口溫度對(duì)于高達(dá)265～340℃(優(yōu)選300℃或更高)的彈簧溫度是足夠高的，就能夠制備具有改善均勻性形式的彈簧。
接著，檢測(cè)上述制備的彈簧的性質(zhì)。對(duì)于水冷卻組(A)，通過(guò)將噴丸加工處理開(kāi)始的溫度設(shè)定為三種不同值265、305和340℃，制備三種彈簧。圖5示出了對(duì)于三種彈簧中的每一種，測(cè)定從表面到0.5mm深的殘余應(yīng)力分配的結(jié)果。每一種彈簧都表現(xiàn)出超過(guò)1000MPa的最大壓縮殘余應(yīng)力。而且，直到深度達(dá)到0.3mm的水平，應(yīng)力也不會(huì)將到低于800MPa。
對(duì)于自然冷卻組(B)，通過(guò)將噴丸加工處理開(kāi)始的溫度設(shè)定為三種不同值265、305和340℃，制備三種彈簧。圖6示出了對(duì)于三種彈簧中的每一種，測(cè)定從表面到0.5mm深的殘余應(yīng)力分配的結(jié)果。再且，每一種彈簧都表現(xiàn)出超過(guò)1000MPa的最大壓縮殘余應(yīng)力。然而，除了在265℃溫度下處理的彈簧之外，當(dāng)深度達(dá)到約0.15～0.20mm程度時(shí)，應(yīng)力降低到800MPa以下。
噴丸加工處理能夠進(jìn)行多次。無(wú)論什么時(shí)候需要，噴丸加工處理都可以是加載狀態(tài)噴丸強(qiáng)化處理。
圖7所示為在兩組(A)和(B)彈簧上進(jìn)行的耐腐蝕性測(cè)試結(jié)果。該測(cè)試在圖中所規(guī)定的條件下進(jìn)行。圖7清楚地示出在溫?zé)釃娡杓庸ず蜏責(zé)犷A(yù)加應(yīng)力處理之后快速冷卻的彈簧比自然冷卻彈簧具有更高程度的耐久性。
權(quán)利要求
1.一種用于制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于當(dāng)彈簧表面溫度在265～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理。
2.一種用于制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于當(dāng)彈簧表面溫度在300～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理。
3.一種用于制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于在熱處理之后的冷卻處理過(guò)程中，當(dāng)彈簧表面溫度在265～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理。
4.一種用于制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于在熱處理之后的冷卻處理過(guò)程中，當(dāng)彈簧表面溫度在300～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理。
5.如權(quán)利要求1～4中任一項(xiàng)所述制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于進(jìn)行多次噴丸加工處理。
6.如權(quán)利要求1～5中任一項(xiàng)所述制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于加載狀態(tài)噴丸強(qiáng)化處理(stress peening process)在所述噴丸加工處理中進(jìn)行。
7.如權(quán)利要求1～6中任一項(xiàng)所述制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于在所述噴丸加工處理之前，或者在所述噴丸加工之后并且在所述快速冷卻處理之前進(jìn)行預(yù)加應(yīng)力處理。
8.如權(quán)利要求1～7中任一項(xiàng)所述制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于所述快速冷卻處理是水冷卻處理。
9.如權(quán)利要求1～8中任一項(xiàng)所述制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于上述方法是在由含有如下組成的鋼材構(gòu)成的彈簧上進(jìn)行以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。
10.如權(quán)利要求1～8中任一項(xiàng)所述制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于上述方法是在由含有如下組成的鋼材構(gòu)成的彈簧上進(jìn)行以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr，0.010～0.025％的N和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。。
11.如權(quán)利要求3～10中任一項(xiàng)所述制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于所述熱處理是在淬火和回火處理中進(jìn)行的回火加熱處理。
12.如權(quán)利要求3～10中任一項(xiàng)所述制備高強(qiáng)度彈簧的方法，其特征在于所述熱處理是在冷加工處理之后進(jìn)行的用于除去應(yīng)變退火的熱處理。
13.一種高強(qiáng)度彈簧，由包括如下步驟的方法制備當(dāng)彈簧表面溫度在265～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理，所述高強(qiáng)度彈簧由含有如下組成的鋼材構(gòu)成以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。。
14.一種高強(qiáng)度彈簧，由包括如下步驟的方法制備當(dāng)彈簧表面溫度在300～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理，所述高強(qiáng)度彈簧由含有如下組成的鋼材構(gòu)成以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。。
15.一種高強(qiáng)度彈簧，由包括如下步驟的方法制備在熱處理之后進(jìn)行冷卻處理過(guò)程中，當(dāng)彈簧表面溫度在265～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理，所述高強(qiáng)度彈簧由含有如下組成的鋼材構(gòu)成以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。。
16.一種高強(qiáng)度彈簧，由包括如下步驟的方法制備在熱處理之后進(jìn)行冷卻處理過(guò)程中，當(dāng)彈簧表面溫度在300～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理，所述高強(qiáng)度彈簧由含有如下組成的鋼材構(gòu)成以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。。
17.如權(quán)利要求13～16中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于進(jìn)行多次的噴丸加工處理。
18.如權(quán)利要求13～17中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于加載狀態(tài)噴丸強(qiáng)化處理在所述噴丸加工處理中進(jìn)行。
19.如權(quán)利要求13～18中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于在所述噴丸加工處理之前，或者在所述噴丸加工之后并且在所述快速冷卻處理之前進(jìn)行預(yù)加應(yīng)力處理。
20.如權(quán)利要求13～19中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于所述快速冷卻處理是水冷卻處理。
21.如權(quán)利要求15～20中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于所述熱處理是在淬火和回火處理中進(jìn)行的回火加熱處理。
22.如權(quán)利要求15～20中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于所述熱處理是在冷加工處理之后進(jìn)行的用于除去應(yīng)變退火的熱處理。
23.一種高強(qiáng)度彈簧，由包括如下步驟的方法制備當(dāng)彈簧表面溫度在265～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理，所述高強(qiáng)度彈簧由含有如下組成的鋼材構(gòu)成以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr，0.010～0.025％的N和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。。
24.一種高強(qiáng)度彈簧，由包括如下步驟的方法制備當(dāng)彈簧表面溫度在300～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理，所述高強(qiáng)度彈簧由含有如下組成的鋼材構(gòu)成以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr，0.010～0.025％的N和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。
25.一種高強(qiáng)度彈簧，由包括如下步驟的方法制備在加熱處理之后的冷卻處理過(guò)程中，當(dāng)彈簧表面溫度在265～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理，所述高強(qiáng)度彈簧由含有如下組成的鋼材構(gòu)成以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr，0.010～0.025％的N和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。
26.一種高強(qiáng)度彈簧，由包括如下步驟的方法制備在加熱處理之后的冷卻處理過(guò)程中，當(dāng)彈簧表面溫度在300～340℃范圍內(nèi)時(shí)，在彈簧上進(jìn)行噴丸加工處理，和噴丸加工處理之后，在彈簧上進(jìn)行快速冷卻處理，所述高強(qiáng)度彈簧由含有如下組成的鋼材構(gòu)成以重量百分比計(jì)，0.35～0.55％的C，1.60～3.00％的Si，0.20～1.50％的Mn，0.010％或更低的S，0.40～3.00％的Ni，0.10～1.50％的Cr，0.010～0.025％的N和0.05～0.50％的V，以及基本上組成余下百分比的Fe。
27.如權(quán)利要求23～26中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于進(jìn)行多次的噴丸加工處理。
28.如權(quán)利要求23～27中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于加載狀態(tài)噴丸強(qiáng)化處理在所述噴丸加工處理中進(jìn)行。
29.如權(quán)利要求23～28中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于在所述噴丸加工處理之前，或者在所述噴丸加工之后并且在所述快速冷卻處理之前進(jìn)行預(yù)加應(yīng)力處理。
30.如權(quán)利要求23～28中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于所述快速冷卻處理是水冷卻處理。
31.如權(quán)利要求25～30中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于所述熱處理是在淬火和回火處理中進(jìn)行的回火加熱處理。
32.如權(quán)利要求25～30中任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度彈簧，其特征在于所述熱處理是在冷加工處理之后進(jìn)行的用于除去應(yīng)變退火的熱處理。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了用于生產(chǎn)高強(qiáng)度彈簧的方法，所述彈簧能夠比現(xiàn)有技術(shù)的彈簧具有更大的壓縮殘余應(yīng)力。具體地說(shuō)，該方法包括經(jīng)受最后加熱如回火(熱處理彈簧)或應(yīng)力消除退火(冷成型彈簧)的彈簧在該彈簧表面溫度為265～340℃(優(yōu)選300～340℃)時(shí)進(jìn)行噴丸加工處理。噴丸加工處理之后進(jìn)行淬火。優(yōu)選在噴丸加工之前或噴丸加工之后且在淬火之前進(jìn)行硬化。淬火能夠用水冷卻或油冷卻完成，兩者不存在誰(shuí)優(yōu)選。當(dāng)彈簧的絲徑小時(shí)，能夠使用強(qiáng)制空氣冷卻。
文檔編號(hào)C21D7/06GK1764730SQ200480008058
公開(kāi)日2006年4月26日 申請(qǐng)日期2004年3月24日 優(yōu)先權(quán)日2003年3月26日
發(fā)明者中野智弘, 榊原隆之, 脅田將見(jiàn) 申請(qǐng)人:中央發(fā)條株式會(huì)社