專利名稱：一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法。特別是涉及含一種以上稀土為主要合金化元素并且稀土含量較高的耐熱鎂合金的多次熱震蕩式固溶處理方法。
背景技術(shù)：
鎂稀土合金的耐熱性能好，在汽車工業(yè)及高技術(shù)領(lǐng)域有著重要的應(yīng)用。為了提高該類合金的力學(xué)性能，一般要經(jīng)過T5或T6熱處理。因此，熱處理工藝對(duì)于該類合金具有極其重要性。例如，WE54、WE43合金的熱處理工藝一般為525℃保溫8小時(shí)水冷，然后在250℃時(shí)效16小時(shí)空冷。近年來，在熱處理領(lǐng)域，諸如“分級(jí)固溶、二級(jí)固溶、強(qiáng)化固溶、雙重時(shí)效、過時(shí)效以及階段均勻化”等技術(shù)相繼出現(xiàn)。這些由過去多作為功能材料的熱處理工藝轉(zhuǎn)到作為結(jié)構(gòu)材料的熱處理工藝中，其中二級(jí)固溶和雙重時(shí)效尤其引人注意。合金熱處理工藝中的固溶和時(shí)效處理，對(duì)提高合金性能具有重要地位。合金的固溶處理的目的之一是將強(qiáng)化元素的原子、金屬間化合物等溶質(zhì)盡可能的溶解到合金基體中，使合金均勻化。而時(shí)效的目的之一是將已經(jīng)溶解到合金基體中的溶質(zhì)再逐漸析出，從此過程看二者互逆。
中國發(fā)明專利200510129121.7號(hào)，在2006年6月公開了美國波音公司所申請(qǐng)的題為“改進(jìn)的通過固態(tài)連接加工鋁合金性能的方法”的專利。該發(fā)明在對(duì)7050鋁合金固溶處理和人工時(shí)效過程中都采用了分級(jí)優(yōu)化的處理工藝。具體表現(xiàn)在其在固溶處理之前，先在371℃～427℃的溫度范圍內(nèi)對(duì)合金進(jìn)行一次退火處理，然后在454℃～538℃的溫度范圍內(nèi)再對(duì)合金進(jìn)行固溶處理。接著的人工時(shí)效分為兩步，第一步為在121℃低溫時(shí)效4小時(shí)，第二步為在177℃較高溫時(shí)效8小時(shí)。可見該發(fā)明的突出優(yōu)點(diǎn)為固溶處理之前所增加的與眾不同的退火處理。該發(fā)明對(duì)所增加該退火處理工藝的原理、目的和效果解釋為這種熱處理，在溫度低于固溶體熱處理溫度下進(jìn)行，釋放鋁合金材料中的儲(chǔ)存能。從而使該材料在固溶熱處理過程中沒有足夠的能量來發(fā)生再結(jié)晶和異常晶粒生長(zhǎng)。這種處理的實(shí)質(zhì)為選擇低于通常固溶處理溫度，而又高于通常時(shí)效處理溫度，在處于“固溶-時(shí)效”中間溫度點(diǎn)進(jìn)行一次“升溫-保溫-降溫”過程，其中的“升溫-保溫”是為了更好的釋放儲(chǔ)存能作準(zhǔn)備，而降溫過程為釋放儲(chǔ)存能的過程。
寧愛林等對(duì)7A04鋁合金采用了二級(jí)快速固溶熱處理新工藝，結(jié)果表明在總的固溶時(shí)間都控制在8分鐘的前提下，單級(jí)固溶條件為470℃或485℃保溫8分鐘，二級(jí)固溶條件為470℃保溫5分鐘接著升溫485℃再保溫3分鐘，總保溫時(shí)間也是8分鐘。單級(jí)固溶獲得的合金的室溫強(qiáng)度Rm約為422.3MPa；二級(jí)固溶獲得的合金的室溫強(qiáng)度為477.4MPa(寧愛林，曾蘇民，7A04鋁合金快速熱處理工藝研究[J].輕金屬，2004，(6)51-54)。該研究的“先低溫、后高溫”的二級(jí)快速固溶工藝明顯提高了合金強(qiáng)度。
另一中國專利00113246.6號(hào)，公開了題為“鋁、鎂合金的固溶或均勻化熱處理方法”的專利，該專利發(fā)明了一種可以稱之為“強(qiáng)化固溶處理”或“過固溶處理”的新方法。通常的固溶處理溫度都選擇在合金的多相共晶點(diǎn)或者包晶點(diǎn)溫度以下15℃或更低，以避免過燒。而該發(fā)明雖然固溶處理的起始溫度選擇在多相共晶點(diǎn)或者包晶點(diǎn)溫度T熔以下5℃～30℃，但是，緩慢升溫，直至將溫度升高到超過多相共晶點(diǎn)或者包晶點(diǎn)溫度T熔點(diǎn)以上5℃～30℃。該發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)是可以提高合金的固溶處理效率。
2006年9月20日中國專利200510127750.6號(hào)公開了題為“一種適用于高強(qiáng)變形鋁合金的雙級(jí)強(qiáng)制固溶處理方法”的專利，該專利以牌號(hào)為7055、7B04、B96為具體對(duì)象，通過二級(jí)固溶處理的方法使得Al-Zn-Mg-Cu系高強(qiáng)變形鋁合金的強(qiáng)度提高3％～10％，延伸率提高1％～5％。
對(duì)于鎂基合金，雖然沒有專利指出諸如上述針對(duì)鋁合金的二級(jí)或分級(jí)固溶處理等新工藝，但二級(jí)時(shí)效等相關(guān)專利卻有公開。中國專利CN00819991.4號(hào)、加拿大專利CA2423459號(hào)、歐洲專利EP1339888A0號(hào)、以及世界知識(shí)產(chǎn)權(quán)組織專利中心WO0227053號(hào)公開了同一核心內(nèi)容的題為“高強(qiáng)鎂合金及其制備方法”的專利。這些發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)之一是對(duì)所發(fā)明的Mg-6％Zn-3％Al-2.5％Si-1％Mn-0.4％Ca組成的合金使用雙重時(shí)效熱處理工藝。該雙重時(shí)效工藝為先低溫、后高溫，如先在約90℃對(duì)合金首次時(shí)效，然后在約180℃對(duì)合金二次時(shí)效。該雙重時(shí)效與一次簡(jiǎn)單時(shí)效相比，合金晶粒尺寸減小、硬度、強(qiáng)度等增加。另外，與此專利的“先低溫，后高溫”的順序相反的另一中國專利CN200510030457.8號(hào)，在2006年3月公開了題為“含稀土高強(qiáng)度鑄造鎂合金及其制備方法”的專利，該發(fā)明對(duì)合金先進(jìn)行高溫200℃～250℃再低溫150℃～200℃的雙級(jí)時(shí)效處理。事實(shí)上，15年前在研究稀土磁性材料過程中就業(yè)已發(fā)現(xiàn)雙級(jí)時(shí)效可以顯著提高稀土磁性材料的性能。對(duì)一個(gè)具體合金到底是選擇“先低溫，后高溫”的順序，還是選擇相反的順序，不但要考慮析出質(zhì)點(diǎn)的溶質(zhì)的具體情況，而且要考慮析出質(zhì)點(diǎn)所要進(jìn)入的溶劑情況。如美國專利US4,746,378號(hào)在1998年公開的題為“適用于永磁材料的Sm2Co17的生產(chǎn)工藝”的專利。該發(fā)明對(duì)其材料采用雙重時(shí)效熱處理技術(shù)，兩次時(shí)效溫度的選擇為“先高溫，后低溫”；首次時(shí)效溫度為830℃，能夠使固溶在(α)Co基體中Sm2Co17析出。第二次時(shí)效溫度為410℃，是為固溶在(ε)Co基體中Sm2Co17析出而設(shè)計(jì)的。該發(fā)明的相關(guān)優(yōu)點(diǎn)之一為更加細(xì)致的考慮了合金基體Co中的(α)Co和(ε)Co的差異性。上述發(fā)明中的雙重時(shí)效可以借鑒，但時(shí)效處理與固溶處理相比在處理目的、微觀機(jī)理等大不一樣。
以上這些創(chuàng)新工藝是否適用于耐熱鎂基稀土合金固溶處理，一直未見專利公開和文章報(bào)道。而上述提及的7A04等Al-Zn-Mg-Cu系鋁合金二級(jí)快速固溶熱處理新工藝中的鋁合金與鎂稀土合金各方面的差異性相當(dāng)之大，合金中主要強(qiáng)化元素的原子半徑與基體Al的原子半徑差別不大。而耐熱鎂基稀土合金中的稀土原子半徑與基體Mg的原子半徑差別較大；并且析出物多為RE∶Mg≈1∶5的金屬間化合物，顯然，該工藝不能完全適用于耐熱鎂基稀土合金固溶處理工藝。另外，對(duì)于稀土含量較高的耐熱鎂基稀土合金，析出的金屬間化合物在溫度超過多相共晶點(diǎn)或者包晶點(diǎn)溫度以上5℃～30℃時(shí)是否可行，則沒有定論。因此，開發(fā)適用于耐熱鎂基稀土合金固溶處理新工藝是很有必要的。

發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)耐熱鎂基稀土合金固溶處理工藝所存在的空白，解決現(xiàn)有固溶處理工藝不能很好適用于高稀土含量的耐熱鎂合金固溶處理的難題，本發(fā)明的目的在于提供一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法，具體涉及一種適用于耐熱鎂基稀土合金固溶處理的多次熱震蕩式固溶處理新方法。
本發(fā)明的熱震蕩式固溶處理的原理在于1>、熱震蕩式固溶處理的基本定義為在常規(guī)的固溶處理的保溫階段，增加一次以上的“降溫-低溫保溫-升溫”操作，而固溶保溫總時(shí)間不變；該“降溫-低溫保溫-升溫”的一次操作被定義為一次熱震蕩。兩次操作被定義為二次熱震蕩，依此類推。本發(fā)明說明書中的圖1通過固溶處理溫度工藝圖的方式直觀描述熱震蕩這一定義；圖1中的圖1-A，為常規(guī)的固溶處理溫度工藝圖；而圖1-B、1-C、1-D三個(gè)圖為本發(fā)明代表性的固溶處理溫度工藝圖，圖1-B為一次熱震蕩圖，圖1-C、1-D分別為二次、三次熱震蕩圖。
2>、熱震蕩式固溶處理的基本原理為從金屬學(xué)基本原理看該升溫是促使合金中溶質(zhì)向基體合金中溶解的過程，而降溫則相反。每一次熱震蕩，即每一次“降溫-低溫保溫-升溫”操作，合金體系中的溶質(zhì)物相必然會(huì)發(fā)生一次“溶解-析出”的過程。多次震蕩則“溶解-析出”過程往復(fù)多次，這使得溶質(zhì)相的溶解-析出通道更加通暢。為固溶處理最后一步冷淬和隨后的人工失效的溶質(zhì)相順暢析出奠定基礎(chǔ)。同時(shí)，溶質(zhì)相的多次往復(fù)的溶解-析出過程，也會(huì)一定程度上使溶質(zhì)相的生成產(chǎn)生遺傳效應(yīng)。為了控制溶質(zhì)結(jié)晶出的質(zhì)點(diǎn)變大，本發(fā)明的“溶解-析出”操作的最低溫度，也就是熱震蕩降溫操作中的最低溫度，被控制在熱震蕩的最高溫度的55％～75％。
另外，從熱力學(xué)基本原理看，升溫可以看成向被處理的合金提供能量，降溫則是從體系中取出能量?！敖禍?低溫保溫-升溫”操作被定義的熱震蕩，本質(zhì)是一種增加或減少體系內(nèi)能方式的能量熱震蕩。該能量熱震蕩在循環(huán)往復(fù)的對(duì)合金進(jìn)行“貯存”或“釋放”，合金中可能析出的溶質(zhì)相在此過程中達(dá)到能量分配均衡，使得溶質(zhì)相在時(shí)效處理階段以均衡的方式釋放能量而析出。
對(duì)于稀土耐熱鎂基稀土合金，稀土添加量占成品合金重量百分比一般為6％~22％的，而且所添加的稀土在原子半徑、熔點(diǎn)等方面與合金基體鎂相差很大，導(dǎo)致所形成的配位數(shù)約為5的的金屬間化合物經(jīng)常處于高能量狀態(tài)，通過熱震蕩釋放或均衡能量更有實(shí)際意義。
本發(fā)明的一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法的步驟和條件為本發(fā)明的耐熱鎂基稀土合金的組成及重量百分比配比為8.2％Gd-2.8％Nd-0.4％Zr-Mg，Mg為余量；本發(fā)明的方法是把這種合金常規(guī)的固溶處理工藝進(jìn)行改進(jìn)。把原來的合金在熱處理爐中535℃保溫10小時(shí)后移出熱處理爐后用水進(jìn)行冷淬，改進(jìn)為耐熱鎂基稀土合金在熱處理爐中固溶處理溫度達(dá)到最高溫度Th為535℃的保溫階段，增加一次或一次以上的熱震蕩；所述的一次“降溫-低溫保溫-升溫”的操作，本發(fā)明定義為一次熱震蕩。
所述的一次熱震蕩的具體的操作方法為在確定固溶處理的溫度Th和保溫時(shí)間th后，在高溫總保溫時(shí)間∑th不變的前提下，在固溶處理階段增加“降溫-低溫保溫-升溫”操作，該高溫總保溫時(shí)間∑th為6～48小時(shí)。
所述的“降溫-低溫保溫-升溫”操作中的“降溫”操作“降溫”操作的溫度降至的最低點(diǎn)TL為Th的55～75％，降溫操作的降溫速率為5～12℃/min。
所述的“降溫-低溫保溫-升溫”操作中的“低溫保溫”操作降溫操作中溫度降至最低點(diǎn)TL處開始“低溫保溫”，低溫保溫時(shí)間∑tL為高溫總保溫時(shí)間∑th的5～40％。
所述的一次“降溫-低溫保溫-升溫”操作中的“升溫”操作“升溫”操作溫度升高的最高點(diǎn)與Th相等，該升溫操作中的升溫速率為2～10℃/min。
所述的增加一次或一次以上的熱震蕩，優(yōu)選增加1次、2次或3次的熱震蕩，更優(yōu)選的熱震蕩次數(shù)為2或3次。
固溶處理階段的冷淬，可以采用水冷、空冷或水溶性高分子溶液冷淬；時(shí)效可以采用一級(jí)時(shí)效、雙級(jí)時(shí)效或多級(jí)時(shí)效。
所述的冷淬和時(shí)效優(yōu)選為將出爐的高溫耐熱鎂基稀土合金，投入溫度為室溫的水溶性交聯(lián)聚丙烯酸鈉水凝膠中冷卻至室溫，然后在230℃下人工時(shí)效24小時(shí)。
本發(fā)明的固溶處理方法顯著優(yōu)點(diǎn)在于與不進(jìn)行熱震蕩的固溶處理相比，本發(fā)明的固溶處理方法可以顯著的提高耐熱鎂基稀土合金的室溫和250℃的高溫力學(xué)性能，尤其是改善合金的韌性方面更為明顯。例如對(duì)組成為Mg-8.2％Gd-2.8％Nd-0.4％Zr的耐熱鎂基稀土合金，增加兩次本發(fā)明的熱震蕩熱處理后，與無熱震蕩的常規(guī)熱處理相比，在250℃抗拉強(qiáng)度提高了1.55倍；其伸長(zhǎng)率也提高了2倍。


圖1為常規(guī)的固溶處理工藝溫度制度圖。
圖2～4為本發(fā)明新方法的代表性的熱振蕩固溶處理工藝的溫度制度圖。其中圖2為一次熱震蕩固溶處理工藝溫度制度圖。
圖3為次二熱震蕩固溶處理工藝溫度制度圖。
圖4為三次熱震蕩固溶處理工藝溫度制度圖。
具體實(shí)施例方式
實(shí)施例1與對(duì)比例1所不同的是在固溶處理工藝的保溫階段增加一次熱震蕩、結(jié)合圖2的7個(gè)階段進(jìn)行定量描述。從最初的室溫以升溫速率為4℃/min升至Th，該Th為535℃，此為第①個(gè)階段；在Th溫度保留3小時(shí)，即th1為3小時(shí)，此為第②個(gè)階段；而后進(jìn)行熱震蕩處理，先進(jìn)行以8.8℃/min的降溫速率降溫至最低保溫溫度TL，TL為325℃，使最低保溫溫度與最高保溫溫度之比TL/Th為61％，此為第③個(gè)階段；在325℃保溫0.4小時(shí)，即熱震蕩的保溫階段，此為第④個(gè)階段；隨后以7℃/min升溫至Th為535℃，即進(jìn)入熱震蕩的升溫階段，此為第⑤個(gè)階段；在535℃下保溫4小時(shí)，此為第⑥個(gè)階段；第⑦階段的冷淬以及隨后的人工時(shí)效處理的條件都與比較例相同。其余的同比較例1。所得的樣品的室溫和高溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果為室溫抗拉強(qiáng)度202MPa；屈服強(qiáng)度182MPa；伸長(zhǎng)率2.2％。
250℃抗拉強(qiáng)度179MPa；屈服強(qiáng)度168MPa；伸長(zhǎng)率4.6％。
對(duì)比例1對(duì)組成為的8.2％Gd-2.8％Nd-0.4％Zr-Mg耐熱鎂基稀土合金，其中含量為重量百分比(wt.％)，Mg為余量。將鑄態(tài)耐熱鎂基稀土合金進(jìn)行固溶和人工時(shí)效處理。選擇常規(guī)固溶處理工藝，即固溶處理的保溫溫度Th為535℃，對(duì)應(yīng)高溫總保溫時(shí)間∑th為11小時(shí)；以8℃/min的升溫速率從室溫升至Th，即535℃，然后在535℃保溫11小時(shí)。再將樣品投入水溶性交聯(lián)聚丙烯酸鈉水凝膠中冷卻至室溫。然后在230℃下人工時(shí)效24小時(shí)。對(duì)耐熱鎂基稀土合金分別進(jìn)行室溫和高溫拉伸試驗(yàn)，結(jié)果為室溫抗拉強(qiáng)度188MPa；屈服強(qiáng)度162MPa；伸長(zhǎng)率1.2％。
250℃抗拉強(qiáng)度161MPa；屈服強(qiáng)度112MPa；伸長(zhǎng)率3.2％。
實(shí)施例2與實(shí)施例1所不同的是在Th溫度的總保溫時(shí)間內(nèi)增加一次熱震蕩，變成兩次熱震蕩，結(jié)合圖3進(jìn)行定量描述。
圖3中的第①個(gè)階段的升溫速率為4.7℃/min；第②個(gè)階段為在535℃下的第一次保溫階段th1為1.45小時(shí)；第③個(gè)階段為第一次熱震蕩的降溫階段，其降溫速率為8.5℃/min降至320℃；第④個(gè)階段為在320℃的溫度下保溫0.4小時(shí)；第⑤個(gè)階段為升溫速率為5.5℃/min升高至535℃；至此，第一次熱震蕩結(jié)束。第⑥個(gè)階段為在535℃下的第二次保溫階段th2為4小時(shí)；第二次熱震蕩的工藝與第一次相同。第二次熱震蕩之后進(jìn)入第三次保溫階段th3，既圖3中的第⑩個(gè)階段。該階段為在535℃下保溫時(shí)間th3為1.75小時(shí)；隨后的冷淬和人工時(shí)效處理的條件都與實(shí)施例1相同。其余的同實(shí)施例1。所得的樣品的室溫和高溫力學(xué)性能測(cè)定結(jié)果為室溫抗拉強(qiáng)度362MPa；屈服強(qiáng)度239MPa；伸長(zhǎng)率8.4％。
250℃抗拉強(qiáng)度278MPa；屈服強(qiáng)度190MPa；伸長(zhǎng)率9.2％。
實(shí)施例3與實(shí)施例2所不同的是從室溫直接升溫至最高保溫溫度Th，在Th為535℃下的總保溫時(shí)間內(nèi)增加到三次熱震蕩，每次熱震蕩的時(shí)間間隔各不相同。在535℃下的第一次保溫階段的保溫時(shí)間th1為0.3小時(shí)，th2為0.6小時(shí)、th3為1小時(shí)、th4為3.75小時(shí)；圖4為其工藝的定量描述示意圖。其余的同實(shí)施例2。所得樣品的室溫和高溫力學(xué)性能測(cè)定結(jié)果為室溫抗拉強(qiáng)度234MPa；屈服強(qiáng)度177MPa；伸長(zhǎng)率3.8％。
250℃抗拉強(qiáng)度199MPa；屈服強(qiáng)度164MPa；伸長(zhǎng)率5.2％。
權(quán)利要求
1.一種耐熱鎂基稀十合金的固溶處理方法，其特征在于，步驟和條件為所述的耐熱鎂基稀土合金的合金組成及重量百分比配比為8.2％Gd-2.8％Nd-0.4％Zr-Mg，Mg為余量；把所述的耐熱鎂基稀土合金在熱處理爐中固溶處理溫度達(dá)到最高溫度Th為535℃的保溫階段，增加一次或一次以上的熱震蕩；所述的一次“降溫-低溫保溫-升溫”的操作，本發(fā)明定義為一次熱震蕩；所述的一次熱震蕩的具體的操作方法為在確定固溶處理的溫度Th和保溫時(shí)間th后，在高溫總保溫時(shí)間∑th不變的前提下，在固溶處理階段增加“降溫-低溫保溫-升溫”操作，該高溫總保溫時(shí)間∑th為6～48小時(shí)；所述的“降溫-低溫保溫-升溫”操作中的“降溫”操作“降溫”操作的溫度降至的最低點(diǎn)TL為Th的55～75％，降溫操作的降溫速率為5～12℃/min；所述的“降溫-低溫保溫-升溫”操作中的“低溫保溫”操作降溫操作中溫度降至最低點(diǎn)TL處開始“低溫保溫”，低溫保溫時(shí)間∑tL為高溫總保溫時(shí)間∑th的5～40％；所述的一次“降溫-低溫保溫-升溫”操作中的“升溫”操作“升溫”操作溫度升高的最高點(diǎn)與Th相等，該升溫操作中的升溫速率為2～10℃/min；固溶處理階段的冷淬，可以采用水冷、空冷或水溶性高分子溶液冷淬；時(shí)效可以采用一級(jí)時(shí)效、雙級(jí)時(shí)效或多級(jí)時(shí)效。
2.如權(quán)利要求1所述的一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法，其特征在于所述的熱震蕩次數(shù)為1次、2次或3次。
3.如權(quán)利要求1所述的一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法，其特征在于所述的優(yōu)選的熱震蕩次數(shù)范圍為2次或3次。
4.如權(quán)利要求1所述的一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法，其特征在于所述的高溫總保溫時(shí)間∑th優(yōu)選為8～24小時(shí)。
5.如權(quán)利要求1所述的一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法，其特征在于所述的“降溫”操作的溫度降至的最低點(diǎn)(TL)的范圍為60～65％。
6.如權(quán)利要求1所述的一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法，其特征在于所述的“降溫”操作的溫度的降溫速率優(yōu)選為7～10℃/min。
7.如權(quán)利要求1所述的一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法，其特征在于所述的“低溫保溫”操作，其低溫保溫時(shí)間∑tL占高溫總保溫時(shí)間∑th的比值范圍中優(yōu)選為10～25％。
8.如權(quán)利要求1所述的一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法，其特征在于所述的所述的“升溫”操作，升溫速率優(yōu)選為5～8℃/min。
9.如權(quán)利要求1所述的一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法，其特征在于所述的冷淬和時(shí)效方法為將出爐的高溫耐熱鎂基稀土合金，投入溫度為室溫的水溶性交聯(lián)聚丙烯酸鈉水凝膠中冷卻至室溫，然后在230℃下人工時(shí)效24小時(shí)。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種耐熱鎂基稀土合金的固溶處理方法。解決現(xiàn)有固溶處理工藝不適用于高稀土含量的耐熱鎂基合金固溶處理的難題，提供一種適用于耐熱鎂基稀土合金固溶處理的多次熱震蕩式固溶處理方法。本發(fā)明的固溶處理方法顯著優(yōu)點(diǎn)在于與不進(jìn)行熱震蕩的固溶處理相比，本發(fā)明的固溶處理方法可以顯著的提高耐熱鎂基稀土合金的室溫和250℃的高溫力學(xué)性能，尤其是改善合金的韌性方面更為明顯。例如對(duì)組成為Mg－8.2％、Gd－2.8％、Nd－0.4％Zr的耐熱鎂基稀土合金，增加兩次本發(fā)明的熱震蕩熱處理后，與無熱震蕩的常規(guī)熱處理相比，在250℃抗拉強(qiáng)度提高了1.55倍；其伸長(zhǎng)率也提高了2倍。
文檔編號(hào)C22F3/00GK1962923SQ20061013169
公開日2007年5月16日 申請(qǐng)日期2006年11月30日 優(yōu)先權(quán)日2006年11月30日
發(fā)明者彭秋明, 王立民, 吳耀明, 楊潔, 王立東, 孟健, 張洪杰 申請(qǐng)人:中國科學(xué)院長(zhǎng)春應(yīng)用化學(xué)研究所