專利名稱：：擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種膨脹管用油井管及其制造方法，該膨脹管用油井管適于在油井和汽井內(nèi)對油井管擴(kuò)管并進(jìn)行井口修整的膨脹管技術(shù)(ExpandableTubularTechnology)，且擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良。
背景技術(shù)：
：以前，油井用鋼管插入井內(nèi)而直接使用，但近年來，已經(jīng)開發(fā)了在井內(nèi)擴(kuò)管1030%后使用的技術(shù)，從而大大有利于降低油井和汽井開發(fā)成本。但是，如果因擴(kuò)管而在鋼管中導(dǎo)入塑性變形，則使低溫韌性降低。涉及擴(kuò)管后使用的膨脹管用油井管的發(fā)明在日本專利第3562461號公報(bào)中已經(jīng)公開，但是，關(guān)于原本極大地影響擴(kuò)管性能的微觀組織則沒有進(jìn)行任何說明，再者，關(guān)于擴(kuò)管后的韌性也沒有進(jìn)行任何公開。但是，擴(kuò)管性能優(yōu)良是必要條件，而且為了防止起因于在油井內(nèi)的擴(kuò)管過程中產(chǎn)生的創(chuàng)傷而引起的破壞，還要求擴(kuò)管后韌性優(yōu)良的鋼管。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明提供一種膨脹管用油井管及其制造方法，該膨脹管用油井管適于在油井和汽井內(nèi)對油井管擴(kuò)管并進(jìn)行井口修整的膨脹管技術(shù)(ExpandableTubularTechnology)，且擴(kuò)管前的屈服強(qiáng)度為482689MPa(70100ksi)，擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良。此外，擴(kuò)管前的強(qiáng)度是為了防止往油井中插入鋼管到擴(kuò)管之間發(fā)生斷裂、因內(nèi)壓引起的爆裂、因外壓引起的壓壞所需要的強(qiáng)度，是在通常的油井設(shè)計(jì)中所使用的強(qiáng)度水平。本發(fā)明者就影響擴(kuò)管后韌性的鋼的化學(xué)成分、制造方法進(jìn)行了詳細(xì)的研究。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，最為有效的方法是使降低了添加C量的馬氏體成為回火組織。本發(fā)明就是根據(jù)上述的見解而完成的，其要點(diǎn)如下(1)一種擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.030.14%、Si:0.8%以下、Mn:0.32.5%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Ti:0.0050.03%、Al:0.1%以下、N:0.0010.01%以下、B:0.00050.003%，余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，用下式(1)表示的A值為1.8以上，并且由回火馬氏體組織構(gòu)成；A=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.45Cu+0.8Cr+2Mo…(1)其中，C、Si、Mn、Ni、Cu、Cr、Mo分別為各元素的含量[質(zhì)量%]。(2)技術(shù)方案(1)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有Nb:0.010.3%、Ni:0.11%、Mo:0.050.6%、Cr:0.11.0%、Cu:0.11.0%、V:0.010.3%之中的1種或2種以上。(3)技術(shù)方案(1)或(2)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有Ca:0.0010.01%、REM:0.0020.02%之中的1種或2種。(4)技術(shù)方案(1)(3)的任一項(xiàng)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于所述膨脹管用油井管所含有的S量為0.003質(zhì)量％以下。(5)上述(1)(4)的任一項(xiàng)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于所述膨脹管用油井管是對電焊鋼管進(jìn)行淬火和回火而制造的。(6)上述(1)(5)的任一項(xiàng)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于所述膨脹管用油井管的壁厚的最小值為平均壁厚的95%以上。(7)—種擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管的制造方法，其特征在于對于以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.030.14%、Si:0.8%以下、Mn:0,32,5%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Ti:0.0050.03%、Al:0.1%以下、N:0.0010.01%以下、B:0.00050.003°/o，余量由鐵禾口不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，且用下式(1)表示的A值為1.8以上的鋼制管坯，將其從AC3點(diǎn)+30'C以上的溫度區(qū)域淬火，并在350720'C進(jìn)行回火，由此設(shè)計(jì)為回火馬氏體組織；A=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.45Cu+0.8Cr+2Mo…(1)其中，C、Si、Mn、Ni、Cu、Cr、Mo分別為各元素的含量[質(zhì)量%]。8)技術(shù)方案(7)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管的制造方法，其特征在于所述鋼制管坯以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有Nb:0.010.3%、Ni:0.11.0%、Mo:0.050.60/0、Cr:0.11%、Cu:0.11.0%、V:0.010.3%之中的1種或2種以上，而且滿足<formula>formulaseeoriginaldocumentpage7</formula>(9)技術(shù)方案(7)或(8)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管的制造方法，其特征在于所述鋼制管坯以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有Ca:0.0010.01%、REM:0.0020.02%之中的1種或2種，而且滿足A-2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.45Cu+0.8Cr+2Mo》1.8。(10)技術(shù)方案(7)(9)的任一項(xiàng)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管的制造方法，其特征在于所述鋼制管坯為電焊鋼管。具體實(shí)施例方式本發(fā)明者就影響擴(kuò)管性和擴(kuò)管后韌性的鋼的化學(xué)成分、制造方法進(jìn)行了詳細(xì)的研究。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，對擴(kuò)管性而言，作為均勻組織的回火馬氏體組織是優(yōu)良的，對提高擴(kuò)管后的韌性而言，使降低了添加C量的馬氏體成為回火組織是最為有效的。但是，一般在降低添加C量時，其淬透性降低，在淬火時容易生成鐵素體，如果生成哪怕是少量的鐵素體，則擴(kuò)管時也會從那部分產(chǎn)生龜裂。在專利文獻(xiàn)l所記載的發(fā)明中，說明了必須在鋼管強(qiáng)度降低的同時減少C量。但是，對于不添加B的低C鋼而言，其淬透性較低，即使進(jìn)行淬火處理，無論如何也不能得到馬氏體。為使壁厚為10mm左右的鋼管實(shí)質(zhì)上成為馬氏體，必須含有使A值達(dá)到1.8以上的合金。另一方面，如果在用于擴(kuò)管的膨脹管用油井管中添加B，則即使是低C也可以通過淬火處理而得到馬氏體，從而可以制作高強(qiáng)度的擴(kuò)管性優(yōu)良且擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管。這樣的鋼管的造管方法并沒有必要進(jìn)行特別的規(guī)定，無論是無縫鋼管還是焊接鋼管都是可以的，但特別優(yōu)選的是偏厚程度優(yōu)良的電焊鋼管。其次，就化學(xué)成分的限定理由進(jìn)行說明?；瘜W(xué)成分范圍基本上限定為在上述的制造條件下，油井用鋼管是所要求的屈服強(qiáng)度為482689MPa、且厚度為715mm的高強(qiáng)度鋼，而且鋼管的擴(kuò)管性優(yōu)良，擴(kuò)管后的韌性也優(yōu)良。此外，油井中的溫度由于在or以上，所以要考慮在0'C下的韌性。C提高淬透性，是提高鋼的強(qiáng)度所必須的元素，為得到目標(biāo)的強(qiáng)度，所必須的下限為0.03%。但是，如果C量過多，則由于擴(kuò)管后的韌性降低，所以將其上限設(shè)定為0.14%。Si是為了脫氧和提高強(qiáng)度而添加的元素，但是，如果添加較多，則使低溫韌性顯著劣化，所以將其上限設(shè)定為0.8。/。。鋼的脫氧無論是A1還是Ti，都是可以充分進(jìn)行的，未必須要添加Si。因此，下限沒有限定，但通常作為雜質(zhì)含有O.1%以上。Mn在提高淬透性、和確保高強(qiáng)度方面是不可缺少的元素。其下限為0.3%。但是，當(dāng)Mn過多時，則馬氏體大量地生成而使強(qiáng)度過高，所以將上限設(shè)定為2.5%。再者，在本發(fā)明鋼中，作為必須的元素還含有B和Ti。B提高低C鋼的淬透性，是通過淬火而得到馬氏體組織的必須元素。在0.0005%以下時，淬透性的提高效果并不充分，而含量超過0.003%時，則由于在晶界析出而使韌性降低，所以設(shè)定為0.00050.003%。但是，為了使B有助于淬透性的提高，必須防止BN的生成，為此需要以TiN的形式將N固定。即使在N較低的情況下，Ti最低也必要添加0.005。/。，另一方面，如果大量添加而使其超過0.03%，則由于析出粗大的TiN和TiC而使韌性降低。再者，為了以TiN的形式將N固定，優(yōu)選滿足Ti》3.4N。Al通常是作為脫氧材料而在鋼中含有的元素，對組織的微細(xì)化也有效。但是，如果A1量超過0.P/。，則由于A1系非金屬夾雜物增加而損害鋼的純度，所以將上限設(shè)定為0.1%。但是，脫氧用Ti或Si也是可以的，未必須要添加A1。因此，下限沒有限定，但通常作為雜質(zhì)含有0.001%以上。N形成TiN，抑制鋼坯再加熱時的奧氏體晶粒的粗大化，從而提高母材的低溫韌性。為此，必須的最小量為0.001%。但是，如果N量過多，則由于TiN粗大化，將產(chǎn)生表面瑕疵、韌性劣化等弊病，所以其上限必須抑制在0.01%。再者，在本發(fā)明中，將作為雜質(zhì)元素的P、S量分別設(shè)定為0.03。/。、0.01%以下。其主要原因在于更進(jìn)一步提高母材的低溫韌性，特別是改善焊接區(qū)的韌性。P量的降低在減輕連續(xù)鑄造鋼坯的中心偏析的同時，還防止晶界的破壞，從而使低溫韌性得以提高。另外，S量的降低具有降低因熱軋而延伸的MnS、從而提高延展性和韌性的效果。特別地，如果將S量降低到0.003。/。以下，則韌性變得最好。兩者都是越少越優(yōu)選，但必須根據(jù)特性和成本的平衡來決定。其次，就添加Nb、Ni、Mo、Cr、Cu、V的目的進(jìn)行說明。添加這些元素的主要目的在于不損害本發(fā)明鋼的優(yōu)良特征而謀求強(qiáng)度、韌性的進(jìn)一步提高和能夠制造的鋼材尺寸的擴(kuò)大。Nb所具有的效果是與B共存而提高B的淬透性增加效果。進(jìn)而抑制淬火時晶粒的粗大化，從而使韌性得以提高。在低于0.01%時，其效果并不充分，當(dāng)過量地添加而超過0.3%時，則回火時NbC大量析出，反而使韌性降低，所以將其設(shè)定為0.010.3%。添加Ni的目的在于提高淬透性。Ni與Mn、Cr、或Mo的添加相比較，低溫韌性的劣化較少。這樣的效果在Ni小于O.P/。時并不充分。另一方面，當(dāng)添加量過多時，則回火中容易產(chǎn)生逆相變，所以將其上限設(shè)定為1.0%。Mo是為提高鋼的淬透性、從而獲得高強(qiáng)度而添加的。另外，Mo與Nb共存，在控制軋制時抑制奧氏體的再結(jié)晶、以及使淬火前的奧氏體組織微細(xì)化方面也是有效的。該效果在Mo小于0.05Q/。時并不充分。另一方面，過量地添加Mo將大量生成馬氏體，以致使強(qiáng)度過高，所以將其上限設(shè)定為0.6%。Cr使母材、焊接區(qū)的強(qiáng)度增加，但是，該效果在Cr小于0.1。/。時并不充分，所以將其設(shè)定為下限。另一方面，當(dāng)Cr量過多時，則回火時在晶界生成粗大的炭化物而使韌性降低，所以上限設(shè)定為1.0%。添加Cu的目的在于提高淬透性。這樣的效果在Cu小于0.1。/。時并不充分。另一方面，當(dāng)添加量過多而超過1.0%時，則在熱軋時容易產(chǎn)生瑕疵，所以設(shè)定為0.11.0%。V具有與Nb大致同樣的效果，但其效果比Nb弱，在添加量小于0.01%時，不能獲得充分的效果。另一方面，當(dāng)添加量過多時，貝U低溫韌性發(fā)生劣化，所以將上限設(shè)定為0.3%。其次，就添加Ca、REM的目的進(jìn)行說明。Ca及REM用于控制硫化物(MnS等)的形態(tài)，從而提高低溫韌性。該效果在Ca小于0.00"/。、REM小于0.002。/。時并不充分。另一方面，如果添加的Ca量超過0.01。/。、REM超過0.02。/。，貝!」CaO-CaS或者REM-CaS大量地生成而成為大型聚集群和大型夾雜物，以致?lián)p害鋼的純度。為此，Ca添加量的上限限制為0.01%，或REM添加量的上限限制為0.02。/。。此外，Ca添加量的優(yōu)選上限為0.006%。再者，為確保充分的淬透性，防止淬火時鐵素體的生成，從而提高擴(kuò)管特性，A二2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.45Cu+0.8Cr+2Mo的A必須滿足1.8以上。為參考起見，在不添加B的鋼中，A的計(jì)算公式成為A=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.45Cu+0.8Cr+Mo—1,為使A值為1.8以上，所需要的合金添加量增多，因而是不現(xiàn)實(shí)的。再者，在表示A值的式中，C、Si、Mn、Ni、Cu、Cr、Mo為各元素的含量(質(zhì)量％〕。另外，當(dāng)求算A值時，在選擇含有的Ni、Cu、Cr、Mo的含量處于雜質(zhì)水平的情況下，具體地說，在Ni、Cr、Cu的含量低于0.05%、Mo的含量低于0.02。/。的情況下，這些含量以O(shè)(質(zhì)量％)進(jìn)行計(jì)算。其次，就化學(xué)成分以外的制造條件進(jìn)行說明。本發(fā)明將鋼管的組織限定為低C的回火馬氏體。這是本發(fā)明的最本質(zhì)的方面，成為回火馬氏體是被擴(kuò)管的膨脹管用油井管的必要條件。也就是說，考慮到所希望的強(qiáng)度和韌性，有必要設(shè)定為以馬氏體和貝氏體為主體的組織，但是，如果淬透性不夠充分，從而在馬氏體組織中部分地生成鐵素體，則擴(kuò)管時在柔軟的鐵素體部使應(yīng)變集中，從而在較小的擴(kuò)管率下便發(fā)生龜裂。另外，在貝氏體組織中成為混合組織，要得到均勻組織是很困難的。在此情況下，由于在比較柔軟的部分使應(yīng)變集中，所以也會在較低的擴(kuò)管率下產(chǎn)生龜裂。另一方面，在通過淬火而得到均勻的馬氏體后，為進(jìn)行強(qiáng)度調(diào)整而回火的組織由于均勻性非常高，所以即使在高擴(kuò)管率下也不會發(fā)生龜裂。為了獲得馬氏體，必須在奧氏體單相區(qū)域加熱并進(jìn)行急冷(淬火)。如果將加熱溫度設(shè)定為A&點(diǎn)，則成為奧氏體區(qū)域，但是，為充分獲得B的淬透性提高效果，必須加熱到AC3點(diǎn)+3(TC以上。在此，所謂急冷(淬火)，設(shè)想是在壁厚方向的整個位置進(jìn)行大約為20'C/秒以上的冷卻。被淬火的鋼管為進(jìn)行強(qiáng)度調(diào)整而回火。當(dāng)回火溫度低于350'C時，則組織不穩(wěn)定，當(dāng)超過72(TC時，則生成奧氏體，所以回火溫度設(shè)定為350720'C。為在高擴(kuò)管率下不產(chǎn)生開裂，對擴(kuò)管性而言，作為均勻組織的回火馬氏體是優(yōu)良的，但是，如果存在壁厚較薄的部分，則應(yīng)變往往集中在該部分上，將會發(fā)生開裂而使擴(kuò)管率降低。最薄壁厚部的壁厚當(dāng)為平均壁厚的95%以上、優(yōu)選為97%以上時，則對擴(kuò)管性施加的影響非常小。為滿足這些條件，優(yōu)選的是通過冷加工成形而制作熱線圈，從而壁厚變動較小的電焊鋼管。此外，電焊鋼管的焊接區(qū)及其附近在管子制造悍接時多少會使壁厚增加。因此，平均壁厚的測量優(yōu)選避開以焊接區(qū)為中心的50mm的范圍。這樣制作的鋼管插入油井中，然后例如插入外徑比鋼管的內(nèi)徑還大的圓錐型塞柱，使其在鋼管內(nèi)從鋼管的下部到上部移動，由此進(jìn)行1030%的擴(kuò)管而使用。在此情況下，擴(kuò)管率是將油井管的內(nèi)徑在擴(kuò)管前后之差除以擴(kuò)管前的內(nèi)徑，并用百分率來表示的。實(shí)施例用轉(zhuǎn)爐冶煉含有表l所示的化學(xué)成分的鋼，制作外徑為193.7mm、壁厚為12.7mm的電焊鋼管和無縫鋼管。此外，在表1中，空白欄意味著成分元素的含量低于檢測極限。對于這些鋼管，按表2的條件實(shí)施了熱處理。另外，對于這些鋼管的壁厚，使其避開以焊接區(qū)為中心的50mm的范圍，在圓周方向每隔10度，用超音波壁厚儀測量了36處的壁厚。求出這36處的壁厚的單純平均值(稱為平均壁厚)和最小值。最小壁厚率是將壁厚的最小值除以平均壁厚，并用百分率來求出的。其后，在鋼管內(nèi)插入所具有的最大直徑比內(nèi)徑大20%的圓錐型塞柱，將擴(kuò)管率設(shè)定為20%而進(jìn)行擴(kuò)管，從而制作出內(nèi)徑為201.96mm的鋼管。在插入塞柱時，為防止與鋼管內(nèi)表面的燒接，在塞柱表面涂布了含有二硫化鉬的噴射式潤滑材料。擴(kuò)管后，詳細(xì)觀察鋼管的表面而檢查開裂的有無。使用這樣制作的鋼管，為進(jìn)行韌性評價(jià)而實(shí)施了夏比(Charpy)沖擊試驗(yàn)。夏比沖擊試驗(yàn)是根據(jù)JISZ2242，使用V型缺口試驗(yàn)片在(TC進(jìn)行。結(jié)果如表2所示。本發(fā)明的鋼管均呈現(xiàn)出回火馬氏體組織，不會發(fā)生擴(kuò)管開裂，擴(kuò)管后的韌性也高達(dá)140J以上。另一方面，No.ll由于淬火溫度低，其組織沒有成為馬氏體，而為貝氏體，因此發(fā)生了擴(kuò)管開裂，而且擴(kuò)管后韌性也低。No.l2由于鋼成分中的C較高，所以擴(kuò)管后韌性較低。No.l3因?yàn)闆]有添加B，所以成為鐵素體和貝氏體的混合組織，因而發(fā)生擴(kuò)管開裂，而且擴(kuò)管后韌性也低。再者，為評價(jià)擴(kuò)管性能實(shí)施了緩沖加寬試驗(yàn)(flaretest)。緩沖加寬試驗(yàn)是將頂角為60'的沖頭擠進(jìn)鋼管，直到發(fā)生開裂為止，在開裂發(fā)生時，停止沖頭的擠入。在此情況下，擴(kuò)管率是將開裂發(fā)生時鋼管的內(nèi)徑與試驗(yàn)前鋼管的內(nèi)徑之差除以試驗(yàn)前的鋼管的內(nèi)徑，并用百分率來表示。將擴(kuò)管率設(shè)定為20%而進(jìn)行擴(kuò)管時，發(fā)生了開裂的比較例的緩沖加寬擴(kuò)管率也低。另外，在成功地進(jìn)行了擴(kuò)管率為20%的擴(kuò)管的鋼管之中，No.7的無縫鋼管由于其最小壁厚比低，所以緩沖加寬試驗(yàn)的擴(kuò)管率稍微降低。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種在油井管內(nèi)擴(kuò)管后，韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管。權(quán)利要求1、一種擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.03～0.14％、Si0.8％以下、Mn0.3～2.5％、P0.03％以下、S0.01％以下、Ti0.005～0.03％、Al0.1％以下、N0.001～0.01％以下、B0.0005～0.003％，余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，用下式(1)表示的A值為1.8以上，并且由回火馬氏體組織構(gòu)成；A＝2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.45Cu+0.8Cr+2Mo(1)其中，C、Si、Mn、Ni、Cu、Cr、Mo分別為各元素以質(zhì)量％計(jì)的含量。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有Nb:0.010,3%、Ni:0,11.0%、Mo:0.050.6%、Cr:0.11.0%、Cu:0.11.0%、V:0.010.3%之中的1種或2種以上。3、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有Ca:0扁0.01%、REM:0麓0,02%之中的1種或2種。4、根據(jù)權(quán)利要求13的任一項(xiàng)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于所述膨脹管用油井管所含有的S量為0.003質(zhì)量%以下。5、根據(jù)權(quán)利要求14的任一項(xiàng)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于所述膨脹管用油井管是對電焊鋼管進(jìn)行淬火和回火而制造的。6、根據(jù)權(quán)利要求15的任一項(xiàng)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管，其特征在于所述膨脹管用油井管的壁厚的最小值為平均壁厚的95%以上。7、一種擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管的制造方法，其特征在于對于以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.030,14%、Si:0.8%以下、Mn:0.32.5%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Ti:0.0050.03%、Al:0.1°/。以下、N:0.0010.01%以下、B:0.00050.003%，余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，且用下式(1)表示的A值為1.8以上的鋼制管坯，將其從AC3點(diǎn)+3(TC以上的溫度區(qū)域淬火，并在35072(TC進(jìn)行回火，由此設(shè)計(jì)為回火馬氏體組織；A=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.45Cu+0.8Cr+2Mo(1)其中，C、Si、Mn、Ni、Cu、Cr、Mo分別為各元素以質(zhì)量％計(jì)的含量。8、根據(jù)權(quán)利要求7所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管的制造方法，其特征在于所述鋼制管坯以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有Nb:0.010.3%、Ni:0.11.0%、Mo:0.050.6%、Cr:0.11.0%、Cu:0.11.0%、V:0.010.3%之中的1種或2種以上。9、根據(jù)權(quán)利要求7或8所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管的制造方法，其特征在于所述鋼制管坯以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有Ca:0.0010.01%、REM:0麓0.02%之中的1種或2種。10、根據(jù)權(quán)利要求79的任一項(xiàng)所述的擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管的制造方法，其特征在于所述鋼制管坯為電焊鋼管。全文摘要本發(fā)明提供一種擴(kuò)管后的韌性優(yōu)良的膨脹管用油井管及其制造方法，其特征在于所述膨脹管用油井管以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.03～0.14％、Si0.8％以下、Mn0.3～2.5％、P0.03％以下、S0.01％以下、Ti0.005～0.03％、Al0.1％以下、N0.001～0.01％以下、B0.0005～0.003％；根據(jù)需要，還含有Nb、Ni、Mo、Cr、Cu、V之中的1種或2種以上，進(jìn)而根據(jù)需要，含有Ca、REM之中的1種或2種，而且滿足A＝2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.45Cu+0.8Cr+2Mo≥1.8，余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且由回火馬氏體組織構(gòu)成。另外，本發(fā)明的制造方法的特征在于從Ac₃點(diǎn)+30℃以上對上述成分的鋼制管坯進(jìn)行淬火，在350～720℃進(jìn)行回火。文檔編號C22C38/00GK101194038SQ200680020619公開日2008年6月4日申請日期2006年6月9日優(yōu)先權(quán)日2005年6月10日發(fā)明者中村英幸,朝日均,村木太郎,津留英司申請人:新日本制鐵株式會社