專利名稱：：加工性優(yōu)良的高強(qiáng)度鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及具有優(yōu)良加工性，并且，例如具有590980MPa級(jí)以上的拉伸強(qiáng)度，用于汽車等的高強(qiáng)度鋼板。
背景技術(shù)：
：近年來，隨著汽車等的車體重量的輕量化，以降低油耗、確保碰撞時(shí)的安全性為目的，對(duì)高強(qiáng)度鋼板的需求日益增大。隨之，尤其對(duì)于以碰撞時(shí)起到吸收能量的作用的構(gòu)件和支柱等的構(gòu)造材為首的汽車框架構(gòu)件，要求采用從以往的590MPa級(jí)到980MPa級(jí)以上的高強(qiáng)度鋼板。另外，也要求提高鋼板的防銹性，為了兼具高強(qiáng)度和防銹性，對(duì)鍍鋅高強(qiáng)度鋼板的需求也日益增大。再者，在適用于汽車時(shí)，不僅要求鋼板具有強(qiáng)度和防銹性，對(duì)于其應(yīng)用到汽車構(gòu)造部件時(shí)的成形加工性，也成為重要的要求特性。但，強(qiáng)度和成形加工性之間存在折衷(Trade-off)的關(guān)系，高強(qiáng)度化的同時(shí)伴隨加工性的劣化。這種情況下，為了使鋼材實(shí)現(xiàn)高強(qiáng)度化，同時(shí)改善其加工性，通過在鐵素體-奧氏體兩相域中，對(duì)加熱后的冷卻方式進(jìn)行控制，開發(fā)出使奧氏體產(chǎn)生馬氏體相變而獲得復(fù)合組織的方法。即使在連續(xù)退火生產(chǎn)線也可以制造這樣的復(fù)合組織鋼板。例如在特許文獻(xiàn)1中，公開有制備鐵素體+馬氏體復(fù)合組織鋼板的方法，根據(jù)該方法，可以制成高加工性和超高強(qiáng)度的鋼板。另外在特許文獻(xiàn)2中，通過對(duì)鐵素體+馬氏體復(fù)合組織中的馬氏體的體積率和粒徑，以及馬氏體的生成點(diǎn)和分布狀態(tài)、分布間隔進(jìn)行規(guī)定，可以制成高強(qiáng)度且具有優(yōu)良的耐時(shí)效性的高延展性鍍鋅鋼板。但是，在上述特許文獻(xiàn)l中，在對(duì)經(jīng)熱軋后的鋼板進(jìn)行再結(jié)晶退火、回火處理之前，在600。C以上，Ad點(diǎn)以下的溫度下熱處理后進(jìn)行酸洗，存在因附加熱處理工序，導(dǎo)致生產(chǎn)性下降和成本升高等現(xiàn)實(shí)性問題。另夕卜，在特許文獻(xiàn)2中，將采用的鋼材的C含量定為0.0050.04。/。，但C含量變少時(shí)，用于使鋼材高強(qiáng)度化的馬氏體減少，因此難以獲得590MPa級(jí)以上的強(qiáng)度。根據(jù)該文獻(xiàn)2，添加多量的Mo作為強(qiáng)化元素時(shí)，雖然可以獲得相應(yīng)的高強(qiáng)度，但不可避免地導(dǎo)致材料成本的升高。特許文獻(xiàn)1:特開2005-213603號(hào)公報(bào)特許文獻(xiàn)2:特開2005-29867號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明正是鑒于上述現(xiàn)有技術(shù)而設(shè)計(jì)的，其目的在于，提供一種不用添加大量的如Mo這樣的高價(jià)合金元素，就具有能夠用于汽車用構(gòu)造零件等的5卯MPa級(jí)以上的、甚至980MPa級(jí)以上的拉伸強(qiáng)度，且加工性優(yōu)良的高強(qiáng)度鋼板。為了解決上述課題，本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板其特征在于，含有C:0.03~0.20%(化學(xué)成分的情況用"質(zhì)量％"表示，下同)；Si:0.502.5%;Mn:0.50~2.5%，金屬組織由鐵素體和低溫相變生成相構(gòu)成，該低溫相變生成相的平均粒徑為m以下，且粒徑3.0Pm以下的占到該低溫相變生成相的50面積％以上，該低溫相變生成相的平均長(zhǎng)寬比為0.35以上。本發(fā)明的上述鋼材，根據(jù)要求特性，還可以含有Mo:0.02%~0.2%，或者，還含有從Ti:0.01%~0.15%、Nb:0,01%0.15%、Cr:0.01%~0.5%、V:0.001%0.15%中選出的至少一種也是有效的。根據(jù)本發(fā)明，如上所述對(duì)鋼材的化學(xué)成分進(jìn)行特定，并且，使金屬組織形成由鐵素體和低溫相變生成相構(gòu)成的復(fù)合組織，特別是通過使該低溫相變生成相的尺寸極小，且將由短徑/長(zhǎng)徑比規(guī)定的長(zhǎng)寬比的平均值設(shè)為0.35以上，可以比較廉價(jià)地提供一種滿足高強(qiáng)度化的要求的同時(shí)，還具有優(yōu)良加工性的鋼板。圖1是表示Mo添加量對(duì)供試鋼材的強(qiáng)度X延展性(TSXEI)平衡和低溫相變生成相的長(zhǎng)寬比產(chǎn)生的影響的曲線圖。圖2是表示在實(shí)驗(yàn)例中制成的鋼板的截面組織照片(倍率2000倍)。具體實(shí)施例方式本發(fā)明的發(fā)明人員為了解決如前所述的課題，著眼于復(fù)合組織鋼板，為了同時(shí)改善強(qiáng)度和加工性，將重點(diǎn)放在鋼材的化學(xué)成分和金屬組織，尤其是其中的低溫相變生成相的形態(tài)上，進(jìn)行了反復(fù)的改質(zhì)研究，結(jié)果完成了上述本發(fā)明。以下，在弄清本發(fā)明中規(guī)定的鋼材的化學(xué)成分和金屬組織的設(shè)定理由的同時(shí)，對(duì)用于獲得該金屬組織的有效方法進(jìn)行說明。首先，對(duì)規(guī)定鋼材的化學(xué)成分的理由進(jìn)行說明。C:0.03%以上、0.20%以下c是確保高強(qiáng)度的重要元素，且可以使低溫相變生成相的量和形態(tài)發(fā)生變化，對(duì)成為加工性的要因的延展性和擴(kuò)孔性造成影響。c含量低于0.03%時(shí)，難以確保590MPa以上的強(qiáng)度，另外C含量過多時(shí)，不但加工性下降，而且點(diǎn)焊性也變差，因此最多也應(yīng)將C含量控制在0.20。/。以下。C的更優(yōu)含量為0.05%以上，0.17°/。以下。Si:0.50~2.5%Si除了有效發(fā)揮固溶強(qiáng)化元素的作用之外，隨著含量的增加可以提高鐵素體分率，在由鐵素體和馬氏體構(gòu)成的復(fù)合組織鋼板中，還可以發(fā)揮使鋼板高強(qiáng)度化，并且，提高其延展性的作用。當(dāng)Si含量達(dá)到0.50%以上時(shí)，可以有效地發(fā)揮這些效果，但Si含量過多時(shí)，熱軋時(shí)Si氧化皮量增加，使鋼板的表面性狀劣化，另外對(duì)化成處理性也造成不良影響，因此必須將其含量控制在2.5%以下。Si的更優(yōu)含量為0.7%以上、1.8%以下。Mn:0.502.5%Mn在連續(xù)退火生產(chǎn)線上，在均熱處理時(shí)使奧氏體穩(wěn)定化，對(duì)冷卻過程中生成的低溫相變生成相的特性產(chǎn)生顯著的影響，除此之外，作為固溶強(qiáng)化元素是強(qiáng)化鐵素體不可缺少的元素，優(yōu)選其含量至少在0.50%以上，更優(yōu)選為0.60%以上。但含量過多時(shí)，不僅鋼的熔煉變得困難，還會(huì)對(duì)加工性和點(diǎn)焊性產(chǎn)生顯著的不良影響，因此優(yōu)選將其含量至多控制在2.5%以下，更優(yōu)選為2.3%以下。本發(fā)明的鋼材的基本成分為上述的C、Si、Mn，余量實(shí)質(zhì)上為鐵和鐵源(鐵礦石等)以及熔煉時(shí)的副原料(脫氧材料等)，還有來自鋼渣等混入的不可避免的雜質(zhì)，具體可以舉出P、S、Al、N等。它們均形成非金屬類夾雜物源，對(duì)強(qiáng)度和加工性產(chǎn)生不良影響，因此，一般情況下應(yīng)該將不可避免的雜質(zhì)量控制為P:0.02%左右以下；S:0.005%左右以下；Al:0.1%左右以下；N:0.01%左右以下。在本發(fā)明中，在上述成分類的鋼中，其特征在于，基本上通過對(duì)后述的金屬組織進(jìn)行控制，可以使其強(qiáng)度和加工性并存，更優(yōu)選的是為了提高強(qiáng)度，使鋼中含有適量的下述強(qiáng)化元素。Mo:0.020.20%Mo是提高淬火性，促進(jìn)生成有助于高強(qiáng)度化的低溫相變生成相的元素，添加0.02%以上可以有效發(fā)揮該效果。但在本發(fā)明中，可以有效發(fā)揮其效果的添加量到0.20%為止，即使添加量超過該值，效果會(huì)產(chǎn)生飽和，不僅會(huì)導(dǎo)致成本升高，還會(huì)對(duì)加工性造成不良影響，因此，優(yōu)選將其添加量控制在0.20%以下，更優(yōu)選為控制在0.18%以下。從Ti:0.01%~0.15%、Nb:0.01%~0,15%、Cr:0.01%~0.5%、V:0.001%~0.15%中選出的至少一種從有助于鋼的高強(qiáng)度化這一點(diǎn)來看，這些元素均是同效元素。其中特別是Ti在形成碳化物和氮化物等的析出物，對(duì)鋼進(jìn)行強(qiáng)化，并且，還具有使晶粒微細(xì)化，提高屈服強(qiáng)度的作用。再者，少量固溶于鐵素體中，還可以發(fā)揮在冷卻過程中抑制貝氏體相變的作用。通過添加0.01%以上(優(yōu)選同時(shí)滿足以原子比計(jì)(Ti〉4N)的條件)的Ti，可以有效地發(fā)揮這些作用，但其效果在添加量為0.15%左右時(shí)達(dá)到飽和，因此添加該值以上的Ti是不經(jīng)濟(jì)的。Cr也具有提高淬火性，促進(jìn)生成有助于高強(qiáng)度化的低溫相變生成相的作用，添加0.01%以上，更優(yōu)選為添加0.03%以上時(shí)，可以有效發(fā)揮其效果。但其效果在添加量為0.5%時(shí)出現(xiàn)飽和，因此該值以上的添加量是不經(jīng)濟(jì)的。Nb、V的任何一種通過微量添加均使金屬組織微細(xì)化，不損害韌性而增進(jìn)高強(qiáng)度化的作用，再者，與上述Ti同樣，少量固溶于鐵素體中，還可以發(fā)揮在急冷過程中抑制貝氏體相變的作用。分別添加0.01%以上的Nb、V可以有效發(fā)揮這些作用，但該效果在添加量為0.15%時(shí)出現(xiàn)飽和，因此該值以上的添加量是不經(jīng)濟(jì)的。其次，對(duì)鋼材的金屬組織進(jìn)行說明。本發(fā)明的鋼材，具有由鐵素體和低溫相變生成相構(gòu)成的復(fù)合組織，低溫相變生成相的平均粒徑為3.0um以下，且粒徑為3.0um以下的占到面積的50%以上，平均長(zhǎng)寬比為0.35以上。本發(fā)明中的"低溫相變生成相"是指荒木等(《鋼的貝氏體照片集-1》，日本鋼鐵協(xié)會(huì)1992年6月29日發(fā)行，第1~2頁)定義的低溫相變組織，即，馬氏體、貝氏體、準(zhǔn)珠光體。這些低溫相變生成相中，主要由馬氏體構(gòu)成的第2相的比率以面積率計(jì)優(yōu)選為10%以上80%以下；更優(yōu)選為20%以上70%以下。另外，為了獲得高延展性且具有優(yōu)良加工性的復(fù)合組織鋼板，優(yōu)選將第2相中的馬氏體組織設(shè)為90面積％以上。上述低溫相變生成相必須滿足平均粒徑為3.0um以下，且粒徑為3.0Um以下的占到面積的50%以上，當(dāng)3.0um以上的粗粒物超過50面積％時(shí)，延展性下降，難以獲得滿意的加工性。為了同時(shí)獲得強(qiáng)度和加工性，更優(yōu)選為平均粒徑在2.5ym以下且粒徑在3.0um以下的低溫相變生成相占到65面積％以上。再者，上述低溫相變生成相的平均長(zhǎng)寬比必須在0.35以上，低于0.35時(shí)，變得延展性不足，難以獲得滿意的加工性。較優(yōu)的平均長(zhǎng)寬比為0.45以上，更優(yōu)選為0.55以上。上述低溫相變生成相的粒徑和長(zhǎng)寬比，例如圖l(a)、(b)、(c)所示，通過樹脂埋入法在供試鋼板的L方向截面上采樣，用掃描電子顯微鏡(日本電子公司制，商品名"JSM-6100")，對(duì)該截面的t/4位置(t為板厚)進(jìn)行拍照，以2000倍的倍率對(duì)每個(gè)樣品的5個(gè)視野進(jìn)行照相攝影，通過圖像解析裝置(NIRECO公司制，商品名"LUZEX-F")對(duì)各照片進(jìn)行分析，求出第2相(低溫相變生成相)的粒徑和長(zhǎng)寬比(短徑/長(zhǎng)徑之比)。這里所謂的"粒徑"(計(jì)算長(zhǎng)寬比時(shí)定為長(zhǎng)徑)，是指各圖像中出現(xiàn)的、連接各個(gè)第2相的外周的任意兩點(diǎn)的最大長(zhǎng)度。另外"短徑"是指用與上述最大長(zhǎng)度平行的兩根直線夾住該相變生成相的圖像時(shí)的兩點(diǎn)間的最短距離。此外，兩個(gè)或三個(gè)以上的第2相連接時(shí)，在連接部的中間位置分?jǐn)?，求出短徑、長(zhǎng)徑。而且，關(guān)于長(zhǎng)寬比，在各個(gè)照片圖像的每個(gè)視野中采集80個(gè)以上(照片圖像的70%以上)的數(shù)據(jù)，求出其平均值。本發(fā)明中所謂的低溫相變生成相的粒徑和分布狀態(tài)，與一般的高碳鋼中常見的球化退火中的碳化物的粒徑和分布狀況不同。例如在特開2003-147485號(hào)公報(bào)和特開平2-259013號(hào)公報(bào)中，論及碳化物的球狀化和加工性，但這些是以高碳鋼為對(duì)象，試圖改善沖孔加工性的技術(shù)，與本發(fā)明意圖的以低碳鋼為對(duì)象，適用于汽車框架構(gòu)件等時(shí)的沖壓成形性的改良技術(shù)有本質(zhì)上的不同。其次，對(duì)為了獲得本發(fā)明規(guī)定的上述低溫相變生成相的粒徑和長(zhǎng)寬比的制造條件并不作特殊的限制，只要按照一般鋼板的制造順序，例如在連續(xù)鑄造一熱軋一酸洗一冷軋一連續(xù)退火中，對(duì)加熱溫度和升溫速度、保持溫度、冷卻開始溫度和冷卻速度等進(jìn)行適當(dāng)?shù)目刂萍纯?，另夕卜，在熔融鍍鋅鋼板和合金化鍍鋅鋼板的情況下，只要在包括連續(xù)熔融鍍鋅生產(chǎn)線在內(nèi)，進(jìn)行適當(dāng)?shù)臏囟瓤刂萍纯?，但?duì)于確保上述低溫相變生成相的良好性狀，最重要的是熱軋、冷軋后的連續(xù)退火中的加熱條件和均熱條件、之后的冷卻條件、回火條件，以下以這些熱處理?xiàng)l件為中心加以說明。熱軋后的兩段加熱在本發(fā)明中，為了在不損害生產(chǎn)性的條件下，使奧氏體的穩(wěn)定化所需的C和N充分濃化到奧氏體相中，促進(jìn)低溫相變生成相的微細(xì)析出，優(yōu)選首先以25。C/s的速度，加熱到20070(TC為止(第一段加熱)后，以12。C/s的速度加熱到78(TC以上(第二段加熱)。也可以采用以一定的速度進(jìn)行加熱的一段加熱法，但優(yōu)選采用這樣的兩段加熱法，如此可以在更短的時(shí)間內(nèi)高效地進(jìn)行C和N的濃化。在ACl點(diǎn)以上的鐵素體+奧氏體兩相域的均熱為了確實(shí)獲得由鐵素體和主要為低溫相變生成相的馬氏體構(gòu)成的復(fù)合組織，優(yōu)選加熱到78(TC以上，加熱溫度的上限并不存在，但為了抑制奧氏體晶粒的粗大化，縮小低溫相變生成相的粒徑，優(yōu)選將加熱溫度控制到90(TC以下。g卩，優(yōu)選在ACl點(diǎn)以上的鐵素體+奧氏體兩相域的780900C進(jìn)行均熱。對(duì)保持時(shí)間并不作特殊限制，但1分鐘以上的保持可以進(jìn)行充分的均熱，能夠獲得鐵素體+奧氏體兩相組織的優(yōu)選保持時(shí)間為3~5分鐘左右，IO分鐘以上造成浪費(fèi)。均熱后的冷卻為了以上述均熱后的冷卻高效地生成指定的低溫相變生成相，在從上述均熱溫度起，到500700。C之間，以2tVs以上的平均冷卻速度進(jìn)行冷卻(第一段冷卻)，接著優(yōu)選到指定的冷卻停止溫度(Ts:6(TC左右以下)為止，以50~2000°C/S的速度進(jìn)行冷卻(第二段冷卻)。第一段冷卻的速度低子2tVs時(shí)，冷卻花費(fèi)時(shí)間，對(duì)設(shè)備和生產(chǎn)性不利，優(yōu)選以5'C/s以上的速度進(jìn)行冷卻。另外，第一段冷卻時(shí)的溫度超過700。C時(shí)，組織整體變?yōu)轳R氏體，有可能導(dǎo)致延展性極端劣化，另外，低于50(TC時(shí)，馬氏體的面積率低于10%，不能達(dá)到高強(qiáng)度化的目的。另外，當(dāng)?shù)诙卫鋮s的速度低于5CTC/s時(shí)，不僅難以獲得優(yōu)良品質(zhì)的鐵素體+低溫相變生成相的復(fù)合組織，而且還會(huì)產(chǎn)生鋼板溫度控制和設(shè)備成本的問題。對(duì)第二段冷卻溫度的上限并不作特殊限制，考慮到實(shí)際操作性，可以認(rèn)為2000°C/S左右為其上限?；鼗?優(yōu)選均熱后在上述的條件下進(jìn)行冷卻，然后以0.54°C/s的速度升溫到IO(TC以上550°C以下的溫度進(jìn)行回火。此時(shí)將升溫速度控制為低于0.5°C/s，從生產(chǎn)性來看并非上策，另外，溫度低于IOO'C時(shí)，不能達(dá)到回火的目的，超過550。C時(shí)，強(qiáng)度X延展性平衡顯著下降?；鼗鸬谋３謺r(shí)間為l分鐘以上就足夠，但更確實(shí)的保持時(shí)間應(yīng)設(shè)為5分鐘以上。IO分鐘以上完全是浪費(fèi)。回火后考慮到生產(chǎn)性，優(yōu)選以rc/s左右以上的速度進(jìn)行冷卻，對(duì)其上限并不作特殊限制，適當(dāng)?shù)睦鋮s速度應(yīng)到25(TC/s左右為止。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板，使用上述的化學(xué)成分特定的鋼材，且通過采用包括冷卻條件和保持條件等在內(nèi)的適當(dāng)?shù)臒崽幚項(xiàng)l件，對(duì)低溫相變生成相的形態(tài)進(jìn)行適當(dāng)?shù)目刂?，可以提供在確保優(yōu)良加工性的同時(shí)，滿足590MPa級(jí)以上、更優(yōu)選為980MPa級(jí)以上的高強(qiáng)度的適用于汽車等的高強(qiáng)度鋼板。實(shí)施例以下，舉出實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行更具體的說明，但本發(fā)明原本并不受下述實(shí)施例的限制，在符合前、后述的宗旨的范圍內(nèi)，可以對(duì)其進(jìn)行適當(dāng)?shù)淖兏@些變更均包含在本發(fā)明的
技術(shù)領(lǐng)域：
內(nèi)。實(shí)驗(yàn)例熔煉表1所示成分組成的鋼材，通過連續(xù)鑄造制成板材后，在1150"C或1250。C進(jìn)行保持，在終軋溫度80095(TC中熱軋到2.6mm厚度為止，然后在48(TC巻曲成熱軋鋼板。對(duì)該熱軋鋼板進(jìn)行酸洗后，以56%的冷軋率冷軋到1.2mm厚度為止，然后在表2所示的條件下通過連續(xù)退火線，或者通過連續(xù)式熔融鍍鋅生產(chǎn)線制成鋼板。表2中，鋼種111為冷延鋼板；鋼種1217為熔融鍍鋅鋼板。鋼種1826的鋼材成分不合理，或者制造條件不適當(dāng)，是金屬組織缺少規(guī)定要件的比較例。對(duì)于制成的各個(gè)鋼板，采用JIS5號(hào)試驗(yàn)片，通過拉伸試驗(yàn)對(duì)拉伸強(qiáng)度(TS)和延展性(EI)進(jìn)行了測(cè)量，求出強(qiáng)度-延展性平衡(TSXEI)。通過樹脂埋入法從金屬組織的L方向截面制成樣品，通過掃描電子顯微鏡(日本電子公司制，商品名"JSM-6100")，對(duì)每個(gè)樣品的L截面的t/4位置，以2000倍的倍率對(duì)5個(gè)視野進(jìn)行照相攝影，通過圖像解析裝置(NIRECO公司制，商品名"LUZEX-F")對(duì)各照片進(jìn)行分析，求出第2相(低溫相變生成相)的粒徑和長(zhǎng)寬比(短徑/長(zhǎng)徑之比)。這里所謂的"粒徑"(計(jì)算長(zhǎng)寬比時(shí)定為長(zhǎng)徑)，是指各圖像中出現(xiàn)的連接各個(gè)第2相的外周的任意兩點(diǎn)的最大長(zhǎng)度。另外"短徑"是指用與上述最大長(zhǎng)度平行的兩根直線夾住該相變生成相的圖像時(shí)的兩點(diǎn)間的最短距離。此外，關(guān)于長(zhǎng)寬比，在各個(gè)照片圖像的每個(gè)視野中采集80個(gè)以上(照片圖像的70%以上)的數(shù)據(jù)，求出其平均值。表2中一并表示制造條件和制備的鋼板的拉伸特性、低溫相變生成相的平均粒徑、長(zhǎng)寬比(短徑/長(zhǎng)徑之比)。<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>*1)低港相變生成相的圖像的外周上的任漱兩點(diǎn)間的s離中.豕大長(zhǎng)度K*2):i.Owm以下的粒徑的低溫相變生成相占低溫相變生成相整體的比例.從表l、2可得到如下的見解。鋼種1~17是完全滿足本發(fā)明的規(guī)定要件的實(shí)施例，在拉伸強(qiáng)度590MPa級(jí)、780MPa級(jí)、980MPa級(jí)、1180MPa級(jí)下分別顯示出27.5%以上、20.8%以上、16%以上、9%以上的拉伸率，具有優(yōu)良的強(qiáng)度-拉伸平衡。與此相對(duì)，鋼種1826是缺少本發(fā)明的規(guī)定要件的任何一項(xiàng)的比較例，如下所述，其目標(biāo)性能的任何一項(xiàng)不充分。鋼種19的Mn含量超過規(guī)定范圍，因此雖然可以獲得高強(qiáng)度，但低溫相變生成相的粒徑的偏差大，導(dǎo)致平均粒徑超過規(guī)定值，不能獲得足夠的延展性。鋼種20的C含量不足，導(dǎo)致低溫相變生成相的強(qiáng)度不足，相對(duì)于強(qiáng)度也缺乏延展性，缺少?gòu)?qiáng)度X延展性平衡。鋼種21的Mn含量不足，導(dǎo)致固熔強(qiáng)化不足，不能獲得足夠的強(qiáng)度，且低溫相變生成相的平均粒徑大，也缺乏延展性。雖然鋼種22的化學(xué)成分滿足規(guī)定要件，但制造條件中的第二段加熱溫度不合適，因此低溫相變生成相的粒徑粗大，且長(zhǎng)寬比也沒有達(dá)到規(guī)定值，導(dǎo)致延展性低下且強(qiáng)度X延展性平衡差。鋼種23的Ti等的微合金元素量過多，雖然強(qiáng)度高，但多量的碳化物析出到晶界，導(dǎo)致拉伸率大幅下降。鋼種24的Si含量超過規(guī)定范圍，鐵素體分率變得過高，不能獲得足夠的強(qiáng)度。鋼種25的Si含量不足，導(dǎo)致低溫相變生成相的長(zhǎng)寬比達(dá)不到規(guī)定值，延展性劣化，強(qiáng)度X延展性平衡變差。鋼種26的C含量過多，因此低溫相變生成相的分率變得過高，使鋼材硬化過度，延展性顯著下降的同時(shí)，點(diǎn)悍性也劣化。鋼種18的鋼組成與鋼種4大致相同，但由于制造時(shí)的第一段加熱條件不合理，因此低溫相變生成相的平均粒徑超過規(guī)定值的同時(shí)，長(zhǎng)寬比也低，與鋼種4相比，強(qiáng)度X延展性平衡差。圖1所示為以上述表1、2所示的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，供試鋼材的Mo添加量對(duì)強(qiáng)度X延展性(TSXEI)平衡以及低溫相變生成相的長(zhǎng)寬比造成的影響的曲線圖。從該曲線圖可知，根據(jù)目標(biāo)強(qiáng)度水平，可以看到相當(dāng)?shù)钠?，但?.020.2%的范圍內(nèi)微量添加Mo時(shí)，低溫相變生成相的長(zhǎng)寬比顯示出相對(duì)較高的值，可能受此影響，或者在該Mo添加領(lǐng)域，TSXEI也顯示出高值。但，Mo添加量超過0.20%時(shí)，可以確認(rèn)到該效果大幅減退。另外，圖2是上述實(shí)施例中獲得的鋼種的截面組織照片(倍率2000倍)，圖l(A)為鋼種8(本發(fā)明材)；圖l(B)為鋼種9(本發(fā)明材)；圖l(C)為鋼種18(比較材)。在這些圖中，顯示為白色島狀的為低溫相變生成相，顯示為細(xì)繩狀的為鐵素體晶界。比較這些圖可知，圖1(A)、(B)的本發(fā)明材，與圖l(C)的比較材相比，低溫相變生成相的尺寸整體上呈短尺狀且大致均勻，遍布在全體上。此外，在圖l(A)和(B)中，低溫相變生成相的面積分率差異很大。尤其可以通過對(duì)加熱后的冷卻條件，對(duì)該面積分率進(jìn)行調(diào)整，要求高強(qiáng)度的情況下，優(yōu)選通過相對(duì)采用急冷條件，提高低溫相變生成相的分率，重視加工性的情況下，優(yōu)選緩和急冷條件，相對(duì)地將低溫相變生成相的分率控制為低。權(quán)利要求1.一種高強(qiáng)度鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有C0.03～0.20％、Si0.50～2.5％、Mn0.50～2.5％，并且，金屬組織由鐵素體和低溫相變生成相構(gòu)成，該低溫相變生成相的平均粒徑為3.0μm以下，并且粒徑為3.0μm以下的占該低溫相變生成相的50面積％以上，該低溫相變生成相的平均長(zhǎng)寬比為0.35以上。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)度鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有0.02%~0.2%的Mo。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)度鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有從Ti:0.01°/。~0.15%、Nb:0.01%~0.15%、Cr:0.01%0.5%、V:0.001%0.15%中選出的至少一種。全文摘要本發(fā)明提供一種具有590～980MPa級(jí)以上的拉伸強(qiáng)度，且加工性優(yōu)良，能夠用于汽車等的高強(qiáng)度鋼板。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板含有C0.03～0.20％(化學(xué)成分的情況下用“質(zhì)量％”表示，下同)；Si0.50～2.5％；Mn0.50～2.5％，優(yōu)選還滿足Mo0.02～0.2％，金屬組織由鐵素體和低溫相變生成相構(gòu)成，該低溫相變生成相的平均粒徑為3.0μm以下，且粒徑3.0μm以下的占到該低溫相變生成相的面積的50％以上，該低溫相變生成相的平均長(zhǎng)寬比為0.35以上。文檔編號(hào)C22C38/04GK101374968SQ20078000310公開日2009年2月25日申請(qǐng)日期2007年3月16日優(yōu)先權(quán)日2006年3月28日發(fā)明者三浦正明,渡邊圣子申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所