專利名稱：：沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及主要作為需要強(qiáng)度和沖擊吸收性能的結(jié)構(gòu)構(gòu)件使用的不銹鋼板，特別是涉及汽車、公共汽車的前縱梁、支柱、保險(xiǎn)杠等沖擊吸收構(gòu)件以及行走部分構(gòu)件、鐵道車輛的車體、自行車的輪圏等結(jié)構(gòu)構(gòu)件用的鋼板。
背景技術(shù)：
：近年來從環(huán)境問題的觀點(diǎn)出發(fā)，汽車、兩輪車、公共汽車、鐵道車輛等運(yùn)輸設(shè)備的燃效的提高成為最重要的課題。作為其解決手段之一，車體的輕量化正被積極推進(jìn)。車體的輕量化較大地依靠形成構(gòu)件的坯材的輕量化，具體而言，依靠坯材板厚度的減薄，但若將坯材板厚度減薄，則剛性和碰撞安全性能會(huì)降低。作為提高碰撞安全性的對策，構(gòu)成構(gòu)件的材料的高強(qiáng)度化是有效的，普通高強(qiáng)度鋼板適用于汽車的沖擊吸收構(gòu)件。然而，普通鋼其耐蝕性低，因此進(jìn)行重復(fù)涂裝成為前提，不能用于未涂裝或輕涂裝的構(gòu)件，或者由于重復(fù)涂裝而成本提高。另外，對于普通鋼而言，雖然可通過固溶強(qiáng)化、析出強(qiáng)化、復(fù)相組織化、加工誘發(fā)相變等各種方法實(shí)現(xiàn)高強(qiáng)度化，但均存在伴隨著高強(qiáng)度化延性顯著降低的缺點(diǎn)。若延性降低則難以加工成結(jié)構(gòu)構(gòu)件，結(jié)構(gòu)的自由度將大大降低。而含有Cr的不銹鋼與普通鋼相比，耐蝕性有較大幅度的優(yōu)勢，因此可期待由銹留余量(將由于銹而引起的厚度降低估算在內(nèi)的厚度分量)降低帶來的輕量化和省略涂裝。另外，奧氏體系不銹鋼其強(qiáng)度-延性的平衡性優(yōu)異，通過調(diào)整化學(xué)成分可期待獲得高強(qiáng)度-高延性。而且，對于碰撞安全性的提高，例如考慮車輛碰撞的情況下，如果將具有高的沖擊吸收能力的材料用于車輛框架，則通過構(gòu)件壓壞變形來吸收沖擊，從而可緩和給予車輛內(nèi)的人員的沖擊。即，由車體輕量化帶來的燃效提高、涂裝簡略化、安全性提高等優(yōu)點(diǎn)增大。例如，作為鐵道車輛的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，耐蝕性優(yōu)異的SUS301L和SUS304等延性高、成形性優(yōu)異的奧氏體系不銹鋼板在被使用。日本特開2002-20843號(hào)公報(bào)中，以主要用于鐵道車輛以及一般車輛的結(jié)構(gòu)構(gòu)件、補(bǔ)強(qiáng)材料為目的，公開了在高變形速度下的沖擊吸收能力優(yōu)異的奧氏體系不銹鋼。該不銹鋼是通過對于含有6~8。/。Ni并具有奧氏體組織的坯材，在變形時(shí)生成加工誘發(fā)馬氏體相而在高速變形下進(jìn)行高強(qiáng)度化的，規(guī)定了動(dòng)態(tài)拉伸變形時(shí)和靜態(tài)拉伸變形時(shí)的變形強(qiáng)度、最大強(qiáng)度、加工硬化指數(shù)等。然而，在關(guān)于以高速受到?jīng)_擊時(shí)在安全方面最重要的沖擊吸收功這一點(diǎn)上并不充分，此外雖然動(dòng)態(tài)變形強(qiáng)度和靜態(tài)變形強(qiáng)度之差高，但在靜態(tài)變形強(qiáng)度低的情況下，有時(shí)碰撞性能差。另外，雖然規(guī)定了最大動(dòng)態(tài)強(qiáng)度與最大靜態(tài)強(qiáng)度的比率作為靜動(dòng)比，但由于較低變形區(qū)域的強(qiáng)度，例如屈服強(qiáng)度(proofstress)對碰撞時(shí)的沖擊吸收特性影響較大，因此若采用最大強(qiáng)度的比率有時(shí)成為問題。此外，碰撞時(shí)受到較大變形的場合，不僅強(qiáng)度，往往坯材延性也有所貢獻(xiàn)，作為吸收功特性，必須是考慮直至破壞的較大變形的設(shè)計(jì)。即，日本特開2002-20843號(hào)公報(bào)關(guān)于車輛碰撞時(shí)的安全性能即沖擊吸收特性并不充分。另外，由于較多量地含有Ni，因此成本增高，難以適用于汽車、兩輪車以及公共汽車等一般車輛。另外，通過淬火來高強(qiáng)度化的馬氏體系不銹鋼板(例如SUS420)，存在延性顯著低、焊接區(qū)韌性顯著低的問題。汽車、公共汽車、鐵道車輛其焊接結(jié)構(gòu)較多，因此在焊接區(qū)韌性低的情況下，作為結(jié)構(gòu)物的可靠性會(huì)大大降低。此外，鐵素體系不銹鋼板(例如SUS430)其強(qiáng)度較低，因此不適合于要求強(qiáng)度的構(gòu)件，由于構(gòu)件高速變形時(shí)的沖擊吸收功較低的問題，不能使碰撞安全性能提高
發(fā)明內(nèi)容由此來看，尚沒有確保不銹鋼板的成形性并確保作為車輛結(jié)構(gòu)構(gòu)件的碰撞安全性能的提高高速變形時(shí)的沖擊吸收功的技術(shù)。本發(fā)明是解決上述課題，提供高強(qiáng)度且高速變形時(shí)的沖擊吸收特性優(yōu)異的不銹鋼板的發(fā)明。本發(fā)明者們關(guān)于受到高速變形時(shí)的變形機(jī)理實(shí)施金屬組織研究的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)了確保奧氏體系不銹鋼的優(yōu)異的可加工性并提高高速變形時(shí)的沖擊吸收功的技術(shù)。具體地講，為了使在應(yīng)變速度103/秒這一超高速變形時(shí)的變形阻力上升，通過主動(dòng)充分利用加工誘發(fā)相變而使加工硬化能力增大，使構(gòu)件碰撞時(shí)的強(qiáng)度和延性飛躍地提高，由此使沖擊吸收功增大。由此，吸收車體碰撞時(shí)的沖擊，并且將車體破壞控制在最小限度，使乘員的安全性格外提高。本發(fā)明的要旨如下。(1)一種沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.005~0.05%、N:0.01~0.30%、Si:0.1~2%、Mn:0.1~150/0、Ni:0.5~8o/o、Cu:0.1~5o/o、Cr:ll~20o/o、Al:0.01~0.5o/o，其余量由Fe以及不可避免的雜質(zhì)組成，由(A)式給出的Md3o值為0~IOO'C，動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)中的總沖擊吸收功為500MJ/n^以上，Md30=551-462(C+N)畫9.2Si-8.1Mn-13.7Cr-29(Ni+Cu)…(A)。(2)根據(jù)(1)所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，屈服強(qiáng)度的靜動(dòng)比為1.4以上。(3)根據(jù)(1)或(2)所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的抗拉強(qiáng)度為600MPa以上，斷裂延伸率為40%以上。(4)一種沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.005~0.05%、N:0.01~0.30%、Si:0.1~2%、Mn:0.1~15%、Ni:0.5~8%、Cu:0.1~5%、Cr:11~20%、Al:0.01~0.5%,其余量由Fe以及不可避免的雜質(zhì)組成，由(A)式給出的Md3o值為0~100°C，動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)中的直到10。/。應(yīng)變的沖擊吸收功為50MJ/m3以上，Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-13.7Cr-29(Ni+Cu)…(A)。(5)根據(jù)(4)所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，屈服強(qiáng)度的靜動(dòng)比為1.4以上。(6)根據(jù)(4)或(5)所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的抗拉強(qiáng)度為600MPa以上，斷裂延伸率為40%以上。(7)根據(jù)(4)或(5)所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的抗拉強(qiáng)度為700MPa以上，斷裂延伸率為5%以上。再者，所謂動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)中的總沖擊吸收功，為以與車輛碰撞時(shí)的應(yīng)變速度對應(yīng)的103/秒進(jìn)行高速拉伸試驗(yàn)時(shí)的直到斷裂的沖擊吸收功；所謂直到10%應(yīng)變的沖擊吸收功，為在上述高速拉伸試驗(yàn)中直到10%應(yīng)變區(qū)的沖擊吸收功。另外，靜態(tài)拉伸試驗(yàn)是以通常的拉伸速度(應(yīng)變速度10—3~IO力秒)進(jìn)行的拉伸試驗(yàn)。圖1是表示Md30值與高速拉伸試驗(yàn)中的總沖擊吸收功的關(guān)系的圖。圖2是表示Md3o值與高速拉伸試驗(yàn)中的直到10%應(yīng)變的沖擊吸收功的關(guān)系的圖。具體實(shí)施例方式以下對本發(fā)明的限定理由進(jìn)行說明。本發(fā)明中，在高速下受到?jīng)_擊時(shí)的沖擊吸收功為關(guān)鍵點(diǎn)。由于車輛碰撞時(shí)的沖擊施加于結(jié)構(gòu)構(gòu)件，因此形成構(gòu)件的材料的沖擊吸收能力很重要。以往并沒有嘗試提供考慮了較高應(yīng)變速度下的沖擊吸收功的不銹鋼，而且是甚至在車輛設(shè)計(jì)中也未進(jìn)行的狀態(tài)。車輛用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，大半是以箱(hut)型成形品為代表的方形截面。吸收沖擊的應(yīng)變區(qū)根據(jù)構(gòu)成構(gòu)件不同而不同，但由于碰撞而引起破壞現(xiàn)象的部位，直到材料破壞的沖擊吸收功變得重要，因此以總沖擊吸收功為指標(biāo)。關(guān)于總沖擊吸收功，高速變形時(shí)的強(qiáng)度和延性二者較高時(shí)較好，以往的高強(qiáng)度鋼板雖然強(qiáng)度高，但是斷裂延性低，因此總沖擊吸收功存在極限。本發(fā)明有效利用延性高、變形中的高加工硬化特性，使總沖擊吸收功飛躍地提高，從坯材的觀點(diǎn)出發(fā)使碰撞安全性能提高到極限。另外，還存在需要直到較低應(yīng)變區(qū)即10%應(yīng)變區(qū)都吸收沖擊的部位，直到10%應(yīng)變區(qū)的沖擊吸收功也作為指標(biāo)。這依賴于構(gòu)件形狀，但如"關(guān)于汽車材料高速變形的研究會(huì)成果報(bào)告書"(日本鋼鐵協(xié)會(huì)編，pl2)所記載，可在汽車的前縱梁等部位適用。動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)中的屈服強(qiáng)度與靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的屈服強(qiáng)度之比越大，作為碰撞吸收結(jié)構(gòu)體越理想。另外，為了成形為車輛結(jié)構(gòu)構(gòu)件，優(yōu)選材料的延性高，作為一般的材質(zhì)指標(biāo)，是以靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的斷裂延伸率為指標(biāo)。基于上述的材料指標(biāo)反復(fù)研討的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)作為具有優(yōu)異的沖擊吸收特性的不銹鋼，充分利用了由加工誘發(fā)相變引起的加工硬化的奧氏體系不銹鋼是最合適的。其次，通過各種的成分調(diào)整，控制奧氏體穩(wěn)定度，由此使其適度地發(fā)生高速變形時(shí)的加工誘發(fā)馬氏體相變，從而可確保高速變形時(shí)的沖擊吸收功。再者，成為加工誘發(fā)馬氏體相變的指標(biāo)的奧氏體穩(wěn)定度，可基于下述的Md30值(記載于日本不銹鋼協(xié)會(huì)編的不銹鋼便覽)算出。它是指賦予真應(yīng)變?yōu)?.3的拉伸應(yīng)變時(shí)生成50%的馬氏體的溫度，已判明使用該值評價(jià)沖擊吸收功，可以得到本發(fā)明所規(guī)定的優(yōu)異的沖擊吸收功。Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-13.7Cr-29(Ni+Cu)-18.5Mo-68Nb...(A)。再者，上述Md3。，在不含Mo、Nb的情況下變?yōu)橄率?A)式Md30=551-462(C+N)畫9.2Si-8.1Mn-13.7Cr-29(Ni+Cu)...(A)。首先對鋼成分進(jìn)行說明。C:為了高強(qiáng)度化，必須添加0.005%以上。而大量添加時(shí)，成形性和焊接性劣化，因此確定為0.05%以下。考慮到精煉成本以及晶界腐蝕性，更優(yōu)選為0.01~0.02%。N:也與C同樣對高強(qiáng)度化有效，對沖擊吸收功的提高起有益的作用，需要添加0.01%以上。而過度的添加會(huì)使成形性和焊接性劣化，因此確定為0.30。/。以下?？紤]到精煉成本、制造性以及晶界腐蝕性，更優(yōu)選為0.015~0.25%。Si:是脫氧元素，還是固溶強(qiáng)化元素，對高強(qiáng)度化有效，需添加0.1%以上。而大量的添加會(huì)使成形性劣化，使靜動(dòng)比顯著降低，因此確定為2%以下。考慮到制造性，更優(yōu)選為0.2~1%。Mn:是脫氧元素，也是固溶強(qiáng)化元素，對高強(qiáng)度化有效，并且在高速變形時(shí)促進(jìn)奧氏體相的加工硬化，因此需添加0.1°/。以上。而大量的添加會(huì)生成加工誘發(fā)馬氏體，或生成水溶性夾雜物MnS，使耐蝕性劣化，因此確定為15%以下。考慮到制造工序中的酸洗性等，更優(yōu)選為1~10%。Ni:是提高耐蝕性的元素，并且為了生成奧氏體相，需要0.5%以上。而大量的添加除了導(dǎo)致原料成本顯著增加以外，還會(huì)生成加工誘發(fā)馬氏體，因此確定為8%以下?？紤]到制造性、應(yīng)力腐蝕裂紋、時(shí)效裂紋等，更優(yōu)選為1.5%~7.5%0Cu:使成形性提高，并有助于靜動(dòng)比提高，因此添加0.1%以上。其在成分調(diào)整工序中從廢料等混入的情況下也有效。然而，添加量超過5%時(shí)會(huì)生成加工誘發(fā)馬氏體，因此確定為5%以下。考慮到制造時(shí)的酸洗性等，更優(yōu)選為0.1~4%。Cr:為主要元素，從耐蝕性的觀點(diǎn)出發(fā)，需添加11%以上。而過度的添加會(huì)導(dǎo)致為了進(jìn)行組織調(diào)整而必須大量添加其他元素，因此上限確定為20%。更優(yōu)選為14~18%。Al:除了有時(shí)作為脫氧元素而添加以外，佳^l化物無害化，有助于部件加工中的擴(kuò)孔性等可加工性的提高。這些效果在為0.01。/。以上時(shí)呈現(xiàn)，因此下限確定為0.01%。添加量超過0.5%時(shí)，會(huì)發(fā)生表面缺陷以及產(chǎn)生制造性的劣化，因此上限確定為0.5%?？紤]到成本等，更優(yōu)選為0.1~0.5%。材料受到?jīng)_擊時(shí)，呈現(xiàn)奧氏體相轉(zhuǎn)變成馬氏體相的加工誘發(fā)相變，在變形中高效率地發(fā)生加工硬化。當(dāng)在變形時(shí)高效率地產(chǎn)生馬氏體相時(shí)，在高強(qiáng)度化的同時(shí)，防止縮頸，有助于延性提高。由于馬氏體相變受應(yīng)變和溫度的影響，因此在高速變形時(shí)由于加工發(fā)熱，馬氏體的生成得到抑制，但本發(fā)明發(fā)現(xiàn)，與靜態(tài)變形相比，動(dòng)態(tài)變形時(shí)在變形初期階段有時(shí)馬氏體的生成得到促進(jìn)。這是由于依賴于成分的相變對應(yīng)變速度的依賴性的緣故，由于該效應(yīng)，高速變形時(shí)的沖擊吸收功飛躍地提高。對于各種不銹鋼板(板厚1.5mm)，以103/秒的應(yīng)變速度進(jìn)行動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)時(shí)，Md3o值對總沖擊吸收功以及直到10%應(yīng)變的沖擊吸收功的影響，分別示于圖1和圖2。由圖看出，在本發(fā)明范圍下，總沖擊吸收功、直到10。/。應(yīng)變的沖擊吸收功均顯示出優(yōu)異的值。可以認(rèn)為當(dāng)Md30值過度高時(shí)，變形中產(chǎn)生的馬氏體相過多，在奧氏體相與馬氏體相的界面發(fā)生裂紋，并使延性降低。根據(jù)現(xiàn)有的見解(例如CAMP-ISIJ，Vo19(1996)，p1101，圖4，"汽車材料研討會(huì)"(社)日本鋼鐵協(xié)會(huì)，平成9年，p71)，高強(qiáng)度鋼在高速變形時(shí)的總沖擊吸收功約為小于400MJ/m3。本發(fā)明中，作為與以往的高強(qiáng)度鋼相比具有極高的沖擊吸收特性的鋼，將總沖擊吸收功規(guī)定為500MJ/n^以上，由圖1和圖2，將Md3()的范圍規(guī)定為010(TC。在本發(fā)明的Md3。值的范圍下，關(guān)于直到10%應(yīng)變的沖擊吸收功，可以得到50MJ/m3以上。進(jìn)行各種研討的結(jié)果，如果可以得到50MJ/m3以上的沖擊吸收功，則作為在較低應(yīng)變區(qū)下的沖擊吸收特性是足夠的，因此關(guān)于直到10。/。應(yīng)變的沖擊吸收功，規(guī)定為50MJ/m3以上。再者，沖擊吸收功的上限并無特別規(guī)定，由于能夠得到本發(fā)明的效果，因此上限值不規(guī)定。靜動(dòng)比，是表示加工硬化對變形速度的依賴性的指標(biāo)，是動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)中的屈服強(qiáng)度與靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的屈服強(qiáng)度的比率，即在此為(以103/秒的應(yīng)變速度進(jìn)行動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)時(shí)的屈服強(qiáng)度)/(以IO力秒的應(yīng)變速度進(jìn)行靜態(tài)拉伸試驗(yàn)時(shí)的屈服強(qiáng)度)。由于靜動(dòng)比表示在汽車碰撞之類的高速下變形時(shí)硬化怎樣的程度，因此其值越大，作為沖擊吸收結(jié)構(gòu)構(gòu)件越理想。例如，"關(guān)于汽車材料高速變形的研究會(huì)成果報(bào)告書"(日本鋼鐵協(xié)會(huì)編，平成13年，p12，圖6)中記載了現(xiàn)有鋼的靜動(dòng)比，但在具有600MPa以上的抗拉強(qiáng)度的情況下，靜動(dòng)比為1.3以下。本發(fā)明關(guān)于靜動(dòng)比規(guī)定為1.4以上，提供了具有現(xiàn)有鋼所不能達(dá)到的高強(qiáng)度-高靜動(dòng)比的鋼。再者，上限并不特別規(guī)定，由于能夠得到本發(fā)明的效果，因此上P艮值不規(guī)定。本發(fā)明的不銹鋼為了被加工作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其成形性變得重要。如先前所述，作為構(gòu)件形狀大半是以箱型成形品為代表的方形截面，由于被彎曲和拉深成形，因此材料的延性是必需的。關(guān)于沖擊吸收構(gòu)件的加工方式進(jìn)行各種研討的結(jié)果判明，關(guān)于對材料進(jìn)行靜態(tài)拉伸試驗(yàn)時(shí)的抗拉強(qiáng)度為600MPa以上的情況，如果斷裂延伸率為40%以上，就能夠充分成形，因此將靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的斷裂延伸率規(guī)定為40%以上。根據(jù)部件不同，還有要求700MPa以上的高強(qiáng)度的部件，但關(guān)于這樣的高強(qiáng)度材料，在冷軋和退火后實(shí)施調(diào)質(zhì)軋制來進(jìn)行強(qiáng)度調(diào)整。再者，材質(zhì)上的上限并不特別需要，但在制造以及實(shí)用上，上限為1600MPa。關(guān)于實(shí)施調(diào)質(zhì)軋制的情況下的壓下率，只要相應(yīng)于必要強(qiáng)度水平來設(shè)定即可，但考慮到制造性等，優(yōu)選為1~70%左右。這樣制造的鋼板，雖然靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的斷裂延伸率降低，但由于上述的抗拉強(qiáng)度水平的鋼板需要斷裂延伸率為5%以上，因此規(guī)定為5%以上，更優(yōu)選為10%以上。再者，對本發(fā)明中的鋼板的制造方法沒有特別規(guī)定，制品板厚根據(jù)要求來選擇即可。熱軋條件、熱軋板厚、熱軋板以及冷軋板退火溫度、氣氛等適宜選擇即可。關(guān)于冷軋中的道次規(guī)程(passschedule)和壓下率、輥徑，也不需要特別的設(shè)備，高效率地使用已設(shè)的設(shè)備即可。調(diào)制軋制時(shí)有無潤滑、和道數(shù)(passnumber)等也無特別規(guī)定。另外，在冷軋和退火后或調(diào)制軋制后，也可以給予張力矯直來進(jìn)行形狀矯正。此外，制品組織基本上以奧氏體相為主體，但也可以生成鐵素體、馬氏體相等第二相。實(shí)施例以下通過實(shí)施例來具體說明本發(fā)明。煉制表l所示的化學(xué)組成的鋼，鑄造成板坯，將板坯熱軋后實(shí)施退火和酸洗，冷軋到1.5mm厚，實(shí)施退火和酸洗，然后實(shí)施調(diào)質(zhì)軋制，制成制品板。對于這樣得到的制品板，進(jìn)行了上述的靜態(tài)拉伸試驗(yàn)和動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)。表l示出與前面
發(fā)明內(nèi)容部分中的技術(shù)方案(1)~(6)對應(yīng)的實(shí)施例。具有本發(fā)明所規(guī)定的成分組成的鋼，與比較例鋼相比，直到破壞的總沖擊吸收功、直到10%應(yīng)變的低應(yīng)變區(qū)下的沖擊吸收功的任一項(xiàng)都高，沖擊吸收特性優(yōu)異。其適合于受到較大變形的沖擊吸收構(gòu)件。另外，靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的斷裂延伸率高，延性優(yōu)異，因此在成形為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)體時(shí)也4艮理想。表2示出與前面
發(fā)明內(nèi)容部分中的技術(shù)方案(7)對應(yīng)的實(shí)施例。通過調(diào)整調(diào)質(zhì)軋制的壓下率，而使抗拉強(qiáng)度為700MPa以上、斷裂延伸率為5%以上的本發(fā)明例，動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)中的直到10%應(yīng)變的沖擊吸收功較高，為50MJ/n^以上，靜動(dòng)比也為1.4以上，適合于需要在低應(yīng)變區(qū)吸收沖擊的高強(qiáng)度構(gòu)件。<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>注)下劃線表示在本發(fā)明的范圍之外。產(chǎn)業(yè)上的利用可能性由以上說明明確可知，根據(jù)本發(fā)明，即使不大量添加特別高價(jià)格的合金元素，也能夠提供高強(qiáng)度的沖擊吸收性能優(yōu)異的不銹鋼板。通過用于特別是與汽車、公共汽車、鐵道等運(yùn)輸相關(guān)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可獲得由于輕量化而對環(huán)境友好、碰撞安全性提高等產(chǎn)業(yè)上有用的顯著效果。本發(fā)明中表示數(shù)值范圍的"以上"和"以下，，均包括本數(shù)。權(quán)利要求1.一種沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.005～0.05％、N0.01～0.30％、Si0.1～2％、Mn0.1～15％、Ni0.5～8％、Cu0.1～5％、Cr11～20％、Al0.01～0.5％，其余量由Fe以及不可避免的雜質(zhì)組成，由(A)式給出的Md30值為0～100℃，動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)中的總沖擊吸收功為500MJ/m3以上，Md30＝551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-13.7Cr-29(Ni+Cu)...(A)。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，屈服強(qiáng)度的靜動(dòng)比為1.4以上。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的抗拉強(qiáng)度為600MPa以上，斷裂延伸率為40%以上。4.一種沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量0/0{十，含有C:0.005~0.05o/o、N:0.01~0.30o/o、Si:0.1~2o/o、Mn:0.1~15°/o、Ni:0.5~8o/o、Cu:0.1~5o/o、Cr:ll~20o/o、Al:0.01~0.5o/o，其余量由Fe以及不可避免的雜質(zhì)組成，由(A)式給出的Md3o值為0~IOO'C，動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)中的直到10%應(yīng)變的沖擊吸收功為50MJ/n^以上，Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-13.7Cr畫29(Ni+Cu)...(A)。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，屈服強(qiáng)度的靜動(dòng)比為1.4以上。6.根據(jù)權(quán)利要求4或5所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的抗拉強(qiáng)度為600MPa以上，斷裂延伸率為40%以上。7.根據(jù)權(quán)利要求4或5所述的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，靜態(tài)拉伸試驗(yàn)中的抗拉強(qiáng)度為700MPa以上，斷裂延伸率為5%以上。全文摘要本發(fā)明提供一種沖擊吸收性能優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板。本發(fā)明的沖擊吸收特性優(yōu)異的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.005～0.05％、N0.01～0.30％、Si0.1～2％、Mn0.1～15％、Ni0.5～8％、Cu0.1～5％、Cr11～20％、Al0.01～0.5％，其余量由Fe以及不可避免的雜質(zhì)組成，由(A)式給出的Md30值為0～100℃，動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)中的總沖擊吸收功為500MJ/m³以上。Md₃₀＝551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-13.7Cr-29(Ni+Cu)…(A)。文檔編號(hào)C22C38/00GK101410543SQ200780011149公開日2009年4月15日申請日期2007年10月30日優(yōu)先權(quán)日2006年12月27日發(fā)明者木村謙,札軒富美夫,梶村治彥,濱田純一,田上利男申請人:新日鐵住金不銹鋼株式會(huì)社