專利名稱：：一種無磁高強高韌不銹鋼、其制造方法及應(yīng)用的制作方法一種無磁高強高韌不銹鋼、其制造方法及應(yīng)用駄領(lǐng)域本發(fā)明涉及一種不銹鋼，具體涉及一種無磁高強高韌性不銹鋼及該不銹鋼的制造方法。背景駄近來，鉆具用鋼一般要求無磁性鋼，以避免鉆具工作時產(chǎn)生的磁性對儀器、儀表造成影響，而用于鉆具的合金結(jié)構(gòu)鋼均是有磁材料。因此，國內(nèi)外的石油鉆具、鉆鋌以及許多零部件(如加重桿、穩(wěn)定器，鉆桿、工具連接件等等)逐漸開始采用具有一定抗銹蝕、耐腐蝕能力、低磁導(dǎo)率的高強度、高韌性以及良好塑性配合的奧氏體不銹鋼。以往國內(nèi)外石油鉆具用鋼存在較為嚴(yán)重的質(zhì)量問題，如強度較低，韌塑性較低。普通石油鉆具的夏氏沖擊功一般在30-80J之內(nèi)，延伸率在13-28%，面縮在35-60%。代表鋼種有用于普通石油鉆具領(lǐng)域的4145H、4140H、4130等。其化學(xué)成分見表l，機械性能見表2。以上鋼種的含&量僅在1%左右，而碳含量較高，這影響了鋼的抗銹蝕和耐腐蝕性能。表1化學(xué)成分(wt%)<table>tableseeoriginaldocumentpage3</column></row><table>表2力學(xué)性能<table>tableseeoriginaldocumentpage3</column></row><table>在這些高強度奧氏體不銹鋼中，Cr-Mn-Ni系奧氏體不銹鋼部分鋼種具有高強度、無磁性，代表鋼種有1Crl8Mn8Ni5N(202)、0Crl8Mn8M5N(204)、2Crl7Mnl5Ni2N、2Crl5Mnl5Ni2N和0Cr20Mn8Ni6Mo2N(216)等，但是這類鋼的Ni含量一般超過5%。近來，Ni價格快速增長以及價格的劇烈波動使得很多石油設(shè)備公司均不采用此類鋼，各主要石油設(shè)備研究機構(gòu)和原材料公司紛紛將研究重點投向更加節(jié)約Ni的高M(jìn)n、高Cr以及高N的無磁高強度、高韌性奧氏體不,辯岡，如2Crl7Mnl5Ni2N、2Crl5Mnl5Ni2N等。雖然這磐岡種在一定程度上減少了Ni的用量，但是還有進(jìn)一步節(jié)約用Ni的條件，而且這類材料碳含量較高，一般在0.2%左右，艦材料的抗腐蝕能力不利。Cr-Mn-N無磁高強度不銹鋼奧氏體型不銹鋼具有較高的強度，硬度和韌、塑性，同時具有良好的耐磨性能、耐銹蝕性能、一定的抗晶間腐蝕性能。此類鋼是在Cr-Mn(Cr-Mn-Ni)鋼基礎(chǔ)上不斷改良和創(chuàng)新而發(fā)展起來的一類新鋼種。錳和氮是奧氏體形成元素，該類鋼是用高錳、鉻和氮代替大量鎳材料，或者用高錳、高氮完全取代鎳。但是大氣下冶煉往往難以達(dá)到高的氮含量，高的錳含量也對冶煉過程鋼液的溫度控制、磷的控制造成很大困難。專利文獻(xiàn)JP62109952A和JP62109951A公開的鋼的化學(xué)成分中碳含量設(shè)計為0.10-0.50，仍然偏高；JP62109952A中公開的鎳含量設(shè)計為0.01-3.00，JP62109951A中公開的鎳含量設(shè)計為0.01-6.00，二專利文獻(xiàn)中鎳的含量均較高，不利于節(jié)省成本。在鋼的制造方法方面，雖然高氮奧氏體不銹鋼的優(yōu)良性能毋庸置疑，但它的制備卻是一個長期的改進(jìn)過程。因為在大氣壓下、1600。C左右時，氮在純鐵液中的溶解度僅為0.045%。近些年來國外一些專家已經(jīng)開發(fā)出的制備方法有熱等靜壓熔煉法，加壓感應(yīng)爐法，高壓下等離子熔煉法，加壓電渣重熔法等等。用以上方法成功試制出一些高氮奧氏體不銹鋼，如象歐洲使用氮壓可達(dá)4.2Mpa的20t加壓電渣爐設(shè)備冶煉方法已經(jīng)達(dá)到實用化。我國也特別重視這種節(jié)鎳型高氮鋼，1956年開始已先后仿制出1Crl7Mn6Ni5N、1Crl8Mnl4Mo2N等高錳、高氮鋼。近幾年，東北大學(xué)、中科院等單位在高氮節(jié)鎳不銹鋼冶煉、組織性能和加工工藝方面開展了一定的研究工作。但是，由于需要加壓處理，這種制造方法對設(shè)備的要求很高，生產(chǎn)成本也較高。因此，本發(fā)明的目的在于提供一種無磁性、高強度、高韌性以及具有良好耐銹蝕、抗腐蝕能力的低鎳含量不銹鋼。本發(fā)明的目的還在于提供一種操作簡便、成本較低的制造該不銹鋼的方法。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是這樣實現(xiàn)的本發(fā)明提供一種無磁高強高韌不銹鋼，其特征在于，其化學(xué)成分的重量百分比為-C^0.04;Si:0.35-0.65;Mn:17.00-22.00;Cr:13.00-17.00;Mo:0.30-0.50;Ni:0.15-0.45;N:0.30-0.80;P￡0.03;S^0.005。余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。碳、氮、錳、鎳、鉬屬于奧氏體形成元素，而鉻是鐵素體形成元素。如果在鋼中同時存在多種元素，則鋼的最終組織將以這些元素的共同作用來決定。以上不銹鋼的化學(xué)成分設(shè)計原理如下碳、鉻劍氐的碳含量對材料抗晶間腐蝕性能有利。200系列以及相關(guān)專利文獻(xiàn)所涉及到的Cr-Mn-N系奧氏體不銹鋼與本發(fā)明鋼相比，碳含量均較高。當(dāng)不銹鋼被敏化處理，會造成因局部貧Cr而導(dǎo)致晶間腐蝕嚴(yán)重。較低的碳含量不僅提高了不銹鋼的耐銹蝕能力，而且可以有效改善鋼材的晶間腐蝕現(xiàn)象；鉻具有特別高的鈍化傾向，在不銹鋼中能顯著改善鋼的抗腐蝕能力。本發(fā)明設(shè)計小于0.04%的<:含量以及13.017.0%的0"含量，確保了鋼耐銹蝕性能和耐腐蝕性能。鉬少量Mo的加入除了能夠起到強化效果，彌補C含量低帶來的材料強度下降，而且Mo也是奧氏體形成元素，可以穩(wěn)定奧氏體組織，保持材料的低的磁導(dǎo)率。氮、錳、鎳在高鉻的情況下，為了保證得到磁導(dǎo)率低的奧氏體鋼，需要添加足夠量的奧氏體形成元素。鎳是形成奧氏體的主要元素，既可以使高強鋼具有良好的韌性，又可以改善鋼的工藝性能和抗腐蝕性能。但考慮到鎳資源緊缺，價格昂貴，所以降低了鎳含量，使鎳含量保持在0.15-0.45%。鋼中保留一定的含量的Ni，可以起到合金強化效果，且對鋼的塑性、韌性改善起到一定積極作用；同時，盡量提高M(jìn)n、N的含量以彌補Ni量降低的不足。Mn、N以及Ni都是奧氏體穩(wěn)定元素，錳和氮是最佳的代替鎳的元素，為了獲得穩(wěn)定的奧氏體鋼，添加氮尤其有效。N的主要作用是可大量或者全部取代資源短缺的Ni、又可以起到固溶強化、提高鋼的耐腐蝕性能的作用；同時提高M(jìn)n含量也可以增加N在鋼中的溶解度。本發(fā)明鋼中氮的含量設(shè)計為0.3-0.8%，錳的含量設(shè)計為17-22%。硫、磷S、P等殘余元素X寸鋼綜合性能有不良影響，故應(yīng)控制其含量盡量低。除此之外，S、P等雜質(zhì)元素往往在晶界存在，在晶內(nèi)較少。這種差異是晶間腐蝕發(fā)生的另一重要因素，本發(fā)明鋼的S含量控制在0.005%以下，P在0.030%以下，有利于減小材料的晶間腐蝕傾向。本發(fā)明還提供了一種J^不銹鋼的制造方法，該方法按以下步驟進(jìn)行(l)EAF電爐冶煉選用低磷原料，吹氧助熔；出鋼溫度控制在1590-165(TC;(2)AOD冶煉兌粗鋼水；氧化期吹氮氣，同時吹氧脫碳，還原期鋼液升溫到1650-1780。C;(3)LF成分溫度調(diào)整進(jìn)入LF爐，進(jìn)行成分微調(diào)，澆注溫度控制在1450-155(TC;(4)加熱快鍛保溫溫度在540-560°C，加熱溫度在1220-1240。C;精鍛的保溫》鵬在540-560°C,加熱溫度在1090-1110°C;(5)鍛造精鍛的開鍛溫度為920-950。C，經(jīng)3-4道次變形；待溫到750-800。C進(jìn)行2道次變形，增大變形量。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選實施方案，步驟(2)中吹氧脫碳后的碳含量不高于0.03%。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選實施方案，步驟(2)中粗煉鋼水中錳含量為6.0-10.0%。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選實施方案，步驟(2)中鋼液中氮的含量為0.25%左右。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選實施方案，步驟(4)中快鍛的保溫時間為6-10小時；精鍛的保溫時間28小時。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選實施方案，步驟(4)中快鍛加熱升溫速度為80-100°C/h;M加熱升溫速度20(TC/h.根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選實施方案，步驟(5)中第一次變形的斷面收縮率為13-18%，變形的斷面收縮率為20-30%。本發(fā)明還提供了一種上述無磁高強高韌不銹鋼在石油鉆具中的應(yīng)用。本發(fā)明鋼種采用EAF+AOD+LF法冶煉，AOD中吹氮固溶到飽和度，然后以合金的形式加入補足氮含量，如氮化鉻、氮化錳等，可成功生產(chǎn)出0)170、①230等規(guī)格的鋼鍛棒。AOD精煉工藝如下第一步，冶煉的預(yù)還原期需加入一定數(shù)量的電解錳或金屬錳并吹入一定量的氮氣，進(jìn)行錳和氮的合金化，還原期加錳到設(shè)計范圍；第二步，為補償加入錳加固氮以及還原期加入大量錳所造成的溫度劇烈下降，預(yù)還原期加入一定量硅鐵，并吹氧加熱到1650-178(TC;第三步，冶煉的脫碳氧化期吹氧、氮，還原期吹氮；第四步，還原前期需繼續(xù)吹入一定量的氮氣進(jìn)行鋼液增氮，還原后期再加入適量的氮化鉻或氮化錳使氮達(dá)到設(shè)計范圍，對鉻、錳進(jìn)行微調(diào)。生產(chǎn)實踐表明，AOD中吹氧脫碳期鋼液中氮的實際量遠(yuǎn)低于理論濃度，脫氧末期溫度為172(TC時，氮達(dá)到0.10%，但是鉻、錳調(diào)到一定值時氮的固溶量會成倍增加。在AOD精練的還原期初期由于電解錳的加入，渣中氧化錳、氧化鉻的還原，使得鋼中Mn、Cr含量提高，同時加入硅鐵，鋁±央，這大大降低了活性元素氧含量，所以此時鋼液中氮含量增加到0.20-0.30%。大量冷料的加入降低了鋼水溫度，需要加入大量硅鐵甚至鋁塊來提高鋼液溫度。LF爐外精練過程微調(diào)N、Cr及Mn，此時C含量隨著加熱時間增加、配料量增加，碳含量會回調(diào)。所以該階段盡量使用純度較高合金，減少調(diào)整時間，以免增碳。LF爐鋼液采用氬氣攪拌，利于夾雜物上浮、成分均勻以及過飽和氮氣體析出，減小了鋼錠形成皮下氣泡的傾向。鍛造工藝如下第一步加熱快鍛、精鍛加熱工藝見圖1(a)、(b)?？戾懠訜岜M量避開在鋼種的敏化溫度區(qū)間長久待溫，確定最佳加熱時間和加熱速度。第二步鍛造快鍛工藝要點初始變形，壓下不超過10%，變形三道后逐步加大變形量，注意均勻變形?？戾戦_300-400mm八角自用坯。精鍛工藝要點采用在920-950。C和750-80(TC兩個溫度區(qū)間變形，750-800。C溫度區(qū)域相對加大變形量。從920-95(TC溫度區(qū)間到750-80(TC溫度區(qū)間的待溫過程可采用控制冷卻方式快速冷卻達(dá)到較低的鍛造溫度。精鍛變形特點如圖2所示，精鍛開鍛溫度在920-95(TC范圍，為避免大變形量導(dǎo)致鍛件內(nèi)部缺陷，第一道次變形量較小，面縮率為6-10%范圍；然后穩(wěn)步變形，經(jīng)過3-4道次變形，每道次斷面收縮率在13-18%;然后采取空冷或控制冷卻待溫到低溫區(qū)，待溫到750-800°C進(jìn)行2道次變形，每道次斷面收縮率在20-30%。本發(fā)明的有益效果是，本發(fā)明鋼低碳量，高鉻量的成分設(shè)計增強了材料的耐腐蝕性、耐腐蝕性，減少了制作、使用、存放帶來許多麻煩和困難，延長了使用壽命，同時滿足了鉆具對于無磁性、高強度和高韌性的要求。本發(fā)明的鋼成分中幾乎是用Mn、N取代了全部Ni，Ni含量范圍在0.15-0.45%，在綜合性能提高的前提下，比200系歹i」鋼種增加了更多穩(wěn)定奧氏體元素，更加節(jié)省Ni，大大降低了鋼的生產(chǎn)成本。為了提高耐腐蝕性能，將C含量控制在0.04X以下，降低C含量，改善了材料的耐銹蝕、抗腐蝕能力以及抗晶間腐蝕能力。而鋼中Mn含量控制在17%-22%，大大增加了N的固溶度，因此N的含量一般在0.3-0.8%，冷作之后使得材料能夠達(dá)到高的強度和硬度。本發(fā)明鋼與相關(guān)鋼種的成分對比見表3，與相關(guān)鋼種的力學(xué)性能見表4。與Cr-Mn鋼和Cr-Mn-Ni比較，本發(fā)明鋼的無磁性、高強度、高韌性以及低碳帶來的良好的耐銹蝕和抗腐蝕能力，特別適合用量巨大的石油鉆探領(lǐng)域，而且產(chǎn)品壽命得以延長；而同時本發(fā)明鋼采用較低的Ni含量，也大大節(jié)省了成本。表3本發(fā)明鋼弓相關(guān)鋼種的成分對比<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>本發(fā)明的制造方法放棄了常規(guī)增加氮氣壓冶煉高氮鋼的方法，改用大氣下冶煉、吹氮固溶加合金配入氮量相結(jié)合方式，降低了冶煉難度、減少了冶煉成本。鍛造過程中采用兩個階段，較高溫度階段采用較小變形量，低溫階段增大變形量工藝，充分利用低溫加工強化原理，合理分配道次變形量，保證了鋼材內(nèi)在組織結(jié)構(gòu)的精細(xì)和均勻。圖1是鍛造加熱工藝圖。其中圖1(a)表示快鍛開坯加熱工藝。A-B點表示快鍛保纟顯溫度，溫度范圍是540-56(TC，保溫時間為6-10小時；C點表示快鍛加熱溫度，溫度范圍是1220-1240。C;B-C點的升溫速度是80-100。C/h;C-D點的加熱時間為3小時。圖1(b)表示精鍛成材加熱工藝。A-B點表示精鍛保溫溫度，溫度范圍是540-56(TC，保溫時間為》8小時；C點表示精鍛加熱溫度，溫度范圍是1090-1110。C;B-C點的升溫速度^100°<:/11.;C-D點的加熱時間為3小時。圖2是精鍛的變形特點圖。其中，HTA表示高溫區(qū)(hightemperaturearea)、WTA表示空冷或控制冷卻待溫區(qū)(waitingtemperaturearea)、LTA表示低溫區(qū)(lowtemperaturearea);A^表示斷面收縮律(％)。圖3是O170mm晶間腐蝕(l法)工藝圖。按照GB/T4334.1-2000方法，屬于四類情況，具有一定的抗晶間腐蝕性能。圖4是O230mm晶間腐蝕(l法)工藝圖。按照GB/T4334.1-2000方法，屬于四類情況，具有一定的抗晶間腐蝕性能。具體實船式實施例1本實施例中，鋼的化學(xué)成份質(zhì)量百分比為C:0.036;Si:0.50;Mn:19.92;Cr:13.31;Mo:0.38;Ni:0.39;N:0.40;P:0.019;S:0.003。余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。鋼的制造方法如下電爐冶煉即將熔清時，適當(dāng)吹氧助熔；出鋼溫度高于1630"C;AOD冶煉兌粗煉鋼水，碳含量控制在0.80L2范圍；將鋼液中錳配至6.010.0%。AOD冶煉的氧化期一直吹氮氣，同時吹氧脫碳到碳含量不高于0.03%，進(jìn)入還原期使鋼液溫度升高到1650-1720'C，將錳含量配足后繼續(xù)吹氮到氮含量在0.25%左右停吹氮氣。還原期加入大量合金導(dǎo)致溫度大幅度降低，可采用加一定量鋁錠辦法適當(dāng)升高溫度。爐前準(zhǔn)備N-Cr-Fe或N-Mn-Fe合金，以備需要時使用。LF成分溫度調(diào)整進(jìn)入LF爐，進(jìn)行成分微調(diào)，澆注溫度控制1500-152(TC。鍛造快鍛的保溫溫度是540-560°C，保溫時間是10小時，加熱升溫速度《80'C/h，加熱溫度在1220-1240°C;精鍛的保溫溫度是540-560°C，保溫時間^8小時，加熱升溫速度《100°C/h，加熱溫度在1090-1ll(TC;鍛造采用快鍛精鍛聯(lián)合作業(yè)，快鍛初始變形，壓下不超過10%，變形三道后逐步加大變形量；精鍛分兩步進(jìn)行開鍛溫度920-95(TC，為避免大變形量導(dǎo)致鍛件內(nèi)部內(nèi)部缺陷，第一道次變形量較小，面縮率為6-10%范圍；然后穩(wěn)步變形，經(jīng)過34道次變形，每道次斷面收縮率在13-18%;然后采取空冷或這控制冷卻待溫到低溫區(qū)，待溫到750-80(TC進(jìn)行2道次變形，每道次斷面收縮率在20-25°/。。然后待溫到750-800°C，增大變形量鍛造最后2道次，然后精整修磨。經(jīng)檢測，本實施例中鋼的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率結(jié)果見表6。實施例2本實施例中鋼的化學(xué)成份質(zhì)量百分比為C:0.030;Si:0.40;Mn:19.20;Cr:13.30;Mo:0.32;Ni:0.20;N:0.38;P:0.012;S:0.003;其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。其他同實施例1。本實施例中鋼的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率結(jié)果見表6。實施例3本實施例中鋼的化學(xué)成份質(zhì)量百分比為C:0.036;Si:0.56;Mn:19.32;Cr:14.00;Mo:0.40;Ni:0.36;N:0.43;P:0.012;S:0.003;其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。其他同實施例1。本實施例中鋼的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率結(jié)果見表6。實施例4本實施例中鋼的化學(xué)成份質(zhì)量百分比為C:0.040;Si:0.38;Mn:19.60;Cr:15.00;Mo:0.45;Ni:0.40;N:0.50;P:0.015;S:0.004;其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。其他同實施例1。本實施例中鋼的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率結(jié)果見表6。實施例5本實施例中鋼的化學(xué)成份質(zhì)量百分比為C:0.030;Si:0.65;Mn:20.00;Cr:17.00;Mo:0.50;Ni:0.45;N:0.36;P:0.018;S:0.004;其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。還原期使鋼液溫度升高到1700-178(TC，750-800。C溫度區(qū)間進(jìn)行2道次變形，每道次斷面收縮率在26-30%。其他同實施例1。本實施例中鋼的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率結(jié)果見表6。實施例6本實施例中鋼的化學(xué)成份質(zhì)量百分比為C:0.035;Si:0.48;Mn:18.00;Cr:13.28;MO:0.48;Ni:0.42;N:0.50;P:0.015;S:0.003;其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。還原期使鋼液溫度升高到170(M78(TC，750-80(TC溫度區(qū)間進(jìn)行2道次變形，每道次斷面收縮率在26-30%。其他同實施例1。本實施例中鋼的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率結(jié)果見表6。實施例7本實施例中鋼的化學(xué)成份質(zhì)量百分比為C:0.032;Si:0.54;Mn:18.50;Cr:16.00;Mo:0.49;M:0.44;N:0.62;P:0.016;S:0.003;其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。還原期使鋼液iaS升高到1700-178(TC，750誦80(TC溫度區(qū)間進(jìn)行2道次變形，每道次斷面收縮率在26-30%。其他同實施例1。本實施例中鋼的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率結(jié)果見表6。實施例8本實施例中鋼的化學(xué)成份質(zhì)量百分比為C:0.036;Si:0.55;Mn:18.20;Cr:13.20;Mo:0.46;Ni:0.42;N:0.60;P:0.017;S:0.003;其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。還原期使鋼液溫度升高到1700-178(TC，750-80(TC溫度區(qū)間進(jìn)行2道次變形，每道次斷面收縮率在26-30%。其他同實施例1。本實施例中鋼的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率結(jié)果見表6。實施例9本實施例中鋼的化學(xué)成份質(zhì)量百分比為C:0.038;Si:0.55;Mn:21.80;Cr:16.60;Mo:0.35;Ni:0.18;N:0.68;P:0.015;S:0.003;其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。還原期使鋼液溫度升高到1700-1780°C，750-800'C溫度區(qū)間進(jìn)行2道次變形，每道次斷面收縮率在26-30%。其他同實施例1。本實施例中鋼的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率結(jié)果見表6。表6各實施例的力學(xué)性能和磁導(dǎo)率<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>綜上所述，本發(fā)明的鋼在力學(xué)性能上優(yōu)于常規(guī)的鋼種，而且磁導(dǎo)率低，大大降低了成本，非常適合用于石油鉆具及其他無磁高強高韌用鋼領(lǐng)域。權(quán)利要求1、一種無磁高強高韌不銹鋼，其特征在于，其化學(xué)成分的重量百分比為C≤0.04；Si0.35-0.65；Mn17.00-22.00；Cr13.00-17.00；Mo0.30-0.50；Ni0.15-0.45；N0.30-0.80；P≤0.03；S≤0.005；余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2、一種如權(quán)利要求1所述不銹鋼的制造方法，包括冶煉和鵬，其特征在于，所述方法按以下步驟進(jìn)行(1)EAF電爐冶煉選用低磷原料，吹氧助熔；出鋼溫度控制在1590-165(TC;(2)AOD冶煉兌粗鋼水；氧化期吹氮氣，同時吹氧脫碳，還原期鋼液升溫到1650-178(TC;(3)LF成分溫度調(diào)整進(jìn)入LF爐，進(jìn)行成分微調(diào)，澆注溫度控制在1450-1550。C;(4)加熱快鍛保溫溫度在540-560°C，加熱溫度在1220-1240。C;精鍛的保溫7鵬在540-560°C，加熱^S在1090-1110°C;(5)鍛造精鍛的開鍛溫度為920-950。C，經(jīng)3-4道次變形；待溫到750-800。C進(jìn)行2道次變形，增大變形量。3、根據(jù)權(quán)禾腰求2所述的制造方法，其特征在于，步驟(2)中吹氧脫碳后的碳含量不高于0.03%。4、根據(jù)權(quán)利要求2所述的制造方法，其特征在于，步驟(2)中粗煉鋼水中錳含量為6.0-10.0%。5、根據(jù)權(quán)利要求2所述的制造方法，其特征在于，步驟(2)中鋼液中氮的含量為0.20-0.30%。6、根據(jù)權(quán)利要求2所述的制造方法，其特征在于，步驟(4)中快鍛的保溫時間為6-10小時；精鍛的保溫時間3小時。7、根據(jù)權(quán)利要求2所述的制造方法，其特征在于，步驟(4)中快鍛加熱升溫速度為80-100°C/h;M加熱升溫速度^100。C/h.。8、根據(jù)權(quán)利要求2所述的制造方法，其特征在于，步驟(5)中第一次變形的斷面收縮率為13-18%;第二次低溫區(qū)變形的斷面收縮率為20-30%。9、一種如權(quán)利要求1所述不辦K在石油鉆具上的應(yīng)用。全文摘要本發(fā)明提供了一種無磁高強高韌不銹鋼、其制造方法及應(yīng)用。該不銹鋼的化學(xué)成分重量百分比為C≤0.04；Si0.35-0.65；Mn17.00-22.00；Cr13.00-17.00；Mo0.30-0.50；Ni0.15-0.45；N0.30-0.80；P≤0.03；S≤0.005；其余為Fe和不可避免雜質(zhì)。本發(fā)明鋼采用低碳高鉻含量設(shè)計，提高了不銹鋼的耐銹蝕和抗腐蝕性能；同時降低了鎳含量，用錳和氮代替，降低了生產(chǎn)成本。本發(fā)明鋼采用EAF+AOD+LF法冶煉，鍛造過程分兩個溫度階段，采用不同的變形量處理，該方法應(yīng)用簡便、具有良好的效果。本發(fā)明還提供了該不銹鋼在石油鉆具上的應(yīng)用。文檔編號C22C33/04GK101538689SQ200810034929公開日2009年9月23日申請日期2008年3月21日優(yōu)先權(quán)日2008年3月21日發(fā)明者姚長貴,孟憲玲,廖洪軍,杉張,敏王,輝羅,趙鈞良,雄顧申請人:寶山鋼鐵股份有限公司