專利名稱：：高爐溜槽多環(huán)布料方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種高爐煉鐵布料工藝的改進，具體涉及一種高爐溜槽多環(huán)布料方法。多環(huán)布料，顧名思義是一罐料多個一角，即在同一罐料的布料過程中布料溜槽具有不同的布料角度，屬于冶煉
技術(shù)領(lǐng)域：
。
背景技術(shù)：
：高爐冶煉傳統(tǒng)的布料方式主要有料鐘爐頂布料和無料鐘溜槽布料，無料鐘溜槽布料目前采用的是單環(huán)布料方式。料鐘爐頂布料方式存在爐料偏析、煤氣利用率不高、調(diào)節(jié)手段單一等缺陷。溜槽單環(huán)布料，顧名思義一罐料一個^角，而目前的單環(huán)布料普遍采用單環(huán)加中焦的布料方式，雖然相對料鐘爐頂布料方式有所改進，但隨著生產(chǎn)的發(fā)展、產(chǎn)能的增加，單環(huán)布料的劣勢逐漸顯現(xiàn)，己不能適應(yīng)高效節(jié)能的現(xiàn)代化工業(yè)生產(chǎn)。單環(huán)布料存在著許多自身無法克服的缺陷，主要表現(xiàn)在1、嚴重制約上料能力。通常高爐上料主皮帶由兩幅組成，兩上料主皮帶之間沒有轉(zhuǎn)運站過渡，從槽下集中斗配料到爐料拉入料罐，一批正料需時間390"，再加中焦耗時180"，因此，完成完整的一批料共耗時約十分鐘，即每小時上料能力為6批/小時(對應(yīng)礦批23t土)。當?shù)V批較小，小時料批大于6批時，很難保證正常料線作業(yè)。2、單環(huán)布料裝料制度為2CCI00I+J。I(即二批正料再加一次中焦)，由于上料能力不足，中焦不可能每批加入，采取二批正料再加一次中焦，人為造成中心焦量的大幅波動，從而造成中心焦的分布不均勻，中心氣窗"時關(guān)時閉"，中心氣流不穩(wěn)，并且有時由于料速不均或空料線時，因上料能力不足進而改中焦4批走一次，更加劇了中心氣流波動。3、煤氣分布不合理，利用不高，調(diào)節(jié)手段單一，調(diào)節(jié)效果不好。以下為某高爐單環(huán)布料的基本裝料制度裝料順序2〔CCI00I)+J。變動幅度料線1.0m0.81.2礦批23.512324J"o:0.4X20.350.556:313032.56:29.528.530.5A(^:1.51.42.0日常調(diào)劑常用手段為改變A^，其次為中焦量的增減，其煤氣分布的特點為最高點在邊緣，第二點，次中心點較低《13.5%，整體呈中心環(huán)帶太寬的喇叭花型，在調(diào)劑中增大A^邊緣加重，環(huán)帶更寬，爐頂成像顯示中心環(huán)帶寬而火焰無力，減小A^邊緣偏輕，頂成像邊緣環(huán)帶寬，總之，調(diào)劑實際效果較差。4、布料偏析及堆尖出現(xiàn)無法解決。高爐無料鐘布一批料，溜槽轉(zhuǎn)動10圈，每圈8秒鐘，爐料在緩慢流動中，停留，離開溜槽的爐料，粉末在堆尖附近，大粒的爐料滾入下邊，在爐內(nèi)形成自動分級形成爐料偏析，如果加大^k，由于粉料緣故容易引起邊緣加重，并且一批料布料完畢，在料面形成爐料堆尖，引起礦層厚度不均。無鐘單環(huán)布料，不僅失去無鐘的技術(shù)優(yōu)勢，反而發(fā)揮了它的短處。
發(fā)明內(nèi)容針對現(xiàn)有技術(shù)存在的上述不足，本發(fā)明的目的是提供一種上料能力強、調(diào)節(jié)手段豐富、高爐煤氣利用率高、降低焦比、改善壓量關(guān)系、提高高爐產(chǎn)能的高爐溜槽多環(huán)布料方法。本發(fā)明的目的是這樣實現(xiàn)的高爐溜槽多環(huán)布料方法，其特征在于它包括如下步驟-(一)推導(dǎo)出統(tǒng)一布料方程(1)計算爐料落入溜槽前的初速度c。'C。'=;i^3.2grr="4^g-重力加速度D'—導(dǎo)料管直徑mZ/—爐料(燒結(jié)礦)平均粒度m/l一礦石系數(shù)取0.3(2)爐料進入溜槽的初速度C。因C。的上限應(yīng)小于C。'，有一個計算系數(shù)S，即C。-SC。'，0.98》5^0.92;(3)爐料在溜槽末端的初速度d<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>其中，1。為溜槽長度，e為溜槽與水平面的夾角，U為爐料摩擦系數(shù)，"為溜槽轉(zhuǎn)速;(4)計算爐料離開溜槽末端后在xy平面上X方向的投影LLx=丄cfcos2〃{tan2〃+22g2[/。(1_sin〃)+/z_tan〃}g"\|qcos〃(5)計算爐料落到xy平面后其中心距高爐中心的距離nn=、/。2cos2/+2/。cosy^,+(1+——r^)丄〗——統(tǒng)一布料方程(二)確定溜槽理論上的最大布料角度^,和最小布料角度^min布料角度^=90°-e，根據(jù)爐料落到xy平面(爐喉橫截面所在平面)后其中心距高爐中心的距離n不能大于爐喉半徑的原則，由統(tǒng)一布料方程計算出高爐理論上的最大布料角度少■和最小布料角度^*;(三)根據(jù)該理論上的最大布料角度^max和最小布料角度^m化分別確定礦石和焦碳的外環(huán)、內(nèi)環(huán)布料角度；(四)確定礦石和焦碳布料環(huán)數(shù)；(五)按等面積布料原則分別確定礦石和焦碳中間環(huán)的布料角度和相鄰環(huán)與環(huán)之間的角度差；(六)確定礦石和焦碳每環(huán)的布料圈數(shù)。進一步地，所述第四步礦石和焦碳的布料環(huán)數(shù)分別為五環(huán)。所述第三步焦碳外環(huán)布料角度大于礦石外環(huán)布料角度，焦碳內(nèi)環(huán)布料角度小于礦石內(nèi)環(huán)布料角度。本技術(shù)方案的提出，其至少具有如下有益效果1、多環(huán)布料工藝具有料層均勻、煤氣流穩(wěn)定等特點，可以進一步增大礦批，提高高爐產(chǎn)能，利用系數(shù)、噸鐵成本等各項經(jīng)濟技術(shù)指標明顯向好。2、高爐氣流分布大大改善，礦批實現(xiàn)重大突破，高爐適應(yīng)能力增強，長期休風后高爐恢復(fù)順利。3、多環(huán)布料調(diào)節(jié)手段有布料圈數(shù)、環(huán)數(shù)、角度，而單環(huán)布料的主要調(diào)節(jié)手段是角度及角差，因此多環(huán)布料可以極大地豐富高爐上部的調(diào)節(jié)手段，改變煤氣分布，從而有效地提高高爐煤氣利用率，降低焦比，降低消耗，增加抗波動能力，實現(xiàn)高爐長期的穩(wěn)定順行。4、單環(huán)布料需加入中心焦，多環(huán)布料取消中心焦，極大地提高了上料能力，同時克服爐料偏析，在入爐原燃料條件下降的情況下，實現(xiàn)了產(chǎn)量的提高，綜合焦比下降。5、單環(huán)布料產(chǎn)生嚴重偏析，多環(huán)布料能消除爐料偏析及堆尖的存在。單環(huán)布料改變不同裝料制度比較困難，變動結(jié)果不僅影響邊緣氣流，同時也影響中心，引起的變化較大，多環(huán)布料按要求將爐料加到一定的位置，可以滿足冶煉需要。由于多環(huán)布料爐料分布更合理，更有利于爐況順行和煤氣利用的提高，有利于強化冶煉、降低綜合焦比，改善壓量關(guān)系，承壓能力增強，高爐更進一步提高風量。6、多環(huán)布料是無料鐘布料的發(fā)展方向，更能充分發(fā)揮無鐘爐頂?shù)膬?yōu)越性，是高爐布料的必然發(fā)展趨勢，應(yīng)大力推廣應(yīng)用。圖1-爐料離開溜槽末端后在Xy平面上X方向的投影Lx幾何關(guān)系圖;圖2-爐料落到xy平面后其中心距高爐中心的距離n幾何關(guān)系圖；圖3-多環(huán)布料實施前后煤氣分布曲線圖。具體實施方式以下結(jié)合實施例和附圖詳細介紹本發(fā)明。本實施例高爐可能涉及到的一些具體參數(shù)爐喉直徑d^5.5m，溜槽長度1。-2.25m，爐料摩擦系數(shù)u=o.42，溜槽轉(zhuǎn)速"=0.2圈/秒，e值溜槽傾動距離0.622m，料線為1.Om。本高爐溜槽多環(huán)布料方法具體步驟如下(一)推導(dǎo)出統(tǒng)一布料方程(1)計算爐料落入溜槽前的初速度(V￡)'—6'0.6—0.015(V=義"3-2^r=^^=4'=0.146m/sg-重力加速度，取9.81D'—導(dǎo)料管直徑，0.6m6'—爐料(燒結(jié)礦)平均粒度，0.015m^一礦石系數(shù)，取0.3C。'=0.3W3.2x9.81x0.146=0.64m/s(2)爐料進入溜槽的初速度C。因為C。的上限應(yīng)小于C。'，故取一個經(jīng)驗計算系數(shù)S，C。=SC。'，0.98》S》0.92，即5在0.92-0.98之間取值，本例中實際取"=0.6m/s，此時S為0.938。引入S是為了表述的需要，實際取值時可根據(jù)經(jīng)驗直接取一個略小于C。'的值即可，而不必確定S。(3)爐料在溜槽末端的初速度d(sin"—wcos々)+4;r2<y2/，cos/(cos/+wsin>9)+d其中，1。為溜槽長度，e為溜槽與水平面的夾角，u為爐料摩擦系數(shù)，"為溜槽轉(zhuǎn)速;(4)計算爐料離開溜槽末端后在xy平面上x方向的投影Lx1^=丄《(;032々{」1&112〃+22g2[/0(1_sin+tan/}，其幾何關(guān)系見圖1;gc,cos〃(5)計算爐料落到xy平面后其中心距高爐中心的距離nn=」/。2cos2/+2/。COS^,+(l+~，此即為統(tǒng)一布料方程，幾何關(guān)系見圖2;(二)確定溜槽理論上的最大布料角度^max和最小布料角度^,布料角度^=90°-e，根據(jù)爐料落到xy平面后其中心距高爐中心的距離n不能大于爐喉半徑的原則，可以由統(tǒng)一布料方程計算出高爐理論上的最大布料角度^,和最小布料角度^min;當P取不同的角度時，計算結(jié)果見下表；455055606570454035302520Cl5.165.655.505.725.936.131.1621.1300.7780.6180.4810.360ri2.782.632.111.721.451.14由統(tǒng)一布料方程計算得知，當/=45°時，即^=45°時，n=2.78m，大于爐喉半徑2.75米，因此，高爐布料的最大角度應(yīng)小于45°。由統(tǒng)一布料方程反推出高爐最大布料角度為44.8°，即理論最大布料角度^,=44.8°，這是一個極為重要的參數(shù)。同理，由統(tǒng)一布料方程并結(jié)合布料溜槽的具體安裝結(jié)構(gòu)可推出溜槽的理論最小布料角度Zmifl1.3。，這與實際所用的最小角度11.5。極為接近。綜上所述高爐的布料角度范圍為11.3°44.8°之間。(三)根據(jù)該理論上的最大布料角度^max和最小布料角度^min分別確定礦石和焦碳的外環(huán)、內(nèi)環(huán)布料角度；針對上述具體高爐入爐燒結(jié)礦整體粒級小，末子含量高的特點，為了保持爐況的穩(wěn)定順行，適度照顧邊緣氣流，同時保證邊緣焦碳有一個占位的作用，因此選擇一個大焦角，即焦碳外環(huán)布料角度大于礦石外環(huán)布料角度，實際焦角34。比礦角33.5°大0.5°。為了中心有足夠的氣流和焦碳占位，選擇了一個內(nèi)環(huán)較小的焦角，即焦碳內(nèi)環(huán)布料角度(20°)小于礦石內(nèi)環(huán)布料角度(27.5°)。此種裝料制度的選擇保證了邊緣和中心都有足夠的焦碳，從而保證了兩道氣流的穩(wěn)定形成，利于爐況順行。(四)確定礦石和焦碳布料環(huán)數(shù)；結(jié)合本實施例高爐爐喉直徑5.5米，礦批基礎(chǔ)批重24噸，以三燒粒級整體偏小的特點，確定礦石和焦碳布料環(huán)數(shù)均為五環(huán)。(五)按等面積布料原則分別確定礦石和焦碳中間環(huán)的布料角度和相鄰環(huán)與環(huán)之間的角度差；由于布料溜槽轉(zhuǎn)速"值為一點，爐喉圓周周長由外向內(nèi)逐漸減小，料流速度均本一致，因此，如果按等角差布料勢必造成爐料環(huán)與環(huán)之間帶溝的深淺不一，而按等面積布料，環(huán)與環(huán)之間的角差由外到內(nèi)依次增大，從而能消除上述缺陷。爐喉直徑為dl^5.5m,將爐喉面積分成相等的N個環(huán)帶，則對應(yīng)布料環(huán)的直徑為didi:」N-"、1，而n二丄(山+di+1)假設(shè)爐喉面積10等份，則可算出各等份各環(huán)的直徑及對應(yīng)溜槽角度，見下表:<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>(六)確定礦石和焦碳每環(huán)的布料圈數(shù)。總體思路是礦、焦比保持相對穩(wěn)定且適應(yīng)，并適當兼顧邊緣和中心氣流，因此，環(huán)帶的礦焦比基本相同的前提下，適當加重邊緣、中心有所疏松。以下是一個具體的布料制度(該布料制度為初期的布料制度，以后應(yīng)根據(jù)具體情況逐步優(yōu)化和調(diào)整，但應(yīng)以爐況的平穩(wěn)過渡為原則)本布料制度的確定是以上述高爐07年2月份的裝料制度作為參考起點，以爐況的平穩(wěn)過渡為原則，以改善壓量關(guān)系為核心來選擇角度和角差，通過反復(fù)對比分析，論證選擇以C2342323^MI0233'533°'5I作為多環(huán)布料裝料制度的基礎(chǔ)起點。從該布料制度可以看出，礦石外環(huán)、內(nèi)環(huán)布料角度分別為33.5°和27.5°，焦碳外環(huán)、內(nèi)環(huán)布料角度分別為34°和20°。礦石由外向內(nèi)每環(huán)的布料圈數(shù)為2圈、2圈、3圈、2圈和1圈，焦碳由外向內(nèi)每環(huán)的布料圈數(shù)為2圈、2圈、3圈、2圈和1圈。礦石加權(quán)平均角度為ZK=(33.5X2+32X2+30.5X3+29X2+27.5)+10=30.8°A^K=6°(A^K為最大布料角度和最小布料角度之差)，環(huán)與環(huán)之間角差L5。，焦碳加權(quán)平均角度為(^j二(34X2+32X2+30X3+27X2+20)+10=29.6°△^j=14°(△^j為最大布料角度和最小布料角度之差)△^=^K—^=30.8-29.6=1.2°而上述高爐07年1月份基本裝料制度中^K二30.8、^.,=29.4、A>=1.4對比分析，二者基本相同，爐況能平衡過渡。高爐布料調(diào)節(jié)原則、標準基本裝料制度設(shè)計完成后，就基本決定了煤氣流的分布。在日常的調(diào)劑中，堅持一個原則，即無壓量關(guān)系的穩(wěn)定和煤氣利用的提高，按照多環(huán)布料調(diào)節(jié)對爐況影響的順序規(guī)定，在日常生產(chǎn)調(diào)節(jié)中堅持1.外環(huán)焦碳角度、圈數(shù)盡可能不變或少變動。2.焦碳層盡可能穩(wěn)定、負荷的調(diào)整采取固定焦批調(diào)礦批的方式。3.先調(diào)環(huán)數(shù)，其次是角度，盡可能調(diào)整環(huán)帶的參數(shù)。4.綜合判斷上下部調(diào)劑相適。以下詳細介紹上述高爐多環(huán)布料的實際應(yīng)用過程上述單環(huán)布料的高爐爐頂配備有上下兩個容積22.4m3料罐。布料溜槽工作角度1050°，溜槽長度2.25m，爐喉直徑5.5m，與此配套有兩條膠帶機，料流闊采用電磁闊檢測料流速度，具備多環(huán)布料的條件。1、投運前的準備工作1.1針對該高爐槽下燒結(jié)礦篩分效率差的特點，加裝了給料機改進篩板為棒條篩，提高了篩分效率。1.2焦碳布料圈數(shù)不穩(wěn)定，主要是焦碳稱量集中斗中心偏位造成批量不穩(wěn)定，對焦碳稱量集中斗進行了改造。1.3加強工長的理論培訓(xùn)，開展專題講座，對多環(huán)布料的理論知識，操作技能進行研討，提高工長的感性知識。2、基礎(chǔ)方案的投運2007年3月1曰該高爐裝料制度采用C23423233。227t20I0233.523233°'5229,.54礦批24\入爐風差1605mVmin，AP120KP，爐況順行，壓量關(guān)系改善較明顯，指標對比見下表<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>從表上可看出，入爐批量增加36nf/min，沒有引起AP的升高，說明壓量關(guān)系改善明顯，CCVF降0.14個百分點，說明煤氣利用有所下降，裝料制度按下表調(diào)整，2007年7月2日形成較為理想的基本布料制度。曰期布料方式礦角角差焦角角差礦石外-內(nèi)環(huán)角度焦外-內(nèi)環(huán)角度<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>3、裝料制度的不斷優(yōu)化過程。多環(huán)布料基礎(chǔ)裝料制度的研究是保證爐況操作制度的平衡過渡，由前面的理論研究可知角度的選擇整體偏小，因而應(yīng)不斷優(yōu)化選擇，其過程結(jié)果如下<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>中心氣流偏弱邊緣氣流較發(fā)展(十字測溫邊緣>200'c邊緣c02《14%)34.532.530.527.524.5|^34.53331.530|321屮U2332+nooo「36.534.532.52825|n3634.53331.530.5|爐頂成像顯示03—28匕22321+U23311邊緣環(huán)帶太寬rvrvrr137'535.533.53026|n3735.53432|04—051^22321+U2332+,--p38363430.525.504—11U232137.53634.532.5IO2332A/(0/1^38.536.534.53126.5|n38.53735.53433|(J4一24匕22231+U23311+1605160615921664166416871689120117時有邊緣管道形成05-08C239237335231.5,10239,5236,5,I基本裝料制度確立171105—30IUi3321+06—254L*2322MDdIn3937.53634.06-29IU2222mmiA3937.536!34.07-024023223333i2+33"n同時加入礦焦角119內(nèi)環(huán)焦角大幅增124126同柳隊123同呦nA,K,j126,PX(^j126爐況穩(wěn)順用礦石圏數(shù)的125分布作調(diào)劑2322微調(diào)1691;中心1705環(huán)帶過寬1748125I1703126在上述優(yōu)化調(diào)整過程中，礦批逐漸加大，礦批由基期的24t逐漸加大到29.5t，爐況順行良好。風量由1600mVmin，逐漸增加到1730nf/min，增幅8.12%，而壓差并沒有引起升高。同時調(diào)節(jié)手段得到了豐實和完善，調(diào)節(jié)方法先調(diào)環(huán)帶圈數(shù)，后調(diào)礦焦角度，調(diào)節(jié)過程中盡可能避免出現(xiàn)堆尖帶溝現(xiàn)象，調(diào)節(jié)邊緣和中心可用內(nèi)、夕卜環(huán)的圈數(shù)及角度的變動來實現(xiàn)，調(diào)節(jié)布料環(huán)帶的氣流分布可直接增減布料圈數(shù)。4、實際運用效果上述高爐多環(huán)布料從07年3月投運到7月31日，經(jīng)過不斷的優(yōu)化調(diào)整，形成了多環(huán)布料的基本操作制度，應(yīng)用期間效果明顯。4.l從順行方面的比較多環(huán)布料應(yīng)用后高爐壓量關(guān)系改善，入爐風量增加，順行良好，應(yīng)用期和基期比較如下表:<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>4.2煤氣利用多環(huán)布料目的，除改善壓量關(guān)系外主要目的是控制爐料在爐內(nèi)的合理分布，從而達到提高煤氣利用，降低綜合焦比的目的。應(yīng)用前后煤氣分布對比如下表，圖3是根據(jù)下表繪制的應(yīng)用前后煤氣分布對比圖，圖中的虛線和實線分別代表多環(huán)布料實施后和實施前的煤氣分布曲線。<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>07年3-7月2.83202154.9652219.6411501.2007年1-2月2.629187955.3754019.2411150.81比較+0.201+142-0.41-18+0.43+35+0.39入爐綜合品位下降0.41個百分點降低產(chǎn)量3.0%X0.41=1.23%綜合焦比2%X0.41=0.82%C02提高0.4個百分點增加產(chǎn)量3.5%X0.4=1.4%降低綜合焦比22X0.4=8.8Kg風溫提高35'C:降低焦比35+100X4%=1.4%增加產(chǎn)量35+100X4%=1.4%富氧率提高0.39個百分點增加產(chǎn)量0.39X4.5%=1.755%降低綜合焦比:0.44%X0.39=0.17%3-7月，從指標絕對值看，累計產(chǎn)量增加7.56%，綜合焦比下降3.33%，扣除上述因素，通過多環(huán)布料技術(shù)運用的效果為增產(chǎn)7.56+1.23+1.4-1.4-1.755=7.035%降低綜合焦比:3.33+0.82-0.17=3.98%5、結(jié)論及推廣應(yīng)用5.1單環(huán)布料產(chǎn)生嚴重偏析，多環(huán)布料能減少偏析，單環(huán)布料改變不同裝料制度比較困難，變動結(jié)果不僅影響邊緣氣流，同時也影響中心，引起的變化較大，多環(huán)布料按要求將爐料加到一定的位置，可以滿足冶煉需要。5.2多環(huán)布料調(diào)節(jié)手段有布料圈數(shù)、環(huán)數(shù)、角度，而單環(huán)布料的主要調(diào)節(jié)手段是角度及角差。因此，多環(huán)布料調(diào)節(jié)手段極為豐實。5.3單環(huán)布料需加入中心焦，多環(huán)布料取消中心焦，極大地提高了上料能力。5.4多環(huán)布料爐料分布更合理，更有利于爐況順行和煤氣利用的提高，有利于強化冶煉、降低綜合焦比。5.5多環(huán)布料是無料鐘布料的發(fā)展方向，更能充分發(fā)揮無鐘爐頂?shù)膬?yōu)越性，是高爐布料的必然發(fā)展趨勢，應(yīng)大力推廣應(yīng)用。5.6多環(huán)布料參數(shù)的選擇，一定要有理論依據(jù)，^raax、^min及等環(huán)布料各環(huán)^角、n值是重要的選擇依據(jù)。權(quán)利要求1、高爐溜槽多環(huán)布料方法，其特征在于它包括如下步驟(一)推導(dǎo)出統(tǒng)一布料方程(1)計算爐料落入溜槽前的初速度C0′2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的高爐溜槽多環(huán)布料方法，其特征在于所述第四步礦石和焦碳的布料環(huán)數(shù)分別為五環(huán)。3、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的高爐溜槽多環(huán)布料方法，其特征在于所述第三步焦碳外環(huán)布料角度大于礦石外環(huán)布料角度，焦碳內(nèi)環(huán)布料角度小于礦石內(nèi)環(huán)布料角度。全文摘要本發(fā)明公開了一種高爐溜槽多環(huán)布料方法，其步驟為1.計算爐料落到xy平面后其中心距高爐中心的距離；2.確定理論上的最大、最小布料角度；3.確定礦石和焦碳的外環(huán)、內(nèi)環(huán)實際布料角度；4.確定礦石和焦碳布料環(huán)數(shù)；5.按等面積布料原則分別確定礦石和焦碳中間環(huán)的布料角度和相鄰環(huán)與環(huán)之間的角度差；6.確定礦石和焦碳每環(huán)的布料圈數(shù)。本方法極大地豐富了高爐上部的調(diào)節(jié)手段，改變煤氣分布，有效地提高高爐煤氣利用率，降低焦比，實現(xiàn)高爐長期的穩(wěn)定順行；上料能力強，能消除爐料偏析及堆尖的存在，爐料分布更合理，有利于強化冶煉，改善壓量關(guān)系，高爐更進一步提高風量。文檔編號C21B7/18GK101250602SQ200810069489公開日2008年8月27日申請日期2008年3月20日優(yōu)先權(quán)日2008年3月20日發(fā)明者劉孝華,陳永忠,雷有高,魏功亮,魯?shù)虏暾埲?重慶鋼鐵(集團)有限責任公司