專(zhuān)利名稱(chēng)：：壓板用奧氏體系不銹鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及壓板用奧氏體系不銹鋼，即制造壓板時(shí)被用作材料的奧氏體系不銹鋼。并且，本發(fā)明涉及使用了該奧氏體系不銹鋼的壓板的制造方法以及由該奧氏體系不銹鋼形成的壓板。
背景技術(shù)：
：壓板是指，在通過(guò)壓制成型制造多層印刷電路板、裝飾板、膠合板等多層層積體時(shí)用于將壓力機(jī)與多層層積體之間或多層層積體彼此之間隔開(kāi)的厚度為數(shù)毫米程度以下的平板夾具。例如，在制造多層印刷電路基板的情況下，將覆銅箔層積板(電路形成板)和粘結(jié)用預(yù)成型料(薄板狀樹(shù)脂)重疊，在其上部、下部層積銅箔以制成層積體，使壓板介于層積體-壓力機(jī)之間和兩個(gè)以上的層積體之間，利用熱壓機(jī)從上下方向進(jìn)行加熱、加壓，由此對(duì)兩塊以上的多層印刷電路板同時(shí)進(jìn)行熱壓成型。要求壓板具有如下所示的特性，這些特性的好壞會(huì)在很大程度上影響多層層積體的品質(zhì)。1.表面的平整度優(yōu)異。2.堅(jiān)硬。3.層積體表面不存在如同被轉(zhuǎn)印的表面缺陷。以往，作為用于制造多層印刷電路板用壓板的材料，使用SUS630鋼、SU420J2鋼等由馬氏體單相構(gòu)成的馬氏體系不銹鋼、在亞穩(wěn)定奧氏體系不銹鋼中生成了形變誘發(fā)馬氏體的加工硬化型奧氏體系不銹鋼(專(zhuān)利文獻(xiàn)1)等，這些不銹鋼的硬度是由馬氏體相賦予的。專(zhuān)利文獻(xiàn)l:日本特開(kāi)平8-225896號(hào)公報(bào)如上所述，要求壓板兼顧硬度和表面的平整度。例如，對(duì)于多層印刷電路板制造用的壓板來(lái)說(shuō)，要求其具有400HV程度以上的表面硬度和3mm左右以下的平整度。但是，對(duì)于由表面硬度為400HV以上的堅(jiān)硬的不銹鋼制成的鋼板來(lái)說(shuō)，僅憑利用平整軋制或張力矯直機(jī)等進(jìn)行形狀修正難以使其得到充分平整。因此，對(duì)于以往用作壓板材料的馬氏體系不銹鋼來(lái)說(shuō)，需要利用淬火或回火工序以確保平整度，從而存在制造工序的負(fù)擔(dān)大的問(wèn)題。并且，在將壓板用于多層印刷電路板的制造的情況下，壓板與銅箔直接接觸，以往用作壓板材料的馬氏體系不銹鋼的熱膨脹系數(shù)約為11.0xl0，C，小于銅的熱膨脹系數(shù)(約16.0xl0YC)。因此，使用現(xiàn)有材料制造的壓板存在如下問(wèn)題在熱壓成型中，銅箔受到與壓板的熱膨脹差的收縮應(yīng)力而斷裂或出現(xiàn)褶皺。銅箔的斷裂或褶皺會(huì)引起由銅箔形成的電路的短路等問(wèn)題，這是多層印刷電路板不良的原因。特別是隨著近年來(lái)多層印刷電路板的高密度化，層積在多層印刷電路板上的銅箔的厚度也趨于變薄，熱壓成型中銅箔的斷裂或出現(xiàn)褶皺的問(wèn)題變得更加嚴(yán)重。在以上問(wèn)題之中，對(duì)于制造工序的負(fù)擔(dān)大這一問(wèn)題，可以考慮使壓板材料變得柔軟以便僅通過(guò)利用張力矯直機(jī)等進(jìn)行形狀修正就能夠達(dá)到較高的平整度。由于奧氏體相相比于馬氏體相為軟質(zhì)組織，因而只要使用奧氏體的比例高的奧氏體系不銹鋼作為壓板材料，就容易提高壓板的平整度。并且，對(duì)于因與銅箔的熱膨脹差異導(dǎo)致褶皺發(fā)生的問(wèn)題，可以考慮使壓板材料的熱膨脹系數(shù)達(dá)到與銅的熱膨脹系數(shù)同等程度的值。具有馬氏體組織的不銹鋼的熱膨脹系數(shù)約為11.0xl0'VC，該值低于銅的熱膨脹系數(shù)，與此相對(duì)，具有奧氏體組織的不銹鋼的熱膨脹系數(shù)約為16.0xl(rVC，與銅的熱膨脹系數(shù)大致相同。因此，只要使用馬氏體比例少、奧氏體比例高的奧氏體系不銹鋼作為壓板材料，就能夠防止熱膨脹系數(shù)降低，并能夠保持奧氏體組織的熱膨脹系數(shù)，即能夠保持奧氏體組織的熱膨脹系數(shù)為與銅同等程度的熱膨脹系數(shù)。如上所述，從平整度、熱膨脹系數(shù)的方面出發(fā)，優(yōu)選使用馬氏體比例少、奧氏體比例高的奧氏體系不銹鋼作為壓板材料。但是，若減少奧氏體系不銹鋼中的硬質(zhì)馬氏體的比例，增加軟質(zhì)奧氏體的比例，則無(wú)法制造出滿(mǎn)足硬度(另一重要特性)的壓板。對(duì)于這點(diǎn)，作為使不銹鋼具備壓板所要求的硬度水平的方法，現(xiàn)在尚不知道代替馬氏體的生成的實(shí)用的方法。在這種狀況下，盡管在平整度、熱膨脹系數(shù)的方面存在上述那樣的問(wèn)題，但仍然在繼續(xù)使用由馬氏體相賦予硬度的馬氏體系不銹鋼、加工硬化型奧氏體系不銹鋼來(lái)作為壓板材料。
發(fā)明內(nèi)容于是，本發(fā)明的目的在于提供一種新型壓板材料，這種材料能夠容易地制造出兼具平整度和硬度這兩個(gè)難以并存的特性且具有與銅的熱膨脹系數(shù)同等程度的熱膨脹系數(shù)的壓板。本發(fā)明人為了解決上述問(wèn)題對(duì)不銹鋼進(jìn)行了深入的研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，含有1.0質(zhì)量％4.0質(zhì)量°/。的Si的具有特定組成的奧氏體系不銹鋼其本身雖為軟質(zhì)，但通過(guò)實(shí)施時(shí)效處理會(huì)引起應(yīng)變時(shí)效，使其飛躍性地硬化，從而具有壓板所要求的硬度。并且，本發(fā)明人完成了如下內(nèi)容使用這樣的奧氏體系不銹鋼作為材料，在時(shí)效處理前的軟質(zhì)狀態(tài)下進(jìn)行形狀修正，然后實(shí)施時(shí)效處理使其發(fā)生應(yīng)變時(shí)效硬化，由此能夠制造出兼?zhèn)淦秸群陀捕鹊膲喊濉＿M(jìn)而可知，由于在使用這樣的奧氏體系不銹鋼制造出的壓板中，馬氏體的量少，剩余部分為奧氏體鋼，因此所述壓板具有與銅同等程度的熱膨脹系數(shù)。艮p，本發(fā)明的技術(shù)方案如下。一種壓板用奧氏體系不銹鋼板，其具有如下組成Si:1.0質(zhì)量％4.0質(zhì)量％、Cr:10.0質(zhì)量％25.0質(zhì)量％、Ni:5.0質(zhì)量％15.0質(zhì)量％、C+N:0.3質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Mn:5質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Cu:5質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Mo:5.0質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、剩余部分Fe和不可避免的雜質(zhì)，該不銹鋼板的以下式(l)表示的奧氏體穩(wěn)定性指標(biāo)Md3o("C)為25以下，Md30(。C)=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo…(1)。利用本發(fā)明的壓板用奧氏體系不銹鋼，能夠容易地制造出兼具平整度和硬度這兩個(gè)以往難以并存的特性的壓板。并且，使用本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼制造出的壓板具有與銅同等程度的熱膨脹系數(shù)，因此，通過(guò)使用該壓板就能夠制造出不良較少的多層印刷電路板。具體實(shí)施例方式下面對(duì)本發(fā)明進(jìn)行具體地說(shuō)明。首先對(duì)本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼進(jìn)行說(shuō)明。在本發(fā)明中，通過(guò)將奧氏體系不銹鋼的組成限定在特定的范圍，在馬氏體的生成較少的情況下，利用應(yīng)變時(shí)效使奧氏體系不銹鋼飛躍性地硬化而該奧氏體系不銹鋼沒(méi)有同時(shí)發(fā)生形狀變化。本發(fā)明的壓板用奧氏體系不銹鋼具有如下組成Si:1.0質(zhì)量％4.0質(zhì)量％、Cr:10.0質(zhì)量％25.0質(zhì)量％、Ni:5.0質(zhì)量％15.0質(zhì)量％、C+N:0.3質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Mn:5質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Cu:5質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Mo:5.0質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、剩余部分Fe和不可避免的雜質(zhì)，并且該不銹鋼的以下式(l)表示的奧氏體穩(wěn)定性指標(biāo)Md3orC)為25以下Md30(°C)=55M62(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo…(1)。在本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼中，Si的含量為1.0質(zhì)量％4.0質(zhì)量％。Si通常是為了脫氧而以1.0質(zhì)量％以下的量添加到不銹鋼中，而在本發(fā)明中，除了這樣的目的以外，添加Si還是為了通過(guò)時(shí)效處理使奧氏體相發(fā)生應(yīng)變時(shí)效硬化。為了使奧氏體相充分發(fā)生應(yīng)變時(shí)效硬化以賦予壓板所要求的硬度水平，需要Si的含量為1.0質(zhì)量％以上。另一方面，過(guò)量的Si會(huì)引起不銹鋼在高溫下出現(xiàn)裂紋。因此，在本發(fā)明中，Si的含量為1.0質(zhì)量％4.0質(zhì)量％。在本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼中，Cr是為了確保作為不銹鋼的耐腐蝕性而必需的成分，但過(guò)量含有Cr時(shí)，在高溫下會(huì)大量生成S鐵素體相。因此，在本發(fā)明中，Cr的含量為10.0質(zhì)量％25.0質(zhì)量％。在本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼中，Ni是生成奧氏體相并使之穩(wěn)定的必需的成分。但是，Ni的含量超過(guò)15.0質(zhì)量Q/。時(shí)，奧氏體相變得過(guò)于穩(wěn)定。因此，在本發(fā)明中，Ni的含量為5.0質(zhì)量G/o15.0質(zhì)量。/0。從抑制馬氏體的生成的方面出發(fā)，更優(yōu)選Ni的含量為8.0質(zhì)量％以上，進(jìn)一步優(yōu)選為10.0質(zhì)量％以上。在本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼中，C、N起到穩(wěn)定奧氏體相的作用，但過(guò)量的C、N會(huì)使奧氏體相因固溶強(qiáng)化而硬質(zhì)化，從而難以利用形狀修正而達(dá)到平整。因此，在本發(fā)明中，可以根據(jù)需要在奧氏體系不銹鋼中含有C、N，但C、N的含量合計(jì)為0.3質(zhì)量n/。以下(包括0質(zhì)量。/。)。在本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼中，Mn起到穩(wěn)定奧氏體相的作用，但過(guò)量的Mn會(huì)損害不銹鋼的耐腐蝕性。因此，在本發(fā)明中，可以根據(jù)需要在奧氏體系不銹鋼中添加Mn，但Mn的含量為5.0質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)。在本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼中，Cu起到穩(wěn)定奧氏體相的作用，但過(guò)量的Cu會(huì)對(duì)熱加工性帶來(lái)不良影響。因此，在本發(fā)明中，可以根據(jù)需要在奧氏體系不銹鋼中添加Cu，但Cu的含量為5.0質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)。在本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼中，Mo顯示出改善耐腐蝕性的效果，但過(guò)量的Mo會(huì)使奧氏體相硬質(zhì)化，從而難以利用形狀修正而達(dá)到平整。因此，在本發(fā)明中，可以根據(jù)需要在奧氏體系不銹鋼中添加Mo，但Mo的含量為5質(zhì)量°/。以下(包括0質(zhì)量％)。式(l)表示的奧氏體穩(wěn)定性指標(biāo)Md3。('C)是表示發(fā)生形變誘導(dǎo)馬氏體相變的難易度的參數(shù)，Md3oCC)的值越大，奧氏體越不穩(wěn)定，越容易生成馬氏體。通過(guò)設(shè)計(jì)不銹鋼的組成以使Md3。(i:)為25以下，能夠抑制形變誘導(dǎo)馬氏體的生成。進(jìn)而，將Mc^fC)調(diào)整為-20以下時(shí)，在工業(yè)采用的軋制條件下難以生成形變誘導(dǎo)馬氏體，因而優(yōu)選將Md3orC)調(diào)整為-20以下。Md3o("C)的值更優(yōu)選為-90以下，進(jìn)一步優(yōu)選Md3(C)為-120以下。在本發(fā)明中，從通過(guò)形狀修正以使表面得到平整的方面出發(fā)，壓板用奧氏體系不銹鋼的表面硬度優(yōu)選為400HV以下，更優(yōu)選為380HV以下，進(jìn)一步優(yōu)選為350HV以下。此處"表面硬度"是指維氏硬度。通過(guò)使本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼中的馬氏體的量為30體積％以下，能夠達(dá)到上述的表面硬度。此處"馬氏體的量"是指奧氏體系不銹鋼中存在的全部馬氏體相在整個(gè)奧氏體系不銹鋼中所占的比例。在本發(fā)明中，對(duì)于奧氏體系不銹鋼中的馬氏體的量來(lái)說(shuō)，通過(guò)對(duì)退火、熱軋、冷軋等的加工條件進(jìn)行微小調(diào)整就可以簡(jiǎn)單地使馬氏體的量為30體積％以下，而無(wú)需進(jìn)行復(fù)雜的試錯(cuò)。需要說(shuō)明的是，奧氏體系不銹鋼中的馬氏體的量可以通過(guò)例如利用鐵素體測(cè)定儀(ferritescope)對(duì)測(cè)定試樣表面的馬氏體相的量進(jìn)行測(cè)定來(lái)求出。下面對(duì)本發(fā)明的壓板的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。通過(guò)使用本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼，并經(jīng)由以下工序ac，能夠制造出壓板。a.準(zhǔn)備由本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼形成的鋼板的工序；b.對(duì)由工序a備好的鋼板進(jìn)行形狀修正的工序;和c.將在工序b中進(jìn)行了形狀修正的鋼板約束在2塊平板之間，在此狀態(tài)下于35(TC55(TC實(shí)施時(shí)效處理的工序。在工序a中，對(duì)準(zhǔn)備由本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼形成的鋼板的方法沒(méi)有限制，可以按照現(xiàn)有公知的方法進(jìn)行制造。例如，利用真空熔化爐等將原料成分熔化，然后進(jìn)行鑄造，在根據(jù)需要進(jìn)行熱鍛、熱軋后，反復(fù)進(jìn)行退火和冷軋直至其板厚達(dá)到目標(biāo)值，由此能夠制造出奧氏體單相或少量生成了馬氏體相的奧氏體系不銹鋼。此外，對(duì)鑄造方法沒(méi)有限制，但采用連續(xù)鑄造法是高效的。并且，優(yōu)選在退火和冷軋之間存在酸洗工序以除去退火后的氧化皮。在工序b中，對(duì)于對(duì)鋼板進(jìn)行形狀修正的方法沒(méi)有限制，例如可以通過(guò)利用了張力矯直機(jī)、輥式矯直機(jī)、拉伸矯直機(jī)的公知的矯正方法進(jìn)行形狀修正以使表面平整。在工序b中，優(yōu)選進(jìn)行形狀修正以使鋼板的平整度為3mm以下。在工序c中，通過(guò)在35(TC550'C的溫度下對(duì)形狀修正后的鋼板進(jìn)行時(shí)效處理，使奧氏體系不銹鋼發(fā)生應(yīng)變時(shí)效硬化，從而使其具有作為壓板的用途所要求的表面硬度。時(shí)效處理溫度為35(TC55(TC。為了使應(yīng)變時(shí)效硬化得到充分發(fā)生，優(yōu)選在40(TC以上進(jìn)行時(shí)效處理，更優(yōu)選在42(TC以上進(jìn)行時(shí)效處理。另一方面，從獲得430HV以上的表面硬度這一方面考慮，優(yōu)選時(shí)效處理溫度為52(TC以下，更優(yōu)選為50(TC以下。并且，對(duì)處理時(shí)間沒(méi)有限制，進(jìn)行時(shí)效處理直至鋼板的表面硬度達(dá)到必要值。處理時(shí)間通常為10分鐘10小時(shí)左右，考慮到工業(yè)生產(chǎn)率而優(yōu)選處理時(shí)間為1小時(shí)左右。本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼在時(shí)效處理中有時(shí)也會(huì)出現(xiàn)少許馬氏體相變，導(dǎo)致形狀?lèi)夯?。為此，時(shí)效處理是在將鋼板約束于2塊平板之間的狀態(tài)下進(jìn)行的。通過(guò)如此操作，能夠得到保持著在工序b中達(dá)到的良好平整度的平整的鋼板。此處，對(duì)所使用的平板沒(méi)有限制，只要是具有能夠約束鋼板的硬度的平整的物件即可，例如，可以?xún)?yōu)選使用厚度為1.0mm5.0mm左右、尺寸大于鋼板的不銹鋼板等。下面對(duì)本發(fā)明的壓板進(jìn)行說(shuō)明。為了制造出銅箔上沒(méi)有褶皺或斷裂的優(yōu)異的印刷電路板，壓板的熱膨脹系數(shù)必須與銅的熱膨脹系數(shù)為同等程度。因此，在本發(fā)明中，優(yōu)選壓板的熱膨脹系數(shù)為14.5xlO-，C以上，更優(yōu)選為15.0xlO—，C以上，進(jìn)一步優(yōu)選為15.5xlO—V。C以上。對(duì)于本發(fā)明的壓板來(lái)說(shuō)，可以通過(guò)使馬氏體的量為30體積％以下來(lái)使其熱膨脹系數(shù)達(dá)到上述值。本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼的熱膨脹系數(shù)會(huì)在馬氏體的量為22.0體積％的前后發(fā)生劇烈變化。因此，更優(yōu)選壓板的馬氏體的量為22.0體積％以下。通過(guò)應(yīng)變時(shí)效硬化而賦予了本發(fā)明的壓板足夠的硬度，因此即使馬氏體的量降低至0體積％也可以，但在壓板的硬度格外受到重視的情況下，也可以適度地生成馬氏體以同時(shí)利用由馬氏體相賦予的硬化。如上所述，在本發(fā)明中可以考慮硬度、熱膨脹系數(shù)等來(lái)適當(dāng)決定壓板中的馬氏體的量。在本發(fā)明中，使用馬氏體的量小于30體積％的奧氏體系不銹鋼作為材料，由此能夠使作為最終產(chǎn)品的壓板中的馬氏體的量在30體積％以下。不過(guò)，由于在壓板的制造過(guò)程中也可能發(fā)生馬氏體相變，因此需要還考慮到這一點(diǎn)來(lái)決定作為材料的奧氏體系不銹鋼中的馬氏體的量。在本發(fā)明中，壓板的表面硬度優(yōu)選為400HV以上，更優(yōu)選為430HV以上。實(shí)施例下面舉出實(shí)施例來(lái)詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明，但本發(fā)明不限于以下的實(shí)施例。i)壓板的制造1.鋼板的制造使具有表1的AD所示組成的80t試驗(yàn)材料分別在電爐中真空熔化，鑄造厚度為200mm的鋼塊。對(duì)所得到的鋼塊實(shí)施熱軋，制造出厚度為3.0mm的熱軋板。對(duì)這些熱軋板實(shí)施退火并在酸洗后實(shí)施冷軋，制造出厚度為1.5mm或1.0mm的冷軋板。對(duì)這些冷軋板實(shí)施退火并在酸洗后進(jìn)一步實(shí)施冷軋，得到實(shí)施例或比較例的由奧氏體系不銹鋼形成的厚度為0.6mm的鋼板No.18。2.時(shí)效處理將鋼板No.18切斷成500mmx500mm，夾在2塊600薩x600mmx20mm(厚度)的不銹鋼板之間，在鋼板No.18處于這種受約束的狀態(tài)下使其保持在450。C的時(shí)效處理爐中1小時(shí)，實(shí)施時(shí)效處理。ii)奧氏體系不銹鋼的特性評(píng)價(jià)將在i)的l.中得到的時(shí)效處理前的鋼板No.18的表面硬度以及在進(jìn)行i)的2.時(shí)效處理之后的鋼板No.18的表面硬度、馬氏體的量、熱膨脹系數(shù)列于表l。此外，對(duì)于表面硬度來(lái)說(shuō)，使用負(fù)荷為98N的維氏硬度計(jì)，對(duì)每個(gè)試樣測(cè)定5處，其平均值即為該試樣的表面硬度。并且，對(duì)于馬氏體的量，用振動(dòng)樣品磁強(qiáng)計(jì)測(cè)出作為磁性質(zhì)的飽和磁化量，利用馬氏體的量與飽和磁化量成比例關(guān)系這一點(diǎn)，根據(jù)該比例計(jì)算出馬氏體的量。進(jìn)而，對(duì)于熱膨脹系數(shù)，利用差示熱膨脹計(jì)測(cè)定出于20°CIO(TC的平均熱膨脹系數(shù)。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>對(duì)于本發(fā)明的實(shí)施例的由奧氏體系不銹鋼形成的鋼板No.14來(lái)說(shuō)，在時(shí)效處理前，其表面硬度為319385(HV)，是通過(guò)形狀修正可容易進(jìn)行平整的鋼板。并且，通過(guò)實(shí)施時(shí)效處理，鋼板No.14的表面硬度大幅度增加5070(HV)，能夠硬化至壓板所要求的硬度水平。進(jìn)而，在時(shí)效處理后鋼板No.14中的馬氏體的量較少，為0.3體積％23.0體積％，其結(jié)果，這些鋼板的熱膨脹系數(shù)為與銅同等程度的值。對(duì)于比較例的由奧氏體系不銹鋼形成的鋼板No.58來(lái)說(shuō)，表面硬度均沒(méi)有因時(shí)效處理而較大增加。因此，鋼板No.57的表面硬度為330387(HV)，是通過(guò)形狀修正可容易進(jìn)行平整的鋼板，但在時(shí)效處理后，其表面硬度沒(méi)有達(dá)到壓板所要求的程度。另一方面，鋼板No.8在時(shí)效處理后雖然其表面硬度達(dá)到了必要值，但該硬度是由馬氏體相賦予的，在時(shí)效處理后馬氏體的量較多。因此，熱膨脹系數(shù)較小，為14.5xlO，廠C)。并且，由于時(shí)效處理前其表面硬度也較高，為447(HV)，因此鋼板No.8是難于進(jìn)行形狀修正的鋼板，不適于制造壓板。并且，對(duì)比本發(fā)明的鋼板No.3和比較例的鋼板No.6，盡管兩者在時(shí)效處理后的表面硬度為同等程度，但本發(fā)明的鋼板No.3以更少的馬氏體的量達(dá)到了這樣的表面硬度。其結(jié)果，本發(fā)明的鋼板No.3具有更接近銅的熱膨脹系數(shù)。并且，對(duì)比本發(fā)明的鋼板No.4和比較例的鋼板No.7，盡管兩者的馬氏體的量為同等程度，但本發(fā)明的鋼板No.4在時(shí)效處理后具有更大的表面硬度。由以上結(jié)果可知，與現(xiàn)有的壓板材料相比，利用本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼能夠制造出平衡良好地兼具表面硬度、平整度和熱膨脹系數(shù)的壓板。工業(yè)實(shí)用性對(duì)于本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼來(lái)說(shuō)，僅通過(guò)對(duì)其進(jìn)行形狀修正并實(shí)施時(shí)效處理就能夠制造出兼具優(yōu)異的表面硬度和平整度的鋼板而無(wú)需實(shí)施研磨等特殊處理，因而其可以適用于各種壓板的制造。特別是本發(fā)明的奧氏體系不銹鋼具有與銅等同的熱膨脹系數(shù)，能夠制造出具有3mm以下的極高平整度的板材，因而適于多層印刷電路板制造用壓板的制造。權(quán)利要求1.一種壓板用奧氏體系不銹鋼板，該奧氏體系不銹鋼板具有如下組成Si1.0質(zhì)量％～4.0質(zhì)量％、Cr10.0質(zhì)量％～25.0質(zhì)量％、Ni5.0質(zhì)量％～15.0質(zhì)量％、C+N0.3質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Mn5質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Cu5質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Mo5.0質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、剩余部分Fe和不可避免的雜質(zhì)，并且，所述奧氏體系不銹鋼板的以下式(1)表示的奧氏體穩(wěn)定性指標(biāo)Md30(℃)為25以下，Md30(℃)＝551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo…(1)。2.如權(quán)利要求l所述的壓板用奧氏體系不銹鋼板，其中，所述奧氏體系不銹鋼板的表面硬度小于400HV。3.—種壓板的制造方法，該方法依次包括如下步驟ac:a.準(zhǔn)備權(quán)利要求1或2所述的奧氏體系不銹鋼板的工序；b.對(duì)由工序a備好的鋼板進(jìn)行形狀修正的工序；和c.將在工序b中進(jìn)行了形狀修正的鋼板約束在2塊平板之間，在此狀態(tài)下于350。C55(TC實(shí)施時(shí)效處理的工序。4.一種壓板，該壓板是由權(quán)利要求1或2所述的奧氏體系不銹鋼板形成的。5.如權(quán)利要求4所述的壓板，其中，所述壓板的熱膨脹系數(shù)為14.5xl(y6/。C以上。6.如權(quán)利要求4所述的壓板，其中，所述壓板中的馬氏體的量為30體積％以下(包括0體積％)。7.如權(quán)利要求4所述的壓板，其中，所述壓板的表面硬度為430HV以上。8.如權(quán)利要求4所述的壓板，其中，所述壓板用于多層印刷電路板的制造。全文摘要本發(fā)明涉及壓板用奧氏體系不銹鋼板。本發(fā)明提供一種新型壓板材料，該材料能夠容易地制造出兼具平整度和硬度這兩個(gè)難以并存的特性且具有與銅的熱膨脹系數(shù)為同等程度的熱膨脹系數(shù)的壓板。本發(fā)明提供一種壓板用奧氏體系不銹鋼板，其具有如下組成Si1.0質(zhì)量％～4.0質(zhì)量％、Cr10.0質(zhì)量％～25.0質(zhì)量％、Ni5.0質(zhì)量％～15.0質(zhì)量％、C+N0.3質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Mn5質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Cu5質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、Mo5.0質(zhì)量％以下(包括0質(zhì)量％)、剩余部分Fe和不可避免的雜質(zhì)，并且，該不銹鋼板的以下式(1)表示的奧氏體穩(wěn)定性指標(biāo)Md₃₀(℃)為25以下。Md₃₀(℃)＝551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo…(1)。文檔編號(hào)C22C38/58GK101314836SQ20081010817公開(kāi)日2008年12月3日申請(qǐng)日期2008年5月30日優(yōu)先權(quán)日2007年5月31日發(fā)明者弘中明,藤本廣,鈴木聰申請(qǐng)人:日新制鋼株式會(huì)社