專利名稱：加熱爐自動(dòng)等間距出鋼控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種加熱爐自動(dòng)等間距出鋼控制方法，具體的說是上支鋼尾部脫離第
一架軋機(jī)機(jī)架(o#)和下支鋼頭部進(jìn)入第一架軋機(jī)機(jī)架(o#)的間距恒定控制方法。
背景技術(shù)：
高速線材生產(chǎn)線加熱爐 一一 高壓水除鱗 一一 粗軋機(jī)組(0#_7#)—一CV50飛 剪 一一 中軋機(jī)組(8#_11#)一一預(yù)精軋機(jī)組(12#_15#)一一CV20飛剪 一一精軋機(jī)組 BGV(16#-25#)——1#、2#水箱一-水冷夾送輥——3#水箱——智能夾送輥——吐絲機(jī) TFH—一延遲性斯泰爾摩風(fēng)冷運(yùn)輸線 一一 集巻一一PF運(yùn)輸線 一一 精整 一一 卸巻 一一 入 庫。大盤巻生產(chǎn)線4#、5#水箱一一2#剪一一CCR機(jī)組(16-19機(jī)架，6#-9#活套)一一6# 水箱一一3#飛剪 一一 巻取機(jī) 一一 步進(jìn)風(fēng)冷運(yùn)輸線一一PF運(yùn)輸線 一一 精整 一一 卸 巻 一一 入庫。 大直徑盤條生產(chǎn)線是和線材生產(chǎn)線共用一條粗、中軋和預(yù)精軋生產(chǎn)線，粗中軋各 架采用小張力軋制，靠軋件料型調(diào)整和速度調(diào)整來保證。以前手動(dòng)出鋼時(shí)，加熱爐不能自動(dòng) 等間距出鋼，即上支鋼尾部脫離第一架軋機(jī)機(jī)架(0#)和下支鋼頭部進(jìn)入第一架軋機(jī)機(jī)架 (0#)的間距控制不好，間距太近時(shí)，到預(yù)精軋機(jī)時(shí)易堆鋼；間距太大時(shí)，嚴(yán)重影響了機(jī)時(shí)產(chǎn) 量。主操人員要靠不斷的調(diào)整粗中軋的張力來彌補(bǔ)，嚴(yán)重影響了產(chǎn)品的質(zhì)量。另外隨著產(chǎn) 品的不斷開發(fā)，各個(gè)品種生產(chǎn)的出鋼間距并不一致，完全依靠人工調(diào)整出鋼間距的勞動(dòng)強(qiáng) 度太大，機(jī)時(shí)產(chǎn)量低，嚴(yán)重滯后著生產(chǎn)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是針對以上現(xiàn)有技術(shù)存在的缺點(diǎn)，提出一種加熱爐 自動(dòng)等間距出鋼控制方法，避免重復(fù)堆鋼和減少停機(jī)延誤，提高產(chǎn)品尺寸精度，使軋線生產(chǎn) 的機(jī)時(shí)產(chǎn)量大幅度提高。
本發(fā)明解決以上技術(shù)問題的技術(shù)方案是 加熱爐自動(dòng)等間距出鋼控制方法，包括傳動(dòng)設(shè)備和電氣信號檢測設(shè)備，傳動(dòng)設(shè)備 由加熱爐出爐輥道、高壓除鱗輥道、保溫輥道、出爐夾送輥和0#軋機(jī)組成，電氣信號檢測設(shè) 備由加熱爐出爐口熱金屬檢測器、保溫輥道入口高溫計(jì)、保溫輥道出口熱金屬檢測器、0#軋 機(jī)入口熱金屬檢測器、保溫輥道熱金屬檢測器和設(shè)在0#軋機(jī)處的鋼坯速度控制柜組成，包 括以下步驟 (1)根據(jù)軋鋼工藝設(shè)定出鋼間隔時(shí)間SP ; (2)加熱爐爐內(nèi)鋼坯頭部離保溫輥道出口熱金屬檢測器的距離Ll是固定的，輥道 速度V1也是固定的，根據(jù)Ll和VI計(jì)算出恒定的鋼坯行走到保溫輥道出口的時(shí)間SO = Ll/ Vl，鋼坯行走的時(shí)間SO也是恒定的； (3)用保溫輥道出口熱金屬檢測器距離0#軋機(jī)的距離L2減去0#軋機(jī)入口熱金屬 檢測器距離0#軋機(jī)的距離L3得到保溫輥道出口熱金屬檢測器與0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器之間的距離L4，記錄下鋼坯尾部通過保溫輥道出口熱金屬檢測器的時(shí)間Tl，記錄下鋼坯 尾部通過0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器的時(shí)間T2，用T2減去Tl得到鋼坯通過距離L4的時(shí)間 Sl，根據(jù)L4和Sl計(jì)算出鋼坯在0#軋機(jī)的線速度VXJ = L4/S1 ; (4)測量出0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器距離0#軋機(jī)的距離L5，根據(jù)步驟(3)所得 到的鋼坯在0#軋機(jī)的線速度VXJ，計(jì)算出鋼坯尾部脫離保溫輥道出口熱金屬檢測器到進(jìn)入 0#軋機(jī)的時(shí)間S2 = (L4+L5)/VXJ ; (5)計(jì)算加熱爐爐門打開的時(shí)間S3 = S2-S0-SP，即上支鋼尾部脫離保溫輥道出口 熱金屬檢測器延時(shí)S3時(shí)間后爐門打開，下支鋼從爐內(nèi)出來； (6)從設(shè)在0#軋機(jī)處的銅坯速度控制柜上讀取實(shí)際生產(chǎn)中鋼坯在軋輥的速度 VL01 ; (7)將步驟(6)的VL01與步驟(3)的VXJ進(jìn)行比較，若差值小于等于的VL0110% ， 則將S3作為爐門打開的時(shí)間；若差值大于VLOl的10X，則舍棄此次的S3，保留前次運(yùn)算的 爐門打開時(shí)間S3。 本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)是本發(fā)明的控制方法可達(dá)到減少活套堆鋼，方便主操工對軋線張 力的控制，實(shí)現(xiàn)避免重復(fù)堆鋼和減少停機(jī)延誤、提高產(chǎn)品尺寸精度的目的。通過本發(fā)明的控 制方法可使軋線生產(chǎn)的機(jī)時(shí)產(chǎn)量大幅度提高，故障大幅度減少，產(chǎn)品的尺寸精度也得到了 質(zhì)的飛躍，B、C級率產(chǎn)品達(dá)到了 83%。


圖1是本發(fā)明電器元件的布置示意圖。
圖2是本發(fā)明的流程圖。
具體實(shí)施方式

實(shí)施例一 本發(fā)明是一種加熱爐自動(dòng)等間距出鋼控制方法，包括傳動(dòng)設(shè)備和電氣信號檢測設(shè) 備，傳動(dòng)設(shè)備由加熱爐出爐輥道4、高壓除鱗輥道3、保溫輥道2、出爐夾送輥和0#軋機(jī)1組 成，電氣信號檢測設(shè)備由加熱爐出爐口熱金屬檢測器、保溫輥道入口高溫計(jì)、保溫輥道出口 熱金屬檢測器PH2 (離0#軋機(jī)7. 5米)、0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器PH3 (離0#軋機(jī)2. 5米)、 保溫輥道熱金屬檢測器PH1 (離0#軋機(jī)10米)和設(shè)在0#軋機(jī)處的鋼坯速度控制柜組成， 包括以下步驟 (1)根據(jù)軋鋼工藝設(shè)定出鋼間隔時(shí)間SP，設(shè)定為3秒鐘； (2)加熱爐爐內(nèi)鋼坯頭部離保溫輥道出口熱金屬檢測器PH2的距離Ll是固定的， 輥道速度VI也是固定的，根據(jù)Ll和VI計(jì)算出恒定的鋼坯行走到保溫輥道出口的時(shí)間SO =L1/V1，鋼坯行走的時(shí)間SO也是恒定的，大約35秒； (3)用保溫輥道出口熱金屬檢測器PH2距離0ft軋機(jī)的距離L2減去(W軋機(jī)入口熱 金屬檢測器PH3距離0#軋機(jī)的距離L3得到保溫輥道出口熱金屬檢測器PH2與0#軋機(jī)入 口熱金屬檢測器PH3之間的距離L4， L4為5米，記錄下鋼坯尾部通過保溫輥道出口熱金屬 檢測器PH2的時(shí)間T1，記錄下鋼坯尾部通過(W軋機(jī)入口熱金屬檢測器PH3的時(shí)間T2，用T2 減去Tl得到鋼坯通過距離L4的時(shí)間Sl (Sl大約是20秒到40秒之內(nèi))，根據(jù)L4和Sl計(jì)
4算出鋼坯在0#軋機(jī)的線速度VXJ = L4/S1 = 5米/(20s 40s)，因此，VXJ大約在0. lm/s 到0. 2m/s (4)測量出0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器PH3距離0#軋機(jī)的距離L5， L5為2. 5米， 根據(jù)步驟(3)所得到的鋼坯在0#軋機(jī)的線速度VXJ，VXJ大約在O. lm/s到0. 2m/s，計(jì)算出 鋼坯尾部脫離保溫輥道出口熱金屬檢測器PH2到進(jìn)入0#軋機(jī)的時(shí)間S2 = (L4+L5) /VXJ = 7. 5米/0. lm/s到0. 2m/s，因此，S2為30秒到70秒之間; (5)計(jì)算加熱爐爐門打開的時(shí)間S3 = S2-S0-SP，因此，S3大約為0到30秒之間， 即上支鋼尾部脫離保溫輥道出口熱金屬檢測器PH2延時(shí)S3時(shí)間后爐門打開，下支鋼從爐內(nèi) 出來； (6)從設(shè)在0#軋機(jī)處的鋼坯速度控制柜上讀取實(shí)際生產(chǎn)中鋼坯在軋輥的速度VM1 為0. lm/s 0. 23m/s ; (7)將步驟(6)的VLOl與步驟(3)的VXJ進(jìn)行比較，若差值小于等于VLOl的10%， 則將S3作為爐門打開的時(shí)間；若差值大于VLOl的10X，則舍棄此次的S3，保留前次運(yùn)算的 爐門打開時(shí)間S3，爐門打開到位后下支鋼從加熱爐出來。 本發(fā)明還可以有其它實(shí)施方式，凡采用同等替換或等效變換形成的技術(shù)方案，均 落在本發(fā)明要求保護(hù)的范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求
加熱爐自動(dòng)等間距出鋼控制方法，包括傳動(dòng)設(shè)備和電氣信號檢測設(shè)備，傳動(dòng)設(shè)備由加熱爐出爐輥道、高壓除鱗輥道、保溫輥道、出爐夾送輥和0#軋機(jī)組成，電氣信號檢測設(shè)備由加熱爐出爐口熱金屬檢測器、保溫輥道入口高溫計(jì)、保溫輥道出口熱金屬檢測器(PH2)、0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器(PH3)、保溫輥道熱金屬檢測器(PH1)和設(shè)在0#軋機(jī)處的鋼坯速度控制柜組成，其特征在于包括以下步驟(1)根據(jù)軋鋼工藝設(shè)定出鋼間隔時(shí)間SP；(2)加熱爐爐內(nèi)鋼坯頭部離保溫輥道出口熱金屬檢測器(PH2)的距離L1是固定的，輥道速度V1也是固定的，根據(jù)L1和V1計(jì)算出恒定的鋼坯行走到保溫輥道出口的時(shí)間S0＝L1/V1；(3)用保溫輥道出口熱金屬檢測器(PH2)距離0#軋機(jī)的距離L2減去0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器(PH3)距離0#軋機(jī)的距離L3得到保溫輥道出口熱金屬檢測器(PH2)與0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器(PH3)之間的距離L4，記錄下鋼坯尾部通過保溫輥道出口熱金屬檢測器(PH2)的時(shí)間T1，記錄下鋼坯尾部通過0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器(PH3)的時(shí)間T2，用T2減去T1得到鋼坯通過距離L4的時(shí)間S1，根據(jù)L4和S1計(jì)算出鋼坯在0#軋機(jī)的線速度VXJ＝L4/S1；(4)測量出0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器(PH3)距離0#軋機(jī)的距離L5，根據(jù)步驟(3)所得到的鋼坯在0#軋機(jī)的線速度VXJ，計(jì)算出鋼坯尾部脫離保溫輥道出口熱金屬檢測器(PH2)到進(jìn)入0#軋機(jī)的時(shí)間S2＝(L4+L5)/VXJ；(5)計(jì)算加熱爐爐門打開的時(shí)間S3＝S2-S0-SP，即上支鋼尾部脫離保溫輥道出口熱金屬檢測器(PH2)延時(shí)S3時(shí)間后爐門打開，下支鋼從爐內(nèi)出來；(6)從設(shè)在0#軋機(jī)處的鋼坯速度控制柜上讀取實(shí)際生產(chǎn)中鋼坯在軋輥的速度VL01；(7)將步驟(6)的VL01與步驟(3)的VXJ進(jìn)行比較，若差值小于等于VL01的10％，則將S3作為爐門打開的時(shí)間；若差值大于VL01的10％，則舍棄此次的S3，保留前次運(yùn)算的爐門打開時(shí)間S3。
2. 如權(quán)利要求1所述的加熱爐自動(dòng)等間距出鋼控制方法，其特征在于所述第一保溫 輥道出口熱金屬檢測器距離0#軋機(jī)7. 5米，所述第二保溫輥道出口熱金屬檢測器距離0# 軋機(jī)10米，所述0#軋機(jī)入口熱金屬檢測器距離0#軋機(jī)2. 5米。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種加熱爐自動(dòng)等間距出鋼控制方法，設(shè)定出鋼間隔時(shí)間；根據(jù)加熱爐爐內(nèi)鋼坯頭部離保溫輥道出口熱金屬檢測器的距離和輥道速度得鋼坯行走到保溫輥道出口的時(shí)間；計(jì)算出鋼坯在0#軋機(jī)的線速度；計(jì)算鋼坯尾部脫離保溫輥道出口熱金屬檢測器到進(jìn)入0#軋機(jī)的時(shí)間；計(jì)算加熱爐爐門打開的時(shí)間S3；將實(shí)際生產(chǎn)中鋼坯在軋輥的速度與鋼坯在0#軋機(jī)的線速度進(jìn)行比較，若差值小于等于鋼坯在0#軋機(jī)的線速度10％，則將S3作為爐門打開的時(shí)間；若差值大于鋼坯在0#軋機(jī)的線速度的10％，保留前次運(yùn)算的爐門打開時(shí)間S3。本發(fā)明可以避免重復(fù)堆鋼和減少停機(jī)延誤，提高產(chǎn)品尺寸精度，使軋線生產(chǎn)的機(jī)時(shí)產(chǎn)量大幅度提高。
文檔編號C21D11/00GK101701287SQ20091021335
公開日2010年5月5日 申請日期2009年10月28日 優(yōu)先權(quán)日2009年10月28日
發(fā)明者張寶連, 朱平, 肖國龍, 黃立志, 黃輝 申請人:南京鋼鐵股份有限公司