專利名稱：混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種作為建筑設(shè)備主要使用于建筑工地上的混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管(A CONCRETE SLURRY TRANSPORTING PIPE FOR CONCRETE PUMP-CAR)，更詳細(xì)地涉及輸送混凝土泥漿時產(chǎn)生嚴(yán)重磨損的管內(nèi)柱面的耐磨損性和針對外部沖擊的耐沖擊性良好的混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管。
背景技術(shù)：
一般地，混凝土泵車(泵卡車)是指在建筑工地上通過料斗從混凝土攪拌車接收以攪拌狀供給的混凝土泥漿(或者水泥砂漿，以下總稱為“混凝土泥漿”)后，用液壓缸加壓而泵送，將混凝土泥漿強制輸送到與建筑中的高層建筑物等高的位置的設(shè)備。這種混凝土泵車由泵體及輸送管構(gòu)成，所述泵體加壓推送混凝土泥漿；所述輸送管提供將加壓的泥漿狀混凝土輸送至澆筑位置的路徑。上述部件由于輸送混合有沙子及礫石等高硬度材質(zhì)的混凝土泥漿，因此在與混凝土泥漿接觸面上持續(xù)產(chǎn)生一定程度的磨損，并且受到以約HObar左右的高壓輸送的混凝土泥漿的壓力，在某些情況下受到外部沖擊力。如上所述，在輸送管產(chǎn)生持續(xù)磨損的同時，內(nèi)部受到以高壓狀態(tài)輸送的混凝土泥漿導(dǎo)致的相當(dāng)程度的壓力的狀態(tài)下若受到外部沖擊，則可能突然破損，這種破損事故有可能導(dǎo)致傷亡事故。因此，向輸送管提供耐磨損性和耐沖擊性是十分重要的，以便防止如上的輸送管的破損。通常將延展性高且未經(jīng)過熱處理的低碳鋼管用作這種混凝土泥漿輸送管。但是，使用延展性高且未經(jīng)過熱處理的低碳鋼管的輸送管，不僅受到很大沖擊力而且隨著堿性水泥和高硬度的沙子、礫石、碎石等與水混合的混凝土泥漿混合物以高壓高速向內(nèi)側(cè)經(jīng)過，會與鋼管內(nèi)壁碰撞使鋼管受損。作為這種損傷的形態(tài)，通常以沙子及礫石與管內(nèi)壁間的摩擦引起的內(nèi)側(cè)面的刮傷或磨料磨損(abrasive wear)、沙子和礫石與管發(fā)生碰撞而產(chǎn)生的沖擊磨損(impact wear) 以及水、堿性水泥引起的腐蝕磨損(corrosion wear)混合的形態(tài)體現(xiàn)出來。在此狀態(tài)下，上述說明的低碳鋼管在未經(jīng)過熱處理的狀態(tài)下，其硬度只達(dá)到維氏硬度(hv) 150 250水平，非常低，由此因混凝土泥漿內(nèi)的高硬度的沙子等而產(chǎn)生磨料磨損 (abrasive wear)，目前還沒有能夠?qū)惯@種磨料磨損的提高耐磨損性的方案，因此一旦經(jīng)過規(guī)定的使用期限就會達(dá)到磨損極限值。并且，輸送管的內(nèi)側(cè)產(chǎn)生以高壓輸送的混凝土泥漿內(nèi)的礫石等引起的沖擊磨損 (impact wear)，與磨料磨損一同縮短輸送管的使用壽命，因而具有根據(jù)使用期限需要經(jīng)常更換管或管部件的缺點。為了解決上述問題，公開了有關(guān)雙重管的技術(shù)，該雙重管由經(jīng)過熱處理的管形成提供耐磨損性的內(nèi)側(cè)管，并且為了具有耐于沖擊的耐沖擊性，由未經(jīng)過熱處理的管形成外側(cè)管。
但是，為了貼合兩個管，要通過熱處理接合或機械壓入方法來制作這種雙重輸送管。但是，由于這種方法通過單獨制作內(nèi)側(cè)鋼管，對其進(jìn)行熱處理之后，將其組裝在外側(cè)鋼管上的方法制作上述雙重輸送管，因而出現(xiàn)以下問題難以控制內(nèi)側(cè)鋼管經(jīng)過熱處理變形的尺寸，進(jìn)而，在發(fā)生較大的尺寸誤差的情況下，難以組裝內(nèi)側(cè)管和外側(cè)管。特別是，由于內(nèi)側(cè)鋼管的長度較長，進(jìn)行內(nèi)側(cè)鋼管的熱處理時會發(fā)生變形，因而將內(nèi)側(cè)鋼管壓入組裝到外側(cè)鋼管時，會產(chǎn)生難以設(shè)定兩個鋼管的壓入公差的問題。即，內(nèi)側(cè)鋼管和外側(cè)鋼管組裝后，不得發(fā)生脫離(壓入后的脫離力應(yīng)維持在臨界值以上)，考慮到不能具有適當(dāng)水平以上的壓入公差，將內(nèi)側(cè)鋼管強制壓入到外側(cè)鋼管的內(nèi)部時，頻繁發(fā)生需要較大的壓入負(fù)荷的情況，因而必須進(jìn)行壓入設(shè)備的大型化，由此呈現(xiàn)出經(jīng)濟局限性。另一方面，在通過熱處理將內(nèi)側(cè)鋼管和外側(cè)鋼管接合起來的技術(shù)有如下問題需要高價的熱處理設(shè)備，在管長較長的情況下，通過熱處理不能將管的所有面均勻地接合起來。并且，這種雙重輸送管相比單一輸送管具有如下問題由于重量增加，使得支撐該雙重管的臂架受到過大的負(fù)荷。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于，提供一種混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管，其特征在于，與雙重管不同，在整體重量不增加的同時，對于隨著從混凝土泵車輸送混凝土泥漿而產(chǎn)生的與礫石及沙子之間的摩擦和腐蝕有著很強的耐磨損性，且耐沖擊性也良好。更具體地，本發(fā)明的目的在于，提供一種混凝土泥漿輸送管，其由于包括在高壓的混凝土泥漿經(jīng)過管的內(nèi)側(cè)時提供耐磨損性的熱處理部及可以吸收內(nèi)外部產(chǎn)生的沖擊的耐沖擊性的不能進(jìn)行熱處理的非熱處理部，因而不僅能夠提供耐于磨料磨損的耐磨損性而且耐沖擊性也良好，而便于能夠充分延長使用壽命，并且由于即使不經(jīng)過組裝內(nèi)管和外管而進(jìn)行的熱處理工序或者單獨的壓入工序，也能提供成品，因而能夠提高工序性，最終在制作階段大大減少產(chǎn)生殘次品的可能性。用于達(dá)成上述目的的本發(fā)明的混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管，該混凝土泥漿輸送管為由碳鋼制成的鋼材管(例如圓形截面管)，其特征在于，輸送管具有熱處理部，該熱處理部是通過上述輸送管的外側(cè)或內(nèi)側(cè)的一部分被感應(yīng)加熱，且對上述管的內(nèi)、外側(cè)被加熱的部分進(jìn)行冷卻而硬化達(dá)到hv 450以上的硬度而形成，以及非熱處理部，其與上述熱處理部相鄰；上述熱處理部及上述非熱處理部沿著上述輸送管的長度方向以螺旋型帶狀連續(xù)地進(jìn)行配置；上述熱處理部的寬度大于上述非熱處理部的寬度。本發(fā)明的混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管具有如下優(yōu)點作為用于輸送以高壓高速輸送的混凝土泥漿的輸送管，由于能夠使用單管，因而不但管的整體重量不會增加，而且對于隨著混凝土泥漿的輸送而產(chǎn)生的與礫石及沙子之間的摩擦和腐蝕有著很強的耐磨損性，且耐沖擊性也良好。


圖1是表示本發(fā)明的經(jīng)過區(qū)域分割熱處理的混凝土泥漿輸送管的熱處理圖案 (pattern)的實施例的4
圖2是表示本發(fā)明的經(jīng)過區(qū)域分割熱處理的混凝土泥漿輸送管的熱處理圖案的另一實施例的圖；圖3是表示本發(fā)明的經(jīng)過區(qū)域分割熱處理的混凝土泥漿輸送管的熱處理圖案的又一實施例的圖；圖4是表示對于本發(fā)明感應(yīng)加熱熱處理加工裝置的設(shè)置狀態(tài)的一實施例的圖；圖5及圖6是表示對于本發(fā)明感應(yīng)加熱熱處理加工裝置的設(shè)置狀態(tài)的其他實施例的圖；圖7是表示在本發(fā)明感應(yīng)加熱熱處理加工裝置中對感應(yīng)線圈的并聯(lián)設(shè)置狀態(tài)的實施例的圖；圖8是本發(fā)明混凝土泥漿輸送管的制作方法的一實施例的流程圖；圖9是本發(fā)明混凝土泥漿輸送管的制作方法的另一實施例的流程圖；圖10是表示本發(fā)明混凝土泥漿輸送管的表面硬度分布(profile)的圖；圖11是表示本發(fā)明混凝土泥漿輸送管的熱處理部的硬度分布的圖；圖12是泥沙磨損試驗機的簡圖；圖13是表示泥沙磨損試驗后本發(fā)明混凝土泥漿輸送管的磨損形狀的圖。
具體實施例方式下面，通過參照附圖對本發(fā)明的多個優(yōu)選實施例進(jìn)行詳細(xì)說明。本發(fā)明的混凝土泥漿輸送管有很多種類，根據(jù)形狀區(qū)分的話，曲線時為排出彎管 (delivery elbow)，直線時為輸送管(delivery pipe)，并且根據(jù)其作用將劃分為擺管、異徑管，一般形成為中碳鋼材料的圓形截面管。另一方面，形成本發(fā)明混凝土泥漿輸送管的鋼材管原料中所含的碳含量隨著制作方式而不同。使用將板材成型為圓形而進(jìn)行焊接的制作方法時，為了焊接，碳含量要在 0. 45wt%以下，使用將圓鋼拉伸或擠出制作管時，考慮到用于拉伸擠出圓鋼所需的環(huán)狀原材強度和延展性的問題，碳含量限制在0. 8襯％以下，并且，在鋼鐵的熔融狀態(tài)下通過離心鑄造或連鑄制作時，鑄件的區(qū)域內(nèi)的碳含量要在2. 5wt%以下。因此，適用于本發(fā)明的管材的碳含量的最大含量是2. 5wt%。但是，根據(jù)后述的本發(fā)明一優(yōu)選實施例為了利用感應(yīng)電流進(jìn)行基于感應(yīng)加熱的熱處理硬化，使硬度滿足Hv 450以上，優(yōu)選地使用碳含量為0. 30襯％以上的碳鋼原材，這是因為如果碳含量不足0. 30wt%，則因進(jìn)行局部熱處理時難以進(jìn)行硬化而不能確保充分的耐磨損性。圖1是表示根據(jù)本發(fā)明制作的經(jīng)過區(qū)域分割熱處理的混凝土泥漿輸送管的硬化圖案的一實施例的圖，圖2是表示根據(jù)本發(fā)明制作的經(jīng)過區(qū)域分割熱處理的混凝土泥漿輸送管的硬化圖案的另一實施例的圖。此時，如圖1至圖3所示，經(jīng)過上述區(qū)域分割熱處理的管10形成為能夠沿管的長度方向以區(qū)間重復(fù)的形狀對經(jīng)過熱處理而硬化的熱處理部a和未經(jīng)過熱處理的非熱處理部b進(jìn)行配置，由此熱處理部a發(fā)揮耐磨損特性，而未經(jīng)過熱處理的非熱處理部b起到防止管破裂的吸收沖擊的作用。在此，圖1中所示的本發(fā)明的混凝土泥漿輸送用管10呈如下結(jié)構(gòu)熱處理部a及非熱處理部b與管中心線(C. L.)成直角地形成為獨立的圓形帶狀，這種圖1的實施例如同圖4中所示的本發(fā)明的優(yōu)選裝置發(fā)明的實施例中所述的，在管10的外側(cè)IOa設(shè)置感應(yīng)加熱裝置的感應(yīng)線圈110，使得該感應(yīng)線圈110垂直于管10的中心線(C. L.)，在管10的內(nèi)側(cè)IOb 中，在與上述感應(yīng)線圈110對應(yīng)的位置上設(shè)置水冷卻裝置120，優(yōu)選設(shè)置具有噴嘴的噴水冷卻裝置120之后，向上述感應(yīng)線圈110輸入感應(yīng)電流而對管10進(jìn)行感應(yīng)加熱，并且，在上述水冷卻裝置120注入冷卻水w且向管10的內(nèi)側(cè)IOb進(jìn)行噴射而冷卻，由此完成淬火的熱處理過程。并且，如上的感應(yīng)加熱及水冷卻步驟利用旋轉(zhuǎn)裝置(未圖示)對管10進(jìn)行旋轉(zhuǎn)時， 能夠獲得更加均勻的熱處理效果，如果通過一部分的熱處理工序形成一個熱處理部a，則使管10移動對應(yīng)于規(guī)定區(qū)間的距離而形成下一個熱處理部a，此時，形成與管10所移動的隔開距離相等的非熱處理部b。另一方面，如圖5所示，與前面說明的圖4的實施例相反地設(shè)置裝置，在管10的內(nèi)側(cè)IOb設(shè)置感應(yīng)線圈110，并且在管10的外側(cè)IOa的對應(yīng)的位置上設(shè)置水冷卻裝置120。另一方面，考慮維持耐磨損性方面，優(yōu)選地，上述熱處理部a的寬度Ll (例如為 4mm)大于上述非熱處理部b的寬度L2 (例如為2mm)。并且，圖2中所示的本發(fā)明的混凝土泥漿輸送用管的實施例呈將各個熱處理部a 及非熱處理部b以傾斜于管10的中心線(C.L.)的獨立的圓形帶狀形成的結(jié)構(gòu)，如圖6所示，其結(jié)構(gòu)除了設(shè)在管的外側(cè)10a(內(nèi)側(cè)未圖示)的感應(yīng)加熱裝置的感應(yīng)線圈110設(shè)置成與管10的中心線(C. L.)傾斜的狀態(tài)以外，能夠通過與前面圖1和圖4及圖5舉例說明的熱處理過程相同的過程獲得。并且，圖3中所示的本發(fā)明的混凝土泥漿輸送用管的實施例呈將熱處理部a沿著管長度方向以螺旋型帶狀形成的結(jié)構(gòu)，非熱處理部b也與上述熱處理部a —樣以螺旋型帶狀形成。這種實施例如圖4及圖5所示，設(shè)在管的外側(cè)10a(參照圖4)或內(nèi)側(cè)10b(參照圖 5)的感應(yīng)加熱裝置的感應(yīng)線圈110與管10的中心線(C. L.)垂直的狀態(tài)下，同時持續(xù)進(jìn)行管10的低速旋轉(zhuǎn)和管10的長度方向的移動，由此向上述感應(yīng)線圈110輸入感應(yīng)電流而對管進(jìn)行感應(yīng)加熱之后，在上述水冷卻裝置120注入冷卻水w且向管的內(nèi)側(cè)10b(參照圖4)、 外側(cè)10a(參照圖5)或者同時向內(nèi)、外側(cè)(未圖示)進(jìn)行噴射而冷卻，由此繼續(xù)執(zhí)行淬火的熱處理過程，從而獲得連續(xù)的螺旋型帶狀的熱處理部a。在此，為了以感應(yīng)加熱方式重復(fù)形成加熱部(即，熱處理部)和非加熱部(即，非熱處理部)，根據(jù)基于感應(yīng)線圈及電源裝置的性能的加熱能力(即，單位面積的功率密度 W/cm2)和加熱部原材的厚度等的多種變量，對管的移動速度及轉(zhuǎn)速進(jìn)行調(diào)節(jié)，以便決定加熱部和非加熱部的寬度。例如，優(yōu)選地，若感應(yīng)加熱裝置的加熱能力較大，則為了形成相同寬度的加熱部，將管的移動速度和轉(zhuǎn)速設(shè)定為快速，相反，則將管的移動速度和轉(zhuǎn)速設(shè)定為慢速。并且，在圖7中所示的為了制作根據(jù)本發(fā)明經(jīng)過區(qū)域分割熱處理的混凝土泥漿輸送用管而使用的感應(yīng)加熱裝置的優(yōu)選的另一實施例中，在管的外側(cè)IOa隔開規(guī)定距離Δ地配置而使用并聯(lián)連接至電源裝置(未圖示)的兩個以上的感應(yīng)線圈110a、110b，并且，在與管的內(nèi)側(cè)IOb對應(yīng)的位置上分別配置水冷卻裝置120的噴嘴，由此能夠沿管的長度方向同時形成區(qū)間重復(fù)的兩個熱處理部a和位于兩個熱處理部a之間的未經(jīng)過熱處理的非熱處理部b。另一方面，雖然在圖7中只表示了兩個感應(yīng)線圈110a、110b，但也能是3個以上，并
6且，能夠與上述感應(yīng)線圈IlOaUlOb在圖中所示的相反，設(shè)置在管的內(nèi)側(cè)10b，并且，上述水冷卻裝置120的噴嘴能夠設(shè)在管的內(nèi)側(cè)IOb和外側(cè)10a，這些對于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來說是顯而易見的。圖8表示制作包括圖1和圖2中所示的獨立的帶狀的熱處理部的混凝土泥漿輸送管的方法的實施例。在圖8中所示的實施例中，經(jīng)過準(zhǔn)備管的步驟SlOO之后，進(jìn)行如下步驟設(shè)置裝置的步驟S200，為了在管外側(cè)或內(nèi)側(cè)的規(guī)定區(qū)域?qū)苓M(jìn)行感應(yīng)加熱并冷卻而硬化加熱部，在管外側(cè)或內(nèi)側(cè)的規(guī)定區(qū)域設(shè)置感應(yīng)加熱裝置并在管內(nèi)側(cè)及外側(cè)中的一個以上的對應(yīng)區(qū)域設(shè)置水冷卻裝置，以便按照管長度對由可進(jìn)行熱處理的碳含量為0. 30-2. 5wt%的碳鋼構(gòu)成的鋼材管進(jìn)行部分區(qū)域分割的熱處理；感應(yīng)加熱步驟S300，向上述感應(yīng)加熱裝置的感應(yīng)線圈輸入感應(yīng)電流；以及水冷卻步驟S400，使用設(shè)在管的內(nèi)/外側(cè)的對應(yīng)區(qū)域的上述水冷卻裝置對管的加熱部分進(jìn)行冷卻。并且，經(jīng)過了在整個區(qū)域的熱處理結(jié)束前將管移動至下一個熱處理區(qū)域設(shè)置感應(yīng)線圈和水冷卻裝置的管移動步驟S500之后，重復(fù)進(jìn)行感應(yīng)加熱步驟S300和上述水冷卻步驟 S400。圖9表示如圖3所示地制作包括螺旋型帶狀的熱處理部的混凝土泥漿輸送管的方法的實施例。在圖9中所示的實施例中，經(jīng)過準(zhǔn)備管的步驟SlOO和設(shè)置裝置的步驟S200之后， 進(jìn)行如下步驟感應(yīng)加熱步驟S300a，使管旋轉(zhuǎn)的同時朝長度方向移動，由此向感應(yīng)加熱裝置的感應(yīng)線圈輸入感應(yīng)電流；以及水冷卻步驟S400a，用設(shè)在管的內(nèi)/外側(cè)的對應(yīng)區(qū)域的水冷卻裝置對管的加熱部分進(jìn)行冷卻。圖10是表示根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選的一實施例的經(jīng)過分割區(qū)域熱處理的混凝土泥漿輸送用管中，根據(jù)管的長度位置的表面硬度的圖。參照圖10，熱處理部的硬度在HV600以上，由此形成高硬度的硬化層，從而在管內(nèi)側(cè)使混凝土泥漿移動時提高耐磨損性，非熱處理部的硬度維持在HV250以上，其相比母材 (管的原材)的硬度稍微提升，并且，上述熱處理部起著耐受在內(nèi)側(cè)產(chǎn)生的高壓(HObar)且吸收外部沖擊的作用，由此具有能夠防止因沖擊導(dǎo)致的破損的結(jié)構(gòu)。圖11是根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選的一實施例的經(jīng)過分割區(qū)域熱處理的區(qū)域的管剖面的硬度分布。如圖11中所示，在經(jīng)過熱處理的區(qū)域中，從管內(nèi)側(cè)到外側(cè)，對管的整個厚度進(jìn)行硬化，如圖4及圖6所示，這種硬化過程如下在管的規(guī)定區(qū)域的外側(cè)設(shè)置感應(yīng)線圈進(jìn)行感應(yīng)加熱，并且在與其對應(yīng)的管內(nèi)側(cè)區(qū)域進(jìn)行水冷卻(噴水冷卻)，使得加熱的區(qū)域從內(nèi)側(cè)經(jīng)過淬火而硬化。在此，只有從設(shè)有感應(yīng)線圈的管的外側(cè)到管的內(nèi)側(cè)進(jìn)行充分的感應(yīng)加熱，才能獲得充分的硬化深度(從管外側(cè)到內(nèi)側(cè)的距離)，為此優(yōu)選地根據(jù)作為對象的管的厚度選擇感應(yīng)加熱功率的適當(dāng)頻率，一般若給線圈施加高頻功率，則會在導(dǎo)體(管)的表面上發(fā)生集中電流(加熱電流)的表面效應(yīng)，由此感應(yīng)電流的頻率越高，會出現(xiàn)這種表面效應(yīng)增加的傾向(穿透深度(penetration depth)的減少傾向)，穿透深度和頻率的關(guān)系為如下述數(shù)學(xué)式 1所示
數(shù)學(xué)式1δ = k(p/(yf))0·5在此，δ 穿透深度(m)，P:導(dǎo)體(管)的電阻率，μ 導(dǎo)體(管)的相對介電常數(shù)，f:感應(yīng)電流的頻率。例如，本發(fā)明的管的厚度為3mm以下時，優(yōu)選利用50kHz 500kHz范圍的高頻范圍的感應(yīng)電流進(jìn)行感應(yīng)加熱，以便從管的外側(cè)的較淺的深度進(jìn)行充分的加熱，并且，管的厚度為3mm 5mm以上時，優(yōu)選利用IOkHz 50kHz范圍的中頻范圍的感應(yīng)電流進(jìn)行感應(yīng)加熱，并且，管的厚度為5mm以上時，優(yōu)選利用IOOhz IOkHz范圍的低頻范圍的感應(yīng)電流進(jìn)行感應(yīng)加熱，以便從管的外側(cè)的更高的深度進(jìn)行充分的加熱。如上所述，本發(fā)明的優(yōu)選實施例，由于在管的內(nèi)側(cè)實施噴水(Water-zet)冷卻，因而與內(nèi)側(cè)因淬火效果使其硬度比起外側(cè)的硬度相對高的情形相反，外側(cè)的硬度則呈現(xiàn)稍微減少的現(xiàn)象，但是，優(yōu)選地，使得內(nèi)側(cè)及外側(cè)的硬度均維持在hv450以上而維持管截面的硬度，由此能夠維持提高耐磨損性的效果。如上所述，通過區(qū)域分割方式，從經(jīng)過熱處理的混凝土泥漿輸送管產(chǎn)品中采集包括多個熱處理部和非熱處理部的試樣，利用圖12中所示的泥沙磨損試驗機進(jìn)行磨損試驗。如圖12所示，磨損試驗中具體實施了以下步驟以規(guī)定速度撒布料斗20內(nèi)的沙子 22，以200rpm的轉(zhuǎn)速使輪24旋轉(zhuǎn)，并以15kgf的作用力擠壓試樣50，由此測定直至上述輪 24進(jìn)行20000次旋轉(zhuǎn)的磨損量。此時，通過使用l/1000g精度的電子秤，測定試驗前后的重量減少量之后，由材料的理論密度劃分上述重量減少量而將其表示為試樣的磨損量，將其結(jié)果整理為表1。表1比較原材管、完全熱處理的管、根據(jù)本發(fā)明以區(qū)域分割方式進(jìn)行熱處理的管的表面硬度和泥沙磨損試驗后磨損量而示出該結(jié)果。試驗中適用的各個管都制作了三個試樣并在相同條件下實施泥沙磨損試驗，各個試樣的材質(zhì)都使用了碳含量為0. 45襯％的S45C鋼的原材管。比較例1中進(jìn)行試驗時，直接使用了原材管，而比較例2中進(jìn)行試驗時，使用了對整個區(qū)域進(jìn)行加熱硬化的原材管。并且，本發(fā)明的優(yōu)選實施例中進(jìn)行試驗時，使用了處理成由螺旋型帶狀的連續(xù)的4mm長度區(qū)域的熱處理部(硬化部)和2mm長度區(qū)域的非熱處理部 (非硬化部)，結(jié)果值分別表示為三個試樣的平均值。[表 1]
權(quán)利要求
1.一種混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管，該混凝土泥漿輸送管為由碳鋼制成的鋼材管，其特征在于，輸送管具有熱處理部，該熱處理部是通過上述輸送管的外側(cè)或內(nèi)側(cè)的一部分被感應(yīng)加熱，且對上述管的內(nèi)、外側(cè)被加熱的部分進(jìn)行冷卻而硬化達(dá)到維氏硬度450以上的硬度而形成，以及非熱處理部，其與上述熱處理部相鄰；上述熱處理部及上述非熱處理部沿著上述輸送管的長度方向以螺旋型帶狀連續(xù)地進(jìn)行配置；上述熱處理部的寬度大于上述非熱處理部的寬度。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管，其特征在于，上述碳鋼包含 0. 30-2. 5wt% 的碳。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管，在混凝土泵車輸送混凝土泥漿時，具有對與礫石或沙子之間的摩擦的耐磨損特性，并且耐沖擊性也良好。本發(fā)明的混凝土泵車用混凝土泥漿輸送管為由碳鋼制成的鋼材管，該輸送管具有熱處理部，該熱處理部是通過上述輸送管的外側(cè)或內(nèi)側(cè)的一部分被感應(yīng)加熱，且對上述管的內(nèi)、外側(cè)被加熱的部分進(jìn)行冷卻而硬化達(dá)到hv 450以上的硬度而形成；以及非熱處理部，其與上述熱處理部相鄰；上述熱處理部及上述非熱處理部沿著上述輸送管的長度方向以螺旋型帶狀連續(xù)地進(jìn)行配置；上述熱處理部的寬度大于上述非熱處理部的寬度。
文檔編號C21D1/06GK102216475SQ200980145145
公開日2011年10月12日 申請日期2009年11月18日 優(yōu)先權(quán)日2008年11月19日
發(fā)明者鄭真鉉 申請人:株式會社 Tmc, 鄭真鉉