專利名稱：一種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及轉(zhuǎn)爐煉鋼領(lǐng)域，具體涉及一種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法。
背景技術(shù)：
轉(zhuǎn)爐出鋼口是鋼水由轉(zhuǎn)爐進(jìn)入鋼包的唯一通道。出鋼時(shí)，由于要承受高溫鋼水、爐渣的磨擦沖刷和氧化化學(xué)侵蝕，導(dǎo)致出鋼口壽命很低，需要不斷地修補(bǔ)和更換，從而不僅會影響生產(chǎn)周期，而且影響到鋼水質(zhì)量及生產(chǎn)穩(wěn)定性，因而更換出鋼口磚是轉(zhuǎn)爐煉鋼必不可少的工序之一。新更換出鋼口磚與轉(zhuǎn)爐內(nèi)襯之間存在約2. 5cm左右縫隙，在出鋼口更換好后需對二者間的縫隙進(jìn)行填補(bǔ)。出鋼口磚與內(nèi)襯間的縫隙能否完整填實(shí)及在填補(bǔ)時(shí)出鋼口的里口形狀是否規(guī)則良好，事關(guān)出鋼口使用壽命及安全可靠性。如出鋼口磚與內(nèi)襯間的縫隙不能得到有效填補(bǔ)和填實(shí)，出鋼口的里口形狀不規(guī)則，則轉(zhuǎn)爐使用期間將可能發(fā)生鋼水刺穿出鋼口事故，同時(shí)出鋼口擋渣效果也將非常差。目前，轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間的縫隙普遍采用細(xì)顆粒鎂砂人工投料的填充方法，其主要存在以下幾方面問題首先，人工投料準(zhǔn)確度差，不易灌實(shí)，易留縫隙進(jìn)鋼水，造成鋼水刺穿出鋼口事故和下次更換出鋼口困難；其次， 出鋼口的里口形狀不易控制，凹凸不平，擋渣效果差，易造成下渣回磷事故；最后，燒結(jié)時(shí)間長約22分鐘，不耐高溫鋼渣沖刷，出鋼口使用壽命低，約150爐次更換一次出鋼口，同時(shí)浪費(fèi)材料，勞動強(qiáng)度大；四是，存在一定的安全隱患。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種準(zhǔn)確度高、出鋼口的里口形狀規(guī)則、效率高并能有效提高出鋼口使用壽命的轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術(shù)方案為所述的這種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙的填補(bǔ)方法，包括以下步驟(1)制作漿料，成分比例為=MgO ^ 88%, CaO ^ 2%, SiO2 ^ 4% ；(2)測試漿料性能，在110°C X24h的條件下，所述漿料的加熱線變化為-1. 5 0%，密度為彡2. 45g/cm3，耐壓為彡8Mpa ；(3)將漿料事先放入噴吹罐中，控制氣源壓力，與水按1 1 1 1.5的比例在線混合，通過噴管噴射液態(tài)漿料直接填充轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙；(4)調(diào)節(jié)壓力，控制噴管噴射速度，利用漿料液態(tài)流動性好的特點(diǎn)快速填補(bǔ)轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙，并控制出鋼口的里口呈小而圓的倒喇叭形；(5)用漿料填補(bǔ)好轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙后，燒結(jié)12 14分鐘。噴管噴射的壓力可用氣缸壓縮空氣的方式提供。本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于所述轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，采用噴管噴射漿料的方式，首先，可及時(shí)將漿料填充到出鋼口磚與轉(zhuǎn)爐內(nèi)襯間的縫隙，且容易灌實(shí)灌嚴(yán)；其次，液態(tài)漿料易控制出鋼口的里口形狀，可有效提高出鋼口的里口的擋渣效果；最后，由于漿料耐高溫、耐侵蝕、使用壽命長，從而能夠有效提高出鋼口的使用壽命。使用以上方法填充出鋼口磚與轉(zhuǎn)爐內(nèi)襯間的縫隙，約165爐次更換一次出鋼口，用料節(jié)省，燒結(jié)時(shí)間最高縮短10分鐘，勞動強(qiáng)度低；安全使用性能高，不易發(fā)生出鋼口刺穿事故。
具體實(shí)施例方式下面通過對實(shí)施例的描述，對本發(fā)明的具體實(shí)施方式
等，作進(jìn)一步詳細(xì)的說明，以幫助本領(lǐng)域技術(shù)人員對本發(fā)明的構(gòu)思、技術(shù)方案有更完整、準(zhǔn)確和深入的理解。所述的這種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，摒棄了人工投扔細(xì)顆粒鎂砂填充法，使用機(jī)器噴射漿料的填充法，其具體包括以下實(shí)施例實(shí)施例一所述的這種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，包括以下步驟(1)制作漿料，成分比例=MgO為88%，CaO為8%，SiO2為4% ；(2)在110°C X24h的條件下，所述漿料的加熱線變化為0，密度為2. 45g/cm3，耐壓為9Mpa ；(3)將漿料事先放入噴吹罐中，控制氣源壓力，與水按1 1的比例在線混合，通過噴管噴射液態(tài)漿料直接準(zhǔn)確填充轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙；(4)調(diào)節(jié)壓力，控制噴管噴射速度，利用漿料液態(tài)流動性好的特點(diǎn)快速填補(bǔ)轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙，并控制出鋼口的里口呈小而圓的倒喇叭形；(5)用漿料填補(bǔ)好轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙后，燒結(jié)12分鐘。實(shí)施例二所述的這種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，包括以下步驟(1)制作漿料，成分比例MgO為90%，CaO為7%，SiO2為3% ；(2)在110°C X24h的條件下，所述漿料的加熱線變化為_1%，密度為5g/cm3，耐壓為IOMpa ；C3)將漿料事先放入噴吹罐中，控制氣源壓力，與水按1 1.5的比例在線混合，通過噴管噴射液態(tài)漿料直接準(zhǔn)確填充轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙；(4)調(diào)節(jié)壓力，控制噴管噴射速度，利用漿料液態(tài)流動性好的特點(diǎn)快速填補(bǔ)轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙，并控制出鋼口的里口呈小而圓的倒喇叭形；(5)用漿料填補(bǔ)好轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙后，燒結(jié)14分鐘。實(shí)施例三所述的這種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，包括以下步驟(1)制作漿料，成分比例=MgO為95%，CaO為4%，SiO2為；(2)在110°C X24h的條件下，所述漿料的加熱線變化為1. 5%，密度為3. 5g/cm3, 耐壓為8Mpa ；C3)將漿料事先放入噴吹罐中，控制氣源壓力，與水按1 1.2的比例在線混合，通過噴管噴射液態(tài)漿料直接準(zhǔn)確填充轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙；(4)控制噴管噴射速度，利用漿料液態(tài)流動性好的特點(diǎn)快速填補(bǔ)轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙，并控制出鋼口的里口呈小而圓的倒喇叭形；(5)用漿料填補(bǔ)好轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙后，燒結(jié)13分鐘。實(shí)施例四
所述的這種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，包括以下步驟(1)制作漿料， 成分比例:MgO 為 92%，CaO 為 7%,SiO2* 1% ；(2)在110°C X24h的條件下，所述漿料的加熱線變化為_0. 5%，密度為6g/cm3， 耐壓為IlMpa ；C3)將漿料事先放入噴吹罐中，控制氣源壓力，與水按1 1.4的比例在線混合，通過噴管噴射液態(tài)漿料直接準(zhǔn)確填充轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙；(4)調(diào)節(jié)壓力，控制噴管噴射速度，利用漿料液態(tài)流動性好的特點(diǎn)快速填補(bǔ)轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙，并控制出鋼口的里口呈小而圓的倒喇叭形；(5)用漿料填補(bǔ)好轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙后，燒結(jié)12分鐘。噴管噴射的壓力可用氣缸壓縮空氣的方式提供，噴管的速度可通過控制噴射壓力的方式控制。以上實(shí)施例具有以下效果擴(kuò)孔和灌漿燒結(jié)時(shí)間平均減少12分鐘，以每165爐次更換一次出鋼口，每爐鋼冶煉周期35分鐘，年產(chǎn)30000爐鋼水計(jì)算，年多產(chǎn)鋼(30000/165X 12)/35 = 62爐；使用壽命由150爐次提高到165爐次，每次更換出鋼口約50分鐘計(jì)算，年多產(chǎn)鋼 (30000/150-30000/165) X 50/35 =洸爐;增產(chǎn)帶來的固定費(fèi)用成本相對下降300元/噸計(jì)算，兩項(xiàng)共計(jì)年多產(chǎn)鋼62+ = 88 爐，約 88X120 = 10560 噸鋼水，約 10560X300 = 316. 8 萬元。同時(shí)以上實(shí)施例能夠節(jié)省填充材料消耗，液態(tài)漿料易控制出鋼口里口形狀呈小而圓的倒喇叭形，減少下渣，擋渣效果好，回磷明顯減少，易操作，降低了工人勞動強(qiáng)度，燒結(jié)時(shí)間明顯減少，出鋼口使用時(shí)間長，灌漿嚴(yán)實(shí)，未發(fā)生過出鋼口刺穿事故。上面對本發(fā)明進(jìn)行了示例性描述，顯然本發(fā)明具體實(shí)現(xiàn)并不受上述方式的限制， 只要采用了本發(fā)明的方法構(gòu)思和技術(shù)方案進(jìn)行的各種非實(shí)質(zhì)性的改進(jìn)，或未經(jīng)改進(jìn)將本發(fā)明的構(gòu)思和技術(shù)方案直接應(yīng)用于其它場合的，均在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，其特征在于包括以下步驟；(1)制作漿料，成分比例為=MgO^ 88%, CaO ^ 2%, SiO2 ^ 4% ；(2)測試漿料性能，在110°CX24h的條件下，所述漿料的加熱線變化為-1.5 0%，密度為彡2. 45g/cm3，耐壓為彡8Mpa ；(3)將漿料事先放入噴吹罐中，控制氣源壓力，與水按1 1 1 1.5的比例在線混合，通過噴管噴射液態(tài)漿料直接填充轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙；(4)調(diào)節(jié)壓力，控制噴管噴射速度，利用漿料液態(tài)流動性好的特點(diǎn)快速填補(bǔ)轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙，并控制出鋼口的里口呈小而圓的倒喇叭形；(5)用漿料填補(bǔ)好轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙后，燒結(jié)12 14分鐘。
2.按照權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，其特征在于所述步驟(1)制作漿料，成分比例為MgO為88% 95%，CaO為2^-4%, SiO2為 4% ；所述步驟O)中，測試漿料性能，在110°C XMh的條件下，所述漿料的加熱線變化為-1. 5 -0. 5%，密度為彡2. . 45g/cm3，耐壓為彡8Mpa ；所述步驟(3)中，將漿料事先放入噴吹罐中，控制氣源壓力，與水按1 1 1 1.4 的比例在線混合，通過噴管噴射液態(tài)漿料直接填充到轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙。
3.按照權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，其特征在于所述步驟(1)中，制作漿料，成分比例為MgO為92% 95%，CaO為2% 7%，SiO2 為 3% ；所述步驟O)中，測試漿料性能，在110°C XMh的條件下，所述漿料的加熱線變化為-1. 5 -1 %，密度為彡2. 45g/cm3，耐壓為彡8Mpa ；所述步驟(3)中，將漿料事先放入噴吹罐中，控制氣源壓力，與水按1 1 1 1.2 的比例在線混合，通過噴管噴射液態(tài)漿料直接填充轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯縫隙的填補(bǔ)方法，屬于轉(zhuǎn)爐煉鋼領(lǐng)域，包括步驟(1)制作漿料，成分比例為MgO≥88％，CaO≥2％，SiO2≤4％；(2)測試漿料性能，在110℃×24h的條件下，所述漿料的加熱線變化為-1.5～0％，密度為≥2.45g/cm3，耐壓為≥8MPa；(3)將漿料事先放入噴吹罐中，控制氣源壓力，與水按1∶1～1∶1.5的比例在線混合，通過噴管噴射漿料直接填充轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙；(4)調(diào)節(jié)壓力，控制噴管噴射速度，利用漿料液態(tài)流動性好的特點(diǎn)快速填補(bǔ)轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙，并控制出鋼口的里口呈小而圓的倒喇叭形；(5)用漿料填補(bǔ)好轉(zhuǎn)爐出鋼口磚與內(nèi)襯間縫隙后，燒結(jié)12～14分鐘。本發(fā)明能提高出鋼口的使用壽命，降低勞動強(qiáng)度。
文檔編號C21C5/44GK102168161SQ20111009042
公開日2011年8月31日 申請日期2011年4月12日 優(yōu)先權(quán)日2011年4月12日
發(fā)明者吳明, 季東林, 尹軍, 王軍, 王愛民, 盛陶 申請人:馬鞍山鋼鐵股份有限公司