專利名稱：抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板及其制造方法
技術領域：
本發(fā)明涉及汽車、家電等實施沖裁加工、剪切加工等后使用的、加工時的抗毛刺性優(yōu)良的鋼板及其制造方法。
背景技術：
薄鋼板廣泛用于汽車用、家電用或家具等，但一般而言，按照毛坯加工一成形一組裝的順序精加工成期望的產(chǎn)品或零件。近年來，以產(chǎn)品的復雜化或者高功能化為背景，特別是對加工精度的要求日益嚴格。就原材料方面而言，使加工精度劣化的是沖裁加工時在端面產(chǎn)生的毛刺，產(chǎn)生的毛刺大時，在最后組裝階段會帶來致命性的精度劣化。而且，在汽車的情況下，在鋼板之間的疊合部產(chǎn)生間隙、耐腐蝕性劣化等在功能方面也有可能帶來嚴重影響。鑒于上述背景，作為減少沖裁加工時的毛刺的技術，例如，公開了專利文獻I、專利文獻2、專利文獻3等。這些技術中，基本上通過使硫化物、磷化物等夾雜物分散在鋼板中而在沖裁時以這些夾雜物為裂紋的起點或傳播途徑，或者通過使鋼板表層部硬化而促進裂紋產(chǎn)生，使毛刺高度降低?，F(xiàn)有技術文獻專利文獻專利文獻I :日本特開平1-230748號公報專利文獻2 日本特開平4-120242號公報專利文獻3 日本特開平6-73457號公報

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的問題在汽車產(chǎn)業(yè)領域，隨著CO2排放標準提高，高張力鋼板(高強度鋼板)的應用正在擴大。 但是，就高強度鋼板而言，C、Si、Mn等合金元素的添加量與低強度材料相比增多，因此存在焊接性劣化的趨勢。然而，如現(xiàn)有技術那樣，為了利用硫化物、磷化物等較大的夾雜物而主動地添加S、P等時，焊接性進一步劣化，在應用于汽車部件的情況下，碰撞時的乘務人員的安全性會降低。因此，就高張力鋼板而言，需要不主動添加阻礙焊接性的S、P等而能夠提供毛刺高度低的抗毛刺性優(yōu)良的鋼板。因此，本發(fā)明涉及特別是今后適用比率逐漸增大的、具有550MPa以上的拉伸強度的高強度熱鍍鋅鋼板，其目的在于提供不主動添加阻礙焊接性的S、P等而使毛刺高度低的抗毛刺性優(yōu)良的鋼板及其制造方法。用于解決問題的方法本發(fā)明人對熱鍍鋅高強度鋼材的構成組織給沖裁加工時產(chǎn)生的毛刺的高度帶來的影響進行了深入研究。結果發(fā)現(xiàn)，根據(jù)與上述現(xiàn)有技術中使用的利用硫化物或磷化物等夾雜物來提高抗毛刺性的技術思想不同的技術思想，即，作為構成組織，在以含有Si的加工硬化率高的鐵素體作為主體的基礎上,抑制馬氏體相的面積率,并控制貝氏體鐵素體和珠光體組織的面積率，由此，能夠提高熱鍍鋅高強度鋼材的抗毛刺性。本發(fā)明基于上述見解，用于解決上述問題的本發(fā)明的方法如下。(I) 一種抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，以質(zhì)量％計，含有C :0. 04%以上且O. 13%以下、Si :1. 0%以上且2. 3%以下、Mn :0. 8%以上且2. 0% 以下、P :0. 05%以下、S :0. 0010%以上且O. 01%以下、Al :0. 1%以下、N :0. 008%以下，余量由 Fe及不可避免的雜質(zhì)構成，作為構成組織，以面積率計，具有75%以上的鐵素體相、1%以上的貝氏體鐵素體相和1%以上且10%以下的珠光體相，而且馬氏體相的面積率低于5%，并且， 滿足馬氏體面積率/(貝氏體鐵素體面積率+珠光體面積率)< O. 5。(2)如(I)所述的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，以質(zhì)量％計，還含有選自Cr :0. 05%以上且I. 0%以下、V :0. 005%以上且O. 5%以下、Mo O. 005%以上且O. 5%以下、B :0. 0003%以上且O. 005%以下、Ni :0. 05%以上且I. 0%以下、Cu O. 05%以上且I. 0%以下中的至少一種元素。(3)如⑴或⑵所述的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，以質(zhì)量％計，還含有選自Ti :0. 01%以上且O. 1%以下、Nb :0. 01%以上且O. 1%以下中的至少一種元素?！?4)如(1Γ(3)中任一項所述的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于， 作為成分組成，以質(zhì)量％計，還含有選自Ta :0. 001%以上且O. 010%以下、Sn :0. 002%以上且 O. 2%以下中的至少一種元素。(5)如(1Γ(4)中任一項所述的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于， 作為成分組成，以質(zhì)量％計，還含有Sb :0. 002%以上且O. 2%以下。(6) 一種抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，對具有 (1Γ(5)中任一項所述的成分組成的鋼坯進行熱軋、酸洗，或者進一步進行冷軋，然后，以 50C /s以上的平均加熱速度加熱至650°C以上的溫度范圍，在75(T900°C的溫度范圍內(nèi)保持 15 600s，冷卻至45(T550°C的溫度范圍后，在該45(T550°C的溫度范圍內(nèi)保持l(T200s，接著，實施熱鍍鋅后，在50(T60(TC的溫度范圍內(nèi)在滿足下式的條件下實施鋅鍍層的合金化處理，O. 45 ( exp [200/ (400-Tave) ] X In (th)彡 I. O其中，Tave :平均保持溫度(°C )，th :保持時間(S)。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，能夠得到具有550MPa以上的拉伸強度并且沖裁加工、剪切加工時產(chǎn)生的毛刺高度低的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板。該鋼板適合用于汽車、家電等。


圖I是表示構成組織比率給毛刺高度帶來的影響的圖。圖2是表示連續(xù)熱鍍鋅線上的合金化處理的50(T600°C的溫度范圍內(nèi)的保持條件給毛刺高度帶來的影響的圖。
具體實施例方式本發(fā)明的高強度熱鍍鋅鋼板具有在具有下述成分組成和構成組織的鋼板上通過熱鍍鋅而形成的鍍層。對成分組成范圍、構成組織、制造條件進行說明。需要說明的是，在本說明書中，表示鋼的成分的％均為質(zhì)量％。I.成分組成C 0. 04% 以上且 O. 13% 以下低于O. 04%時，難以確保期望的鋼強度。超過O. 13%時，珠光體面積率和馬氏體面積率過度增大，從而無法得到本發(fā)明的效果。因此，將C量規(guī)定為O. 04%以上且O. 13%以下。Si : I. 0% 以上且 2. 3% 以下Si在本發(fā)明中是重要的添加元素。通過添加Si，使鐵素體相的加工硬化率增高， 在沖裁端面這樣的受到局部性的大變形的部分均勻地進行硬化，從而實現(xiàn)均勻的斷裂面的形成和毛刺高度的降低。低于1.0%時，鐵素體相的加工硬化率變得不充分，另外，在超過 2. 3%時，不僅上述效果達到飽和，而且鋼板的韌性降低而使沖裁時的端面形狀變差。因此， 將Si量規(guī)定為I. 0%以上且2. 3%以下。Mn 0. 8% 以上且 2. 0% 以下Mn是用于提高鋼板的強度所必需的元素。低于O. 8%時，無法得到期望的強度。另一方面，當過量添加Mn時，鋼板的淬透性變得過高，馬氏體相的面積率增大，從而使抗毛刺性變差。因此，將Mn量設定為O. 8%以上且2. 0%以下。P 0. 05% 以下P使焊接性變差，因此，將上限規(guī)定為O. 05%。S 0. 0010% 以上且 O. 01% 以下通過含有S，硫化物的體積率增加，成為沖裁加工時的裂紋的起點或傳播途徑，從而具有降低毛刺的平均高度的效果。低于O. 0010%時，無論怎樣準確地控制組織，也難以抑制毛刺的產(chǎn)生。因此，將下限設定為0.0010%。另一方面，含量過多時，會使焊接性變差，因此，將上限規(guī)定為0.01%。Al 0. 1% 以下Al超過O. 1%時，會生成粗大的Al2O3,從而使材質(zhì)劣化。另外，在為了鋼的脫氧而添加Al的情況下，低于O. 01%時，Mn、Si等的粗大氧化物大量分散在鋼中而使材質(zhì)劣化，因此，優(yōu)選將添加量設定為O. 01%以上。因而，將Al量設定為O. 1%以下，優(yōu)選設定為O. οΓο. 1%。N :0.008% 以下當N的含量增多時，氮化物等增多而使材質(zhì)劣化。因此,將上限設定為O. 008%。余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。本發(fā)明中，為了提高淬透性而使鋼板的強度升高，可以還含有選自Cr :0. 05%以上且I. 0%以下、V :0. 005%以上且O. 5%以下、Mo :0. 005%以上且O. 5%以下、B :0. 0003%以上且O. 005%以下、Ni :0. 05%以上且 I. 0%以下、Cu :0. 05%以上且I. 0%以下中的至少一種元素。在低于各自的下限時，無法得到期望的效果，另外，在超過各自的上限而進行添加時，馬氏體相的面積率增加而使抗毛刺性變差，因此，如上規(guī)定各自的下限和上限。另外，本發(fā)明中，為了控制結晶粒徑而控制強度和材質(zhì)，可以含有選自Ti :0.01% 以上且O. 1%以下、Nb :0. 01%以上且O. 1%以下中的至少一種元素。低于下限時，無法得到期望的效果，另外，對于上限而言，即使超過上限而進行添加，不僅效果達到飽和，而且析出物的分散變得不均勻、加工硬化行為變得不均勻而使抗毛刺性變差，因此，如上規(guī)定各自的下限和上限。另外，本發(fā)明中，可以含有選自下述中的一種以上的元素。Ta 0. ΟΟΓΟ. 010%、Sn :0. 002 O. 2%Ta與Ti、Nb同樣，不僅形成合金碳化物、合金碳氮化物而有助于高強度化，而且在 Nb碳化物、Nb碳氮化物中部分固溶，形成(Nb、Ta) (C、N)這樣的復合析出物，由此，具有顯著抑制析出物的粗大化、抑制沖裁或剪切時生成的毛刺的起點增加的效果。因此，添加Ta時， 優(yōu)選將其含量設定為O. 001%以上。但是，過量添加時，不僅上述的析出物穩(wěn)定化效果達到飽和，而且合金成本升高，因此，添加Ta時，優(yōu)選將其含量設定為O. 010%以下。從抑制鋼板表面的氮化、氧化、或因氧化而產(chǎn)生的鋼板表層的數(shù)十微米區(qū)域的脫碳的觀點出發(fā)，可以添加Sn。通過抑制這種氮化和氧化，具有抑制沖裁或剪切時生成的毛刺的起點增加的效果。從抑制氮化和氧化的觀點出發(fā)，在添加Sn時，優(yōu)選將其含量設定為 O. 002%以上，超過O. 2%時，會導致韌性的降低，因此，優(yōu)選將其含量設定為O. 2%以下。Sb 0. 002 O. 2%
Sb也與Sn同樣，從抑制鋼板表面的氮化、氧化、或因氧化而產(chǎn)生的鋼板表層的數(shù)十微米區(qū)域的脫碳的觀點出發(fā)，可以進行添加。通過抑制這種氮化和氧化，具有抑制沖裁或者剪切時生成的毛刺的起點增加的效果。從抑制氮化和氧化的觀點出發(fā)，在添加Sb時，優(yōu)選將其含量設定為O. 002%以上，超過O. 2%時，會導致韌性的降低，因此，優(yōu)選將其含量設定為O. 2%以下。2.構成組織接下來，對組織的限定理由進行說明。如上所述，作為構成組織，在以含有Si的加工硬化率高的鐵素體作為主體的基礎上，抑制馬氏體相的面積率，并控制貝氏體鐵素體和珠光體組織的面積率，由此，能夠提高高強度熱鍍鋅鋼板的抗毛刺性。通過使構成組織以加工硬化率高的鐵素體為主體，能夠有效地抑制毛刺產(chǎn)生。鐵素體相的面積率低于75%時，無法得到期望的效果，因此，將鐵素體相的面積率限定為75% 以上。當馬氏體相混入時，變形發(fā)展時，因與鐵素體相的硬度差而引起位錯優(yōu)先在界面擴大，形成不均勻的加工硬化分布，從而使抗毛刺性變差。因此，將馬氏體相限定為低于 5%(面積率)。本發(fā)明中，為了得到高強度而積極地有效利用硬度低于馬氏體相的貝氏體鐵素體相。因此，作為用于得到強度的下限，含有1%以上(面積率)的貝氏體鐵素體相。另夕卜，珠光體相也比馬氏體相硬度小，是本發(fā)明中重要的構成組織。珠光體相低于1%時，無法得到期望的強度，因此，將下限規(guī)定為1%(面積率)。另一方面，珠光體容易脆性斷裂，面積率增大時，因珠光體而導致毛刺高度增大。因此，將上限規(guī)定為10%。需要說明的是，馬氏體相、貝氏體鐵素體相和珠光體相各自的構成比率如上進行規(guī)定，但為了作為鋼板整體滿足抗毛刺性，需要控制這三種組織的構成比率的關系，以滿足馬氏體面積率/(貝氏體鐵素體面積率+珠光體面積率)< O. 5。圖I是表示實施例(后述)中記載的熱鍍鋅鋼板的構成組織比率給毛刺高度帶來的影響的圖。在圖I中，M/(BF + P)為馬氏體面積率/(貝氏體鐵素體面積率+珠光體面積率)。由圖I可知，將鋼成分控制在本發(fā)明范圍內(nèi)的鋼，在馬氏體面積率/ (貝氏體鐵素體面積率+珠光體面積率)為O. 5以下時，平均毛刺高度為10 μ m以下，達到良好。與此相對，當馬氏體面積率/(貝氏體鐵素體面積率+珠光體面積率)超過O. 5時，抗毛刺性變差。 這是因為，馬氏體相的比率相對過高。基于以上的結果，本發(fā)明將馬氏體面積率/(貝氏體鐵素體面積率+珠光體面積率)規(guī)定為O. 5以下。關于余量組織，Si含量增多時，奧氏體相容易殘留。只要鐵素體相、貝氏體鐵素體相、珠光體相和馬氏體相的面積率在上述范圍內(nèi)，而且馬氏體面積率/ (貝氏體鐵素體面積率+珠光體面積率)在本發(fā)明中規(guī)定的范圍內(nèi)，則殘余奧氏體不會妨礙本發(fā)明的效果。3.制造條件
對本發(fā)明的高強度熱鍍鋅鋼板的制造方法進行說明。對將鋼成分控制在上述范圍內(nèi)的鋼坯進行熱軋、酸洗，或者進一步進行冷軋，然后，在連續(xù)熱鍍鋅線上進行組織控制。在連續(xù)熱鍍鋅線上，將酸洗后的熱軋鋼板或冷軋后的鋼板加熱至能夠得到奧氏體相的75(T900°C的溫度范圍，此時，以5°C /s以上的平均加熱速度加熱至650°C以上的溫度范圍，在上述75(T900°C的溫度范圍(均熱溫度)內(nèi)保持15飛00s，由此得到均勻的再結晶組織、逆相變組織。對于平均加熱速度、均熱溫度及保持時間的上下限而言，在偏離上述范圍的情況下，形成粒徑分布不均勻的組織而使抗毛刺性變差，因此如上進行規(guī)定。然后，在冷卻至45(T550 °C的溫度范圍后，在該450 550 °C的溫度范圍內(nèi)保持 l(T200s (秒)，實施熱鍍鋅。冷卻后的保持溫度和保持時間會給貝氏體鐵素體相的形成帶來影響。當保持溫度在上述溫度范圍外時，無法得到貝氏體鐵素體相，當保持時間低于10 秒時，貝氏體鐵素體相低于1%，即使保持時間超過200s而進行保持，貝氏體鐵素體相的面積率也達到飽和而阻礙生產(chǎn)率，因此，將保持時間規(guī)定為l(T200s的范圍。對于在75(T900°C的溫度范圍內(nèi)保持后的冷卻速度未作特別規(guī)定，只要是能夠將鐵素體相控制為期望的面積率的范圍，則可以采用接近100°c /s的高速冷卻，或者也可以進行梯度冷卻。熱鍍鋅后，進行合金化處理。此時，為了將馬氏體相的面積率抑制為低于5%而得到期望百分率的珠光體相，在50(T60(TC的溫度范圍內(nèi)在滿足下式的條件下進行合金化處理。O. 45 ( exp [200/ (400-Tave) ] X In (th)彡 I. O其中，Tave :平均保持溫度(°C )，th :保持時間(S)。需要說明的是，exp (X)、In(X)分別表示X的指數(shù)函數(shù)、自然對數(shù)。圖2是表示合金化處理的50(T600°C的溫度范圍內(nèi)的保持條件給毛刺高度帶來的影響的圖。由圖2可知，對鋼成分在本發(fā)明范圍內(nèi)的鋼進行合金化處理時，在50(T600 °C 的溫度范圍內(nèi)的平均保持溫度Tave(°C )和保持時間th(s)滿足O. 45 ( exp[200/ (400-Tave)] Xln(th) ( I. O的條件下進行合金化處理時,毛刺高度為10 μ m以下,抗毛刺性優(yōu)良?；谏鲜隼碛桑诒景l(fā)明中，規(guī)定exp [200/ (400-Tave) ] X In (th)滿足上式。在exp [200/ (400-Tave) ] Xln(th)低于O. 45時，由該溫度下的保持引起的奧氏體相向珠光體相的相變不充分，另外，當exp [200/ (400-Tave) ] Xln(th)超過I. O時,奧氏體相向珠光體相的相變過度進行，使最終產(chǎn)品中的珠光體相的面積率超過10%，因此抗毛刺性差。為了在鍍層中得到適當?shù)腇e%，將鍍層的合金化處理設定為50(T60(TC的范圍。此外，本發(fā)明中，在熱軋時，為了使組織均勻化，在輸出(9 々卜)冷卻中可以采用超過100°c /秒的冷卻。另外，熱軋的加熱溫度、終軋溫度、卷取溫度或者冷軋率的變化不會給本發(fā)明的帶來較大影響。具體而言，只要熱軋的加熱溫度在110(Tl30(TC的范圍、終軋溫度在80(T950°C的范圍、卷取溫度在40(T65(TC的范圍、冷軋率在25 80%的范圍，則不會損害本發(fā)明的效果。另外，連鑄或鑄錠法等鑄造法的差異、鋼坯直送軋制或爐加熱材料等鋼坯熱歷程的差異不會損害本發(fā)明的效果。另外，在本發(fā)明的鋼板的鍍層表面上形成或涂布被膜等而賦予潤滑性和功能的情況下，也不會給性能帶來特別影響，因此可以適用。實施例將表I所示的A、的本發(fā)明成分鋼和a d的比較成分鋼共18種鋼利用轉爐進行成分調(diào)節(jié)后，通過鑄 造-熱軋來制造熱軋板。將熱軋的終軋溫度設定為89(T960°C的范圍并將卷取溫度設定為45(T650°C的范圍。對熱軋板進行酸洗后，一部分保持酸洗的狀態(tài)，一部分進行冷軋，然后，在連續(xù)熱鍍鋅線(CGL)上在表2所示的條件下實施熱處理和鍍覆處理。 需要說明的是，將鍍層附著量調(diào)節(jié)至每單面為35 45g/m2。測定所得到的熱鍍鋅鋼板的拉伸強度，并且對各鋼板分別測定η = 10的沖裁成直徑為50mm的圓形的端面的毛刺高度，并求出平均毛刺高度。熱鍍鋅鋼板的鐵素體相、貝氏體鐵素體相、珠光體相、馬氏體相的面積率通過如下方法測定對與鋼板的軋制方向平行的板厚截面進行研磨，然后，用3%硝酸乙醇溶液進行腐蝕，使用SEM(掃描電子顯微鏡)以2000倍的倍率觀察10個視野，使用Media Cybernetics公司的Image-Pro進行圖像處理。另外，測定使用Mo-Ka射線源而得到的板厚1/4面的fee鐵的{200}、{220}、 {311}面的X射線衍射積分強度相對于bcc鐵的{200}、{211}、{220}面的X射線衍射積分強度的比例，將該測定值作為殘余奧氏體相的面積率。使用將拉伸方向設定為與鋼板的軋制方向成直角的方向的JIS5號試驗片，依據(jù)日本工業(yè)標準(JIS Z2241)進行拉伸試驗，測定TS(拉伸強度)。對于毛刺高度而言，以12%的由下述定義的間隙量沖裁成直徑為50mm的圓形后， 對各鋼板分別測定η = 10的端面的毛刺高度，并求出平均毛刺高度。沖裁間隙量(%)= {(Dd-Dp)/2t} XlOODd為沖模內(nèi)徑(mm), Dp為沖頭直徑(mm), t為鋼板的板厚(mm)。將它們的結果示于表2中。
權利要求
1.一種抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，以質(zhì)量％計，含有C :0. 04%以上且0. 13%以下、Si :1. 0%以上且2. 3%以下、Mn :0. 8%以上且2. 0%以下、P :0. 05%以下、S :0. 0010%以上且0. 01%以下、Al :0. 1%以下、N :0. 008%以下，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構成，作為構成組織，以面積率計，具有75%以上的鐵素體相、1%以上的貝氏體鐵素體相和1%以上且10%以下的珠光體相，而且馬氏體相的面積率低于5%，并且，滿足馬氏體面積率/ (貝氏體鐵素體面積率+珠光體面積率)< 0. 5。
2.如權利要求I所述的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，以質(zhì)量％計，還含有選自Cr :0. 05%以上且I. 0%以下、V :0. 005%以上且0. 5%以下、Mo 0.005%以上且0. 5%以下、B :0. 0003%以上且0. 005%以下、Ni :0. 05%以上且I. 0%以下、Cu 0.05%以上且I. 0%以下中的至少一種元素。
3.如權利要求I或2所述的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，以質(zhì)量％計，還含有選自Ti :0. 01%以上且0. 1%以下、Nb :0. 01%以上且0. 1%以下中的至少一種元素。
4.如權利要求廣3中任一項所述的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，以質(zhì)量％計，還含有選自Ta :0. 001%以上且0. 010%以下、Sn :0. 002%以上且0.2%以下中的至少一種元素。
5.如權利要求廣4中任一項所述的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，以質(zhì)量％計，還含有Sb :0. 002%以上且0. 2%以下。
6.一種抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，對具有權利要求rs中任一項所述的成分組成的鋼坯進行熱軋、酸洗，或者進一步進行冷軋，然后，以5°C /S以上的平均加熱速度加熱至650°C以上的溫度范圍，在75(T900°C的溫度范圍內(nèi)保持15 600s，冷卻至45(T550°C的溫度范圍后，在該45(T550°C的溫度范圍內(nèi)保持l(T200s，接著，實施熱鍍鋅后，在50(T60(TC的溫度范圍內(nèi)在滿足下式的條件下實施鋅鍍層的合金化處理， 0.45 ( exp [200/ (400-Tave) ] X In (th)彡 I. 0 其中，Tave :平均保持溫度(°C )，th :保持時間(S)。
全文摘要
本發(fā)明提供毛刺高度低的抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板及其制造方法。一種抗毛刺性優(yōu)良的高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，以質(zhì)量%計，含有C0.04%以上且0.13%以下、Si1.0%以上且2.3%以下、Mn0.8%以上且2.0%以下、P0.05%以下、S0.0010%以上且0.01%以下、Al0.1%以下、N0.008%以下，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構成，作為構成組織，以面積率計，具有75%以上的鐵素體相、1%以上的貝氏體鐵素體相和1%以上且10%以下的珠光體相，而且馬氏體相的面積率低于5%，并且，滿足馬氏體面積率/(貝氏體鐵素體面積率+珠光體面積率)≤0.5。
文檔編號C22C38/00GK102712979SQ20118000688
公開日2012年10月3日 申請日期2011年1月18日 優(yōu)先權日2010年1月22日
發(fā)明者中垣內(nèi)達也, 川崎由康, 金子真次郎, 長瀧康伸 申請人:杰富意鋼鐵株式會社