專(zhuān)利名稱：制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異且在其材料性能方面偏差小的高強(qiáng)度冷軋/熱 ...的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且在力學(xué)性能方面偏差小的高強(qiáng)度冷軋/熱軋DP鋼的方法，更具體地說(shuō)，涉及一種利用薄板坯鑄造技術(shù)來(lái)制造具有優(yōu)異的延伸率并且力學(xué)性能偏差小的高強(qiáng)度冷軋/熱軋DP鋼的方法。
背景技術(shù)：
近來(lái)，隨著對(duì)提高機(jī)動(dòng)車(chē)的燃料效率以及加強(qiáng)在機(jī)動(dòng)車(chē)工業(yè)中對(duì)駕駛員和乘客的安全規(guī)程的需求，正在進(jìn)行對(duì)能夠提供改善的抗碰撞性的重量輕強(qiáng)度高的機(jī)動(dòng)車(chē)車(chē)體的充分研究。
因此，為了同時(shí)滿足機(jī)動(dòng)車(chē)的重量輕特性和強(qiáng)度高特性，已經(jīng)集中地開(kāi)發(fā)并使用了 590MPa級(jí)或更高級(jí)別的高強(qiáng)度鋼板。另外，由于用于機(jī)動(dòng)車(chē)的鋼板主要通過(guò)沖壓來(lái)加工，所以它們應(yīng)當(dāng)具有優(yōu)異的沖壓成形性。為了確保這樣的沖壓成形性，需要制造具有低屈服強(qiáng)度、高延展性以及均勻的力學(xué)性能的產(chǎn)品。
在具有相變結(jié)構(gòu)的鋼種中，具有低屈服強(qiáng)度的高強(qiáng)度產(chǎn)品通常以由鐵素體和馬氏體兩相組成的DP (雙相)鋼作為示例。DP鋼具有鐵素體和馬氏體共存的復(fù)合顯微組織，屈服比因與馬氏體毗鄰的鐵素體的晶粒邊界附近操作勢(shì)而降低。因此，由于加工時(shí)的彈性回彈能低并由此成型固定性高，并且還由于與沉積硬化鋼板相比延伸率較高，所以DP鋼可以應(yīng)用于需要特定程度的可加工性的高強(qiáng)部件。
在第4436561號(hào)美國(guó)專(zhuān)利以及第1311609號(hào)、第1922459號(hào)、第2133123號(hào)、第2940235號(hào)和第2658706號(hào)日本專(zhuān)利中公開(kāi)了用于制造高強(qiáng)度冷軋DP鋼的技術(shù)，在第1170762號(hào)和第1202277號(hào)日本專(zhuān)利以及第1397791號(hào)、第4285741號(hào)和第4325751號(hào)美國(guó)專(zhuān)利中公開(kāi)了用于制造高強(qiáng)度熱軋DP鋼的技術(shù)。然而，這些現(xiàn)有的發(fā)明屬于利用傳統(tǒng)的軋機(jī)工藝的制造方法，這些方法不期望地且不可避免地導(dǎo)致在實(shí)際生產(chǎn)線中出現(xiàn)力學(xué)性能方面的顯著的寬度和長(zhǎng)度方向的偏差的問(wèn)題。
另外，在利用傳統(tǒng)的軋機(jī)來(lái)制造DP鋼的情況下，由于在傳統(tǒng)的軋制工藝中的精軋速率快至400mpm或更高，所以應(yīng)當(dāng)在等于或低于Ms溫度的溫度下卷取DP鋼，這使得難以穩(wěn)定地確保期望的力學(xué)性能。
同時(shí)，對(duì)應(yīng)于新型的煉鋼工藝的近來(lái)受到很多關(guān)注的通過(guò)薄板坯鑄造的方式來(lái)制造鋼板的小型軋機(jī)工藝由于在帶鋼的寬度和長(zhǎng)度方向的溫度差異小而引起注意，使得能夠制造出在力學(xué)性能方面偏差低的具有相變結(jié)構(gòu)的鋼。然而，如在第2020294號(hào)歐洲專(zhuān)利、第2000-63955號(hào)和第2000-63956號(hào)未審查的日本專(zhuān)利公開(kāi)以及第W000/055381號(hào)PCT公開(kāi)所披露的，這些發(fā)明主要涉及制造熱軋DP鋼的方法，這些方法包括在熱軋之后直至卷取的過(guò)程中需要執(zhí)行冷卻技術(shù)的工序，并未提出利用微型軋機(jī)工藝制造具有較高的力學(xué)性能的冷軋DP鋼的方法。發(fā)明內(nèi)容
技術(shù)問(wèn)題
因此，已經(jīng)在考慮現(xiàn)有技術(shù)中出現(xiàn)的上述問(wèn)題的情況下作出了本發(fā)明，并且本發(fā)明的一個(gè)目的在于提供一種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且力學(xué)性能偏差小的高強(qiáng)度冷軋/熱軋DP鋼的方法，其中，可采用薄板坯鑄造技術(shù)來(lái)確保優(yōu)異的可加工性并顯著地降低帶鋼在寬度和長(zhǎng)度方向上的力學(xué)性能的偏差。
技術(shù)方案
為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供了下面的制造方法。
本發(fā)明提供了一種制造冷軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟:使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30_ 150_的薄板坯；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗車(chē)U加熱、精軋和卷取，因此生產(chǎn)熱軋帶鋼；并且將熱軋后的帶鋼經(jīng)過(guò)酸洗、冷軋、連續(xù)退火和冷卻熱處理，從而制造冷軋DP鋼，其中，所述鋼按重量百分比計(jì)包括:C:0.05% 0.11% ；S1:0.01% 0.8% ；Mn:1.2% 2.2% ；P:0.001% 0.1% ；S:0.001% 0.02% ；A1:0.01% 1.0% ；N:0.001% 0.02% ;偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)的總量:0.18% 或更低；從 0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0% 的 Cr、0.005% 0.1% 的 Sb、0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1%的Nb、0.001% 0.1%的V和0.005% 0.5%的Mo中選擇的一種或更多種；以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)，其中，執(zhí)行精軋使得單個(gè)帶鋼的軋制速率的差為15%或更低，并且以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻熱處理，即，將連續(xù)退火后的帶鋼以10°C /s 150°C /s的冷卻速率連續(xù)地冷卻至200°C 400°C。
另外，本發(fā)明提供一種制造冷軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟:使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋和卷取，由此生產(chǎn)熱軋帶鋼；并且將熱軋后的帶鋼經(jīng)過(guò)酸洗、冷軋、連續(xù)退火和冷卻熱處理，從而制造冷軋DP鋼，其中，所述鋼按重量百分比計(jì)包括:C:0.05% 0.11% ；Si:0.01% 0.8% ；Mn:1.2% 2.2% ；P:0.001% 0.1% ；S:0.001% 0.02% ；A1:0.01% 1.0% ；N:0.001% 0.02% ；偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)的總量:0.18% 或更低；從0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0% 的 Cr、0.005% 0.1% 的 Sb、0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1%的Nb、0.001% 0.1%的V和0.005% 0.5%的Mo中選擇的一種或更多種；以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)，其中，精軋被執(zhí)行為使得終軋機(jī)架的軋制溫度落入由關(guān)系式[910-195C -70Mn+20Si+30P-25N-15Cr-40Mo] ±20°C計(jì)算的目標(biāo)溫度的范圍內(nèi)，并且以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻熱處理，即，將連續(xù)退火后的帶鋼以10°C /s 150°C /s的冷卻速率連續(xù)地冷卻至200°C 400°C。
另外，本發(fā)明提供了一種制造冷軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟:使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋和卷取，因此生產(chǎn)熱軋帶鋼；并且將熱軋后的帶鋼經(jīng)過(guò)酸洗、冷軋、連續(xù)退火和冷卻熱處理，從而制造冷軋DP鋼，其中，所述鋼按重量百分比計(jì)包括:C:0.05% 0.11% ；Si:0.01% 0.8% ；Mn:1.2% 2.2% ；P:0.001% 0.1% ；S:0.001% 0.02% ；A1:0.01% 1.0% ；N:0.001% 0.02% ;偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)的總量:0.18% 或更低；從0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0% 的 Cr、0.005% 0.1% 的 Sb、0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1%的Nb、0.001% 0.1%的V和0.005% 0.5%的Mo中選擇的一種或更多種；以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)，其中，精軋被執(zhí)行為使得單個(gè)帶鋼中的軋制速率的差為15%或更低，精軋被執(zhí)行為使得終軋機(jī)架的軋制溫度落入由關(guān)系式[910-195C-70Mn+20Si+30P-25N-15Cr-40Mo] ±20°C計(jì)算的目標(biāo)溫度的范圍內(nèi)，并且以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻熱處理，即，將連續(xù)退火后的帶鋼以10°C /s 150°C /s的冷卻速率連續(xù)地冷卻至200°C 400。。。
在上述方法中，優(yōu)選地，以4.5mpm或更高的鑄造速率來(lái)執(zhí)行連鑄。另外，優(yōu)選地，粗軋被執(zhí)行為使得薄板坯在粗軋機(jī)入口處的溫度為950°C 1100°C，并且在粗軋時(shí)的累積壓下率為65%至90%。另外，優(yōu)選地，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行加熱，即，將粗軋后的帶鋼加熱至950°C 1100°C，或保持其熱量。另外，優(yōu)選地，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取，即，在450°C 680°C的溫度對(duì)精軋后的帶鋼進(jìn)行卷取。另外，優(yōu)選地，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷軋，即，將酸洗后的帶鋼軋制至壓下率為40%至75%。另外，優(yōu)選地，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行連續(xù)退火，即，將冷軋后的帶鋼在750°C 840°C進(jìn)行連續(xù)退火。
另一方面，本發(fā)明提供了一種制造高強(qiáng)度熱軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟:使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋、冷卻和卷取，因此生產(chǎn)熱軋DP鋼，其中，所述鋼按重量計(jì)包括:C:0.03% 0.1% ；Si:0.01% 1.1% ；Mn:0.8% 2.0% ；P:0.001% 0.1% ；S:0.001% 0.02% ；A1:0.01% 1.0% ；N:0.001% 0.02% ;偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)的總量:0.18% 或更低；從 0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1% 的 Nb、0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0%的Cr、0.005% 0.5%的Mo和0.005% 0.1%的Sb中選擇的一種或更多種；以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)，其中，精軋被執(zhí)行為使得單個(gè)帶鋼的軋制速率的差為15%或更低，并且以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取，S卩，將冷卻后的帶鋼在由關(guān)系式[310-420C-50Mn-15S1-12Cr-7.5Mo] ±30°C計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行卷取。
另外，本發(fā)明提供了一種制造高強(qiáng)度熱軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟:使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋、冷卻和卷取，因此生產(chǎn)熱軋DP鋼，其中，所述鋼按重量計(jì)包括:C:0.03% 0.1% ；Si:0.01% 1.1% ；Mn:0.8% 2.0% ；P:0.001% 0.1% ；S:0.001% 0.02% ；A1:0.01% 1.0% ；N:0.001% 0.02% ;偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)的總量:0.18%或更低；從 0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1% 的 Nb、0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0%的Cr、0.005% 0.5%的Mo和0.005% 0.1%的Sb中選擇的一種或更多種；以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)，其中，精軋被執(zhí)行為使得終軋機(jī)架的軋制溫度在Ar1轉(zhuǎn)變溫度和Ar3轉(zhuǎn)變溫度之間，并且以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取，S卩，將冷卻后的帶鋼在由關(guān)系式[310-420C-50Mn-15S1-12Cr-7.5Mo] ±30°C計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行卷取。
另外，本發(fā)明提供了一種制造高強(qiáng)度熱軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟:使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋、冷卻和卷取，因此生產(chǎn)熱軋DP鋼，其中，所述鋼按重量計(jì)包括:C:0.03% 0.1% ；Si:0.01% 1.1% ；Mn:0.8% 2.0% ；P:0.001% 0.1% ；S:0.001% 0.02% ；A1:0.01% 1.0% ；N:0.001% 0.02% ;偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)的總量:0.18%或更低；從 0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1% 的 Nb、0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0%的Cr、0.005% 0.5%的Mo和0.005% 0.1%的Sb中選擇的一種或更多種；以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)，其中，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻，即，將精軋后的帶鋼在輸出輥道上以50°C /s或更高的冷卻速率進(jìn)行冷卻，并且以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取，即，將冷卻后的帶鋼在由關(guān)系式[310-420C-50Mn-15S1-12Cr-7.5Mo] ±30°C計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行卷取。
另外，本發(fā)明提供了一種制造高強(qiáng)度熱軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟:使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋、冷卻和卷取，因此生產(chǎn)熱軋DP鋼，其中，所述鋼按重量計(jì)包括:C:0.03% 0.1% ；Si:0.01% 1.1% ；Mn:0.8% 2.0% ；P:0.001% 0.1% ；S:0.001% 0.02% ；A1:0.01% 1.0% ；N:0.001% 0.02% ;偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)的總量:0.18% 或更低；從 0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1% 的 Nb、0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0%的Cr、0.005% 0.5%的Mo和0.005% 0.1%的Sb中選擇的一種或更多種；以及余量的Fe和其它不可避 免的雜質(zhì)，其中，精軋被執(zhí)行為使得單個(gè)帶鋼的軋制速率的差為15%或更低，精軋被執(zhí)行為使得終軋機(jī)架的軋制溫度在Ar1轉(zhuǎn)變溫度和Ar3轉(zhuǎn)變溫度之間，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻，即，將精軋后的帶鋼在輸出輥道上以50°C /s或更高的冷卻速率進(jìn)行冷卻，并且以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取，即，將冷卻后的帶鋼在由關(guān)系式[310-420C-50Mn-15S1-12Cr-7.5Mo] ±30°C計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行卷取。
在上面的方法中，優(yōu)選地，以4.5mpm或更高的鑄造速率執(zhí)行連鑄。另外，優(yōu)選地，粗軋被執(zhí)行為使得薄板坯在粗軋機(jī)的入口處的表面溫度為950°C 1100°C，并且粗軋時(shí)的累積壓下率為65% 90%。另外，優(yōu)選地，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行加熱，即，將在粗軋后的帶鋼加熱至1000°C 1150°C，或保持其熱量。
有益效果
在根據(jù)本發(fā)明的制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且在力學(xué)性能方面偏差小的高強(qiáng)度冷軋/熱軋DP鋼的方法中，可采用薄板坯鑄造技術(shù)來(lái)確保優(yōu)異的可加工性，并且顯著地降低帶鋼在寬度方向和長(zhǎng)度方向上的力學(xué)性能的偏差，因此制造具有高質(zhì)量的高強(qiáng)度冷軋/熱軋DP鋼。
另外，薄板坯鑄造技術(shù)可消除傳統(tǒng)軋機(jī)中的再加熱工藝，因此節(jié)約能量并提高生產(chǎn)率。
另外，薄板坯技術(shù)能夠使用在電爐中通過(guò)熔化諸如廢金屬等的廢料而獲得的鋼，因此提高資源的可回收性。


圖1是示出根據(jù)本發(fā)明的微型軋機(jī)工藝的示意圖。
〈附圖中的標(biāo)號(hào)的描述>
10:連鑄機(jī)20:粗軋機(jī)
30:加熱器40:卷取箱
50:精軋機(jī)60:輸出輥道
70:卷取機(jī)具體實(shí)施方式
在下文中，將給出對(duì)本發(fā)明的詳細(xì)描述。如上所述，本發(fā)明屬于利用使用薄板坯鑄造技術(shù)的微型軋機(jī)工藝來(lái)制造高強(qiáng)度冷軋DP鋼的方法，參照?qǐng)D1來(lái)簡(jiǎn)要地描述根據(jù)本發(fā)明的微型軋機(jī)工藝。通過(guò)微型軋機(jī)工藝生產(chǎn)的熱軋帶鋼經(jīng)受已知的冷軋工藝(酸洗、冷軋、連續(xù)退火、冷卻熱處理)而因此獲得最終的冷軋DP鋼，省略了對(duì)冷軋工藝的描述。具體地說(shuō),利用連鑄機(jī)10制造厚度為30mm 150mm的薄板 (a)。與利用傳統(tǒng)軋機(jī)的連鑄機(jī)生產(chǎn)的厚度為200mm或更厚的板坯相比，該板坯較薄，因此被稱作薄板坯。由于厚度為200mm或更厚的傳統(tǒng)的板坯在露天場(chǎng)地等進(jìn)行完全冷卻，所以在執(zhí)行熱軋之前，其需要在再加熱爐中充分地再加熱，以具有1100°C或更高的表面溫度。然而，由于薄板坯被直接傳輸至粗軋機(jī)20，而不經(jīng)過(guò)再加熱爐，所以可利用鑄造工藝的熱，因此節(jié)約了能量并極大地提高了生產(chǎn)率。利用粗軋機(jī)20將薄板坯軋制為具有預(yù)定厚度或小于預(yù)定厚度的熱軋帶鋼。利用加熱器30來(lái)補(bǔ)償帶鋼的在該過(guò)程中降低的溫度，然后利用精軋機(jī)50將熱軋帶鋼(b)軋制至期望的最終厚度，通過(guò)ROT (Run Out Table) 60 (在下文中稱作“輸出輥道”)進(jìn)行冷卻，然后利用卷取機(jī)70在預(yù)定的溫度下進(jìn)行最終卷取，從而制造出具有期望的力學(xué)性能的熱車(chē)L鋼板。 這樣，為了補(bǔ)償鑄造速率與軋制速率之間的差異，在精軋機(jī)50之前設(shè)置卷取箱40，從而穿過(guò)感應(yīng)加熱器30的熱軋帶鋼(b)被初次卷取。由于近來(lái)已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了速率為6mpm或更快的高速鑄造技術(shù)，所以現(xiàn)在正在開(kāi)發(fā)不使用卷取箱40的無(wú)頭熱軋工藝。根據(jù)本發(fā)明的通過(guò)微型軋機(jī)工藝和冷軋工藝制造的高強(qiáng)度冷軋DP鋼按重量百分比(wt%)計(jì)包括 C:0.05% 0.11% ；Si:0.01% 0.8% ；Mn:1.2% 2.2% ；P:0.001% 0.1% ；
S:0.001% 0.02% ；A1:0.01% 1.0% ；N:0.001% 0.02% ;偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)的總量:0.18% 或更少；從 0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0% 的 Cr、0.005% 0.1% 的 Sb、0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1% 的 Nb、0.001% 0.1% 的 V 和 0.005% 0.5% 的 Mo 中選擇的一種或多種；以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)。在下面描述各種元素的作用和量。C提高鋼板的強(qiáng)度，并且對(duì)于確保鐵素體和馬氏體的復(fù)合組織非常重要。如果C的量小于0.05%,則不能確保本發(fā)明中所期望的強(qiáng)度。相反，如果C的量超過(guò)0.11%，則韌性和可焊接性會(huì)降低，并且在連鑄時(shí)會(huì)更頻繁地出現(xiàn)鑄坯裂紋。因此，優(yōu)選地，C的量被限制為0.05% 0.11%。Si在不降低鋼板的延展性的同時(shí)確保強(qiáng)度方面是有用的。另外，促進(jìn)鐵素體的形成，并且促進(jìn)了在未轉(zhuǎn)變奧氏體中的C富集，因此容易加速馬氏體的形成。如果Si的量小于0.01%,則難以確保上述效果。相反，如果Si的量超過(guò)0.8%，則表面性能和可焊接性會(huì)下降。因此，優(yōu)選地，Si的量被限制為0.01% 1.0%。Mn表現(xiàn)出非常大的固溶強(qiáng)化效果，并且促進(jìn)鐵素體和馬氏體的復(fù)合組織的形成。如果Mn的量小于1.2%，則難以確保本發(fā)明中所期望的強(qiáng)度。相反，如果Mn的量超過(guò)2.2%，則難以形成薄板坯鑄造帶鋼，并且會(huì)出現(xiàn)偏析問(wèn)題。因此，優(yōu)選地，Mn的量被限制為1.2% 2.2%。P對(duì)使鋼板的強(qiáng)化是有效的。如果P的量小于0.001%，則不能確保其效果，并且制造成本會(huì)增大。相反，如果P的量超過(guò)0.1%，則沖壓成形性會(huì)劣化。因此，優(yōu)選地，P的量被限制為0.001% 0.1%。S作為鋼中的雜質(zhì)元素使鋼板的延展性和可焊接性降低，并且使板坯的表面缺陷變差。難以將S的量控制為小于0.001%。如果S的量超過(guò)0.02%,則會(huì)導(dǎo)致板坯缺陷，并且鋼板的延展性和可焊接性會(huì)降低。因此，優(yōu)選地，S的量被限制為0.001% 0.02%。酸溶Al與鋼中的0結(jié)合，從而產(chǎn)生脫氧，并且與Si相似，通過(guò)將鐵素體中的C分布到奧氏體，酸溶Al對(duì)提高馬氏體的可淬性是有效的。如果酸溶Al的量小于0.01%，則不能確保上述效果。相反，如果酸溶Al的量超出1.0%，則上述效果被飽和，并且制造成本會(huì)增大。因此，優(yōu)選地，酸溶Al的量被限制為0.01% 1.0%。N對(duì)穩(wěn)定奧氏體是有效的。如果N的量小于0.001%,則難以確保上述效果。相反，如果N的量超過(guò)0.02%，則上述效果被飽和，并且會(huì)出現(xiàn)薄板坯鑄流的邊部裂紋。因此，優(yōu)選地，N的量被限制為0.001% 0.02%。偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)是由在煉鋼工藝中用作進(jìn)料的廢料而帶來(lái)的雜質(zhì)元素。如果它們的總量超過(guò)0.18%，則會(huì)導(dǎo)致薄板坯鑄流的表面裂紋。因此，優(yōu)選地，這些元素的總量被限制為0.18%或更少。具有這樣的組成的鋼還可添加有從B、Cr、Sb、T1、Nb、V和Mo中選擇的一種或多種。雖然這些元素對(duì)如本發(fā)明中所期望的高強(qiáng)度冷軋DP鋼的基本性能不產(chǎn)生決定性的影響，但是優(yōu)選地，添加它們中的一種或更多種，以精確地控制產(chǎn)品的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和
表面質(zhì)量。B延遲在退火期間的冷卻過(guò)程中奧氏體向珠光體的轉(zhuǎn)變。如果B的量小于0.0002%,則不能期望上述效果 。相反，如果B的量超過(guò)0.005%,則極大地增加可淬性，因此延伸率會(huì)顯著降低。因此，優(yōu)選地，B的量被限制為0.0002% 0.005%。添加Cr來(lái)提高鋼的可淬性并確保高強(qiáng)度。如果Cr的量小于0.01%，則難以確保上述效果。相反，如果Cr的量超過(guò)2.0%，則上述效果飽和，并且延展性會(huì)降低。因此，優(yōu)選地，Cr的量被限制為0.01% 2.0%。Sb抑制氧化物的表面富集，因此減少表面缺陷，并且Sb在抑制由于熱軋工藝中的溫度增加以及變化而導(dǎo)致的粗糙表面富集產(chǎn)品的形成方面是非常有效的。如果Sb的量少于0.005%，則難以確保上述效果。相反，如果Sb的量超過(guò)0.1%，則上述效果不能顯著增大，并且會(huì)導(dǎo)致與制造成本以及可加工性的劣化相關(guān)的問(wèn)題。因此，優(yōu)選地，Sb的量被限制為0.005% 0.1%。T1、Nb和V對(duì)提高鋼板的屈服強(qiáng)度以及獲得精細(xì)顆粒尺寸方面是有效的。如果這些元素的量小于0.001%,則難以確保上述效果。相反,如果它們的量超過(guò)0.1%,則制造成本會(huì)增加并且會(huì)形成過(guò)多的沉積物，這會(huì)不期望地劣化鐵素體的延展性。因此，T1、Nb和V的量被限制為0.001%至0.1%。Mo使從奧氏體至珠光體的轉(zhuǎn)變延遲，并且添加Mo來(lái)實(shí)現(xiàn)鐵素體細(xì)化和高強(qiáng)度。如果Mo的量少于0.005%，則不能獲得上述效果。相反，如果Mo的量超過(guò)0.5%，則上述效果飽和并且延展性會(huì)降低。因此，優(yōu)選地，Mo的量被限制為0.005% 0.5%。除了上面的組分之外，本發(fā)明包括平衡量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)。在下面詳細(xì)地描述根據(jù)本發(fā)明的利用包含上述組分的鋼水制造高強(qiáng)度冷軋DP鋼的方法。如上面參照?qǐng)D1所提到的，本發(fā)明包括:微型軋機(jī)熱軋工藝，該工藝包括連鑄、粗車(chē)U加熱、精軋、冷卻和卷??；冷軋工藝，包括酸洗、冷軋、連續(xù)退火和冷卻熱處理，本發(fā)明的特征性技術(shù)構(gòu)成在于通過(guò)重新控制各個(gè)步驟的操作條件來(lái)制造力學(xué)性能偏差小的高強(qiáng)度冷軋DP鋼。具體地說(shuō)，優(yōu)選地，以4.5mpm或更快的鑄造速率來(lái)執(zhí)行連鑄。典型地，與軟的產(chǎn)品相比，抗拉強(qiáng)度為590MPa或更高級(jí)別的鋼包含量更大的諸如C、Mn、Si等元素(添加這些元素來(lái)確保強(qiáng)度)，因此在較低的鑄造速率下更容易出現(xiàn)鑄坯的偏析。當(dāng)以這種方式出現(xiàn)偏析時(shí)，難以確保強(qiáng)度，并且會(huì)出現(xiàn)力學(xué)性能的橫向或縱向偏差。因此，鑄造速率被設(shè)定為4.5mpm或更快。通過(guò)使用裝備有2 4個(gè)機(jī)座的粗軋機(jī)使連鑄薄板坯經(jīng)受粗軋來(lái)執(zhí)行所述粗軋。這樣，優(yōu)選地，執(zhí)行該工藝，使得薄板坯在粗軋機(jī)入口處的表面溫度為950°C 1100°C，并且使粗軋時(shí)的累積壓下率為65% 90%。如果薄板坯在粗軋機(jī)入口處的表面溫度低于950°C，則粗軋負(fù)載會(huì)極大地增大，并且還會(huì)出現(xiàn)邊部裂紋。相反，如果其表面溫度高于1100°c，則可能會(huì)產(chǎn)生所謂的San-Su式鱗皮。因此，該表面溫度被限制為950°C 1100°C。另外，在粗軋時(shí)的累積壓下率被認(rèn)為是重要的，以獲得本發(fā)明中的具有均勻的力學(xué)性能的期望的產(chǎn)品。隨著在粗軋時(shí)的壓下率增大，對(duì)制造DP鋼來(lái)講是所需的重要元素的Mn、S1、Al等的顯微分布變得均勻，另外，帶鋼的寬度和厚度方向上的溫度梯度會(huì)減小，因此獲得均勻的力學(xué)性能。然而，如果累積壓下率小于65%，則不能充分地表現(xiàn)出以上效果。相反，如果累積壓下率超過(guò)90%，則軋制變形阻力顯著增大，因此增大制造成本。因此，優(yōu)選地，以累積壓下率為65% 90%的方式來(lái)進(jìn)行軋制。優(yōu)選地，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行加熱，即，使粗軋后的帶鋼被再次加熱至950°C 1100°C或者保持其熱量?！と绻周埡蟮膸т摰谋砻鏈囟鹊陀?50°C，則軋制變形阻力會(huì)顯著增大。相反，如果其表面溫度高于1100°C，則需要高的能量成本來(lái)提高溫度，并且會(huì)更頻繁地出現(xiàn)表面鱗皮缺陷。因此，優(yōu)選地，將加熱溫度限制為920°C 1100°C。優(yōu)選地，精軋被執(zhí)行為使得單個(gè)帶鋼的軋制速率的差異為15%或更低。由于根據(jù)本發(fā)明的590MPa級(jí)的高強(qiáng)度冷軋DP鋼使用相變組織作為強(qiáng)化方式，所以力學(xué)性能會(huì)基于精軋時(shí)的變形率而改變。如果具有機(jī)座的精軋機(jī)中的軋制速率的差異超過(guò)15%，則在后續(xù)的輸出輥道上難以獲得均勻的冷卻速率，并且難以獲得期望的卷取溫度，并且因此在帶鋼的寬度或長(zhǎng)度方向上的力學(xué)性能的偏差會(huì)顯著增大。另外，在精軋工藝中，優(yōu)選地將終軋機(jī)架的軋制溫度設(shè)定為落入由關(guān)系式[910-195C-70Mn+20Si+30P-25N-15Cr-40Mo] ±20°C計(jì)算的目標(biāo)溫度的范圍內(nèi)。在傳統(tǒng)的熱軋工藝中，典型地，使精軋?jiān)诘扔诨蚋哂贏r3轉(zhuǎn)變溫度的溫度下完成，以制造具有盡可能均勻的力學(xué)性能的DP鋼。然而，在本發(fā)明中，在這樣的情況下，S卩，在奧氏體和鐵素體共存的兩相區(qū)中執(zhí)行軋制使得終軋機(jī)架的精軋溫度在Ar1轉(zhuǎn)變溫度和Ar3轉(zhuǎn)變溫度之間的情況下，在同樣的強(qiáng)度下改善了延伸率，這已經(jīng)通過(guò)反復(fù)的測(cè)試得到證實(shí)。另外，在使用薄板坯鑄造技術(shù)來(lái)制造DP鋼板的情況下，與傳統(tǒng)的熱軋工藝相比，由于具有帶鋼的溫度控制更容易的優(yōu)點(diǎn)，所以優(yōu)選地，將精軋溫度設(shè)定為在Ar1轉(zhuǎn)變溫度和Ar3轉(zhuǎn)變溫度之間。在本發(fā)明中，應(yīng)當(dāng)注意，上述溫度可根據(jù)元素的量而改變，在由關(guān)系式[910-195C-70Mn+20Si+30P-25N-15Cr-40Mo] ±20°C計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)的軋制條件可有助于兩相區(qū)中的軋制，這已經(jīng)通過(guò)反復(fù)測(cè)試得到證實(shí)。通過(guò)下面的理論說(shuō)明來(lái)解釋通過(guò)反復(fù)測(cè)試證實(shí)的結(jié)果。例如，在具有相變結(jié)構(gòu)的鋼的情況下，為了同時(shí)改善強(qiáng)度和延展性，如何使諸如C、Mn等的奧氏體穩(wěn)定元素富集在未轉(zhuǎn)變的奧氏體中被認(rèn)為是重要的。在兩相區(qū)中執(zhí)行精軋的情況下，溶質(zhì)元素的分散行為得以改善，因此，即使在存在同樣的組分的情況下，鐵素體被凈化，同時(shí)馬氏體被進(jìn)一步穩(wěn)定，并且這些效果即使在冷軋和退火之后也持續(xù)。另外，優(yōu)選地，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取，即，精軋后的帶鋼以450°C 680°C的溫度進(jìn)行卷取。如果熱軋卷取溫度低于450°C，則熱軋強(qiáng)度大大增加，不期望地導(dǎo)致可冷軋性的問(wèn)題。相反，如果該卷取溫度高于680°C，則熱軋后的帶鋼卷容易變形。因此，該溫度優(yōu)選地被限制為450°C 680°C。優(yōu)選地， 以這樣的方式執(zhí)行冷軋，即，將酸洗后的帶鋼以40% 75%的壓下率進(jìn)行軋制。優(yōu)選地以將酸洗后的帶鋼以40% 75%的壓下率進(jìn)行軋制這樣的方式執(zhí)行冷軋如果壓下率小于40%，則在退火時(shí)不會(huì)出現(xiàn)重結(jié)晶。相反，如果壓下率超過(guò)75%，則軋制變形阻力大大增加，使得難以執(zhí)行軋制。因此，壓下率優(yōu)選地被限制為40% 75%。另外，優(yōu)選地，以這樣的方式執(zhí)行連續(xù)退火，即，在750°C 840°C下對(duì)冷軋后的帶鋼進(jìn)行連續(xù)退火。如果退火溫度低于750°C，則不會(huì)出現(xiàn)重結(jié)晶。相反，如果退火溫度高于840°C，則難以獲得作為本發(fā)明中的主要相的鐵素體和馬氏體的雙相組織，并且?guī)т摰馁|(zhì)量流會(huì)變得有問(wèn)題。因此，退火溫度優(yōu)選地被限制為750°C 840°C。另外，優(yōu)選地，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻熱處理，即，以10°C /s 150°C /s的冷卻速率將連續(xù)退火后的帶鋼持續(xù)地冷卻至200°C 400°C。如果冷卻速率小于10°C /S，則在冷卻過(guò)程中會(huì)形成珠光體，使得難以獲得DP結(jié)構(gòu)。相反，如果冷卻速率超過(guò)150°C/s，則延展性會(huì)降低，并且鋼板的形狀會(huì)變差。因此，優(yōu)選地，將冷卻速率限制為10°C /s 150°C /s。另外，如果冷卻終點(diǎn)溫度低于200°C，則與冷卻速率太快的情況相似，難以控制鋼板的形狀。相反，如果溫度高于400°C，則難以獲得DP結(jié)構(gòu)。因此，冷卻終點(diǎn)溫度優(yōu)選地被限制為200°C 400°C。為了評(píng)估本發(fā)明的技術(shù)效果，進(jìn)行下面的測(cè)試。使用具有如下面的表I中所示的組成的鋼，在包括表2中的板坯厚度、鑄造速率、板坯表面溫度、軋制速率差、卷取溫度、退火溫度、冷卻速率等的操作條件下制造各個(gè)冷軋帶鋼，并且測(cè)量帶鋼的力學(xué)性能(抗拉強(qiáng)度、延伸率和性能偏差)和表面形狀。結(jié)果在下面的表2中示出。在表I中，在所有編號(hào)的鋼中，偶存元素(Cu+Ni+Sn+Pb)的總量被控制為0.18%或更低。第I 6號(hào)鋼是利用薄板坯鑄造技術(shù)(板坯厚度:84_)制造的熱軋帶鋼，第7 9號(hào)鋼(板坯厚度:230mm)是在傳統(tǒng)的軋機(jī)條件下制造的熱軋帶鋼。在表2中，板坯表面溫度表示在緊接粗軋之前測(cè)量的表面溫度。軋制速率差由通過(guò)將在終軋軋制時(shí)的單個(gè)帶鋼中的最大質(zhì)量流速率與最小質(zhì)量流速率之間的差與平均質(zhì)量流速率相除獲得的百分比值來(lái)表示，其中，軋制速率差低意味著軋制速率的變化小。精軋溫度表明是否在由關(guān)系式1±20°C計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)執(zhí)行軋制，因此對(duì)比鋼4、11、12和13通過(guò)在直接在Ar3轉(zhuǎn)變溫度以上的對(duì)應(yīng)于單相區(qū)的溫度下執(zhí)行軋制來(lái)獲得。在表2的第I 6號(hào)鋼的條件中，在粗軋后的帶鋼的加熱溫度被設(shè)定為1075°C，在第7 9號(hào)鋼的條件中，加熱溫度被設(shè)定為1200°C，熱軋后的帶鋼的厚度被設(shè)定為3.0mm。對(duì)熱軋后的帶鋼進(jìn)行酸洗，然后以壓下率為60%進(jìn)行冷軋，因此生產(chǎn)厚度為1.2mm的冷軋帶鋼，利用表2的退火溫度和冷卻速率將每個(gè)冷軋后的帶鋼冷卻至270°C，因此制造測(cè)試樣本。[表 I]
權(quán)利要求
1.一種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且在力學(xué)性能方面偏差小的高強(qiáng)度冷軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟: 使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯:0.05% 0.11% 的 C、0.01% 0.8% 的 S1、1.2% 2.2% 的 Mn、0.001% 0.1% 的 P、0.001% 0.02%的S、0.01% 1.0%的A1、0.001% 0.02%的N、總量為0.18%或更低的偶存元素 Cu+Ni+Sn+Pb、從 0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0% 的 Cr、0.005% 0.1% 的 Sb、0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1% 的 Nb、0.001% 0.1% 的 V 和 0.005% 0.5% 的 Mo 中選擇的一種或更多種，以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、力口熱、精軋和卷取，由此生產(chǎn)熱軋帶鋼；并且將熱軋后的帶鋼經(jīng)過(guò)酸洗、冷軋、連續(xù)退火和冷卻熱處理，從而制造冷軋DP鋼， 其中，執(zhí)行精軋使得單個(gè)帶鋼的軋制速率差為15%或更低，并且 以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻熱處理:以10°C /s 150°C /s的冷卻速率將連續(xù)退火后的帶鋼連續(xù)地冷卻至200°C 400°C。
2.一種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且在力學(xué)性能方面偏差小的高強(qiáng)度冷軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟: 使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯:0.05% 0.11% 的 C、0.01% 0.8% 的 S1、1.2% 2.2% 的 Mn、0.001% 0.1% 的 P、0.001% 0.02%的S、0.01% 1.0%的A1、0.001% 0.02%的N、總量為0.18%或更低的偶存元素 Cu+Ni+Sn+Pb、從 0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0% 的 Cr、0.005% 0.1% 的 Sb、0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1% 的 Nb、0.001% 0.1% 的 V 和 0.005% 0.5% 的 Mo 中選擇的一種或更多種，以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、力口熱、精軋和卷取，由此生產(chǎn)熱軋帶鋼；并且將熱軋后的帶鋼經(jīng)過(guò)酸洗、冷軋、連續(xù)退火和冷卻熱處理，從而制造冷軋DP鋼， 其中，執(zhí)行精軋使得終軋機(jī)架的軋制溫度落入由關(guān)系式[910-195C-70Mn+20Si+30P-25N-15Cr-40Mo] 土 20 °C計(jì)算的目標(biāo)溫度的范圍內(nèi)，并且 以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻熱處理:以10°C /s 150°C /s的冷卻速率將連續(xù)退火后的帶鋼連續(xù)地冷卻至200°C 400°C。
3.—種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且力學(xué)性能方面偏差小的高強(qiáng)度冷軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟: 使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯:0.05% 0.11% 的 C、0.01% 0.8% 的 S1、1.2% 2.2% 的 Mn、0.001% 0.1% 的 P、0.001% 0.02%的S、0.01% 1.0%的A1、0.001% 0.02%的N、總量為0.18%或更低的偶存元素 Cu+Ni+Sn+Pb、從 0.0002% 0.005% 的 B、0.01% 2.0% 的 Cr、0.005% 0.1% 的 Sb、0.001% 0.1% 的 T1、0.001% 0.1% 的 Nb、0.001% 0.1% 的 V 和 0.005% 0.5% 的 Mo 中選擇的一種或更多種，以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、力口熱、精軋和卷取，由此生產(chǎn)熱軋帶鋼；并且將熱軋后的帶鋼經(jīng)過(guò)酸洗、冷軋、連續(xù)退火和冷卻熱處理，從而制造冷軋DP鋼， 其中，執(zhí)行精軋使得單個(gè)帶鋼的軋制速率差為15%或更低， 執(zhí)行精軋使得終軋機(jī)架的軋制溫度落入由關(guān)系式[910-195C-70Mn+20Si+30P-25N-15Cr-40Mo] 土 20 V計(jì)算的目標(biāo)溫度的范圍內(nèi)，并且 以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻熱處理以10°C /s 150°C /s的冷卻速率將連續(xù)退火后的帶鋼連續(xù)地冷卻至200°C 400°C。
4.如權(quán)利要求I至權(quán)利要求3中的任意一項(xiàng)所述的方法，其中，以4.5mpm或更高的鑄造速率來(lái)執(zhí)行連鑄。
5.如權(quán)利要求I至權(quán)利要求3中的任意一項(xiàng)所述的方法，其中，執(zhí)行粗軋使得薄板坯在粗軋機(jī)入口處的溫度為950°C 1100°C，并且在粗軋時(shí)的累積壓下率為65%至90%。
6.如權(quán)利要求I至權(quán)利要求3中的任意一項(xiàng)所述的方法，其中，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行加熱將粗軋后的帶鋼加熱至950°C 1100°C或保持其熱量。
7.如權(quán)利要求I至權(quán)利要求3中的任意一項(xiàng)所述的方法，其中，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取在450°C 680°C的溫度對(duì)精軋后的帶鋼進(jìn)行卷取。
8.如權(quán)利要求I至權(quán)利要求3中的任意一項(xiàng)所述的方法，其中，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷軋將酸洗后的帶鋼軋制至壓下率為40%至75%。
9.如權(quán)利要求I至權(quán)利要求3中的任意一項(xiàng)所述的方法，其中，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行連續(xù)退火在750V 840°C對(duì)冷軋后的帶鋼進(jìn)行連續(xù)退火。
10.一種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且力學(xué)性能方面偏差小的高強(qiáng)度熱軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟 使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯.0. 03% 0. 1% 的 C、0. 01% I. 1% 的 Si、0. 8% 2. 0% 的 Mn、0. 001% 0. 1% 的 P、0. 001% .0. 02%的S、0. 01% I. 0%的A1、0. 001% 0. 02%的N、總量為0. 18%或更低的偶存元素Cu+Ni+Sn+Pb、從 0. 001% 0. 1% 的 Ti、0. 001% 0. 1% 的 Nb、0. 0002% 0. 005% 的 B、.0. 01% 2. 0%的Cr、0. 005% 0. 5%的Mo和0. 005% 0. 1%的Sb中選擇的一種或更多種，以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋、冷卻和卷取，由此生產(chǎn)熱軋DP鋼， 其中，執(zhí)行精軋使得單個(gè)帶鋼的軋制速率差為15%或更低，并且 以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取將冷卻后的帶鋼在由關(guān)系式[310-420C-50Mn-15Si-12Cr-.7. 5Mo] ±30°C計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行卷取。
11.一種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa可加工性優(yōu)異并且在力學(xué)性能方面偏差小的高強(qiáng)度熱軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟 使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯.0. 03% 0. 1% 的 C、0. 01% I. 1% 的 Si、0. 8% 2. 0% 的 Mn、0. 001% 0. 1% 的 P、0. 001% .0. 02%的S、0. 01% I. 0%的A1、0. 001% 0. 02%的N、總量為0. 18%或更低的偶存元素Cu+Ni+Sn+Pb、從 0. 001% 0. 1% 的 Ti、0. 001% 0. 1% 的 Nb、0. 0002% 0. 005% 的 B、.0. 01% 2. 0%的Cr、0. 005% 0. 5%的Mo和0. 005% 0. 1%的Sb中選擇的一種或更多種，以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋、冷卻和卷取，由此生產(chǎn)熱軋DP鋼， 其中，執(zhí)行精軋使得終軋機(jī)架的軋制溫度在Ar1轉(zhuǎn)變溫度和Ar3轉(zhuǎn)變溫度之間，并且 以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取將冷卻后的帶鋼在由關(guān)系式[310-420C-50Mn-15Si-12Cr-.5Mo] 土 30 V計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行卷取。
12.一種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且在力學(xué)性能方面偏差小的高強(qiáng)度熱軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟 使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯0. 03% 0. 1% 的 C、0. 01% I. 1% 的 Si、0. 8% 2. 0% 的 Mn、0. 001% 0. 1% 的 P、0. 001% 0. 02%的S、0. 01% I. 0%的A1、0. 001% 0. 02%的N、總量為0. 18%或更低的偶存元素Cu+Ni+Sn+Pb、從 0. 001% 0. 1% 的 Ti、0. 001% 0. 1% 的 Nb、0. 0002% 0. 005% 的 B、0. 01% 2. 0%的Cr、0. 005% 0. 5%的Mo和0. 005% 0. 1%的Sb中選擇的一種或更多種，以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋、冷卻和卷取，由此生產(chǎn)熱軋DP鋼， 其中，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻將精軋后的帶鋼在輸出輥道上以50°C /s或更高的冷卻速率進(jìn)行冷卻，并且 以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取將冷卻后的帶鋼在由關(guān)系式[310-420C-50Mn-15Si-12Cr-7.5Mo] ±30°C計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行卷取。
13.—種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且在力學(xué)性能方面偏差小的高強(qiáng)度熱軋DP鋼的方法，該方法包括下述步驟 使按重量百分比計(jì)包括下述組分的鋼經(jīng)過(guò)連鑄成為厚度為30mm 150mm的薄板坯0. 03% 0. 1% 的 C、0. 01% I. 1% 的 Si、0. 8% 2. 0% 的 Mn、0. 001% 0. 1% 的 P、0. 001% 0. 02%的S、0. 01% I. 0%的A1、0. 001% 0. 02%的N、總量為0. 18%或更低的偶存元素Cu+Ni+Sn+Pb、從 0. 001% 0. 1% 的 Ti、0. 001% 0. 1% 的 Nb、0. 0002% 0. 005% 的 B、0. 01% 2. 0%的Cr、0. 005% 0. 5%的Mo和0. 005% 0. 1%的Sb中選擇的一種或更多種，以及余量的Fe和其它不可避免的雜質(zhì)；使所述薄板坯經(jīng)過(guò)粗軋、加熱、精軋、冷卻和卷取，由此生產(chǎn)熱軋DP鋼， 其中，執(zhí)行精軋使得單個(gè)帶鋼的軋制速率差為15%或更低， 執(zhí)行精軋使得終軋機(jī)架的軋制溫度在Ar1轉(zhuǎn)變溫度和Ar3轉(zhuǎn)變溫度之間， 以這樣的方式來(lái)執(zhí)行冷卻將精軋后的帶鋼在輸出輥道上以50°C /s或更高的冷卻速率進(jìn)行冷卻，并且 以這樣的方式來(lái)執(zhí)行卷取將冷卻后的帶鋼在由關(guān)系式[310-420C-50Mn-15Si-12Cr-7.5Mo] ±30°C計(jì)算的目標(biāo)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行卷取。
14.如權(quán)利要求10至權(quán)利要求13中的任意一項(xiàng)所述的方法，其中，以4.5mpm或更大的鑄造速率執(zhí)行連鑄。
15.如權(quán)利要求10至權(quán)利要求13中的任意一項(xiàng)所述的方法，其中，執(zhí)行粗軋使得薄板坯在粗軋機(jī)的入口處的表面溫度為950°C 1100°C，并且粗軋時(shí)的累積壓下率為65% 90%。
16.如權(quán)利要求10至權(quán)利要求13中的任意一項(xiàng)所述的方法，其中，以這樣的方式來(lái)執(zhí)行加熱將粗軋后的帶鋼加熱至1000°C 1150°C或保持其熱量。
全文摘要
本發(fā)明的目的在于提供一種制造抗拉強(qiáng)度等級(jí)為590MPa、可加工性優(yōu)異并且在其材料性能方面偏差小的高強(qiáng)度冷軋/熱軋DP鋼的方法，其中，可利用薄板坯連鑄來(lái)實(shí)現(xiàn)優(yōu)良的可加工性，并且可以顯著地減小帶鋼在寬度方向和長(zhǎng)度方向上的材料性能的偏差。
文檔編號(hào)C22C38/06GK103237906SQ201180054912
公開(kāi)日2013年8月7日 申請(qǐng)日期2011年11月10日 優(yōu)先權(quán)日2010年11月15日
發(fā)明者康熙宰, 韓臺(tái)教, 成煥球 申請(qǐng)人:Posco公司