專利名稱：一種縮短轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐時(shí)間的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)領(lǐng)域，特別是涉及ー種縮短轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐時(shí)間的方法，尤其適用于冶煉終點(diǎn)溫度和氧化性波動(dòng)較大吋。
背景技術(shù)：
轉(zhuǎn)爐煉鋼具有效率高、節(jié)奏快、產(chǎn)量大、耗能小等諸多優(yōu)點(diǎn)，是目前最普遍應(yīng)用的煉鋼エ藝，轉(zhuǎn)爐煉鋼時(shí)由于受鋼液和渣液的侵蝕和沖擊，其爐襯受到嚴(yán)重的侵蝕，以往出鋼 后對爐襯進(jìn)行修補(bǔ)，通常采用噴補(bǔ)料和焦油白云石磚作為修補(bǔ)爐襯的原料，這不僅消耗了大量的耐火材料，還需要繁重的人力勞動(dòng)。因此近年來開發(fā)了轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐的方法，該方法是在轉(zhuǎn)爐出鋼后留下全部或者部分終渣，根據(jù)情況不加入或者加入適量調(diào)渣劑，使?fàn)t渣具有合適的粘度和組成，采用氧槍或者氧槍和底槍結(jié)合向噴渣噴吹高壓氮?dú)?、氬氣或者空氣等廉價(jià)氣體，使?fàn)t渣在氣體的強(qiáng)烈攪拌作用下飛濺到爐襯上，形成10_20mm左右的保護(hù)層，達(dá)到保護(hù)爐襯延長爐齡降低消耗的目的。如申請(專利)號(hào)為96120758. 2的發(fā)明提供了一種轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐方法。該發(fā)明的主要特征是在出鋼前的吹煉過程中向爐內(nèi)分批加入輕燒白云石，出鋼后再向殘留爐渣中加入調(diào)渣劑，調(diào)渣劑主要成分為鎂砂、輕澆白云石、菱鎂球、生白云石，之后向爐渣中噴吹高壓氮?dú)猓範(fàn)t渣飛濺到爐襯上，在爐襯表面形成保護(hù)層。近年來隨著鋼質(zhì)量的不斷提高，一些鋼種冶煉時(shí)都需要經(jīng)過一次以上的爐外精煉處理，因此需要提高出鋼溫度，而由于成分設(shè)計(jì)的要求又要求低碳含量出鋼，出鋼碳含量小于0. 05%，這樣形成的轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)爐渣具有溫度高、氧化渣高流動(dòng)性強(qiáng)、密度小、粘度低等特點(diǎn)，不利于快速濺渣。而對于另一部分出鋼溫度不必提高和出鋼碳含量也不要求特別低的鋼種，與高出鋼溫度和低碳含量出鋼相比具有爐渣溫度相對較低、氧化性相對較弱，密度相對較大、粘度相對較高的特點(diǎn)；對于濺渣護(hù)爐來說只有將爐渣量、溫度和粘度調(diào)整到適宜值才可以實(shí)現(xiàn)濺渣，對于不同的轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)來說就增加了濺渣的操作難度，延長了濺渣時(shí)間，而濺渣時(shí)間的長短影響著煉鋼エ序的生產(chǎn)率，同時(shí)由于爐渣的密度不同轉(zhuǎn)爐內(nèi)的渣量亦無法有效控制，但轉(zhuǎn)爐內(nèi)爐渣量直接影響了濺渣的效果，所以必須控制適宜的轉(zhuǎn)爐內(nèi)殘?jiān)?，目前尚未有發(fā)現(xiàn)與之相關(guān)的技術(shù)和發(fā)明，因此為了提高生產(chǎn)率并保證良好濺渣效果。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供ー種縮短轉(zhuǎn)爐冶煉濺渣護(hù)爐時(shí)間的方法，利用現(xiàn)有已有條件解決了轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼水氧化性不同造成的殘?jiān)?、爐渣溫度、粘度不穩(wěn)定帶來的濺渣時(shí)間長的問題。通過在冶煉完成后控制轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度獲得適宜的殘?jiān)浚缓蠹尤胝{(diào)質(zhì)冷卻劑，采用頂吹或頂?shù)讖?fù)吹達(dá)到快速濺渣目的。本發(fā)明通過在冶煉完成后控制轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度獲得適宜的殘?jiān)?，然后加入調(diào)質(zhì)冷卻剤，采用頂吹或頂?shù)讖?fù)吹達(dá)到快速濺渣目的；其特征在于，在エ藝中控制如下技術(shù)參數(shù)I)轉(zhuǎn)爐正常吹氧冶煉,在達(dá)到冶煉終點(diǎn)后,測量鋼水活氧度和鋼水溫度,然后出鋼，同時(shí)計(jì)算出轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度和調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量，轉(zhuǎn)爐排渣時(shí)傾動(dòng)角度根據(jù)鋼水氧活度在300-1200ppm之間高低變化調(diào)整為140° -165°之間，調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量根據(jù)冶煉終點(diǎn)出鋼溫度在1640-1720°C之間變化為3-8kg/t鋼。2)出鋼完畢將轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)至計(jì)算出的排渣角度排渣，并準(zhǔn)備調(diào)質(zhì)冷卻劑；3)排渣終止加入調(diào)質(zhì)冷卻剤； 4)之后采用頂吹氮?dú)饣蝽數(shù)讖?fù)吹氮?dú)膺M(jìn)行濺渣護(hù)渣操作，與正常濺渣エ藝相同。轉(zhuǎn)爐排渣適宜的殘?jiān)客ㄟ^測量冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度a。計(jì)算得出，氧活度a。単位為ppm，轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度A的計(jì)算公式A = -0.022a。+ 171.6°，在公式中氧活度為無量綱單位，得出轉(zhuǎn)爐排渣需傾動(dòng)的角度，単位為。，在此角度排渣后轉(zhuǎn)爐內(nèi)所剰余的渣量即為
最佳殘?jiān)?。調(diào)質(zhì)冷卻劑適宜的加入量通過測量冶煉終點(diǎn)鋼水溫度計(jì)算得出，溫度t単位為。C，調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量S計(jì)算公式S= 0. 0003558t2 - I. 136t + 909. 2，在公式中鋼水溫度為無量綱單位，調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量S單位為kg/t鋼。調(diào)質(zhì)冷卻劑組成為石灰石和白云石,重量百分比均為0 100%,滿足化學(xué)成分重量百分含量為=CaO :30-55%,MgO :5_22%，其他為不可避免的雜質(zhì)。原料粒度為5 15mm，同時(shí)粒度小于5mm的數(shù)量不超過10wt%。所述的調(diào)質(zhì)冷卻劑組成為石灰石和白z 石，重量百分比均為0 100%。本發(fā)明具有下列優(yōu)點(diǎn)和效果冶煉終點(diǎn)時(shí)根據(jù)鋼水的氧活度和溫度就可以確定濺渣護(hù)爐所需適宜的轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)角度，以保留適宜的渣量，還可以得出適宜的調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量，為濺渣提供良好的初始條件，具有以下優(yōu)點(diǎn)I)利用現(xiàn)有設(shè)備無需新添任何設(shè)備；2)操作簡便，方法簡單。采用本發(fā)明可取得以下效果I)可以避免殘?jiān)坎▌?dòng)和爐渣冷卻效果的波動(dòng)對濺渣效果的不良影響，降低對操作エ的技術(shù)要求，減少人為因素，保證了良好的濺渣效果；2)加速了爐渣降溫，穩(wěn)定減少了濺渣時(shí)間，為エ序順行提高效率提供保障。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例I鋼種為管線鋼X80，轉(zhuǎn)爐出鋼量為100噸，生產(chǎn)エ藝為“鐵水預(yù)處理ー轉(zhuǎn)爐ー鋼包爐精煉一RH真空處理ー連鋳”，轉(zhuǎn)爐出鋼鋼水C%為0. 034wt% ;轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)測量氧活度和鋼水溫度，氧活度為1230ppm，溫度為1715°C，開始出鋼，計(jì)算轉(zhuǎn)爐排渣角度排渣為144. 5°，調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量為744kg，調(diào)質(zhì)冷卻劑為100wt%白云石。出鋼完畢將轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)至144. 5°排渣，排渣時(shí)間為75秒，排渣完畢加入744kg調(diào)質(zhì)冷卻剤，然后頂吹氮進(jìn)行濺渣護(hù)爐，濺渣護(hù)爐時(shí)間為215秒。鋼渣濺渣前后成分如表I所
/Jn o表I鋼渣濺渣前后成分，wt%
權(quán)利要求
1.ー種縮短轉(zhuǎn)爐冶煉濺渣護(hù)爐時(shí)間的方法，通過在冶煉完成后控制轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度獲得適宜的殘?jiān)?，然后加入調(diào)質(zhì)冷卻剤，采用頂吹或頂?shù)讖?fù)吹達(dá)到快速濺渣目的；其特征在于，在エ藝中控制如下技術(shù)參數(shù) (1)轉(zhuǎn)爐正常吹氧冶煉，在達(dá)到冶煉終點(diǎn)后，測量鋼水活氧度和鋼水溫度，然后出鋼，同時(shí)計(jì)算出轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度和調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量，轉(zhuǎn)爐排渣時(shí)傾動(dòng)角度根據(jù)鋼水氧活度在300-1200ppm之間高低變化調(diào)整為140° -165°之間，調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量根據(jù)冶煉終點(diǎn)出鋼溫度在1640-1720°C之間變化為3-8kg/t鋼； (2)出鋼完畢將轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)至計(jì)算出的排渣角度排渣，并準(zhǔn)備調(diào)質(zhì)冷卻劑； (3)排渣終止加入調(diào)質(zhì)冷卻劑； (4)之后采用頂吹氮?dú)饣蝽數(shù)讖?fù)吹氮?dú)膺M(jìn)行濺渣護(hù)渣操作，與正常濺渣エ藝相同； 轉(zhuǎn)爐排渣適宜的殘?jiān)客ㄟ^測量冶煉終點(diǎn)鋼水氧活度a。計(jì)算得出，氧活度a。單位為ppm，轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度A的計(jì)算公式A = -0.022a。+ 171.6°，在公式中氧活度為無量綱単位，得出轉(zhuǎn)爐排渣需傾動(dòng)的角度，単位為。，在此角度排渣后轉(zhuǎn)爐內(nèi)所剰余的渣量即為最佳殘?jiān)浚? 調(diào)質(zhì)冷卻劑適宜的加入量通過測量冶煉終點(diǎn)鋼水溫度計(jì)算得出，溫度t単位為。C，調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量S計(jì)算公式S= 0. 0003558t2 - I. 136t + 909. 2，在公式中鋼水溫度為無量綱單位，調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量S單位為kg/t鋼。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述的調(diào)質(zhì)冷卻劑組成為石灰石和白云石，重量百分比均為0 100%。
全文摘要
一種縮短轉(zhuǎn)爐冶煉濺渣護(hù)爐時(shí)間的方法，屬于轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)領(lǐng)域，通過在冶煉完成后控制轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度獲得適宜的殘?jiān)?，然后加入調(diào)質(zhì)冷卻劑，采用頂吹或頂?shù)讖?fù)吹達(dá)到快速濺渣目的。其中轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度和調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量根據(jù)轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)所測量的鋼水氧活度和溫度計(jì)算得出，轉(zhuǎn)爐排渣傾動(dòng)角度A的計(jì)算公式A = -0.022ao + 171.6°，調(diào)質(zhì)冷卻劑加入量S計(jì)算公式S= 0.0003558t2 - 1.136t + 909.2。調(diào)質(zhì)冷卻劑組成為石灰石和白云石，重量百分比均為0~100%。優(yōu)點(diǎn)在于，利用現(xiàn)有已有條件解決了轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼水氧化性不同造成的殘?jiān)?、爐渣溫度、粘度不穩(wěn)定帶來的濺渣時(shí)間長的問題，縮短了濺渣護(hù)爐時(shí)間。
文檔編號(hào)C21C5/36GK102643947SQ201210141390
公開日2012年8月22日 申請日期2012年5月8日 優(yōu)先權(quán)日2012年5月8日
發(fā)明者劉金剛, 危尚好, 姜中行, 孫碩猛, 孫齊松, 張利君, 朱志遠(yuǎn), 李戰(zhàn)軍, 柴玉國, 王彥鋒, 王文軍, 王立峰, 許東利, 郝寧, 閆新慧 申請人:首鋼總公司