專(zhuān)利名稱(chēng)：花崗巖切割用排鋸刀頭及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種通過(guò)燒結(jié)制造的排鋸刀頭，主要涉及能夠切割花崗巖的排鋸刀頭。還涉及該排鋸刀頭的制造方法。
背景技術(shù)：
花崗巖，巖質(zhì)堅(jiān)硬密實(shí)，屬于硬質(zhì)石材，常用于高級(jí)建筑裝修工程。目前，加工花崗巖小規(guī)格板材均采用圓盤(pán)鋸加工，大規(guī)格板材需要砂鋸甚至繩鋸加工，圓盤(pán)鋸加工花崗巖板材的缺點(diǎn)是切縫寬，浪費(fèi)大量石料，因?yàn)閳A盤(pán)鋸自身尺寸的限制，無(wú)法切割較大平面的花崗巖石材；砂鋸和繩鋸能夠加工大規(guī)格板材，但是效率低、能耗高，而且污染嚴(yán)重，特別是繩鋸成本很高(世界上只有國(guó)外幾臺(tái)在使用)。而排鋸因?yàn)殇搸л^薄，可以節(jié)省石材20%以上，而且可以切割較大平面的石板材且成本低，人們一直試圖采用排鋸來(lái)加工花崗巖石材，迄今為止在世界范圍內(nèi)也沒(méi)有排鋸切割花崗巖的技術(shù)被發(fā)現(xiàn)或公開(kāi)。排鋸不能切割花崗巖的技術(shù)問(wèn)題之一是排鋸刀頭與鋼帶的焊接結(jié)合面較小，排鋸刀頭與鋼帶的金屬成分差別較大，焊接后的焊縫質(zhì)量和焊縫尺寸使排鋸刀頭所承受的切削力較小，切削力稍大排鋸刀頭就會(huì)脫落。排鋸不能切割花崗巖的技術(shù)問(wèn)題之二是因?yàn)榕配忎搸У南拗?，排鋸刀頭相對(duì)圓盤(pán)鋸刀頭要求更薄，因而不成形成克服花崗巖硬度的切削力，金剛石磨粒太多，刀頭胎體對(duì)金剛石磨粒的把持力不足，會(huì)導(dǎo)致金剛石磨粒過(guò)早脫落，根本無(wú)法切割花崗巖，而金剛石磨粒太少，又使得刀頭壽命極短，其切割效率不被市場(chǎng)接受。排鋸不能切割花崗巖的技術(shù)問(wèn)題之三是因?yàn)榕配彽额^較薄，切縫較窄，側(cè)表面在切割花崗巖過(guò)程中會(huì)受到磨損并產(chǎn)生熱量，使排鋸刀頭變得更薄，刀頭胎體對(duì)金剛石磨粒的把持力同時(shí)降低，切削能力大大下降，同樣使排鋸無(wú)法滿(mǎn)足切割花崗巖的要求。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的第一個(gè)技術(shù)問(wèn)題是提供一種焊接牢固、表面硬度高，耐磨性強(qiáng)的花崗巖切割用排鋸刀頭。為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明的技術(shù)方案是花崗巖切割用排鋸刀頭，包括刀頭本體，所述刀頭本體的頂面設(shè)有與所述刀頭本體燒結(jié)在一起的焊接過(guò)渡體，所述刀頭本體包括燒結(jié)在一起的金屬結(jié)合劑和金剛石磨粒，所述焊接過(guò)渡體為燒結(jié)在一起的金屬結(jié)合劑，所述刀頭本體和所述焊接過(guò)渡體燒結(jié)后的結(jié)合體外表面設(shè)有硬質(zhì)耐磨相。作為一種優(yōu)選的技術(shù)方案，所述硬質(zhì)耐磨相為滲碳層、滲氮層或者強(qiáng)碳、氮化物形成元素與金屬結(jié)合劑反應(yīng)形成的硬質(zhì)耐磨層。作為對(duì)上述技術(shù)方案的改進(jìn)，所述強(qiáng)碳化物形成元素為？6 31、1%38、&、1、￥、51和Ti中的一種或一種以上的組合。作為一種優(yōu)選的技術(shù)方案，所述金剛石磨粒在所述刀頭本體中的體積比濃度為
10% 80%O
作為一種優(yōu)選的技術(shù)方案，所述金屬結(jié)合劑的基礎(chǔ)成分體系為Fe-Ni-Co-Cu-Sn-Zn中三種以上元素的組合，所述金屬結(jié)合劑的金屬粉末為二元以上的預(yù)合金粉末和/或單質(zhì)金屬粉末。作為對(duì)上述技術(shù)方案的改進(jìn)，所述刀頭本體包括平行設(shè)置且燒結(jié)在一起的至少兩
層置片。由于采用了上述技術(shù)方案，花崗巖切割用排鋸刀頭，包括刀頭本體，所述刀頭本體的頂面設(shè)有與所述刀頭本體燒結(jié)在一起的焊接過(guò)渡體，所述刀頭本體包括燒結(jié)在一起的金屬結(jié)合劑和金剛石磨粒，所述焊接過(guò)渡體為燒結(jié)在一起的金屬結(jié)合劑，所述刀頭本體和所述焊接過(guò)渡體燒結(jié)后的結(jié)合體外表面設(shè)有硬質(zhì)耐磨相；焊接過(guò)渡體的設(shè)置，克服了刀頭本體與鋼帶的金屬成分差別較大造成的焊接質(zhì)量問(wèn)題，使刀頭本體獲得穩(wěn)固的切屑推動(dòng)力；硬質(zhì)耐磨相的設(shè)置，大幅度提高了刀頭本體表面的耐磨性，保護(hù)內(nèi)層胎體金屬不受磨損，維持刀頭厚度尺寸，保障平穩(wěn)的連續(xù)切削過(guò)程，刀頭耐熱抗氧化性增強(qiáng)，可有效避免因加工過(guò)程中產(chǎn)生的大量摩擦熱而引起的金屬結(jié)合劑金屬氧化失效，從而有效的增強(qiáng)了金屬結(jié)合劑對(duì)金剛石磨粒的機(jī)械把持力，提高工具的加工效率和使用壽命；在形成硬質(zhì)耐磨相過(guò)程中，刀頭本體內(nèi)部金剛石磨粒和金屬結(jié)合劑的機(jī)械把持力大大增強(qiáng)，滿(mǎn)足了切割花崗巖的要求。本發(fā)明所要解決的第二個(gè)技術(shù)問(wèn)題是提供兩種花崗巖切割用排鋸刀頭的制造方法。第一種花崗巖切割用排鋸刀頭的制造方法，包括如下步驟
步驟一將金屬結(jié)合劑和金剛石磨粒按比例混合均勻，然后將混合粉末在模具中冷壓制成刀頭本體的坯體，用金屬結(jié)合劑在模具中冷壓制成焊接過(guò)渡體的坯體，將刀頭本體的坯體和焊接過(guò)渡體的坯體組裝后放入熱壓燒結(jié)模具內(nèi)燒結(jié)成型；熱壓燒結(jié)的溫度為6000C -1100O，壓力為 20Kg. f/cm2-100Kg. f/cm2 ；
步驟二 在高溫裝置中，對(duì)刀頭進(jìn)行表面滲碳/滲氮處理，在所述刀頭本體和所述焊接過(guò)渡體燒結(jié)后的結(jié)合體外表面形成具有一定厚度的硬質(zhì)金屬碳化物/氮化物；滲碳的溫度為 600°C -1100°C，滲氮的溫度為 600°C -IlOO0C ；
第二種花崗巖切割用排鋸刀頭的制造方法，包括如下步驟
步驟一向金屬結(jié)合劑中加入？6 31、1%38、0、1、￥、5丨和Ti中的一種或一種以上組合的強(qiáng)碳化物形成元素；強(qiáng)碳化物形成元素與金屬結(jié)合劑的體積比濃度為O. 2% 60% ；步驟二 將金屬結(jié)合劑、金剛石磨粒和強(qiáng)碳化物形成元素的混合物按比例混合均勻，然后將混合粉末在模具中冷壓制成刀頭本體的坯體，用金屬結(jié)合劑在模具中冷壓制成焊接過(guò)渡體的坯體，將刀頭本體的坯體和焊接過(guò)渡體的坯體組裝后放入熱壓燒結(jié)模具內(nèi)燒結(jié)成型，在燒結(jié)過(guò)程中，所述強(qiáng)碳化物形成元素與金屬結(jié)合劑的成分反應(yīng)，在所述刀頭本體和所述焊接過(guò)渡體燒結(jié)后的結(jié)合體外表面形成具有一定厚度的硬質(zhì)耐磨相；熱壓燒結(jié)的溫度為6000C -1100O，壓力為 20Kg. f/cm2-100Kg. f/cm2。上述兩種制造方法較為簡(jiǎn)單，完全適用于制造本發(fā)明的花崗巖切割用排鋸刀頭。


圖I是本發(fā)明實(shí)施例的結(jié)構(gòu)示意圖2是本發(fā)明實(shí)施例排鋸的結(jié)構(gòu)示意圖；CN 102922607 A
書(shū)
明
說(shuō)
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圖中1-刀頭本體；11_疊片；2_焊接過(guò)渡體；3_硬質(zhì)耐磨相；4_鋼帶。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖和實(shí)施例，進(jìn)一步闡述本發(fā)明。在下面的詳細(xì)描述中，只通過(guò)說(shuō)明的方式描述了本發(fā)明的某些示范性實(shí)施例。毋庸置疑，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員可以認(rèn)識(shí)到，在不偏離本發(fā)明的精神和范圍的情況下，可以用各種不同的方式對(duì)所描述的實(shí)施例進(jìn)行修正。因此，附圖和描述在本質(zhì)上是說(shuō)明性的，而不是用于限制權(quán)利要求的保護(hù)范圍。如圖1所示，花丙巖切IllJ用排銀刀頭，包括刀頭本體I，所述刀頭本體I的頂面設(shè)有與所述刀頭本體I燒結(jié)在一起的焊接過(guò)渡體2，所述刀頭本體I包括燒結(jié)在一起的金屬結(jié)合劑和金剛石磨粒，所述焊接過(guò)渡體2為燒結(jié)在一起的金屬結(jié)合劑，所述金屬結(jié)合劑的基礎(chǔ)成分體系為Fe-Ni-Co-Cu-Sn-Zn中三種以上兀素的組合,所述金屬結(jié)合劑的金屬粉末為二元以上的預(yù)合金粉末和/或單質(zhì)金屬粉末。其中所述金剛石磨粒在所述刀頭本體I中的體積比濃度為10% 80%。所述刀頭本體I和所述焊接過(guò)渡體2燒結(jié)后的結(jié)合體外表面設(shè)有硬質(zhì)耐磨相3。所述硬質(zhì)耐磨相3為滲碳層、滲氮層或者強(qiáng)碳化物形成元素與金屬結(jié)合劑反應(yīng)形成的硬質(zhì)耐磨層。其中，所述強(qiáng)碳化物形成元素為Fe、Al、Mg、Ag、Cr、W、V、Si和Ti中的一種或一種以上的組合。使用時(shí)，將所述焊接過(guò)渡體2與排鋸鋼條焊接面的硬質(zhì)耐磨相3磨掉，即可焊接在排鋸鋼條上。本實(shí)施例中，所述刀頭本體I包括平行設(shè)置且燒結(jié)在一起的六層疊片11。當(dāng)然根據(jù)需要可以設(shè)置其它數(shù)量的疊片11，并不偏離本發(fā)明的主旨。下面舉例說(shuō)明花崗巖切割用排鋸刀頭的制造方法。方法一
步驟一將金屬結(jié)合劑和金剛石磨粒按比例混合均勻，然后將混合粉末在模具中冷壓制成刀頭本體I的坯體，用金屬結(jié)合劑在模具中冷壓制成焊接過(guò)渡體2的坯體，將刀頭本體I的坯體和焊接過(guò)渡體2的坯體組裝后放入熱壓燒結(jié)模具內(nèi)燒結(jié)成型；熱壓燒結(jié)的溫度為 6000C -1100°C，壓力為 20Kg. f/cm2-100Kg. f/cm2 ；
步驟二 在高溫裝置中，對(duì)刀頭進(jìn)行表面滲碳/滲氮處理，在所述刀頭本體I和所述焊接過(guò)渡體2燒結(jié)后的結(jié)合體外表面形成具有一定厚度的硬質(zhì)金屬碳化物/氮化物；滲碳的溫度為600°C -1100°C，滲氮的溫度為600°C -IlOO0C ；
方法二
步驟一向金屬結(jié)合劑中加入？6 31、1%38、0、1、￥、5丨和Ti中的一種或一種以上組合的強(qiáng)碳化物形成元素；強(qiáng)碳化物形成元素與金屬結(jié)合劑的體積比濃度為O. 2% 60% ；步驟二 將金屬結(jié)合劑、金剛石磨粒和強(qiáng)碳化物形成元素的混合物按比例混合均勻，然后將混合粉末在模具中冷壓制成刀頭本體I的坯體，用金屬結(jié)合劑在模具中冷壓制成焊接過(guò)渡體2的坯體，將刀頭本體I的坯體和焊接過(guò)渡體2的坯體組裝后放入熱壓燒結(jié)模具內(nèi)燒結(jié)成型，在燒結(jié)過(guò)程中，所述強(qiáng)碳化物形成元素與金屬結(jié)合劑的成分反應(yīng)，在所述刀頭本體I和所述焊接過(guò)渡體2燒結(jié)后的結(jié)合體外表面形成具有一定厚度的硬質(zhì)耐磨相3 ;熱壓燒結(jié)的溫度為 600°C -1100°C，壓力為 20Kg. f/cm2-100Kg. f/cm2。本發(fā)明排鋸刀頭具備了下述突出優(yōu)點(diǎn)
5①焊接過(guò)渡體2的設(shè)置，克服了刀頭本體I與鋼帶4的金屬成分差別較大造成的焊接質(zhì)量問(wèn)題，使刀頭本體I獲得穩(wěn)固的切屑推動(dòng)力。②硬質(zhì)耐磨相3的設(shè)置，大幅度提高了刀頭本體I表面的耐磨性，保護(hù)內(nèi)層胎體金屬不受磨損，維持刀頭厚度尺寸，保障平穩(wěn)的連續(xù)切削過(guò)程，刀頭耐熱抗氧化性增強(qiáng)，可有效避免因加工過(guò)程中產(chǎn)生的大量摩擦熱而引起的金屬結(jié)合劑金屬氧化失效，從而有效的增強(qiáng)了金屬結(jié)合劑對(duì)金剛石磨粒的機(jī)械把持力，提高工具的加工效率和使用壽命。③在形成硬質(zhì)耐磨相3過(guò)程中，刀頭本體I內(nèi)部金剛石磨粒和金屬結(jié)合劑的機(jī)械把持力大大增強(qiáng)，滿(mǎn)足了切割花崗巖的要求。下面結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)本發(fā)明的技術(shù)效果做進(jìn)一步的說(shuō)明。80條花崗巖排鋸切割實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如下
鋼帶(長(zhǎng))4300mmX (寬)180mmX (厚)3. Omm ;刀頭(長(zhǎng))22/18mmX (高)9. 5mm X(厚)4. 0/4. 5mm (梯形);每根鋼帶焊接28粒刀頭，共計(jì)裝排鋸80條。如圖2所示，鋼帶為65Mn鋼，每片28粒刀頭。實(shí)驗(yàn)廠家山東五蓮國(guó)磊石業(yè)有限公司。實(shí)驗(yàn)設(shè)備上海閩盛機(jī)械設(shè)備有限公司生產(chǎn)的80根鋼帶排鋸。實(shí)驗(yàn)材料山東五蓮“五蓮紅”花崗巖(編號(hào)一G368)。石材性質(zhì)五蓮紅主要礦物成分和物理性能一鉀長(zhǎng)石、斜長(zhǎng)石、石英、角閃石及少量黑云母。二化學(xué)成分 Si02-68. 28% ,Al2O3-H. 81% ,Fe2 O3-L 78%、Ca0_2. 19%、MgO-I. 30%、Κ20-4·95 %、Na20-3. 62%。三、物理性能平均抗壓強(qiáng)度 1400_2400Kg /cm2，平均抗折強(qiáng)度130-140 Kg /cm2耐磨性0. 6 g /cm2，吸水率0. 36%，耐酸率96.5%，耐堿率98. 42%，硬度莫氏7. 4級(jí)，比重2. 65g/cm3?；牧弦?guī)格(長(zhǎng))2600mmX(寬)IOOOmmX (高)1200mm。刀頭參數(shù)刀頭金屬結(jié)合劑成分體系確定為Fe-Ni-Cu-Sn-Zn，單質(zhì)金屬粉末與預(yù)合金粉末混配應(yīng)用，金剛石體積濃度為20% (其中，粒度40/45 (HWD60)占60%，粒度45/50(HWD40)占40%)。米用方法一,將金剛石與金屬結(jié)合劑粉末混合均勻后，置于石墨模具中進(jìn)行熱壓燒結(jié)，通過(guò)熱壓反應(yīng)，在一定的溫度和壓力條件下，使石墨與刀頭中的Fe反應(yīng)，在成品刀頭的外側(cè)表面形成非連續(xù)分布、厚度約為O. 2mm的Fe3C硬質(zhì)耐磨層，硬度為HRBl 16。采用本發(fā)明的方法二，也可實(shí)現(xiàn)在刀頭外側(cè)表面形成不同結(jié)構(gòu)的硬質(zhì)耐磨相4。鋸切條件濕切，排鋸的電機(jī)功率為100KW，飛輪轉(zhuǎn)速為90r/min，排鋸線速度為72m/min。在此條件下,此排鋸的向下切割速度可達(dá)7 cm/h,單次切割厚度I. 2m,累計(jì)切割厚度12 m后更換刀頭。切割板材平整度不超過(guò)± 1mm，板面平滑度好，可直接進(jìn)行研磨、拋光。而國(guó)內(nèi)外的排鋸刀頭實(shí)驗(yàn)花崗巖要么無(wú)法切割，要么最大切割O. 6m即不能切割或者刀頭磨損完畢。而砂鋸最大切割速度2cm/h，并且切割鋸縫為8 10mm。板面平整度差,而且粗糙不平，需要進(jìn)行定厚方可進(jìn)行研磨、拋光。(而書(shū)中提到的花崗巖繩鋸只是在意大利有兩家大型石材廠使用過(guò)，但由于成本極高，性?xún)r(jià)比低，現(xiàn)在基本都停止了使用)。從上述切割情況比較，本發(fā)明的排鋸刀頭較其它同類(lèi)產(chǎn)品在鋒利度和使用壽命方面均已打破了花崗巖排鋸切割的空白記錄，更為突出的是由于刀頭外側(cè)表面具有耐磨硬質(zhì)相，在切割過(guò)程中刀頭厚度基本不變，石板的切縫寬度變化小，石板的加工精度明顯提高，成品板材的加工尺寸誤差始終保持為±0. 5mm。
權(quán)利要求
1.花崗巖切割用排鋸刀頭，包括刀頭本體，其特征在于所述刀頭本體的頂面設(shè)有與所述刀頭本體燒結(jié)在一起的焊接過(guò)渡體，所述刀頭本體包括燒結(jié)在一起的金屬結(jié)合劑和金剛石磨粒，所述焊接過(guò)渡體為燒結(jié)在一起的金屬結(jié)合劑，所述刀頭本體和所述焊接過(guò)渡體燒結(jié)后的結(jié)合體外表面設(shè)有硬質(zhì)耐磨相。
2.如權(quán)利要求I所述的花崗巖切割用排鋸刀頭，其特征在于所述硬質(zhì)耐磨相為滲碳層、滲氮層或者強(qiáng)碳、氮化物形成元素與金屬結(jié)合劑反應(yīng)形成的硬質(zhì)耐磨層。
3.如權(quán)利要求2所述的花崗巖切割用排鋸刀頭，其特征在于所述強(qiáng)碳化物形成元素為Fe、Al、Mg、Ag、Cr、W、V、Si和Ti中的一種或一種以上的組合。
4.如權(quán)利要求I所述的花崗巖切割用排鋸刀頭，其特征在于所述金剛石磨粒在所述刀頭本體中的體積比濃度為10% 80%。
5.如權(quán)利要求I所述的花崗巖切割用排鋸刀頭，其特征在于所述金屬結(jié)合劑的基礎(chǔ)成分體系為Fe-Ni-Co-Cu-Sn-Zn中三種以上兀素的組合,所述金屬結(jié)合劑的金屬粉末為二元以上的預(yù)合金粉末和/或單質(zhì)金屬粉末。
6.如權(quán)利要求1、2、3、4或5所述的花崗巖切割用排鋸刀頭，其特征在于所述刀頭本體包括平行設(shè)置且燒結(jié)在一起的至少兩層疊片。
7.如權(quán)利要求2所述的花崗巖切割用排鋸刀頭的制造方法，其特征在于，包括如下步驟 步驟一將金屬結(jié)合劑和金剛石磨粒按比例混合均勻，然后將混合粉末在模具中冷壓制成刀頭本體的坯體，用金屬結(jié)合劑在模具中冷壓制成焊接過(guò)渡體的坯體，將刀頭本體的坯體和焊接過(guò)渡體的坯體組裝后放入熱壓燒結(jié)模具內(nèi)燒結(jié)成型；熱壓燒結(jié)的溫度為6000C -1100O，壓力為 20Kg. f/cm2-100Kg. f/cm2 ； 步驟二 在高溫裝置中，對(duì)刀頭進(jìn)行表面滲碳/滲氮處理，在所述刀頭本體和所述焊接過(guò)渡體燒結(jié)后的結(jié)合體外表面形成具有一定厚度的硬質(zhì)金屬碳化物/氮化物；滲碳的溫度為 600°C -1100°C，滲氮的溫度為 600°C -1100°C。
8.如權(quán)利要求3所述的花崗巖切割用排鋸刀頭的制造方法，其特征在于，包括如下步驟 步驟一向金屬結(jié)合劑中加入？6 31、1%38、0、1、￥、5丨和Ti中的一種或一種以上組合的強(qiáng)碳化物形成元素；強(qiáng)碳化物形成元素與金屬結(jié)合劑的體積比濃度為O. 2% 60% ；步驟二 將金屬結(jié)合劑、金剛石磨粒和強(qiáng)碳化物形成元素的混合物按比例混合均勻，然后將混合粉末在模具中冷壓制成刀頭本體的坯體，用金屬結(jié)合劑在模具中冷壓制成焊接過(guò)渡體的坯體，將刀頭本體的坯體和焊接過(guò)渡體的坯體組裝后放入熱壓燒結(jié)模具內(nèi)燒結(jié)成型，在燒結(jié)過(guò)程中，所述強(qiáng)碳化物形成元素與金屬結(jié)合劑的成分反應(yīng)，在所述刀頭本體和所述焊接過(guò)渡體燒結(jié)后的結(jié)合體外表面形成具有一定厚度的硬質(zhì)耐磨相；熱壓燒結(jié)的溫度為6000C -1100O，壓力為 20Kg. f/cm2-100Kg. f/cm2。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種花崗巖切割用排鋸刀頭及其制造方法，花崗巖切割用排鋸刀頭包括刀頭本體、焊接過(guò)渡體，所述焊接過(guò)渡體為燒結(jié)在一起的金屬結(jié)合劑，所述刀頭本體和所述焊接過(guò)渡體燒結(jié)后的結(jié)合體外表面設(shè)有硬質(zhì)耐磨相；焊接過(guò)渡體的設(shè)置，克服了刀頭本體與鋼帶的金屬成分差別較大造成的焊接質(zhì)量問(wèn)題，使刀頭本體獲得穩(wěn)固的切屑推動(dòng)力；硬質(zhì)耐磨相的設(shè)置，大幅度提高了刀頭本體表面的耐磨性，保護(hù)內(nèi)層胎體金屬不受磨損，保障平穩(wěn)的連續(xù)切削過(guò)程，從而有效的增強(qiáng)了金屬結(jié)合劑對(duì)金剛石磨粒的機(jī)械把持力，提高工具的加工效率和使用壽命；在形成硬質(zhì)耐磨相過(guò)程中，刀頭本體內(nèi)部金剛石磨粒和金屬結(jié)合劑的機(jī)械把持力大大增強(qiáng)，滿(mǎn)足了切割花崗巖的要求。
文檔編號(hào)B22F7/06GK102922607SQ20121044031
公開(kāi)日2013年2月13日 申請(qǐng)日期2012年11月7日 優(yōu)先權(quán)日2012年11月7日
發(fā)明者陳濤 申請(qǐng)人:山東日能超硬材料有限公司