合金化熱鍍鋅鋼板的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供耐腐蝕性、鍍層密合性、耐氫脆性優(yōu)良的合金化熱鍍鋅鋼板及其制造方法。該合金化熱鍍鋅鋼板在含有C：0.02％以上且0.30％以下、Si：0.01％以上且2.5％以下、Mn：0.1％以上且3.0％以下、P：0.003％以上且0.08％以下、S：0.01％以下、Al：0.001％以上且0.20％以下并且含有Ti：0.03％以上且0.40％以下、Nb：0.001％以上且0.2％以下、V：0.001％以上且0.2％以下、Mo：0.01％以上且0.5％以下、W：0.001％以上且0.2％以下中的1種以上的鋼板的表面上具有含有7～15％的Fe的鍍鋅層。在鍍鋅層中，平均粒徑為1nm以上且20nm以下并且由Ti、Nb、V、Mo、W中的1種以上構(gòu)成的碳化物以每1個分區(qū)為5個以上的比例存在，所述1個分區(qū)通過鍍層厚度以及在與厚度方向正交的方向上以1μm的間隔對鍍層截面進行的劃分而得到。
【專利說明】合金化熱鍍鋅鋼板

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及適合作為汽車防銹表面處理鋼板的、耐腐蝕性、鍍層密合性以及耐氫 脆性優(yōu)良的合金化熱鍍鋅鋼板。

【背景技術(shù)】
[0002] 在汽車、卡車的框架、行走部分這樣的構(gòu)件中，以往一直使用TS440MPa級以下的 熱軋鋼板。但是，近來，以提高汽車的耐碰撞特性和保護地球環(huán)境為目的，正在推進汽車用 鋼板的高強度化、薄壁化，已經(jīng)開始研究使用TS590MPa級、TS780MPa級、甚至TS980MPa級 以上的高強度熱軋鋼板。
[0003] 汽車用構(gòu)件多數(shù)是通過沖壓成形得到的形狀復(fù)雜的構(gòu)件，需要高強度且加工性優(yōu) 良的材料。另一方面，從在鋼板的薄壁化的同時確保車身的防銹能力的觀點出發(fā)，期望原材 鋼板是賦予了防銹性的表面處理鋼板、尤其是其中耐腐蝕性和焊接性優(yōu)良且能夠廉價地制 造的合金化熱鍍鋅鋼板。
[0004] 一直以來，提出了幾種加工性優(yōu)良的高張力熱軋鋼板或熱鍍鋅系高張力鋼板及其 制造方法。例如，在專利文獻1中公開了一種拉伸強度為590MPa以上的加工性優(yōu)良的高張 力鋼板及其制造方法，其特征在于，對以質(zhì)量％計含有C :0. 02?0. 06%、Si彡0. 3%、Μη : 0.5?2.0%K0.06%、S< 0.005%、AK0.06%、N< 0.006%、Mo:0.05?0.5%、Ti: 0. 03?0. 14%且余量實質(zhì)上由Fe構(gòu)成的鋼進行熔煉，并在精軋結(jié)束溫度為880°C以上、卷 取溫度為570°C以上的條件下進行熱軋，由此使組織實質(zhì)上為鐵素體單相組織，并且分散析 出有平均粒徑小于10nm的含有Ti和Mo的碳化物。
[0005] 另外，在專利文獻2中公開了一種熱鍍鋅系高張力熱軋鋼板的制造方法，其特征 在于，對以質(zhì)量％計含有C :0· 01?0· 1%、Si彡0· 3%、Μη :0· 2?2. 0%、P彡0· 04%、 S 彡 0· 02%、Α1 彡 0· 1%、Ν彡 0· 006%、Ti :0· 03 ?0· 2%，并且含有Mo 彡 0· 5%和 W 彡 1. 0% 中的1種以上，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的鋼進行熔煉，在奧氏體單相區(qū)進行熱軋， 在550°C以上進行卷取，制造鐵素體單相的熱軋鋼板，然后，進一步除去氧化皮，并直接實施 熱鍍鋅，由此，使得以質(zhì)量％計滿足4. 8C+4. 2Si+0. 4Mn+2Ti彡2. 5,組織以面積比率計98% 以上為鐵素體，并且分散存在有在以原子比計滿足（Mo+WV(Ti+Mo+W)彡0. 2的范圍內(nèi)含有 Ti、以及Mo和W中的1種以上的小于10nm的析出物。
[0006] 但是，在專利文獻1、2中，為了使含有Ti和Mo等的微細(xì)碳化物在鐵素體中析出， 在精軋結(jié)束后，需要在550°C以上的卷取溫度（以下有時也稱為CT)進行卷取。在這樣的高 CT條件下對含有Si、Mn等比Fe更容易氧化的元素（以下有時也稱為易氧化性元素）的熱 軋母材進行卷取處理的情況下，在鋼板母材表層部生成含有易氧化性元素的內(nèi)部氧化物， 由此，在之后的熱鍍鋅、合金化處理中，過度地促進了 Zn-Fe合金化反應(yīng)，從而存在鍍層密 合性變差的問題。此外，在使用熱軋鋼板作為熱鍍鋅鋼板原材的情況下，與使用冷軋鋼板的 情況相比板厚較厚，因此成形加工時對鍍敷被膜的壓縮應(yīng)變增大，進一步招致密合性變差。
[0007] 為了改善鍍層密合性，例如，在專利文獻3中公開了一種抗粉化性、耐低溫碎裂性 優(yōu)良的合金化熱鍍鋅鋼板，其中，通過在合金化處理后對熱鍍鋅鋼板實施機械性伸長率控 制或酸洗處理，在鍍敷被膜的表面具有每1mm為10個以上的裂紋。但是，在專利文獻3公 開的技術(shù)中，雖然鍍層密合性有所提高，但是由于在鍍層中高密度地產(chǎn)生裂紋，因此耐腐蝕 性可能變差。
[0008] 另外，在專利文獻4中公開了如下技術(shù)：在熱鍍鋅生產(chǎn)線中的還原退火之前磨削 除去鋼板母材，使鋼板表面的晶界減小，由此提高鍍層密合性。但是，沒有考慮耐腐蝕性，并 且由于增設(shè)了磨削設(shè)備，成本上升也成為問題。
[0009] 另外，在專利文獻5中公開了一種耐腐蝕性、鍍層密合性優(yōu)良的合金化熱鍍鋅鋼 板，其在鍍鋅層的表層具有Mg富集層，在鍍層-鋼基界面具有Ni-Fe-Al-Zn層。但是，在還 原退火之前需要預(yù)鍍Ni的設(shè)備，并且由于添加了 Mg、Ni等昂貴的元素而可能導(dǎo)致成本上 升。另外，由于使用了與通用的熱鍍鋅生產(chǎn)線中使用的鍍鋅浴不同的浴組成進行鍍敷處理， 因此從設(shè)備成本、操作管理的觀點考慮難以實施。
[0010] 另一方面，已知鋼板的強度達到980MPa以上時會由于氫滲入到鋼中而產(chǎn)生氫脆， 對于TS980MPa以上的高強度熱軋鋼板而言，提高耐氫脆性的技術(shù)也成為當(dāng)務(wù)之急。
[0011] 但是，在專利文獻1?5公開的技術(shù)中，在將TS980MPa以上的高強度鋼板用作母 材的情況下，均未考慮改善耐氫脆性。
[0012] 現(xiàn)有技術(shù)文獻
[0013] 專利文獻
[0014] 專利文獻1 :日本特開2002-322543號公報
[0015] 專利文獻2 :日本特開2003-321736號公報
[0016] 專利文獻3 :日本特開平11-200000號公報
[0017] 專利文獻4 :日本特開平10-81948號公報
[0018] 專利文獻5 :日本特開2005-320556號公報


【發(fā)明內(nèi)容】

[0019] 發(fā)明所要解決的問題
[0020] 本發(fā)明是鑒于上述情況而完成的，其目的在于提供在確保耐腐蝕性的同時鍍敷被 膜的密合性優(yōu)良、并且即使在將TS980MPa以上的高強度鋼板作為母材的情況下耐氫脆性 也優(yōu)良的合金化熱鍍鋅鋼板。
[0021] 用于解決問題的方法
[0022] 本發(fā)明人對于高強度熱軋鋼板的鍍敷處理反復(fù)進行了深入研究。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過 在熱鍍鋅鋼板的鍍層中分散由Ti、Nb、V、Mo、W中的1種或2種以上構(gòu)成的納米尺寸的微細(xì) 碳化物，在確保耐腐蝕性的同時鍍層密合性和耐氫脆性也提高。推測鍍層密合性提高的理 由在于，受到?jīng)_壓成形時的壓縮應(yīng)變時，在鍍層-鋼板母材界面處產(chǎn)生裂紋并傳播，但通過 分散微細(xì)碳化物，在裂紋產(chǎn)生部微細(xì)碳化物具有釘扎效應(yīng)，裂紋的傳播因該釘扎效應(yīng)而停 止，不會導(dǎo)致較大的剝離。并且認(rèn)為，該微細(xì)碳化物也作為氫滲入的捕獲點發(fā)揮作用，通過 抑制鋼板中的擴散性氫濃度，抑制了延遲斷裂的敏感性。
[0023] 本發(fā)明基于上述見解而完成，其特征如下。
[0024] [1] -種合金化熱鍍鋅鋼板，其是在成分組成為以質(zhì)量％計含有C :0.02%以上且 0. 30 %以下、Si :0. 01 %以上且2. 5 %以下、Μη :0. 1 %以上且3. Ο %以下、P :0. 003 %以上 且0.08%以下、5:0.01%以下31:0.001%以上且0.20%以下并且含有11 :0.03%以上且 0. 40%以下、Nb :0. 001 %以上且0. 2%以下、V :0. 001 %以上且0. 5%以下、Mo :0. 01 %以上 且0. 5%以下、W :0.001 %以上且0. 2%以下中的1種或2種以上、余量由Fe和不可避免的 雜質(zhì)構(gòu)成的鋼板表面上具有以質(zhì)量％計含有7?15%的Fe的鍍鋅層的合金化熱鍍鋅鋼板， 其特征在于，
[0025] 所述鍍鋅層中，平均粒徑為lnm以上且20nm以下并且由Ti、Nb、V、Mo、W中的1種 或2種以上構(gòu)成的碳化物以每1個分區(qū)為5個以上的比例存在，
[0026] 其中，所述1個分區(qū)是指通過鍍層厚度（tl μ m)以及在與厚度方向正交的方向上 以Ιμπι的間隔對鍍層截面進行的劃分而得到的面積（tiXKym2))。
[0027] [2]如上述[1]的合金化熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，所述鋼板以質(zhì) 量％計還含有B :0. 0002%以上且0. 005%以下。
[0028] [3]如上述[1]或[2]的合金化熱鍍鋅鋼板，其特征在于，所述鋼板為熱軋鋼板。
[0029] 需要說明的是，在本發(fā)明中，高強度是指拉伸強度TS為590MPa以上。另外，本發(fā) 明的合金化熱鍍鋅鋼板包括冷軋鋼板、熱軋鋼板中的任意一種。
[0030] 發(fā)明效果
[0031] 根據(jù)本發(fā)明，能夠得到耐腐蝕性、鍍層密合性以及耐氫脆性優(yōu)良的合金化熱鍍鋅 鋼板。本發(fā)明的合金化熱鍍鋅鋼板，在鍍層中含有由Ti、Nb、V、Mo、W中的1種或2種以上構(gòu) 成的微細(xì)碳化物，由此，即使在原材使用高強度熱軋鋼板的情況下也具有優(yōu)良的耐腐蝕性、 鍍層密合性、耐氫脆性，作為汽車的框架、行走部分等構(gòu)件極為有效。

【具體實施方式】
[0032] 以下，對本發(fā)明具體地進行說明。需要說明的是，在以下的說明中，鋼成分組成的 各元素的含量的單位為"質(zhì)量％ "，以下，只要沒有特別聲明則僅以" ％ "表示。
[0033] 以下，詳細(xì)說明本發(fā)明。
[0034] (1)鋼板的成分組成
[0035] C :0· 02 % 以上且 0· 30 % 以下
[0036] C是用于使碳化物在鋼板中析出的必要元素，為此需要為0.02%以上。另一方面， 若超過0. 30%則焊接性變差，因此上限設(shè)定為0. 30%。
[0037] Si :0· 01% 以上且 2. 5% 以下
[0038] Si作為固溶強化元素是有效的，為了表現(xiàn)出強化效果需要含有0.01%以上。另一 方面，若大量含有而超過2. 5%，則在退火過程中Si的氧化物富集在鋼板表面，成為產(chǎn)生不 上鍍?nèi)毕莼蝈儗用芎闲宰儾畹脑?，因此上限設(shè)定為2. 5%。
[0039] Μη :0· 1% 以上且 3. 0% 以下
[0040] Μη是為了提1?強度而添加的，為了表現(xiàn)出強化效果需要含有0. 1 %以上。另一方 面，若添加超過3. 0%，則在退火過程中Μη的氧化物富集在鋼板表面，成為產(chǎn)生不上鍍?nèi)毕?或鍍層密合性變差的原因，因此上限設(shè)定為3. 0%。優(yōu)選為0. 6%以上且3. 0%以下。
[0041] Ρ :0· 003% 以上且 0· 08% 以下
[0042] Ρ是不可避免地含有的元素之一，為了使其低于0. 003%，可能會導(dǎo)致成本增加， 因此設(shè)定為0.003%以上。另一方面，P含量若超過0.08%，則焊接性變差。此外，表面品 質(zhì)變差。另外，合金化處理時若不提高合金化處理溫度則不能達到所期望的合金化度。如 果為了達到所期望的合金化度而提高合金化處理溫度，則延展性變差，同時合金化鍍敷被 膜的密合性變差。根據(jù)以上內(nèi)容，為了兼顧所期望的合金化度和良好延展性的合金化鍍敷 被膜，將P設(shè)定為〇. 08%以下。
[0043] S :0.01 % 以下
[0044] S在晶界產(chǎn)生偏析?；蛘咴诖罅可蒑nS時，導(dǎo)致韌性降低。由上，需要設(shè)定為 0.01%以下。S含量的下限沒有特別限定，可以為雜質(zhì)程度。
[0045] A1 :0· 001% 以上且 0· 20% 以下
[0046] A1是出于對鋼水進行脫氧的目的而添加的，其含量低于0.001%時，不能實現(xiàn)該 目的。另一方面，若含量超過0.2%，則夾雜物大量產(chǎn)生，成為鋼板缺陷的原因。根據(jù)以上內(nèi) 容，將A1設(shè)定為0.001 %以上且0.20%以下。
[0047] Ti :0.03% 以上且 0.40% 以下、Nb :0.001% 以上且 0.2% 以下、V :0.001% 以上且 0. 5%以下、Mo :0. 01 %以上且0. 5%以下、W :0. 001 %以上且0. 2%以下中的1種或2種以 上
[0048] Ti、Nb、V、Mo、W是用于使碳化物在鋼板中析出的必要元素，添加這些元素中的1 種或2種以上。特別是Ti的析出強化能力高，從成本的觀點出發(fā)也是有效的元素。但是， 添加量若低于0.03%，則為了使鍍層中含有碳化物而需要的鋼中的析出物量不夠，若超過 0.40%則其效果達到飽和，導(dǎo)致成本上升。因此，在含有的情況下，Ti設(shè)定為0.03%以上 且0. 40%以下。對于Nb、V、Mo、W，也是基于與Ti同樣的理由，將Nb設(shè)定為0. 001%以上且 0. 2%以下、將V設(shè)定為0. 001 %以上且0. 5%以下、將Mo設(shè)定為0. 01 %以上且0. 5%以下、 將W設(shè)定為0. 001 %以上且0. 2%以下。
[0049] B :0· 0002 % 以上且 0· 005 % 以下
[0050] B是用于提高淬透性的有效元素，若低于0. 0002%，則難以得到促進淬火的效果。 另一方面，若添加超過〇. 005%，則其效果達到飽和，導(dǎo)致成本上升。因此，在含有的情況下， 將B設(shè)定為0. 0002%以上且0. 005%以下。
[0051] 余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0052] (2)鍍層中存在的碳化物的平均粒徑和存在密度
[0053] 本發(fā)明的合金化熱鍍鋅鋼板，通過在鍍層中分散由Ti、Nb、V、Mo、W中的1種或2 種以上構(gòu)成的微細(xì)碳化物，在確保耐腐蝕性的同時使鍍層密合性和耐氫脆性提高。
[0054] 本發(fā)明的合金化熱鍍鋅鋼板的鍍層中存在的碳化物的平均粒徑設(shè)定為lnm以上 且20nm以下。平均粒徑若小于lnm，則成形加工時碳化物所產(chǎn)生的鍍層裂紋的釘扎效應(yīng)小， 無法得到提高鍍層密合性的效果。平均粒徑若超過20nm，則成形加工時以粗大的碳化物 為起點而在鍍層中產(chǎn)生微細(xì)的裂紋，鍍層自身變脆。需要說明的是，在本發(fā)明中，所謂上述 平均粒徑，是對鍍層截面進行觀察并測定任意20個碳化物的面積，求出其平均值（平均面 積），與其平均面積為相同面積的圓的直徑即為上述平均粒徑。
[0055] 另外，在將通過鍍層厚度（tl μ m)以及在與厚度方向正交的方向上以1 μ m的間隔 對鍍層截面進行的劃分而得到的面積X 1 ( μ m2))設(shè)為1個分區(qū)的情況下，在本發(fā)明的合 金化熱鍍鋅鋼板中，平均粒徑為lnm以上且20nm以下并且由Ti、Nb、V、Mo、W中的1種或2 種以上構(gòu)成的碳化物以每1個分區(qū)為5個以上的比例存在。通過存在5個以上的碳化物， 提高鍍層密合性、耐氫脆性的效果進一步提高。其上限沒有特別限定。但是，若超過50個 則鍍層密合性和耐氫脆性提高效果達到飽和，因此優(yōu)選為50個以下。
[0056] 本發(fā)明的合金化熱鍍鋅鋼板的碳化物的分布形態(tài)沒有特別限定，既可以集中于鍍 層與鋼板的界面附近，也可以分散于整個鍍層中，都能夠得到本發(fā)明的效果。另外，對于碳 化物的形狀也沒有特別限定，可以為球形、橢圓形等形狀，都能夠得到發(fā)明的效果。
[0057] 需要說明的是，碳化物的存在密度、粒徑和組成可以通過以下方法來確認(rèn)?？梢粤?舉例如：利用聚焦離子束加工裝置（FIB)，以包含鍍層的方式將鋼板截面加工成薄片后，進 行利用透射電子顯微鏡（TEM)的觀察和利用能量色散型X射線檢測儀（EDX)的組成分析的 方法。
[0058] 另外，作為向鍍層中供給碳化物的供給源，只要對析出有碳化物的鋼板實施熱鍍 鋅并且通過之后的合金化處理使碳化物從鋼板表層向鍍層中擴散即可，作為實現(xiàn)上述過程 的方法，在鍍浴中對鋼板提供鍍敷金屬射流是有效的。利用鍍敷金屬射流，從鋼板表面擴散 至鍍層側(cè)的碳化物量增加，從而使鍍層中的碳化物量達到本發(fā)明中規(guī)定的存在密度。鍍敷 金屬射流優(yōu)選使用一定寬度的狹縫噴嘴以使其在鋼板的整個寬度上達到均勻。
[0059] (3)鍍層組成
[0060] 本發(fā)明的合金化熱鍍鋅鋼板的鍍鋅層中的Fe含量設(shè)定為7?15%。若低于7%則 Zn-Fe合金化反應(yīng)不充分，因此碳化物不能充分地從鋼板向鍍層擴散，不表現(xiàn)出提高鍍層密 合性、耐氫脆性的效果。另一方面，若超過15%則Zn-Fe合金化反應(yīng)過度進行，在鍍層與鋼 板的界面附近生成厚的脆Γ相，鍍層密合性變差。
[0061] 關(guān)于鍍敷附著量，從確保耐腐蝕性的觀點出發(fā)，優(yōu)選以每單面的附著量計為10g/ m2以上；從成本、鍍層密合性的觀點出發(fā)，優(yōu)選以每單面的附著量計為90g/m2以下。
[0062] (4)合金化熱鍍鋅鋼板的制造方法
[0063] 本發(fā)明的合金化熱鍍鋅鋼板通過如下方法得到：對具有上述成分組成的鋼進行熔 煉，在精軋結(jié)束溫度為850°C以上、卷取溫度為540°C以下的條件下實施熱軋，接著在鋼板 最高到達溫度為500°C以上且800°C以下的條件下進行退火，然后實施熱鍍鋅處理，進而將 鋼板加熱至400°C以上且550°C以下的溫度而實施合金化處理。
[0064] 精軋結(jié)束溫度850°C以上
[0065] 精軋結(jié)束溫度若低于850°C，則由于在未再結(jié)晶的狀態(tài)下進行軋制而引起的應(yīng)變 的累積量增大，招致軋制載荷增加。因此，本發(fā)明的合金化熱鍍鋅鋼板的精軋結(jié)束溫度設(shè)定 為850°C以上。對于上限沒有特別限定，優(yōu)選為1KKTC以下。
[0066] 卷取溫度540°C以下
[0067] 卷取溫度若高于540°C，則由于易氧化性元素而形成內(nèi)部氧化層，在之后的熱鍍鋅 處理、合金化處理時，Zn-Fe合金化反應(yīng)被過度促進，由此招致鍍層密合性降低。因此，本發(fā) 明的合金化熱鍍鋅鋼板的卷取溫度設(shè)定為540°C以下。
[0068] 在鋼板最高到達溫度為500°C以上且800°C以下的條件下進行退火
[0069] 例如，在熱鍍鋅生產(chǎn)線中的還原氣氛爐中，在使鋼板最高到達溫度為500°C以上且 800°C以下的條件下進行退火。鋼板最高到達溫度若低于500°C，則鋼板組織中不會析出碳 化物，不僅招致強度、加工性變差，而且在之后的鍍敷處理、合金化處理中，鍍層中沒有碳化 物分散而招致鍍層密合性、耐氫脆性的降低。另一方面，鋼板最高到達溫度若超過800°C，則 在鋼板組織中析出的顆粒狀碳化物粗大化，不僅招致強度、加工性、鍍層的脆化，而且Si、Mn 等易氧化性元素富集在表面而形成氧化物，成為產(chǎn)生不上鍍?nèi)毕莸脑颉?br> [0070] 實施熱鍍鋅處理，進而將鋼板加熱至400°C以上且550°C以下的溫度而實施合金 化處理。
[0071] 合金化處理溫度若低于400°C，則Zn-Fe合金化反應(yīng)速度慢，顆粒狀碳化物不能充 分地從鋼板向鍍層擴散。另外，合金化處理溫度若超過550°C，則會過度地引起Zn-Fe合金 化反應(yīng)，招致鍍層密合性變差。
[0072] 實施例1
[0073] 將具有表1所示成分組成的鋼坯在1250°C下進行加熱后，在表2所示的條件下進 行熱軋，進而通過酸洗除去黑皮氧化皮，制成厚度為2. 3_的熱軋鋼板。
[0074] 接著，利用CGL生產(chǎn)線實施熱鍍鋅前退火處理、熱鍍鋅處理、合金化處理。在露 點-35°C、5% H2-N2氣氛下，在表2所示的鋼板最高到達溫度下進行鍍敷前退火處理，冷卻 至470°C，然后浸漬在浴溫為460°C的熱鍍鋅浴（浴組成：Ζη-0. 13質(zhì)量％ A1-0. 03質(zhì)量％ Fe)中，進行熱鍍鋅處理。浸漬在鍍浴中時，在從熱鍍鋅浴中的沉沒輥到浴中的支撐輥之間， 在鋼板正反面以l〇cm的間隔配置狹縫寬度為10_的鍍敷金屬射流噴嘴，以輸出側(cè)速度為 0. 3m/s的方式對鋼板正反面提供射流。鍍鋅處理后，在表2所示的合金化處理溫度下進行 約20秒的合金化處理，制成合金化熱鍍鋅鋼板。
[0075] 對于所得到的合金化熱鍍鋅鋼板，利用添加有抑制劑的5% HC1水溶液僅將鍍層 溶解除去，利用ICP對溶解液中的Zn、Fe、Al濃度進行測定，確定鍍層中的Fe含量。另外， 根據(jù)鍍層除去前后的重量差確定鍍敷附著量。進而，為了測定鍍層中的每1個分區(qū)的碳化 物的存在個數(shù)以及碳化物的平均粒徑，利用FIB將鍍層截面加工成薄片后，進行TEM觀察、 EDX組成分析。對于每1個分區(qū)的碳化物的存在個數(shù)，將存在5個以上的情況判定為"有" 存在、將少于5個的情況判定為"無"存在。
[0076] 對于合金化熱鍍鋅鋼板的加工性，從試樣沿相對軋制方向呈90°的方向裁取 JIS5號拉伸試驗片，依照J(rèn)IS Z 2241的規(guī)定在十字頭速度恒定為10mm/分鐘的條件下進行 拉伸試驗，測定拉伸強度（TS(MPa))和伸長率（El(% ))，將TSXE1彡15000的結(jié)果作為良 好、將TSXE1〈15000的結(jié)果作為不良。
[0077] 合金化熱鍍鋅鋼板的鍍層密合性通過以下所示的粉化試驗進行評價。
[0078] 在鍍敷鋼板上粘貼粘合膠帶，使膠帶粘貼面作為內(nèi)側(cè)以5mm的彎曲半徑進行90° 彎曲復(fù)原，利用熒光X射線對剝離的膠帶進行分析。求出此時的每單位長度的Zn計數(shù)值作 為鍍層剝離量?？狗刍允菍⒅八龅姆刍囼炛星蟪龅腻儗觿冸x量參照下述基準(zhǔn)進行 評價，將等級1的結(jié)果評價為良好（◎)、將等級2的結(jié)果評價為大致良好（〇）、將等級3 的結(jié)果評價為不良（X)?！?、〇為合格。
[0079] 鍍層剝離量：等級
[0080] 0以上且小于3000 :1 (良好（◎))
[0081] 3000以上且小于6000 :2(良好（〇））
[0082] 6000 以上：3(不良（X))
[0083] 對于合金化熱鍍鋅鋼板的耐腐蝕性，對以70mmX 150mm的尺寸切下的試驗片進行 3天基于JIS Z2371 (2000年）的鹽水噴霧試驗，使用鉻酸（濃度200g/L、80°C )進行1分 鐘清洗而除去腐蝕產(chǎn)物，利用重量法測定每單面的試驗前后的鍍層腐蝕減重（g/m2 ·天）， 按照下述基準(zhǔn)進行評價。
[0084] 良好（〇）：少于20g/m2 ·天
[0085] 不良（X) :20g/m2 ·天以上
[0086] 對于合金化熱鍍鋅鋼板的耐氫脆性，以5mm的彎曲半徑對150mmX30mm的條形試 驗片進行彎曲加工，在表面上安裝耐水性應(yīng)變儀，浸漬在〇. 5mol/L的硫酸中，以0. ImA/cm2 的電流密度對該試驗片通電，由此進行電解，使氫進入試驗片中，按照下述基準(zhǔn)對通電2小 時后的裂紋的產(chǎn)生進行評價。
[0087] 良好（〇）：無裂紋產(chǎn)生
[0088] 不良（X):產(chǎn)生裂紋
[0089] 將由以上得到的結(jié)果與制造條件一起示于表2中。
[0090] [表 1]
[0091]

【權(quán)利要求】
1. 一種合金化熱鍍鋅鋼板，其是在成分組成為以質(zhì)量％計含有c :0. 02 %以上且 0. 30 %以下、Si :0. 01 %以上且2. 5 %以下、Mn :0. 1 %以上且3. 0%以下、P :0. 003 %以上 且0. 08%以下、S :0. 01%以下、Α1 :0. 001%以上且0. 20%以下并且含有Ti :0. 03%以上且 0.40%以下、恥：0.001%以上且0.2%以下、￥:0.001%以上且0.5%以下、]?〇 :0.01%以上 且0. 5%以下、W :0. 001 %以上且0. 2%以下中的1種或2種以上、余量由Fe和不可避免的 雜質(zhì)構(gòu)成的鋼板表面上具有以質(zhì)量％計含有7?15%的Fe的鍍鋅層的合金化熱鍍鋅鋼板， 其特征在于， 所述鍍鋅層中，平均粒徑為lnm以上且20nm以下并且由Ti、Nb、V、Mo、W中的1種或2 種以上構(gòu)成的碳化物以每1個分區(qū)為5個以上的比例存在， 其中，所述1個分區(qū)是指通過鍍層厚度（tlym)以及在與厚度方向正交的方向上以 1 μ m的間隔對鍍層截面進行的劃分而得到的面積X 1 ( μ m2))。
2. 如權(quán)利要求1所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為成分組成，所述鋼板以質(zhì) 量％計還含有B :0. 0002%以上且0. 005%以下。
3. 如權(quán)利要求1或2所述的合金化熱鍍鋅鋼板，其特征在于，所述鋼板為熱軋鋼板。
【文檔編號】C22C38/14GK104066864SQ201280067887
【公開日】2014年9月24日 申請日期:2012年6月15日 優(yōu)先權(quán)日:2012年1月23日
【發(fā)明者】原子大輔, 伏脅祐介, 鈴木善繼, 長瀧康伸 申請人:杰富意鋼鐵株式會社