專利名稱：深沖壓雙相鋼及其生產(chǎn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及深沖壓成形鋼技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種深沖壓雙相鋼及其生產(chǎn)方法。
背景技術(shù)：
現(xiàn)今降低燃料費(fèi)和提高車身安全性是汽車工業(yè)發(fā)展的趨勢。減輕汽車自重是降低燃料費(fèi)的有效途徑，這就要求使用厚度更薄的鋼板。然而鋼減薄必然導(dǎo)致汽車車身安全性能的降低，為緩解這類矛盾，越來越多的汽車廠青睞使用高強(qiáng)度及超高強(qiáng)度鋼。由于大部分汽車用高強(qiáng)鋼板都需通過沖壓形成汽車零部件，所以這要求汽車用高強(qiáng)鋼板具有較好的深沖性。雙相鋼(Dual Phase Steel，簡稱DP)作為汽車用高強(qiáng)鋼之一，其顯微組織由軟質(zhì)鐵素體相與硬質(zhì)馬氏體相組成，因其組織特征，雙相鋼具有高的初始加工硬化率、低屈強(qiáng)比、最佳的強(qiáng)塑性配合以及非時效性等。這使得雙相鋼在汽車用鋼中被廣泛使用。然而，雙相鋼的深沖性能較差，其塑性應(yīng)變比(r值)一般小于1.0，難以滿足乘用轎車外板以及沖壓性能要求較高的覆蓋件的生產(chǎn)。根據(jù)日本專利在臨界區(qū)退火前增加罩式預(yù)退火工藝可以改善雙相鋼的深沖性能，然而投資成本較高。近來，日本和韓國研發(fā)出利用連續(xù)退火工藝生產(chǎn)超深沖雙相鋼，其強(qiáng)度達(dá)到450MPa以上，r值保持在1.5左右。相對于國外，國內(nèi)在這方面的研究很少?；谝陨犀F(xiàn)狀，尋找一種強(qiáng)度同等于傳統(tǒng)的雙相鋼而沖壓性優(yōu)異的雙相鋼最佳生產(chǎn)方法，即設(shè)計(jì)合理的合金成分體系，隨之確定與之相匹配的合理工藝方法，獲得高的塑性應(yīng)變比r的深沖壓雙相鋼。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是提供一種能獲得高塑性應(yīng)變比r的深沖壓雙相鋼及其生產(chǎn)方法。為解決上述技術(shù)問·題，根據(jù)本發(fā)明一個方面，提供了一種深沖壓雙相鋼及其生產(chǎn)方法，包括:C:0.018% 0.025%, Si:0.2% 0.5%, Mn: 1.6% 1.9%, Nb:0.07% 0.1%，P:
0.05% 0.08%, S 彡 0.004%, Alt:0.02% 0.07%, N 彡 0.004%,余量為 Fe 和微量元素，其中，所述Nb元素及C元素滿足(Nb/93)/(C/12)=0.2 0.7。根據(jù)本發(fā)明的另一個方面，提供了一種生產(chǎn)上述深沖壓雙相鋼的方法，包括:將鋼水通過冶煉后連鑄獲得板坯；在冶煉過程中，轉(zhuǎn)爐爐后加入中碳錳鐵或者低碳錳鐵調(diào)整錳含量，加入磷鐵調(diào)整磷含量，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)目標(biāo)溫度為1700 1740°C，在出鋼過程中，加入渣料，出鋼下渣量彡80mm，出鋼時間> 4分鐘；在精煉過程中，依次調(diào)整Al、S1、Mn、P、Nb含量，連鑄過程保證保護(hù)澆注，預(yù)防鋼水二次氧化；將所述板坯進(jìn)行加熱，再經(jīng)過粗軋、精軋獲得熱軋板，然后將所述熱軋板進(jìn)行層流冷卻，冷卻后卷取成熱軋卷；將所述熱軋卷通過冷軋獲得冷硬卷；將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼；
將所述帶鋼經(jīng)平整后卷取成成品。進(jìn)一步地，所述在出鋼過程中，加入渣料白灰200_800kg，預(yù)熔渣O-lOOOkg，螢石0-400kg,出鋼前期就開始隨鋼流加入渣料，出鋼量達(dá)到1/5前加入所有渣料。進(jìn)一步地，所述在出鋼過程中，加入磷鐵調(diào)整磷含量至0.05%，加入中碳錳鐵或者低碳錳鐵調(diào)整錳含量< 0.05%。進(jìn)一步地，所述在精煉過程中，采用鋁粒脫氧后，依次采用硅鐵、微碳錳鐵或金屬錳、磷鐵、鈮鐵調(diào)整S1、Mn、P、Nb含量。進(jìn)一步地，所述板坯的加熱溫度為1220 1280°C ;所述精軋的終軋溫度為870 9200C ;所述熱軋板卷取溫度為680 720V。進(jìn)一步地，所述熱軋卷通過冷軋時，冷軋壓下率為70%_80%。進(jìn)一步地，將所述冷硬卷首先加熱至220°C實(shí)現(xiàn)預(yù)熱獲得帶鋼，其加熱速度8V /s 12 °C / s ;將所述經(jīng)過預(yù)熱的帶鋼進(jìn)一步加熱到840°C 880°C，其加熱速度為1.5°C /s 40C /s ；將所述經(jīng)過進(jìn)一步加熱后的帶鋼在840°C 880°C溫度范圍內(nèi)保溫60s IOOs ；將所述經(jīng)過保溫后的帶鋼冷卻至730°C 780°C，冷卻速度約為8 V /s 12°C /s ；將所述經(jīng) 過冷卻后的帶鋼經(jīng)吹氣快冷卻至250°C 310°C ；將所述經(jīng)吹氣快冷卻至250°C 310°C的帶鋼在250°C 310°C溫度范圍內(nèi)保溫300s-400s后進(jìn)行過時效處理；將所述經(jīng)過過時效處理后的帶鋼進(jìn)行終冷到室溫。本發(fā)明提供的一種深沖壓雙相鋼及其生產(chǎn)方法，利用添加Nb在低溫下固定C有利發(fā)展深沖織構(gòu)，再經(jīng)高溫處釋放固溶C使得形成馬氏體相，有利于發(fā)展(111)織構(gòu)，獲得高的塑性應(yīng)變比r的深沖壓雙相鋼，使得深沖壓雙相鋼在高的抗拉強(qiáng)度下具有良好的深沖性。


圖1為本發(fā)明實(shí)施例提供的深沖壓雙相鋼的掃描顯微組織照片；圖2為本發(fā)明實(shí)施例提供的深沖壓雙相鋼的EBSD織構(gòu)照片。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明實(shí)施例提供的一種深沖壓雙相鋼，C:0.018% 0.025%, S1:0.2% 0.5%，Mn:1.6% 1.9%, Nb:0.07% 0.1%，P:0.05% 0.08%, S 彡 0.004%, Alt:0.02% 0.07%, NS 0.004%，余量為Fe和微量元素，其中，所述Nb元素及C元素滿足(Nb/93)/(C/12)=0.2-0.7。過量的N，C，S等元素會影響(111)織構(gòu)發(fā)展，導(dǎo)致塑性應(yīng)變比r值減小。因此，對于需要高塑性應(yīng)變比r值的深沖壓鋼，有效控制這些元素含量是非常重要的。但是，對于雙相鋼需要添加一定含量C才可以形成馬氏體相。所以，添加Nb來有效控制碳，SP在低溫下固定C有利發(fā)展深沖織構(gòu)，再經(jīng)高溫處釋放固溶C使得形成馬氏體相。Nb和C含量比控制在(Nb/93) / (C/12) =0.2 0.7范圍內(nèi)，有利于發(fā)展(111)織構(gòu)，提高塑性應(yīng)變比r值。N，S含量可以通過冶煉工藝的精煉方法有效控制。本發(fā)明實(shí)施例提供的一種生產(chǎn)上述深沖壓雙相鋼的方法，包括以下幾個步驟:步驟S1:將鋼水通過冶煉后連鑄獲得板坯；所述冶煉過程中，轉(zhuǎn)爐爐后加入中碳錳鐵或者低碳錳鐵調(diào)整錳含量，加入磷鐵調(diào)整磷含量，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)目標(biāo)溫度為1700 17400C。在出鋼過程中，加入渣料，具體是加入渣料白灰200-800kg，預(yù)熔渣O-lOOOkg，螢石0-400kg,出鋼前期就開始隨鋼流加入渣料，出鋼量達(dá)到1/5前加入所有渣料，出鋼下渣量(80mm,出鋼時間彡4分鐘。在出鋼過程中，加入磷鐵調(diào)整磷含量至0.05%，加入中碳錳鐵或者低碳錳鐵調(diào)整錳含量< 0.05%。在精煉過程中，依次調(diào)整Al、S1、Mn、P、Nb含量，連鑄過程保證保護(hù)澆注，預(yù)防鋼水二次氧化，具體是采用鋁粒脫氧后，依次采用硅鐵、微碳錳鐵或金屬錳、磷鐵、鈮鐵調(diào)整S1、Mn、P、Nb含量。步驟S2:將所述板坯進(jìn)行加熱，再經(jīng)過粗軋、精軋獲得熱軋板，然后將所述熱軋板進(jìn)行層流冷卻，冷卻后卷取成熱軋卷；所述板坯的加熱溫度為1220 1280°C ;所述精軋的終軋溫度為870 920°C ;所述熱軋板卷取溫度為680 720°C。其中，卷取溫度的高低對深沖壓雙相鋼熱軋中間組織和力學(xué)性能具有較大影響。高溫卷取溫度不會產(chǎn)生其他相變組織，會提高延伸率。 步驟S3:將所述熱軋卷通過冷軋獲得冷硬卷；所述熱軋卷通過冷軋時，冷軋壓下率為70%-80%，以利于發(fā)展有利的再結(jié)晶(111)織構(gòu)，提高塑性應(yīng)變比r值。步驟S4:將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼。步驟S5:將所述帶鋼經(jīng)平整后卷取成成品。其中，步驟S4將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼包括:步驟S41:將所述冷硬卷首先加熱至220°C實(shí)現(xiàn)預(yù)熱獲得帶鋼，其加熱速度8V /s 12°C /s ;該過程中，冷變形的鐵素體發(fā)生回復(fù)。步驟S42:將所述經(jīng)過預(yù)熱的帶鋼進(jìn)一步加熱到840°C 880°C，其加熱速度為
1.5°C /s 4°C /s ;該過程實(shí)現(xiàn)冷軋鐵素體組織的再結(jié)晶和生長，并且碳化物開始溶解。步驟S43:將所述經(jīng)過進(jìn)一步加熱后的帶鋼在840°C 880°C溫度范圍內(nèi)保溫60s 100s，使溶解碳析出物在高溫階段釋放C原子。步驟S44:將所述經(jīng)過保溫后的帶鋼冷卻至730°C 780°C，冷卻速度約為8V /s 12°C /s ;該過程使得固溶C元素向奧氏體中聚集。步驟S45:將所述經(jīng)過冷卻后的帶鋼經(jīng)吹氣快冷卻至250°C 310°C，使固溶C參與馬氏體相形成，有利于發(fā)展(111)織構(gòu)，獲得高的塑性應(yīng)變比r的深沖壓雙相鋼，使得深沖壓雙相鋼在高的抗拉強(qiáng)度下具有良好的深沖性。步驟S46:將所述經(jīng)吹氣快冷卻至250°C 310°C的帶鋼在250°C 310°C溫度范圍內(nèi)保溫300s-400s后進(jìn)行過時效處理。步驟S47:將所述經(jīng)過過時效處理后的帶鋼進(jìn)行終冷到室溫，該過程鋼中無組織轉(zhuǎn)變。本發(fā)明提供的一種深沖壓雙相鋼及其生產(chǎn)方法，利用添加Nb在低溫下固定C有利發(fā)展深沖織構(gòu)，再經(jīng)高溫處釋放固溶C使得形成馬氏體相，有利于發(fā)展(111)織構(gòu)，獲得高的塑性應(yīng)變比r的深沖壓雙相鋼，使得深沖壓雙相鋼在高的抗拉強(qiáng)度下具有良好的深沖性。
下面通過具體實(shí)施方式
對本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明。實(shí)施例一:本實(shí)施例提供的一種深沖壓雙相鋼，其化學(xué)成分重量百分比分別為:C:0.024%，Si:0.3%, Mn:1.8%, P:0.046%, S:0.004%, Alt:0.04%, N:0.004%, Nb:0.072%，余量為 Fe 和
微量元素。本實(shí)施例提供的一種生產(chǎn)上述深沖壓雙相鋼的方法，包括以下幾個步驟:步驟Al:將鋼水通過冶煉后連鑄獲得板坯；冶煉過程中轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)溫度為1730°C，出鋼過程加入合金400kg磷鐵，120kg中碳錳鐵，加入渣料白灰600kg，螢石200kg ;之后在RH精煉過程中加入250Kg鋁粒、1300kg硅鐵、4000kg金屬錳、120kg磷鐵、295kg鈮鐵。冶煉完成時，得到化學(xué)成分重量百分比分別為:C:0.024%, S1:0.4%，Mn:1.75%，P:0.066%, S:0.003%, Alt:0.04%, N:0.0035%, Nb:0.086%，余量為 Fe 和雜質(zhì)。步驟A2:將所述板坯進(jìn)行加熱，再經(jīng)過粗軋、精軋獲得熱軋板，然后將所述熱軋板進(jìn)行層流冷卻，冷卻后卷取成熱軋卷；板坯的加熱溫度為1250°C;精軋的終軋溫度為910°C;熱軋板卷取溫度為710°C。熱軋結(jié)束時，獲得的熱軋板厚度為2.8_。步驟A3:將所述熱軋卷通過冷軋獲得冷硬卷；冷軋過程中，冷軋的壓下率為75%。冷軋結(jié)束時，獲得厚度為1.2mm的冷硬態(tài)帶鋼。

步驟A4:將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼。步驟A5:將所述帶鋼經(jīng)平整后卷取成成品。其中，步驟A4將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼，包括:步驟A41:將所述冷硬卷首先加熱至220°C實(shí)現(xiàn)預(yù)熱獲得帶鋼，其加熱速度8°C /s 12°C /s ;該過程中，冷變形的鐵素體發(fā)生回復(fù)。步驟A42:將所述經(jīng)過預(yù)熱的帶鋼進(jìn)一步加熱到840°C，其加熱速度為1.5°C /s ；該過程實(shí)現(xiàn)冷軋鐵素體組織的再結(jié)晶和生長，并且碳化物開始溶解。步驟A43:將所述經(jīng)過進(jìn)一步加熱后的帶鋼在840°C溫度范圍內(nèi)保溫60s，使溶解碳析出物在高溫階段釋放C原子。步驟A44:將所述經(jīng)過保溫后的帶鋼冷卻至730°C，冷卻速度約為8 V /s ;該過程使得固溶C元素向奧氏體中聚集。步驟A45:將所述經(jīng)過冷卻后的帶鋼經(jīng)吹氣快冷卻至250°C，使固溶C參與馬氏體相形成。步驟A46:將所述經(jīng)吹氣快冷卻至250°C的帶鋼在250°C溫度范圍內(nèi)保溫300s后進(jìn)行過時效處理。步驟A47:將所述經(jīng)過過時效處理后的帶鋼進(jìn)行終冷到室溫，該過程鋼中無組織轉(zhuǎn)變。經(jīng)過以上步驟，本實(shí)施例獲得的深沖壓雙相鋼的化學(xué)成分質(zhì)量百分比分別為:C:0.024%, Si:0.4%, Mn:1.75%, P:0.066%, S:0.003%, Alt:0.04%, N:0.0035%, Nb:0.086%，余量為Fe和雜質(zhì)。本實(shí)施例獲得的深沖壓雙相鋼的掃描顯微組織照片如圖1所示，本實(shí)施例獲得的深沖壓雙相鋼的EBSD織構(gòu)照片如圖2所示。本發(fā)明提供的深沖壓雙相鋼力學(xué)性能與250P1，CR260/450DP標(biāo)準(zhǔn)對比如表I所示:
表一
p0'2j Rm5 N/mm2N/mmA50, %rn
^250P1 230-360 44032L5 "08^
CR260/450DP 260-340 45032LO "θ 9^
本發(fā)明30549032IA foil^從表I可以看出，本發(fā)明提供的深沖壓雙相試制鋼的抗拉強(qiáng)度和η值高于其他兩個鋼種。試制鋼的r值同等于250Ρ1，高于CR260/450DP。本發(fā)明實(shí)施例提供的深沖壓雙相鋼，添加Nb在整個工藝過程中有效控制C，有利于發(fā)展(111)織構(gòu)，使得深沖壓雙相鋼在高的抗拉強(qiáng)度下具有良好的深沖性。實(shí)施例二:本實(shí)施例與實(shí)施例一不同之處在于，本實(shí)施例提供的一種深沖壓雙相鋼，其化學(xué)成分重量百分比分別為:C:0.018%, Si:0.2%, Mn:1.6%, P:0.056%, S:0.004%, Alt:0.025%,N:0.004%, Nb:0.082%，余量為Fe和微量元素。本實(shí)施例提供的一種生產(chǎn)上述深沖壓雙相鋼的方法，包括以下幾個步驟:步驟Al:將鋼水通過冶煉后連鑄`獲得板坯；冶煉過程中轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)溫度為1715°C，出鋼過程加入合金400kg磷鐵，140kg微碳錳鐵，加入渣料白灰300kg，預(yù)熔渣400kg ;之后在RH精煉過程中加入250Kg鋁粒、625kg硅鐵、3750kg金屬錳、50kg磷鐵、285kg鈮鐵。冶煉完成時，得到化學(xué)成分重量百分比分別為:C:0.018%, S1:0.2%，Mn:1.6%，P:0.056%, S:0.004%, Alt:0.025%, N:0.004%, Nb:0.082%，余量為 Fe 和微量元素。步驟A2:將所述板坯進(jìn)行加熱，再經(jīng)過粗軋、精軋獲得熱軋板，然后將所述熱軋板進(jìn)行層流冷卻，冷卻后卷取成熱軋卷；板坯的加熱溫度為1280°C;精軋的終軋溫度為920°C;熱軋板卷取溫度為720°C。熱軋結(jié)束時，獲得的熱軋板厚度為2.8_。步驟A3:將所述熱軋卷通過冷軋獲得冷硬卷；冷軋過程中，冷軋的壓下率為80%。冷軋結(jié)束時，獲得厚度為1.2mm的冷硬態(tài)帶鋼。步驟A4:將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼。步驟A5:將所述帶鋼經(jīng)平整后卷取成成品。其中，步驟A4將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼，包括:步驟A41:將所述冷硬卷首先加熱至220°C實(shí)現(xiàn)預(yù)熱獲得帶鋼，其加熱速度12°C /s ;該過程中，冷變形的鐵素體發(fā)生回復(fù)。步驟A42:將所述經(jīng)過預(yù)熱的帶鋼進(jìn)一步加熱到880°C，其加熱速度為4°C /s ;該過程實(shí)現(xiàn)冷軋鐵素體組織的再結(jié)晶和生長，并且碳化物開始溶解。步驟A43:將所述經(jīng)過進(jìn)一步加熱后的帶鋼在880°C溫度范圍內(nèi)保溫100s，使溶解碳析出物在高溫階段釋放C原子。
步驟A44:將所述經(jīng)過保溫后的帶鋼冷卻至780°C，冷卻速度約為12°C /s ;該過程使得固溶C元素向奧氏體中聚集。步驟A45:將所述經(jīng)過冷卻后的帶鋼經(jīng)吹氣快冷卻至310°C，使固溶C參與馬氏體相形成。步驟A46:將所述經(jīng)吹氣快冷卻至310°C的帶鋼在310°C溫度范圍內(nèi)保溫400s后進(jìn)行過時效處理。經(jīng)過以上步驟，本實(shí)施例獲得的深沖壓雙相鋼的化學(xué)成分質(zhì)量百分比分別為:C:0.018%, Si:0.2%, Mn:1.6%, P:0.056%, S:0.004%, Alt:0.025%，N:0.004%, Nb:0.082%，余量
為Fe和微量兀素。其他地方與實(shí)施例一完全一致。實(shí)施例三:本實(shí)施例與實(shí)施例一不同之處在于，本實(shí)施例提供的一種深沖壓雙相鋼，其化學(xué)成分重量百分比分別為:C:0.025%, Si:0.5%, Mn:1.9%, P:0.08%, S:0.008%, Alt:0.07%, N:
0.0014%, Nb:0.1%，余量為Fe和微量元素。本實(shí)施例提供的一種生產(chǎn)上述深沖壓雙相鋼的方法，包括以下幾個步驟:步驟Al:將鋼水通過冶煉后連鑄獲得板坯；冶煉過程中轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)溫度為1740°C，出鋼過程加入合金450kg磷鐵，150kg微碳錳鐵，加入渣料白灰800kg，螢石200kg ;之后在RH精煉過程中加入350Kg鋁粒、1560kg硅鐵、4450kg金屬錳、180kg磷鐵、345kg鈮鐵。冶煉完成時，得到化學(xué)成分重量百分比分別為:C:0.025%, S1:0.5%，Mn:1.9%，P:0.08%, S:
0.008%, Alt:0.07%, N:0.0014%, Nb:0.1%，余量為 Fe 和微量元素。步驟A2:將所述板坯進(jìn)行加熱，再經(jīng)過粗軋、精軋獲得熱軋板，然后將所述熱軋板進(jìn)行層流冷卻，冷卻后卷取成熱軋卷；板坯的加熱溫度為1220°C;精軋的終軋溫度為870°C;熱軋板卷取溫度為 680°C。熱軋結(jié)束時，獲得的熱軋板厚度為2.8_。步驟A3:將所述熱軋卷通過冷軋獲得冷硬卷；冷軋過程中，冷軋的壓下率為70%。冷軋結(jié)束時，獲得厚度為1.2mm的冷硬態(tài)帶鋼。步驟A4:將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼。步驟A5:將所述帶鋼經(jīng)平整后卷取成成品。其中，步驟A4將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼，包括:步驟A41:將所述冷硬卷首先加熱至220°C實(shí)現(xiàn)預(yù)熱獲得帶鋼，其加熱速度10°C /s ;該過程中，冷變形的鐵素體發(fā)生回復(fù)。步驟A42:將所述經(jīng)過預(yù)熱的帶鋼進(jìn)一步加熱到860°C，其加熱速度為3°C /s ;該過程實(shí)現(xiàn)冷軋鐵素體組織的再結(jié)晶和生長，并且碳化物開始溶解。步驟A43:將所述經(jīng)過進(jìn)一步加熱后的帶鋼在860°C溫度范圍內(nèi)保溫80s，使溶解碳析出物在高溫階段釋放C原子。步驟A44:將所述經(jīng)過保溫后的帶鋼冷卻至760V，冷卻速度約為10°C /s ;該過程使得固溶C元素向奧氏體中聚集。步驟A45:將所述經(jīng)過冷卻后的帶鋼經(jīng)吹氣快冷卻至280°C，使固溶C參與馬氏體相形成。步驟A46:將所述經(jīng)吹氣快冷卻至280°C的帶鋼在280°C溫度范圍內(nèi)保溫350s后進(jìn)行過時效處理。步驟A47:將所述經(jīng)過過時效處理后的帶鋼進(jìn)行終冷到室溫，該過程鋼中無組織轉(zhuǎn)變。經(jīng)過以上步驟，本實(shí)施例獲得的深沖壓雙相鋼的化學(xué)成分質(zhì)量百分比分別為:C:0.025%, Si:0.5%, Mn:1.9%, P:0.08%, S:0.008%, Alt:0.07%, N:0.0014%, Nb:0.1%，余量為
Fe和微量兀素。其他地方與實(shí)施例一完全一致。實(shí)施例四:本實(shí)施例與實(shí)施例一不同之處在于，本實(shí)施例提供的一種深沖壓雙相鋼，其化學(xué)成分重量百分比分別為:c:0.022%, Si:0.35%, Mn:1.72%, P:0.064%, S:0.0034%, Alt:0.058%, N:0.0034%, Nb:0.086%，余量為 Fe 和微量元素。本實(shí)施例提供的一種生產(chǎn)上述深沖壓雙相鋼的方法，包括以下幾個步驟:步驟Al:將鋼水通過冶煉后連鑄獲得板坯；冶煉過程中轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)溫度為1710°C，出鋼過程加入合金400kg磷鐵，150kg微碳錳鐵，加入渣料白灰800kg，螢石200kg ;之后在RH精煉過程中加入300Kg鋁粒、IlOOkg硅鐵、3900kg金屬錳、130kg磷鐵、300kg鈮鐵。冶煉完成時，得到化學(xué)成分重量百分比分別為:C:0.022%, S1:0.35%，Mn:1.72%，P:0.064%, S:0.0034%, Alt:0.058%, N:0.0034%, Nb:0.086%，余量為 Fe 和微量元素。步驟A2:將所述板坯進(jìn)行加熱，再經(jīng)過粗軋、精軋獲得熱軋板，然后將所述熱軋板進(jìn)行層流冷卻，冷卻后卷取成熱軋卷；板坯的加熱溫度為1235°C;精軋的終軋溫度為885°C;熱軋板卷取溫度為695°C。熱軋結(jié)束時，獲得的熱軋板厚度為2.8mm。步驟A3:將所述熱軋卷通過冷軋獲得冷硬卷；冷軋過程中，冷軋的壓下率為72%。冷軋結(jié)束時，獲得厚度為1.2mm的冷硬態(tài)帶鋼。步驟A4:將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼。步驟A5:將所述帶鋼經(jīng)平整后卷取成成品。其中，步驟A4將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼，包括:步驟A41:將所述冷硬卷首先加熱至220°C實(shí)現(xiàn)預(yù)熱獲得帶鋼，其加熱速度11°C /s ;該過程中，冷變形的鐵素體發(fā)生回復(fù)。步驟A42:將所述經(jīng)過預(yù)熱的帶鋼進(jìn)一步加熱到855°C，其加熱速度為2.6°C /s ；該過程實(shí)現(xiàn)冷軋鐵素體組織的再結(jié)晶和生長，并且碳化物開始溶解。步驟A43:將所述經(jīng)過進(jìn)一步加熱后的帶鋼在855°C溫度范圍內(nèi)保溫82s，使溶解碳析出物在高溫階段釋放C原子。步驟A44:將所述經(jīng)過保溫后的帶鋼冷卻至745°C，冷卻速度約為11°C /s ;該過程使得固溶C元素向奧氏體中聚集。步驟A45:將所述經(jīng)過冷卻后的帶鋼經(jīng)吹氣快冷卻至275°C，使固溶C參與馬氏體相形成。步驟A46:將所述經(jīng)吹氣快冷卻至275°C的帶鋼在275°C溫度范圍內(nèi)保溫328s后進(jìn)行過時效處理。步驟A47:將所述經(jīng)過過時效處理后的帶鋼進(jìn)行終冷到室溫，該過程鋼中無組織 轉(zhuǎn)變。
經(jīng)過以上步驟，本實(shí)施例獲得的深沖壓雙相鋼的化學(xué)成分質(zhì)量百分比分別為:C:0.022%, Si:0.35%, Mn:1.72%, P:0.064%, S:0.0034%, Alt:0.058%, N:0.0034%, Nb:0.086%,余量為Fe和微量元素。其他地方與實(shí)施例一完全一致。實(shí)施例五:本實(shí)施例與實(shí)施例一不同之處在于，本實(shí)施例提供的一種深沖壓雙相鋼，其化學(xué)成分重量百分比分別為:c:0.023%, Si:0.46%, Mn:1.68%, P:0.07%, S:0.0024%, Alt:0.06%, N:0.0024%, Nb:0.082%，余量為 Fe 和微量元素。本實(shí)施例提供的一種生產(chǎn)上述深沖壓雙相鋼的方法，包括以下幾個步驟:步驟Al:將鋼水通過冶煉后連鑄獲得板坯；冶煉過程中轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)溫度為1710°C，出鋼過程加入合金400kg磷鐵，150kg微碳錳鐵，加入渣料白灰800kg，螢石200kg ;之后在RH精煉過程中加入350Kg鋁粒、1450kg硅鐵、3800kg金屬錳、160kg磷鐵、280kg鈮鐵。冶煉完成時，得到化學(xué)成分重量百分比分別為:C:0.023%, S1:0.46%，Mn:1.68%，P:0.07%, S:0.0024%, Alt:0.06%, N:0.0024%, Nb:0.082%，余量為 Fe 和微量元素。步驟A2:將所述板坯進(jìn)行加熱，再經(jīng)過粗軋、精軋獲得熱軋板，然后將所述熱軋板進(jìn)行層流冷卻，冷卻后卷取成熱軋卷；板坯的加熱溫度為1275°C;精軋的終軋溫度為914°C;熱軋板卷取溫度為695°C。熱軋結(jié)束時，獲得的熱軋板厚度為2.8mm。步驟A3:將所述熱軋卷通過冷軋獲得冷硬卷；冷軋過程中，冷軋的壓下率為76%。冷軋結(jié)束時，獲得厚度為1.2mm的冷硬態(tài)帶鋼。
·
步驟A4:將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼。步驟A5:將所述帶鋼經(jīng)平整后卷取成成品。其中，步驟A4將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼，包括:步驟A41:將所述冷硬卷首先加熱至220°C實(shí)現(xiàn)預(yù)熱獲得帶鋼，其加熱速度9°C/s ；該過程中，冷變形的鐵素體發(fā)生回復(fù)。步驟A42:將所述經(jīng)過預(yù)熱的帶鋼進(jìn)一步加熱到850°C，其加熱速度為2.5°C /s ；該過程實(shí)現(xiàn)冷軋鐵素體組織的再結(jié)晶和生長，并且碳化物開始溶解。步驟A43:將所述經(jīng)過進(jìn)一步加熱后的帶鋼在850°C溫度范圍內(nèi)保溫78s，使溶解碳析出物在高溫階段釋放C原子。步驟A44:將所述經(jīng)過保溫后的帶鋼冷卻至740°C，冷卻速度約為9°C /s ;該過程使得固溶C元素向奧氏體中聚集。步驟A45:將所述經(jīng)過冷卻后的帶鋼經(jīng)吹氣快冷卻至270°C，使固溶C參與馬氏體相形成。步驟A46:將所述經(jīng)吹氣快冷卻至270°C的帶鋼在270°C溫度范圍內(nèi)保溫360s后進(jìn)行過時效處理。步驟A47:將所述經(jīng)過過時效處理后的帶鋼進(jìn)行終冷到室溫，該過程鋼中無組織轉(zhuǎn)變。經(jīng)過以上步驟，本實(shí)施例獲得的深沖壓雙相鋼的化學(xué)成分質(zhì)量百分比分別為:C:0.023%, Si:0.46%, Mn:1.68%, P:0.07%, S:0.0024%, Alt:0.06%, N:0.0024%, Nb:0.082%,余
量為Fe和微量元素。
其他地方與實(shí)施例一完全一致。最后所應(yīng)說明的是，以上具體實(shí)施方式
僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案而非限制，盡管參照實(shí)例對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行修改或者等同替換，而不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的精神和范圍，其均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的權(quán)利 要求范圍當(dāng)中。
權(quán)利要求
1.一種深沖壓雙相鋼，其特征在于，其化學(xué)成分質(zhì)量百分比為:C:0.018% 0.025%, S1:0.2% 0.5%, Mn:1.6% 1.9%, Nb:0.07% 0.1%, P:0.05% 0.08%，S 彡 0.004%, Alt:0.02% 0.07%, N ^ 0.004%，余量為 Fe 和微量元素，其中，所述 Nb元素及C元素滿足(Nb/93)/(C/12)=0.2 0.7。
2.一種生產(chǎn)如權(quán)利要求1所述深沖壓雙相鋼的方法，其特征在于，包括: 將鋼水通過冶煉后連鑄獲得板坯；在冶煉過程中，轉(zhuǎn)爐爐后加入中碳錳鐵或者低碳錳鐵調(diào)整錳含量，加入磷鐵調(diào)整磷含量，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)目標(biāo)溫度為1700 1740°C，在出鋼過程中，加入渣料，出鋼下渣量彡80mm,出鋼時間> 4分鐘；在精煉過程中，依次調(diào)整Al、S1、Mn、P、Nb含量，連鑄過程保證保護(hù)澆注，預(yù)防鋼水二次氧化； 將所述板坯進(jìn)行加熱，再經(jīng)過粗軋、精軋獲得熱軋板，然后將所述熱軋板進(jìn)行層流冷卻，冷卻后卷取成熱軋卷； 將所述熱軋卷通過冷軋獲得冷硬卷； 將所述冷硬卷經(jīng)過連續(xù)退火處理獲得帶鋼； 將所述帶鋼經(jīng)平整后卷取成成品。
3.如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于: 所述在出鋼過程中，加入渣料白灰200-800kg，預(yù)熔渣O-lOOOkg，螢石0-400kg，出鋼前期就開始隨鋼流加入渣料，出 鋼量達(dá)到1/5前加入所有渣料。
4.如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于: 所述在出鋼過程中，加入磷鐵調(diào)整磷含量至0.05%，加入中碳錳鐵或者低碳錳鐵調(diào)整錳含量< 0.05%。
5.如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于: 所述在精煉過程中，采用鋁粒脫氧后，依次采用硅鐵、微碳錳鐵或金屬錳、磷鐵、鈮鐵調(diào)整 S1、Mn、P、Nb 含量。
6.如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于: 所述板坯的加熱溫度為1220 1280°C ;所述精軋的終軋溫度為870 920°C ;所述熱軋板卷取溫度為680 720°C。
7.如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于: 所述熱軋卷通過冷軋時，冷軋壓下率為70%-80%。
8.如權(quán)利要求2-7任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于: 將所述冷硬卷首先加熱至220°C實(shí)現(xiàn)預(yù)熱獲得帶鋼，其加熱速度8°C /s 12°C /s ； 將所述經(jīng)過預(yù)熱的帶鋼進(jìn)一步加熱到840°C 880°C，其加熱速度為1.50C /s 4°C /s ； 將所述經(jīng)過進(jìn)一步加熱后的帶鋼在840°C 880°C溫度范圍內(nèi)保溫60s IOOs ； 將所述經(jīng)過保溫后的帶鋼冷卻至730°C 780°C，冷卻速度約為8°C /s 12°C /s ； 將所述經(jīng)過冷卻后的帶鋼經(jīng)吹氣快冷卻至250°C 310°C ； 將所述經(jīng)吹氣快冷卻至250°C 310°C的帶鋼在250°C 310°C溫度范圍內(nèi)保溫300s-400s后進(jìn)行過時效處理； 將所述經(jīng)過過時效處理后的帶鋼進(jìn)行終冷到室溫。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種深沖壓雙相鋼，其化學(xué)成分質(zhì)量百分比為C0.018%～0.025%，Si0.2%～0.5%，Mn1.6%～1.9%，Nb0.07%～0.1%，P0.05%～0.08%，S≤0.004%，Alt0.02%～0.07%，N≤0.004%，余量為Fe和微量元素，其中，所述Nb元素及C元素滿足(Nb/93)/(C/12)=0.2～0.7。本發(fā)明還公開了一種生產(chǎn)上述深沖壓雙相鋼的方法，本發(fā)明提供的一種深沖壓雙相鋼及其生產(chǎn)方法，能獲得高的塑性應(yīng)變比r的深沖壓雙相鋼，使得深沖壓雙相鋼在高的抗拉強(qiáng)度下具有良好的深沖性。
文檔編號C22C38/04GK103243260SQ20131015684
公開日2013年8月14日 申請日期2013年4月28日 優(yōu)先權(quán)日2013年4月28日
發(fā)明者姜英花, 尉冬, 王海全, 熊愛明, 劉光明 申請人:首鋼總公司