汽車用高錳鋼及其制造方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種汽車用高錳鋼，該鋼的化學成分重量百分比如下：C：0.55～0.64%，Si：0～0.01%，Mn：23.5～24.4%，P：0～0.015%，Nb：0.45～0.54%，Als：0.02～0.06%，S：0～0.01%，N：0～0.003%，其余為Fe及不可避免的雜質。該鋼的制造方法中，加熱連鑄坯的溫度控制為1220～1280℃；粗軋的溫度控制為1050～1100℃；精軋控制終軋溫度為910～950℃；卷取在680～720℃進行；冷軋控制總壓下率在67～80%；控冷控制連續(xù)退火溫度為800～850℃。本發(fā)明通過優(yōu)化鋼的成分設計和控制生產工藝，得到了高強度的Fe-Mn-C-Nb系TWIP鋼，其可用于沖制汽車安全件或結構件，所得產品具有良好得較高的屈服強度和塑性，在滿足復雜零件成形要求的同時提高了零件在車輛實際使用過程中的安全性。
【專利說明】汽車用高錳鋼及其制造方法【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及鋼鐵冶金材料領域，具體地指一種汽車用高錳鋼及其制造方法。
【背景技術】
[0002]使用具有良好成形性的高強度鋼是車輛用鋼的主要發(fā)展趨勢，其中，TWIP鋼(孿晶誘發(fā)塑性鋼)是一種低層錯能的奧氏體鋼，該鋼因其形變過程中能產生大量形變孿晶，推遲縮頸的形成，進而具有優(yōu)異的強塑性，高應變硬化性，及高能量吸收能力(20°C時吸收能達到0.5J/mm)而得名。孿生是影響TWIP鋼塑性變形的主要機制，其機械性能主要取決于堆垛層錯能，它決定主要的變形機制是滑移，交滑移，部分位錯滑移，孿生變形，還是應變誘發(fā)馬氏體相變。國外學者在研究Fe-Mn-S1-Al系TRIP鋼時發(fā)現了該鋼，并提出孿晶誘發(fā)塑性的概念，經過成分篩選，發(fā)現當錳含量達到25wt %，鋁含量超過3wt %，硅含量在2~3wt%之間時，其抗拉強度和延伸率的乘積在50000MPa%以上，是高強韌性TRIP鋼的兩倍。
[0003]國內外學者、知名鋼鐵企業(yè)，及研究機構在TWIP鋼的成分設計、處理工藝，及微觀機理等方面開展了廣泛研究，并對Fe-xMn-3S1-3Al系TWIP鋼的力學性能和微觀組織進行了較深入的研究，隨Mn含量的增加，Fe-xMn-3S1-3Al系TWIP鋼表現出塑性提高、強度下降的趨勢，這主要與它們的顯微組織和形變機理密切相關，當Mn含量較低(x=15%和20%)時，由于低錳合金的層錯能較低，形變中容易發(fā)生TRIP效應形成馬氏體，馬氏體作為硬化相，對提高鋼的強度有重要貢獻，但會降低部分塑性，故合金表現為強度較大，塑性相對較差；而隨著Mn含量的增加(x=25%和30%)，奧氏體的穩(wěn)定性增加，形變前后皆為單一奧氏體組織，屈服強度和拉伸強度有所下降，主要的塑性變形機制由TRIP效應過渡到TWIP效應，孿晶誘發(fā)的TWIP效應使合金塑性明顯提高。
[0004]有報道對Fe-23Mn_0.6C鋼的組織性能進行了初步研究，結果表明，此成分范圍內的Fe-Mn-C系中碳TWIP鋼組織為單一奧氏體，平均晶粒尺寸約為5 μ m，晶粒中含有少量退火孿晶，具備發(fā)生TWIP效應的前提條件，塑性變形后，可觀察到與基體取向不同的形變孿晶，在TWIP效應和TRIP效應共同作用下，Fe-23Mn-0.6C鋼最終可達到延伸率55%，屈服強度450MPa，及抗拉強度1160MPa，并具有較高的加工硬化率，該成分TWIP鋼現已實現產業(yè)化。
[0005]另外，對Fe-Mn-Al-C系高鋁高錳鋼進行的研究發(fā)現鋁含量的提高會明顯降低鋼的密度，如:鋁含量12%的TWIP鋼密度為6.5g/cm3左右，同時，Fe-Mn-Al-C系高錳鋼的各種力學性能并不遜于甚至優(yōu)于其他成分體系的TWIP鋼。
[0006]因此，目前的TWIP鋼典型成分除Fe-Mn-S1-Al系外，還有Fe-Mn-C系和Fe-Mn-Al-C系TWIP鋼 。錳和鋁可以有效增加合金的層錯能，促進TWIP效應，抑制TRIP效應，但對于工業(yè)生產而言，鋁易氧化，在鋼板澆鑄時容易生成氧化物殘渣堵住澆鑄口，故高鋁成分不利于TWIP鋼的工業(yè)化生產，而硅會降低合金層錯能，導致層錯數量增加，抑制TWIP效應，同時，過高的硅含量會影響鋼板表面質量，降低鋼板的熱軋性能。因而，上述三種TffIP鋼成分中，較為適合工業(yè)生產的為Fe-Mn-C系，但現有的Fe-Mn-C系TWIP鋼一般具有極高的延伸率，延伸率超過60%，在制造汽車安全件和結構件時，實際上是不需要用到這么高的延伸率的；而且，該鋼的屈服強度偏低，會對汽車的安全結構件造成不利影響。

【發(fā)明內容】

[0007]本發(fā)明的目的就是要提供一種汽車用高錳鋼及其制造方法，該鋼既能滿足對鋼板的高塑性要求，又能使得制造出的汽車安全件和結構件具有高屈服強度。
[0008]為實現上述目的，本發(fā)明采用的技術方案是:一種汽車用高錳鋼，該鋼的化學成分重量百分比如下:c:0.55 ~0.64%, Si:0 ~0.01%, Mn:23.5 ~24.4%, P:0 ~0.015%, Nb:0.45 ~0.54%, Als:0.02 ~0.06%, S:0 ~0.01%, N:0 ~0.003%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0009]進一步地，所述鋼的化學成分重量百分比如下:C:0.55~0.6%，Si:0~0.01%,Mn:24 ~24.4%, P:0 ~0.015%, Nb:0.5 ~0.54%, Als:0.02 ~0.06%, S:0 ~0.01%,N:0 ~
0.003%，其余為Fe及不可避免的雜質。
[0010]上述汽車用高錳鋼的制造方法，包括冶煉、連鑄成坯、加熱連鑄坯、粗軋，精軋，卷取，冷軋，控冷，及光整的步驟，所述加熱連鑄坯的溫度控制為1220~1280°C ;所述粗軋的溫度控制為1050~1100°C ;所述精軋控制終軋溫度為910~950°C ;所述卷取在680~720°C進行；所述冷軋控制總壓下率在67~80% ;所述控冷控制連續(xù)退火溫度為800~850。。。
[0011]進一步地，所述加熱連鑄坯的溫度控制為1220~1280°C ;所述粗軋的溫度控制為1050~1100°C ;所述精軋控制終軋溫度為930~950°C ;所述卷取在700~720°C進行；所述冷軋控制總壓下率在72~80% ;所述控冷控制連續(xù)退火溫度為830~850°C。
[0012]進一步地，所述加熱連鑄坯的溫度控制為1275~1280°C ;所述粗軋的溫度控制為1065~1070°C ;所述精軋控制終軋溫度為930~935°C ;所述卷取在700~710°C進行；所述冷軋控制總壓下率在72~78% ;所述控冷控制連續(xù)退火溫度為845~850°C。
[0013]以下就本發(fā)明的化學成分及制造方法進行分析說明:
[0014](I)化學成分
[0015]C元素(重量百分比含量為0.55~0.64%):
[0016]C元素通過固溶強化可以提高TWIP鋼的強度和硬度，阻礙形變過程中馬氏體的相變，是有效的奧氏體穩(wěn)定元素，特別是在Fe-Mn-C系TWIP鋼中，C的加入對形變前后得到單一奧氏體組織有明顯的作用。但是C含量過高會使TWIP鋼的塑性和韌性有所降低，并影響其焊接性能。
[0017]N元素(重量百分比含量為O~0.003%):
[0018]N固溶于奧氏體中能增加TWIP鋼的強度，但對合金層錯能的影響較為復雜，Fe-Mn-C系TWIP鋼層錯能隨氮含量的增加先降低后提高，氮含量在O~0.003%范圍內，氮能在不危害TWIP鋼塑性的前提下，起到提高其強度的作用。
[0019]Mn兀素(重量百分比含量為23.5~24.4%)
[0020]TWIP鋼與TRIP鋼的本質區(qū)別就是孿晶的產生，因此TWIP效應而不是TRIP效應的產生是本發(fā)明鋼設計的核心，Mn是TWIP鋼最重要的組成元素之一，具有很強的促進奧氏體化的作用，使TWIP鋼在低溫下依然可以得到穩(wěn)定的奧氏體相，同時，其又是增加合金層錯能的最有效的元素，能強烈促進TWIP效應，抑制TRIP效應，總體上，隨Mn含量的增加，TWIP鋼表現出塑性提高，強度下降的趨勢，因此，Mn含量也不能過高。
[0021]Si元素(重量百分比含量為O~0.01%)
[0022]Si元素可以降低馬氏體相變臨界溫度，對室溫下得到穩(wěn)定的奧氏體組織有貢獻，并且硅固溶于奧氏體，有利于TWIP鋼強度的提高，但是Si會降低合金層錯能，導致層錯數量增加，抑制TWIP效應，同時，過高的Si含量會影響鋼板表面質量，降低鋼板的熱軋性能。
[0023]Nb元素(重量百分比含量為0.45~0.54%)
[0024]鈮對TWIP鋼的影響主要體現在它可以增加合金層錯能，抑制馬氏體相變，促進孿晶轉變，同時起到抑制奧氏體晶粒長大、細化晶粒的作用，可以提高TWIP的強度。
[0025]S和P元素(重量百分比含量為S:0~0.01%, P:0~0.015%):
[0026]S易偏析，而且對鋼板質量危害比較大，因此S應盡可能控制在較低水平；P元素含量過高，會導致二次冷加工脆性，因此P含量也不能太高。
[0027]Als (酸溶鋁重量百分比含量為0.02~0.06%):
[0028]鋁元素亦可增加合金的層錯能，抑制奧氏體向馬氏體的轉變，但由于鋁易氧化，在鋼板澆鑄時容易生成氧化物殘渣堵住澆鑄口，故高鋁成分不利于TWIP鋼的工業(yè)化生產。
[0029](2)制造方法
[0030]熱軋過程中，板坯加熱溫度，終軋溫度，及卷取溫度等都對鋼的性能有著至關重要的影響，而冷軋工藝中，對鋼的最終性能影響較大的是冷軋壓下率，另外，由于在退火過程中，TWIP鋼需要完成再結晶，并讓奧氏體晶粒生長，為孿晶的生長提供有利條件，孿晶尺寸、孿晶數量和孿晶界面積都明顯加大，形變過程中TWIP效應得以充分進行能加大其對提高鋼材塑性的貢獻，因此，退火工藝對TWIP鋼的性能也有著很大的影響，而Nb的加入會使再結晶溫度升高，進而需采用較高的退火溫度。本發(fā)明鋼的制造工藝過程中，熱軋采用高溫終軋，高溫卷取，冷軋采用大冷軋壓下率，高溫連續(xù)退火，使得生產出來的鋼具有較高的屈服強度和抗拉強度，并具有極高的延伸率，其中，熱軋加熱溫度為1220~1280°C，終軋溫度910~950°C，卷取溫度680~720°C，冷軋壓下率67~80%，連續(xù)退火溫度800~850°C。
[0031]與現有技術相比，本發(fā)明具有如下優(yōu)點:
[0032]其一，本發(fā)明通過優(yōu)化鋼的成分設計和控制生產工藝，犧牲TWIP鋼一部分多余延伸率，使得鋼的屈服強度得到了較大提高的同時具有良好的塑性，從而得到了高強度的Fe-Mn-C-Nb系TWIP鋼，其屈服強度為480~580MPa，抗拉強度達1180MPa以上，延伸率達55%以上。
[0033]其二，本發(fā)明冶煉采用潔凈鋼生產技術，熱軋應用控軋控冷工藝，冷軋采用大壓下量和高溫退火，進一步提高了鋼的屈服強度和抗拉強度。
[0034]其三，本發(fā)明鋼可用于沖制汽車安全件或結構件，所得產品具有良好得較高的屈服強度和塑性，在滿足復雜零件成形要求的同時提高了零件在車輛實際使用過程中的安全性。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0035]圖1為一種汽車用高錳鋼的金相組織觀察結果圖?！揪唧w實施方式】
[0036]以下結合附圖和實施例對本發(fā)明作進一步的說明，但是本發(fā)明并不限于下述實施例。
[0037]實施例1
[0038]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.58% ；Si:0.006% ；Mn:23.8% ；P:0.008% ；Nb:0.52% ；Als:0.0029% ；S:0.006% ；N:0.0017%，其余為 Fe 及不可避
免的雜質。
[0039]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0040]I)冶煉并連鑄成坯；
[0041]2)加熱:將連鑄坯加熱到1270°C ；
[0042]3)粗軋:在1055°C條件下進行粗軋；
[0043]4)精軋:控制終軋溫度為920°C ；
[0044]5)卷取:在700°C條件下進行卷取；
[0045]6)冷軋:控制總壓下率為75%條件下進行冷軋；
[0046]7)連續(xù)退火:控制其連續(xù)退火溫度在830°C ；
[0047]8)進行光整并待用(平整延伸率為0.6%)。
[0048]所得鋼的力學性能見表1，成品金相組織觀察結果見圖1，金相組織幾乎全為奧氏體組織，晶粒度為11級。
[0049]實施例2
[0050]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.55% ；Si:0.008% ；Mn:
23.8% ；P:0.014% ；Nb:0.46% ；Als:0.03% ；S:0.008% ；N:0.002%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0051]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0052]I)冶煉并連鑄成坯；
[0053]2)加熱:將連鑄坯加熱到1220°C ；
[0054]3)粗軋:在1055°C條件下進行粗軋；
[0055]4)精軋:控制終軋溫度為930°C ；
[0056]5)卷取:在700°C條件下進行卷取；
[0057]6)冷軋:控制總壓下率為80%條件下進行冷軋；
[0058]7)連續(xù)退火:控制其連續(xù)退火溫度在800°C ；
[0059]8)進行光整并待用。
[0060]所得鋼的力學性能見表1。
[0061]實施例3
[0062]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.62% ；Si:0.009% ；Mn:
24.4% ；P:0.01% ；Nb:0.45% ；Als:0.02% ；S:0.009% ；N:0.0029%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0063]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0064]I)冶煉并連鑄成坯；
[0065]2)加熱:將連鑄坯加熱到1280°C ；[0066]3)粗軋:在1070°C條件下進行粗軋；
[0067]4)精軋:控制終軋溫度為910°C ；
[0068]5)卷取:在680°C條件下進行卷??；
[0069]6)冷軋:控制總壓下率為67%條件下進行冷軋；
[0070]7)連續(xù)退火:控制其連續(xù)退火溫度為850°C ；
[0071]8)進行光整并待用。
[0072]所得鋼的力學性能見表1。
[0073]實施例4 [0074]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.64% ；Si:0.007% ；Mn:
23.5% ；P:0.011% ；Nb:0.54% ；Als:0.025% ；S:0.005% ；N:0.0015%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0075]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0076]I)冶煉并連鑄成坯；
[0077]2)加熱:將連鑄坯加熱到1230°C ；
[0078]3)粗軋:在1100°C條件下進行粗軋；
[0079]4)精軋:控制終軋溫度為950°C ；
[0080]5)卷取:在690°C條件下進行卷??；
[0081]6)冷軋:控制總壓下率為75%條件下進行冷軋；
[0082]7)連續(xù)退火:控制其連續(xù)退火溫度在825°C ；
[0083]8)進行光整并待用。
[0084]所得鋼的力學性能見表1。
[0085]實施例5
[0086]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.58% ；Si:0.005% ；Mn:
24.1% ；P:0.012% ；Nb:0.52% ；Als:0.06% ；S:0.007% ；N:0.0018%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0087]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0088]I)冶煉并連鑄成還;
[0089]2)加熱:將連鑄坯加熱到1275°C ；
[0090]3)粗軋:在1075°C條件下進行粗軋；
[0091]4)精軋:控制終軋溫度為935°C ；
[0092]5)卷取:在720°C條件下進行卷取；
[0093]6)冷軋:控制總壓下率為78%條件下進行冷軋；
[0094]7)連續(xù)退火:控制其連續(xù)退火溫度在820°C ；
[0095]8)進行光整并待用。
[0096]所得鋼的力學性能見表1。
[0097]實施例6
[0098]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.60% ；Si:0.008% ；Mn:24% ；P:0.009% ；Nb:0.47% ；Als:0.04% ；S:0.006% ；N:0.0024%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。[0099]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0100]I)冶煉并連鑄成坯；
[0101]2)加熱:將連鑄坯加熱到1245°C ；
[0102]3)粗軋:在1080°C條件下進行粗軋；
[0103]4)精軋:其終軋溫度控制在930°C ；
[0104]5)卷取:在705 °C條件下進行卷取；
[0105]6)冷軋:控制總壓下率在68%條件下進行冷軋；
[0106]7)連續(xù)退火:在810°C條件下進行連續(xù)退火；
[0107]8)進行光整，待用。
[0108]所得鋼的力學性能見表1。
[0109]實施例7
[0110]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.61%;Si:0.007% ；Mn:
23.9% ；P:0.011% ；Nb:0.52% ；Als:0.03% ；S:0.009% ；N:0.0025%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0111]上述鋼的制造方法，包括以下步`驟:
[0112]I)冶煉并連鑄成還；
[0113]2)加熱:將連鑄坯加熱到1260°C ；
[0114]3)粗軋:在1090°C條件下進行粗軋；
[0115]4)精軋:其終軋溫度控制在925°C ；
[0116]5)卷取:在715°C條件下進行卷?。?br> [0117]6)冷軋:控制總壓下率在73%條件下進行冷軋；
[0118]7)連續(xù)退火:在824°C條件下進行連續(xù)退火；
[0119]8)進行光整，待用。
[0120]所得鋼的力學性能見表1。
[0121]實施例8
[0122]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.56% ；Si:0.009% ；Mn:
23.74% ；P:0.012% ；Nb:0.51% ；Als:0.05% ；S:0.007% ；N:0.002%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0123]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0124]I)冶煉并連鑄成坯；
[0125]2)加熱:將連鑄坯加熱到1268°C ；
[0126]3)粗軋:在1077°C條件下進行粗軋；
[0127]4)精軋:其終軋溫度控制在940°C ；
[0128]5)卷取:在714°C條件下進行卷取；
[0129]6)冷軋:控制總壓下率在78%條件下進行冷軋；
[0130]7 )連續(xù)退火:在840 V條件下進行連續(xù)退火；
[0131]8)進行光整，待用。
[0132]所得鋼的力學性能見表1。
[0133]實施例9[0134]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.63% ；Si:0.006% ；Mn:
23.7% ；P:0.014% ；Nb:0.5% ；Als:0.04% ；S:0.007% ；N:0.0017%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0135]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0136]I)冶煉并連鑄成坯；
[0137]2)加熱:將連鑄坯加熱到1235°C ；
[0138]3)粗軋:在1050°C條件下進行粗軋；
[0139]4)精軋:其終軋溫度控制在928°C ；
[0140]5)卷取:在695 °C條件下進行卷??；
[0141]6)冷軋:控制總壓下率在72%條件下進行冷軋；
[0142]7)連續(xù)退火:在833°C條件下進行連續(xù)退火；
[0143]8)進行光 整，待用。
[0144]所得鋼的力學性能見表1。
[0145]實施例10
[0146]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.61%;Si:0.006%；Mn:
24.2% ；P:0.013% ；Nb:0.51% ；Als:0.05% ；S:0.008% ；N:0.0024%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0147]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0148]I)冶煉并連鑄成坯；
[0149]2)加熱:將連鑄坯加熱到1258°C ；
[0150]3)粗軋:在1078°C條件下進行粗軋；
[0151]4)精軋:其終軋溫度控制在935°C ；
[0152]5 )卷取:在698 °C條件下進行卷?。?br> [0153]6)冷軋:控制總壓下率在79%條件下進行冷軋；
[0154]7 )連續(xù)退火:在842 °C條件下進行連續(xù)退火；
[0155]8)進行光整，待用。
[0156]所得鋼的力學性能見表1。
[0157]實施例11
[0158]一種汽車用高錳鋼，其化學成分及重量百分比含量為:C:0.57%;Si:0.007% ；Mn:
24.3% ；P:0.012% ；Nb:0.47% ；Als:0.05% ；S:0.007% ；N:0.002%，其余為 Fe 及不可避免的雜質。
[0159]上述鋼的制造方法，包括以下步驟:
[0160]I)冶煉并連鑄成坯；
[0161]2)加熱:將連鑄坯加熱到1232°C ；
[0162]3)粗軋:在1085°C條件下進行粗軋；
[0163]4)精軋:其終軋溫度控制在942°C ；
[0164]5)卷取:在710°C條件下進行卷取；
[0165]6)冷軋:控制總壓下率在69%條件下進行冷軋；
[0166]7)連續(xù)退火:在820°C條件下進行連續(xù)退火；[0167]8)進行光整，待用。
[0168]所得鋼的力學性能見表1。
[0169]對上述實施例1~11所得產品進行屈服強度，抗拉強度，及延伸率的測試，對應的測試結果見表1:
[0170]表1
【權利要求】
1.一種汽車用高錳鋼，其特征在于:該鋼的化學成分重量百分比如下:c:0.55~0.64%, Si:0 ~0.01%, Mn:23.5 ~24.4%, P:0 ~0.015%, Nb:0.45 ~0.54%, Als:0.02 ~0.06%, S:0~0.01%, N:0~0.003%，其余為Fe及不可避免的雜質。
2.根據權利要求1所述的汽車用高錳鋼，其特征在于:所述鋼的化學成分重量百分比如下:C:0.55 ~0.6%, Si:0 ~0.01%, Mn:24 ~24.4%, P:0 ~0.015%, Nb:0.5 ~0.54%,Als:0.02~0.06%, S:0~0.01%, N:0~0.003%，其余為Fe及不可避免的雜質。
3.—種權利要求1所述的汽車用高錳鋼的制造方法，包括冶煉、連鑄成坯、加熱連鑄坯、粗軋，精軋，卷取，冷軋，控冷，及光整的步驟，其特征在于:所述加熱連鑄坯的溫度控制為1220~1280°C;所述粗軋的溫度控制為1050~1100°C;所述精軋控制終軋溫度為910~9500C ;所述卷取在680~720°C進行；所述冷軋控制總壓下率在67~80% ;所述控冷控制連續(xù)退火溫度為800~850°C。
4.根據權利要求3所述的汽車用高錳鋼的制造方法，其特征在于:所述加熱連鑄坯的溫度控制為1220~1280°C ;所述粗軋的溫度控制為1050~1100°C ;所述精軋控制終軋溫度為930~950°C ;所述卷取在700~720°C進行；所述冷軋控制總壓下率在72~80% ;所述控冷控制連續(xù)退火溫度為830~850°C。
5.根據權利要求3所述的汽車用高錳鋼的制造方法，其特征在于:所述加熱連鑄坯的溫度控制為1275~1280°C ;所述粗軋的溫度控制為1065~1070°C ;所述精軋控制終軋溫度為930~935°C ;所述卷取在700~710°C進行；所述冷軋控制總壓下率在72~78% ;所述控冷控制連續(xù)退火溫度為845~850°C。`
【文檔編號】C22C38/12GK103556052SQ201310551550
【公開日】2014年2月5日 申請日期:2013年11月8日 優(yōu)先權日:2013年11月8日
【發(fā)明者】潘利波, 胡吟萍, 劉吉斌, 張志建, 孫宜強, 魏星, 李凡, 祝洪川, 劉國承, 劉昱 申請人:武漢鋼鐵(集團)公司