非調質鋼材的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明的非調質鋼材包含下述鋼成分，以質量％計含有C：0.20～0.60％、Si：0.50～2.0％、Mn：0.20～2.0％、P：0.010～0.15％、S：0.010～0.15％、V：0.10～0.50％、N：0.002～0.02％，其余量由Fe和雜質構成，將鋼材的在截面上的上述鋼材中的V濃度的最大值相對于上述鋼材中的V濃度的平均值的比作為V的偏析比時，上述V的偏析比為1.0以上且低于3.0。
【專利說明】非調質鋼材

【技術領域】
[0001] 本發(fā)明涉及適合于省略采用熱鍛的鋼部件成形剛結束后的淬火回火的調質處理 而使用的非調質鋼材，特別涉及進行裂解而使用的鋼部件用坯料。

【背景技術】
[0002] 最近的汽車發(fā)動機用鍛造部件和行走用鍛造部件中，應用著可以省略調質處理的 熱鍛用非調質鋼（以下稱為非調質鋼）。非調質鋼是被成分設計成在熱鍛后即使保持空冷 或風冷的狀態(tài)，即即使省略以往的淬火回火的調質處理，也能實現(xiàn)優(yōu)異的機械性質的鋼。
[0003] 作為非調質鋼被廣泛應用的部件之一，有發(fā)動機用連桿（以下稱為連桿）。連桿 是將發(fā)動機內的活塞的往復運動變換為曲軸的旋轉運動，從而傳輸動力的部件，由帽（cap) 和桿（rod)兩個部件構成。連桿通過在其帽和桿之間夾住曲軸，并用螺栓進行固定，從而被 安裝在曲軸上。以往，連桿通過將帽和桿分別鍛造后，或將帽和桿鍛造為一體的形狀的部件 進行機械切割后，對帽和桿的接合面采用機械加工進行高精度地加工來制作而成。另外，大 多進行銷加工以使得該接合面不錯開，存在加工工序變得更復雜，制造成本增高的問題。
[0004] 因此，近年來，采用通過將鋼材熱鍛成型為帽和桿成為一體的形狀后，在成型品的 大端內側實施缺口加工，對成型品在冷態(tài)下給予沖擊拉伸應力將其裂解為帽和桿，將其斷 裂面原樣作為接合面進行利用從而將帽和桿安裝在曲軸上的方法。該方法不需要接合面的 機械加工工序。并且該方法中根據(jù)需要還可以通過利用斷面的凹凸來省略用于防止錯開的 銷加工。因此，可以削減部件的加工成本。并且，通過銷的取消可以削減接合面的面積，因 此變得能夠謀求連桿自身的小型、輕量化。
[0005] 在這樣的裂解連桿廣泛普及的歐美，作為裂解連桿用鋼而普及的是DIN標準的 C70S6。這是含有0. 7重量％的碳的高碳非調質鋼，是為了抑制裂解時的尺寸變化，使幾乎 全部組織成為延展性和韌性低的珠光體組織的鋼。C70S6由于斷裂時的斷裂面附近的塑 性變形量小因此斷裂分離性優(yōu)異，另一方面與作為現(xiàn)行的連桿用鋼的中碳非調質鋼的鐵素 體-珠光體組織相比組織粗大因此屈服比（=屈服強度/抗拉強度）低，存在不能適用于 要求高壓曲強度的高強度連桿的問題。
[0006] 為了提高屈服比，需要將碳量抑制為低，使鐵素體分數(shù)增加。但是，如果使鐵素體 分數(shù)增加則延展性和韌性提升，產生裂解時斷面附近的塑性變形量變大，連桿大端部的內 徑的形狀變形量增大，斷裂分離性降低的問題。
[0007] 為解決上述問題，提出了斷裂分離性優(yōu)異的中碳非調質鋼。例如，專利文獻1和專 利文獻2中，記載了通過大量添加 Si或P那樣的脆化元素，使材料本身的延展性和韌性降 低從而改善斷裂分離性的技術。專利文獻3和專利文獻4中，記載了通過利用第2相粒子的 析出強化使鐵素體的延展性和韌性降低從而改善斷裂分離性的技術。專利文獻5?8中， 記載了通過對Μη硫化物的形態(tài)進行控制來改善斷裂分離性的技術。專利文獻9中，記載了 通過將鋼材加熱至接近固相線或液相線的超高溫，使組織明顯粗大化來改善斷裂分離性的 技術。但是，這些技術使裂解了的斷裂面的變形量減小，另一方面由于使材料變脆，因此在 裂解時或將斷裂面彼此嚙合時產生碎片（chips)。斷裂面的碎片由于在將斷裂面嚙合時產 生錯位，因此有時發(fā)生不能精度良好地嚙合的問題。
[0008] 在先技術文獻
[0009] 專利文獻1 :日本國專利3637375號公報
[0010] 專利文獻2 :日本國專利3756307號公報
[0011] 專利文獻3 :日本國專利3355132號公報
[0012] 專利文獻4 :日本國專利3988661號公報
[0013] 專利文獻5 :日本國專利4314851號公報
[0014] 專利文獻6 :日本國專利3671688號公報
[0015] 專利文獻7 :日本國專利4268194號公報
[0016] 專利文獻8 :國際公開第2009-107282號手冊
[0017] 專利文獻9 :日本國專利4086734號公報
[0018] 專利文獻10 :日本國專利4705740號公報


【發(fā)明內容】

[0019] 本發(fā)明鑒于上述情況，其目的在于提供一種使斷裂時的斷裂面附近的塑性變形量 減小、并且抑制了斷裂面的碎片產生的斷裂分離性優(yōu)異的非調質鋼材。
[0020] 本
【發(fā)明者】們發(fā)現(xiàn)，通過與以往技術相比含有大量的V而將裂解時的變形量減小、 并且降低鋼材的V的偏析，從而能夠降低裂解后的斷裂面的碎片，從而完成了本發(fā)明。本發(fā) 明的主旨如下。
[0021] (a)本發(fā)明的一方式涉及的非調質鋼材，包含以下鋼成分，以質量％計含有：
[0022] C :0· 20 ?0· 60%、
[0023] Si :0· 50 ?2. 0%、
[0024] Μη :0· 20 ?2. 0%、
[0025] Ρ :0· 010 ?0· 15%、
[0026] S :0· 010 ?0· 15%、
[0027] V :0· 10 ?0· 50%、
[0028] Ν :0· 002 ?0· 02%，
[0029] 其余量由Fe和雜質構成，將鋼材的在截面上的上述鋼材中的V濃度的最大值相對 于上述鋼材中的V濃度的平均值的比作為V的偏析比時，上述V的偏析比為1.0以上且低 于 3. 0。
[0030] (b)上述（a)所述的非調質鋼材，也可以以質量％計還含有：
[0031] Ca :0.005% 以下、
[0032] Mg :0.005% 以下、
[0033] Zr :0.005% 以下
[0034] 之中的1種或2種以上。
[0035] (c)上述（a)或（b)所述的非調質鋼材，也可以以質量％計還含有：
[0036] Cr :0.25% 以下、
[0037] Ti :0.10% 以下、
[0038] Nb :0.05% 以下
[0039] 之中的1種或2種以上。
[0040] 本發(fā)明的上述方式涉及的非調質鋼材，在熱鍛后進行空冷或風冷后進行了裂解 時，斷裂面附近的塑性變形量小且斷裂面的碎片產生少，具有優(yōu)異的斷裂分離性。通過斷裂 面的塑性變形量小，并且碎片產生少的特征，斷裂面的嚙合時能夠不發(fā)生錯位地精度良好 地將斷裂面嚙合，使部件制造的成品率提升。另外，通過該特征，可以省略震落碎片的工序， 導致制造成本的降低，這在產業(yè)上效果極大。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0041] 圖1是表示用于斷裂分離性評價試驗的與連桿大端部相當?shù)男螤畹脑囼炂膱D， (a)是平面圖，（b)是側面圖。
[0042] 圖2是表示V的偏析比與斷裂面的碎片產生量的關系的圖。

【具體實施方式】
[0043] 本
【發(fā)明者】們，對于裂解后的斷裂面附近的塑性變形量和對斷裂面的碎片產生帶來 影響的各因子進行認真研討，得到了以下見解。
[0044] (1)通過大量含有V，可以減小裂解后的斷裂面附近的塑性變形量。熱鍛后的冷卻 過程中，V碳化物和V碳氮化物在鐵素體組織中析出，通過析出強化使鐵素體強化。通過鐵 素體強化，延展性和韌性降低。通過充分的低延展性化和低韌性化，裂解后的變形量變小。 但是，一般斷裂面隨著低延展性化和低韌性化而變脆，據(jù)此有時產生斷裂面的碎片。
[0045] (2)通過降低鋼材的V的偏析，這樣的斷裂面的碎片產生被降低。通過大量含有 V，V明顯偏析，V量變得不均勻，據(jù)此鐵素體相變開始溫度在鋼材內變得不均勻，因此鋼材 的顯微組織變得不均勻。將鋼材進行裂解時，不均勻的組織大大改變龜裂的進展方向，并且 使龜裂分歧產生副龜裂，這成為大量的碎片產生的原因。
[0046] 再者，本發(fā)明將上述「V的偏析」作為「V的偏析比」進行規(guī)定。該「V的偏析比」是 指在鋼材的截面中，鋼材中V濃度的最大值相對于鋼材中V濃度的平均值的比（最大值/ 平均值）。
[0047] 以下，對本實施方式涉及的鋼含有的各元素的含量的限定理由進行說明。關于成 分的％意味著質量％。
[0048] C :0.20 ?0.60%
[0049] C具有確保部件的抗拉強度的效果、以及使延展性和韌性低的珠光體的體積分數(shù) (即珠光體分數(shù)）增加而減小斷裂時的斷裂面附近的塑性變形量、實現(xiàn)良好的斷裂分離性 的效果。為了得到這些效果，需要將C含量的下限設為0.20%Χ含量的下限優(yōu)選為0.25%， 更優(yōu)選為0.30%。C含量的上限從使斷裂分離性提升的觀點來看不需要進行規(guī)定。但是， 如果過量含有C，則珠光體分數(shù)變得過大，組織粗大化、屈服比降低，在適用于要求壓曲強 度的高強度連桿的情況下不優(yōu)選。因此，C含量的上限設為0.60%。C含量的上限優(yōu)選為 0. 50%，更優(yōu)選為0. 48%。
[0050] Si :0.50 ?2.0%
[0051] Si通過固溶強化使鐵素體強化，使延展性和韌性降低。延展性和韌性的降低具有 減小斷裂時的斷裂面附近的塑性變形量、實現(xiàn)良好的斷裂分離性的效果。為了得到該效果， 需要將Si含量的下限設為0. 50%。如果過量含有Si，則有時鐵素體分數(shù)變得過大，鋼材的 斷裂分離性反而下降，因此Si含量的上限設為2. 0%。Si含量的上限優(yōu)選為1. 5%，更優(yōu)選 為 1. 25%。
[0052] Mn :0.20 ?2.0%
[0053] Μη通過固溶強化對鐵素體進行強化，使延展性和韌性降低。延展性和韌性的降低 具有減小斷裂時的斷裂面附近的塑性變形量、實現(xiàn)良好的斷裂分離性的效果。另外，Μη與 S結合形成Μη硫化物。在使鋼材裂解時，龜裂沿著向軋制方向伸長的Μη硫化物進行傳播， 因此Μη的含有具有增大斷裂面的凹凸、在斷裂面嚙合時防止錯位的效果。為了得到這些效 果，需要將Μη含量的下限設為0. 20 %。Μη含量的下限優(yōu)選為0. 30 %，更優(yōu)選為0. 45 %。如 果過量含有Μη，則珠光體的片層間距變小，珠光體的延展性和韌性變高。因此，反而斷裂時 的斷裂面附近的塑性變形量變大，斷裂分離性降低。并且，如果過量含有Μη，則有時貝氏體 組織變得容易生成，斷裂分離性大幅降低。因此，Μη含量的上限設為2.0%。優(yōu)選Μη含量 的上限為1.5%，更優(yōu)選為1.2%，進一步優(yōu)選為1.0%。
[0054] Ρ :0· 010 ?0· 15%
[0055] Ρ使鐵素體及珠光體的延展性和韌性降低。延展性和韌性的降低具有減小斷裂時 的斷裂面附近的塑性變形量、實現(xiàn)良好的斷裂分離性的效果。為了得到該效果，需要將Ρ含 量的下限設為0.010%。優(yōu)選Ρ含量的下限為0.030%。如果過量含有Ρ，則有時熱延性降 低，在熱加工時容易產生裂紋或瑕疵，因此Ρ含量的上限為0. 15%。Ρ含量的上限優(yōu)選為 〇· 10%,更優(yōu)選為 〇· 070%。
[0056] S :0· 010 ?0· 15%
[0057] S與Μη結合形成Μη硫化物。在使鋼材裂解時，龜裂沿著向軋制方向伸長的Μη硫 化物進行傳播，因此S的含有具有增大斷裂面的凹凸、在斷裂面嚙合時防止錯位的效果。為 了得到該效果，需要將S含量的下限設為0. 010%。如果過量含有S，則有時裂解時的斷裂 面附近的塑性變形量增大，斷裂分離性降低。另外，如果過量含有S，則有時熱延性降低，在 熱加工時裂紋或瑕疵變得容易發(fā)生。因此，S含量的上限為0.15%。S含量的上限優(yōu)選為 0. 12%，更優(yōu)選為0. 10%。
[0058] V :0.10 ?0.50%
[0059] V在本實施方式涉及的鋼中是重要的成分。V在熱鍛后的冷卻時主要形成碳化物 或碳氮化物，對鐵素體進行強化，使延展性和韌性降低。延展性和韌性的降低，減小斷裂時 的斷裂面附近的塑性變形量使鋼材的斷裂分離性良好。另外，V具有通過碳化物或碳氮化 物的析出強化，提高鋼材的屈服比的效果，為了得到這些效果，需要將V含量的下限設為 0. 10%。V含量的下限優(yōu)選為0.15%，更優(yōu)選為0.20%。另一方面，即使過量含有V，其效 果也會飽和，因此V含量的上限為0. 50%。優(yōu)選V含量的上限為0. 35%。
[0060] N :0· 002 ?0· 02%
[0061] N通過在熱鍛后的冷卻時主要形成V氮化物或V碳氮化物作為鐵素體的相變核發(fā) 揮作用從而促進鐵素體相變。據(jù)此具有對大幅損害鋼材的斷裂分離性的貝氏體組織的生成 進行抑制的效果。為了得到該效果，需要將N含量的下限設為0.002%。如果過量含有N， 則有時熱延性降低，在熱加工時裂紋或瑕疵變得容易發(fā)生。因此，N含量的上限為0.02%。 優(yōu)選N含量的上限為0.01 %。
[0062] Ca :0. 005%以下、Mg :0. 005%以下、Zr :0. 005%以下之中的1種或2種以上
[0063] Ca、Mg、Zr全都形成氧化物，成為Μη硫化物的結晶核或析出核，使Μη硫化物均勻 細微地分散。該Μη硫化物成為裂解時的龜裂的傳播路徑，具有減小斷裂面附近的塑性變形 量、提高斷裂分離性的效果。即使過量含有這些〇 &、1%、21*，其效果也會飽和，因此將0&、1%、 Zr的含量的上限分別設為0. 005%。為了充分發(fā)揮該效果，優(yōu)選將Ca、Mg、Zr的含量的下限 分別設為〇. 0005%。
[0064] 本實施方式涉及的鋼材，根據(jù)需要還可以含有Cr :0.25%以下、Ti :0. 10%以下、 和Nb :0. 005以下之中的1種或2種以上。
[0065] Cr :0.25 % 以下
[0066] Cr與Μη同樣地通過固溶強化對鐵素體進行強化，使延展性和韌性降低。延展性和 韌性的降低具有減小斷裂時的斷裂面附近的塑性變形量、得到良好的斷裂分離性的效果。 但是，如果過量含有Cr，則珠光體的片層間距變小，珠光體的延展性和韌性反而變高。因此， 斷裂時的斷裂面附近的塑性變形量變大，斷裂分離性降低。并且，如果過量含有Cr，則有時 貝氏體組織變得容易生成，斷裂分離性大幅降低。因此，為了得到上述效果而含有Cr的情 況下，將Cr含量設為0.25%以下。優(yōu)選Cr含量的上限為0.15%。為了使Cr的效果充分 發(fā)揮，優(yōu)選將Cr含量的下限設為0. 01 %。
[0067] Ti :0.10% 以下
[0068] Ti在熱鍛后的冷卻時主要形成碳化物或碳氮化物，通過析出強化對鐵素體進行強 化，使延展性和韌性降低。延展性和韌性的降低具有減小斷裂時的斷裂面附近的塑性變形 量、得到良好的斷裂分離性的效果。但是，如果過量含有Ti則其效果飽和，因此為了得到上 述效果而含有Ti的情況下，將Ti含量的上限設為0. 10%。為了使Ti的效果充分發(fā)揮，優(yōu) 選將Ti含量的下限設為0. 005%。更優(yōu)選的Ti含量的范圍為0. 010?0. 030%。
[0069] Nb :0.05% 以下
[0070] Nb在熱鍛后的冷卻時主要形成碳化物或碳氮化物，通過析出強化對鐵素體進行強 化，使延展性和韌性降低。延展性和韌性的降低具有減小斷裂時的斷裂面附近的塑性變形 量、得到良好的斷裂分離性的效果。但是，如果過量含有Nb則其效果飽和，因此為了得到上 述效果而含有Nb的情況下，將Nb含量的上限設為0. 05%。為了使Nb的效果充分發(fā)揮，優(yōu) 選將Nb含量的下限設為0. 005%。更優(yōu)選的Nb含量的范圍為0. 010?0. 030%。
[0071] 本實施方式涉及的鋼材的其余量為鐵和雜質。雜質是指礦石、廢料等原材料和從 制造環(huán)境混入的物質。并且，本實施方式涉及的鋼材，除了上述成分，在不損害本實施方式 涉及的鋼的效果的范圍內，可以含有Te、Zn和Sn等。
[0072] 下面，對將鋼材的V的偏析比設為1. 0以上且低于3. 0的理由進行說明。
[0073] 如果大量含有V，則鋼材變?yōu)榈脱诱剐院偷晚g性，裂解時的斷裂面附近的塑性變形 量變小。另一方面，如果大量含有V，則斷裂面變脆，碎片變得容易產生。如果大量含有V， 則產生明顯的V的偏析，因此熱鍛后的組織變得不均勻，該情況在對鋼材進行了裂解時，大 大改變龜裂的進展方向，并且使龜裂分歧產生副龜裂。這成為大量的碎片產生的原因。本
【發(fā)明者】們對V的偏析比與斷裂面的碎片產生的關系進行了研討。
[0074] 將具有 C :0· 38% (質量％，以下相同）、Si :0· 88%、Μη :0· 69%、P :0· 054%、S : 0. 073%、V :0. 30%、N :0. 0104%，其余量由鐵和雜質構成的成分的鋼，在轉爐中進行熔煉 并通過連續(xù)鑄造進行制造，通過熱軋形成了直徑為56_的棒鋼形狀。此時，準備了多個通 過對連續(xù)鑄造中的鑄模內的電磁攪拌的實施的有無、中間包內鋼液過熱度（13?52°C )、或 在最終凝固部的輕壓下的壓力梯度（〇.〇?3. Omm/m)進行調整，從而使V的偏析比發(fā)生變 化的鋼材。
[0075] V的偏析比是表示V的偏析程度的指標。在此采用電子束顯微分析儀（ΕΡΜΑ)對 直徑為56mm的棒鋼，在與熱軋方向垂直的截面內從表面到中心、及從中心到表面地在直徑 方向上進行線分析，測定V濃度的最大值和平均值，算出了其比（=V濃度的最大值/平均 值）。因此，偏析明顯的情況下，偏析比的值高，沒有偏析的情況下，偏析比的值變?yōu)?.0。
[0076] 為了對斷裂面的碎片產生進行評價，通過熱鍛制造了與鍛造連桿相當?shù)脑囼炂?具體地，將直徑56_、長度100mm的棒鋼加熱至1250°C，然后與棒鋼的長度方向垂直地進行 鍛造形成厚度20mm，并且通過空冷（大氣中的放冷）冷卻至了室溫。然后，將該棒鋼進行切 削加工，形成了與連桿大端部相當?shù)男螤畹脑囼炂?。試驗片如圖1所示，在80mmX 80mm且 厚度18mm的板狀的中央部打開了直徑50mm的孔，在直徑50mm的孔的內面上，相對于作為 鍛造前的坯料的棒鋼的長度方向±90度的兩個位置上，實施了深度1mm且頂端曲率0. 5mm 的45度的V型缺口加工。并且，作為螺栓孔打開了直徑8mm的貫通孔，以使其中心線位于 距離缺口加工側的側面8mm的地方。
[0077] 裂解裝置由分體模和落錘試驗機構成。分體模是將成型于長方形的鋼材上的直 徑46. 5mm的圓柱沿中心線2等分的形狀，被分割了的圓柱的一方被固定，另一方在導軌上 移動。楔孔被加工在兩個半圓柱的接合面上。在使試驗片斷裂時，將試驗片的直徑50mm 的孔嵌入該分體模的直徑46. 5mm的圓柱，放入楔子，在落錘的上面進行設置。落錘為質量 200kg、沿導向（guide)落下的結構。如果落錘落下，則楔子被打進，試驗片拉伸斷裂為兩 半。再者，試驗片以被分體模壓著那樣地固定其周圍，以使斷裂時試驗片不從分體模游離。
[0078] 本試驗中，使試驗片以落錘高度100mm斷裂后，反復進行10次將斷裂面對接并以 20N · m的扭矩擰緊螺栓進行組裝的工作和松開螺栓并放開斷裂面的工作，將此時脫落了的 碎片的總重量定義為斷裂面的碎片產生量。
[0079] 圖2中表示V的偏析比與斷裂面的碎片產生量的關系。通過V的偏析比的降低，斷 裂面的碎片產生量減少。為了將碎片產生量抑制在能夠省略震落碎片工序的目標即l.Omg 以下，需要使V的偏析比低于3.0。因此，V的偏析比的上限為低于3.0。為了更加抑制碎 片產生量，V的偏析比優(yōu)選為2. 5以下，更優(yōu)選為2. 0以下。
[0080] V的偏析比的調節(jié)如上所述，可以通過對連續(xù)鑄造中的鑄模內的電磁攪拌的實施 的有無、中間包內鋼液過熱度、和在最終凝固部的輕壓下的壓力梯度進行調整來實現(xiàn)。如果 實施電磁攪拌，將中間包內鋼液過熱度設為13°c以上40°C以下，并且將在最終凝固部的輕 壓下的壓力梯度設為〇. 5mm/m以上2. Omm/m以下，則可以使V的偏析比為1. 0以上且低于 3. 0。
[0081] 以下根據(jù)實施例對本發(fā)明進行詳細說明。再者，這些實施例是用于對本發(fā)明的技 術意義和效果進行說明的，并不限定本發(fā)明的范圍。
[0082] 實施例
[0083] 通過對具有表1所示組成的、在轉爐內進行了熔煉的鋼進行連續(xù)鑄造來制造鋼 錠，將該鋼錠通過開坯工序形成162mm見方的鋼坯，并且通過熱軋形成直徑為56mm的棒鋼 形狀。再者，表中的「_」記號表示記號所記載的地方涉及的元素的含量在檢測臨界值以下。 并且，如表2所示準備了多個通過對連續(xù)鑄造中的鑄模內的電磁攪拌的實施的有無、中間 包內鋼液過熱度、和在最終凝固部的輕壓下的壓力梯度進行調整，從而使V的偏析比發(fā)生 了變化的鋼材。實施電磁攪拌時，以65cm/秒的流速進行了攪拌。并且在中間包內過熱度 13?52°C的范圍內，將鋼注入到鑄模中，在最終凝固部的輕壓下的壓力梯度0?1. 4mm/m 的范圍內進行了壓下。開坯前的鋼錠的加熱溫度和加熱時間分別為1270°C和140分鐘，熱 軋前的鋼坯的加熱溫度和加熱時間分別為1240°C和90分鐘。表1的比較鋼的下劃線部分 表示在本發(fā)明的范圍外。
[0084] [表 1]
[0085]

【權利要求】
1. 一種非調質鋼材，其特征在于，包含下述鋼成分，以質量％計含有： C :0· 20 ?0· 60%、 Si :0· 50 ?2. 0%、 Μη :0. 20 ?2. 0%、 Ρ :0. 010 ?0. 15%、 S :0. 010 ?0. 15%、 V :0· 10 ?0· 50%、 Ν :0. 002 ?0. 02%， 其余量由Fe和雜質構成， 將鋼材的在截面上的所述鋼材中的V濃度的最大值相對于所述鋼材中的V濃度的平均 值的比作為V的偏析比時，所述V的偏析比為1. 0以上且低于3. 0。
2. 根據(jù)權利要求1所述的非調質鋼材，其特征在于，以質量％計還含有： Ca :0. 005% 以下、 Mg :0· 005% 以下、 Zr :0. 005% 以下 之中的1種或2種以上。
3. 根據(jù)權利要求1或2所述的非調質鋼材，其特征在于，以質量％計還含有： Cr :0. 25% 以下、 Ti :0. 10% 以下、 Nb :0. 05% 以下 之中的1種或2種以上。
【文檔編號】C22C38/00GK104254626SQ201380003849
【公開日】2014年12月31日 申請日期:2013年4月30日 優(yōu)先權日:2013年4月30日
【發(fā)明者】寺本真也, 久保田學 申請人:新日鐵住金株式會社