低碳鋼深脫碳的方法及利用該方法制備的鋼的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種低碳鋼深脫碳的方法及利用該方法制備的鋼。所述低碳鋼深脫碳的方法包括：在RH真空精煉步驟中，當(dāng)進(jìn)站鋼水的碳含量低于0.040wt％、氧含量超過350ppm時，將鋼水自然脫碳20min～23min；在RH真空精煉步驟中，當(dāng)進(jìn)站鋼水的碳含量不低于0.040wt％、氧含量不超過350ppm時，首先對鋼水進(jìn)行頂槍吹氧強(qiáng)制脫碳，然后將鋼水自然脫碳15min～17min。根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例的低碳鋼深脫碳方法，針對RH進(jìn)站鋼水碳含量、氧含量的不同而采取不同的措施，不但優(yōu)化了深脫碳工藝，提高了脫碳效果，而且不會造成脫氧負(fù)擔(dān)的增加，克服了因后續(xù)工藝步驟中存在的增碳問題而導(dǎo)致的產(chǎn)品碳含量超出標(biāo)準(zhǔn)。并且，利用該方法制備的鋼含碳量符合標(biāo)準(zhǔn)，質(zhì)量優(yōu)良。
【專利說明】低碳鋼深脫碳的方法及利用該方法制備的鋼

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及鋼鐵冶煉領(lǐng)域，尤其涉及一種低碳鋼深脫碳的方法及利用該方法制備的鋼。

【背景技術(shù)】
[0002]RH真空精煉主要用于鋼水的脫碳、真空脫氧、脫氫和脫氮，以進(jìn)一步實現(xiàn)對鋼水成分和溫度的精確調(diào)整。根據(jù)鋼種的不同，常見的RH處理模式分為輕處理(LT)、深脫碳處理(DC)以及本處理(DH)。其中，深脫碳處理主要針對低碳鋼、超低碳鋼或IF鋼。
[0003]在冶煉低碳鋼時，為了有效避免轉(zhuǎn)爐深吹氧對爐體造成的傷害，需要采用合理的終點碳氧控制制度，即，不能將碳含量吹煉得過低，因此轉(zhuǎn)爐操作控制時常會出現(xiàn)碳高氧低的爐次，這就有待在后續(xù)的RH真空精煉過程中進(jìn)行深脫碳處理。
[0004]然而，RH真空精煉雖然具備深脫碳功能，但脫碳效果并不理想，由于后續(xù)工序中帶來的增碳問題，常使RH出站時碳含量合格的鋼水在加工成成品之后其成分高于鋼種的成分含量標(biāo)準(zhǔn)，影響鋼材的性能。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明的目的在于，從RH真空精煉工序入手，改善低碳鋼深脫碳的工藝控制方法，使得在無需改變轉(zhuǎn)爐冶煉脫碳條件的前提下，解決冶煉低碳鋼時深脫碳效果不佳的問題。
[0006]本發(fā)明的一方面，提供一種低碳鋼深脫碳的方法，所述方法包括:在RH真空精煉步驟中，當(dāng)進(jìn)站鋼水的碳含量低于0.040wt%、氧含量超過350ppm時,將鋼水自然脫碳20min~23min ;在RH真空精煉步驟中，當(dāng)進(jìn)站鋼水的碳含量不低于0.040wt%、氧含量不超過350ppm時,首先對鋼水進(jìn)行頂槍吹氧強(qiáng)制脫碳,然后將鋼水自然脫碳15min~17min。
[0007]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在頂槍吹氧強(qiáng)制脫碳時，可以控制真空壓力在5Ombar ~200mbar,頂槍高度在 405mm ~475mm。
[0008]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在RH真空精煉步驟中，進(jìn)站鋼水溫度可以控制在1600 O ~1635 O。
[0009]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在自然脫碳結(jié)束之后，鋼水的溫度可以為1580°C~160CTC,氧活度可以為10ppm~350ppm。
[0010]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在自然脫碳結(jié)束之后，還可以向鋼水中加入鋁質(zhì)脫氧劑進(jìn)行脫氧。
[0011]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，所述鋁質(zhì)脫氧劑的加入量可以為0.15kg/噸鋼~
0.70kg/ 噸鋼。
[0012]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在脫氧結(jié)束之后，可以向鋼水中加入硅鐵和金屬錳進(jìn)行合金化。
[0013]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，所述金屬錳可以為含碳量不超過0.05wt%的錳合金，加入量為0.30kg/噸鋼~1.0Okg/噸鋼。
[0014]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，還可以在RH真空精煉出站后，向鋼水中加入
0.40kg/噸鋼~1.0Okg/噸鋼的高鋁調(diào)渣劑。
[0015]本發(fā)明的另一方面，提供一種鋼，所述鋼利用根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例的低碳鋼深脫碳的方法來制備，所述鋼的化學(xué)成分包括:不超過0.003wt%的C、0.900wt%~
1.050wt % 的 S1、0.200wt % ~0.350wt % 的 Μη、0.200wt % ~0.300wt % 的 Als、不超過0.025被％的？以及不超過0.010被％的S，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。

【具體實施方式】
[0016]下面將結(jié)合實施例對本發(fā)明作進(jìn)一步的闡述，然而，下述實施例僅起到示例性的說明作用，并不能夠用來限制本發(fā)明。需要注意的是，在下文中除非特別指明，所涉及的百分比均為重量百分比。
[0017]在冶煉低碳鋼時，轉(zhuǎn)爐終點常采用高碳低氧出鋼，這種終點制度既可以避免深吹氧對爐體造成傷害，又可以防止在出鋼過程中爐渣大量氧化而增加爐渣改質(zhì)處理的負(fù)擔(dān)，使深脫碳的任務(wù)轉(zhuǎn)移到了 RH真空精煉步驟。
[0018]RH真空深脫碳的原理是利用氣泡泵使鋼水在真空室和鋼包之間不斷地循環(huán)流動，依靠鋼水中的碳和氧反應(yīng)生成氣體被脫除來實現(xiàn)脫碳。該過程的化學(xué)反應(yīng)方程式為:[c]+[0] — [CO]。
[0019]在真空條件下，上述脫碳反應(yīng)的化學(xué)反應(yīng)速率和化學(xué)平衡常數(shù)均取決于鋼水中[C]和[O]的含量比值，如果在轉(zhuǎn)爐出鋼時鋼水的碳含量較低，則在RH真空處理的過程中，采用自然脫碳(縮寫為VCD)方法，根據(jù)上述反應(yīng)在深脫碳結(jié)束時鋼水中的氧可以將碳的含量脫除到與冶煉低碳鋼種的成分含量標(biāo)準(zhǔn)相符合。現(xiàn)有技術(shù)的自然脫碳時間往往過短，使得鋼水在RH出站時的碳含量雖然符合要求，但由后續(xù)工藝操作帶來的增碳，諸如合金增碳或澆注時覆蓋劑增碳等問題，導(dǎo)致了最終產(chǎn)品的碳含量仍高于標(biāo)準(zhǔn)。本發(fā)明的低碳鋼深脫碳方法針對不同的RH進(jìn)站鋼水碳含量采取不同的深脫碳策略，使得RH出站時鋼水的碳含量控制在合理范圍。
[0020]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在RH真空精煉步驟中，當(dāng)進(jìn)站鋼水的碳含量低于0.040wt%、氧含量超過350ppm時采取自然脫碳，并將鋼水進(jìn)行自然脫碳(VCD)的循環(huán)時間延長到20min~23min。現(xiàn)有技術(shù)的V⑶循環(huán)時間通常為15min~18min，V⑶循環(huán)后的碳含量在30ppm~45ppm，采取本發(fā)明的上述措施后，可以保證鋼水中的碳和氧的化學(xué)反應(yīng)充分進(jìn)行，深脫碳效果得以改善，使VCD循環(huán)后的碳含量控制在低于25ppm，增強(qiáng)了鋼水在出站后抵抗后續(xù)工藝帶來的增碳壓力的能力。
[0021]然而，對于進(jìn)站鋼水碳含量較高的爐次，僅利用自然脫碳方法不足以使鋼水中的碳含量降低至期望的值。針對這種情況，本發(fā)明采取頂槍吹氧強(qiáng)制脫碳與VCD循環(huán)脫碳相結(jié)合的策略。根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在RH真空精煉步驟中，當(dāng)進(jìn)站鋼水的碳含量不低于0.040wt %、氧含量不超過350ppm時，可以在采取V⑶循環(huán)之前先通過頂槍吹氧對鋼水進(jìn)行強(qiáng)制脫碳，然后再將鋼水自然脫碳15min~17min。
[0022]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在頂槍吹氧強(qiáng)制脫碳時，可以控制真空壓力在5Ombar~200mbar,頂槍高度可以在405mm~475mm。如上所述,鋼水中的氧濃度是脫碳反應(yīng)的重要影響因素，氧的吹入增加了鋼水中的氧濃度以使脫碳反應(yīng)朝有利于生成CO的方向進(jìn)行。
[0023]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，RH真空精煉步驟的進(jìn)站鋼水溫度可以控制在1600°C~1635°C。通常地，RH脫碳時間指的是從環(huán)流開始到RH脫碳結(jié)束這段時間，RH處理時間指的是從開始抽氣到破空為止的時間。有多種因素會影響處理時間，諸如強(qiáng)制脫碳、自然脫碳和再加熱的速度等，處理時間還取決于碳的脫除量和溫度的調(diào)整。若鋼水溫度過低，則需加熱(諸如鋁熱法)從而使處理時間延長。因此，必須對進(jìn)站鋼水的溫度進(jìn)行控制，以減少處理時間并與連鑄步驟實現(xiàn)良好的銜接過渡。
[0024]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在自然脫碳結(jié)束之后，鋼水的溫度可以為1580°C~1600 °C,氧活度可以為10ppm~350ppm。之所以將自然脫碳之后的鋼水溫度控制在1580°C~1600°C的范圍內(nèi)，是因為此溫度是在中包澆鋼溫度要求(1545°C~1565°C )的基礎(chǔ)上，再加30°C過熱度以及RH循環(huán)過程的溫降而設(shè)定的值。在自然脫碳之后，一方面，如果鋼水的溫度過高，則造成中包溫度較高，導(dǎo)致以下不利影響:①強(qiáng)氧化性元素在澆注過程中容易燒損使鋼水成分不合格；②如果鋼水溫度過高而連鑄機(jī)的水冷強(qiáng)度不變則會影響鑄坯凝固；③如果鋼水溫度過高還會加劇對中包耐材的侵蝕，使鋼水的夾雜增加。另一方面，如果鋼水溫度過低，則在澆注過程中鑄坯凝固較快，此時若不提高拉速則易堵住水口，若提高拉速又易造成漏鋼。因此，自然脫碳結(jié)束之后，鋼水的溫度不能過高也不能過低，本發(fā)明的示例性實施例將自然脫碳結(jié)束之后的鋼水溫度控制在1580°C~1600°C。
[0025]在自然脫碳之后，如果氧活度高于10ppm~350ppm的控制范圍，則脫氧用鋁量會增大，使生產(chǎn)成本增加。因為脫氧過程是放熱過程，如果氧活度高于本發(fā)明的控制范圍，則脫氧產(chǎn)生的熱量會造成鋼水溫度升高，不利于成分控制和澆注順行。如果氧活度低于本發(fā)明的控制范圍， 則脫氧過程產(chǎn)生熱量不足以補(bǔ)償脫碳過程造成的溫度損失，造成鋼水溫度過低。
[0026]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在自然脫碳結(jié)束后，可以向鋼水中加入鋁質(zhì)脫氧劑進(jìn)行脫氧。所加入的鋁質(zhì)脫氧劑需要根據(jù)鋼中氧活度按照鋁與氧的化學(xué)反應(yīng)方程式計算，也可以按照經(jīng)驗公式計算，即:鋁質(zhì)脫氧劑的加入量約為氧活度PPm值的0.4倍。如果鋁質(zhì)脫氧劑加入不足，則會造成鋼中的氧未完全脫除，影響合金收得率進(jìn)而導(dǎo)致成分含量低，產(chǎn)品不合格；如果鋁質(zhì)脫氧劑加入過量，則會影響后續(xù)工藝向鋼水配加的Als鋁粒的加入量，造成鋼中Als過高。因此，根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例的鋁質(zhì)脫氧劑的優(yōu)選加入量為
0.15kg/噸鋼~0.70kg/噸鋼。
[0027]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在脫氧結(jié)束后可以向鋼水中加入硅鐵和金屬錳進(jìn)行合金化。本發(fā)明的金屬錳為含碳量< 0.05wt%的錳合金，其作用是減少中碳錳鐵合金或高碳錳鐵合金帶來的大量增碳。前工序控制鋼種的錳含量在0.150wt%~ 0.200wt%, RH工序的錳含量按照0.230wt%控制，金屬錳的加入量為0.30kg/噸鋼~1.0Okg/噸鋼。因為本發(fā)明的鋼種要回收錳，所以渣中的錳會進(jìn)入鋼中，如果金屬錳的加入量過大，則會造成錳含量超標(biāo)使鋼材的強(qiáng)度非期望地增加；如果金屬錳的加入量不足，則會造成錳含量低于所要求的范圍造成鋼材的強(qiáng)度不足。
[0028]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在RH真空精煉出站后，向鋼水中加入高鋁調(diào)渣劑。高鋁調(diào)渣劑的作用是脫除渣中的氧，對爐渣進(jìn)行改質(zhì)。示例性實施例的高鋁調(diào)渣劑的加入量為0.40kg/噸鋼~1.0Okg/噸鋼，如果高鋁調(diào)渣劑的加入量過少，則造成鋼渣中的氧未脫除完全，不利于夾雜物的吸附并造成鋼中易氧化元素?zé)龘p。由于高鋁調(diào)渣劑成本較高，如果加入量過大則會導(dǎo)致成本增加，不利于達(dá)到工業(yè)生產(chǎn)的降本增效目的。
[0029]此外，利用上述工藝可以獲得根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例的低碳鋼深脫碳的方法制備的鋼，所述鋼的化學(xué)成分按照重量百分比計可以包括:不超過0.003%的C、0.900%~
1.050% 的 S1、0.200%~0.350% 的 Μη、0.200% ~0.300 % 的 Als、不超過 0.025% 的 P 以及不超過0.010%的S，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例的鋼的碳含量符合低碳鋼種成分標(biāo)準(zhǔn)，鋼材質(zhì)量優(yōu)良，同時成本低廉，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益。
[0030]下面，將通過具體示例進(jìn)一步闡述本發(fā)明。在下文中，示例和對比例所涉及的鋼種均為50PRW800型電工鋼。
[0031]示例 I
[0032]RH進(jìn)站鋼水含有0.0368%的碳、0.1835%的錳、0.0074%的磷、0.0044%的硫、硅元素及Als (全鋁)微量，進(jìn)站鋼水的氧含量415ppm，鋼水的重量197t，進(jìn)站溫度1610°C。
[0033]將鋼水液壓頂升到2427mm高度進(jìn)行RH循環(huán)處理，由于此爐鋼水的進(jìn)站氧活度較高，因此不采用強(qiáng)制脫碳模式，真空度< 3mbar的V⑶循環(huán)時間控制在23min，使得C-O反應(yīng)時間延長。V⑶循環(huán)結(jié)束后 ，執(zhí)行測溫定氧操作測得溫度1586°C、氧活度264ppm。取樣分析測得碳含量0.0017%、錳含量0.1800%、磷含量0.0059%、硫含量0.0041%。
[0034]向鋼水中加入脫氧用招粒106kg及合金化招粒584kg,循環(huán)3min后再加入低碳娃鐵2850kg、金屬錳90kg進(jìn)行合金化。加完合金后循環(huán)7min測得出站鋼水包括0.0018%的碳、0.9690% 的硅、0.2200% 的錳、0.0083% 的磷、0.0045% 的硫以及 0.2890% 的 Als，出站后再加入高鋁調(diào)渣劑100kg。
[0035]最終獲得的成品鋼碳含量0.0030%、硅含量0.9100%、錳含量0.2700%、磷含量0.0110%、硫含量 0.0040%, Als 含量 0.2500%。
[0036]示例 2
[0037]RH進(jìn)站鋼水含有0.0465%的C、0.22%的錳、0.0078%的磷、0.0047%的硫、硅元素及Als (全鋁)微量，進(jìn)站鋼水的氧含量292ppm，重量218t，鋼水的進(jìn)站溫度為1613°C。
[0038]將鋼水液壓頂升到2356mm高度進(jìn)行RH循環(huán)處理，由于此爐鋼水的進(jìn)站[C]≥0.040%、[O] ( 350ppm,因此先采取頂槍吹氧強(qiáng)制脫碳模式,將壓力控制在10mbar,頂槍槍位450mm,脫碳量選擇0.02%,強(qiáng)制脫氧I分3秒后取消壓力使真空度< 3mbar。
[0039]再執(zhí)行自然脫碳，V⑶循環(huán)時間17min后測溫定氧操作測得溫度1572°C、氧活度346ppm，取樣分析測得鋼水的碳含量0.0017%、錳含量0.1700%、磷含量0.0060%、硫含量0.0045%,加入脫氧用招粒140kg及合金化招粒650kg,循環(huán)3min后加入低碳娃鐵3110kg、金屬猛131kg進(jìn)行合金化。
[0040]加完合金后循環(huán)7min取樣，測得出站鋼水包括:0.0013 %的碳、1.038 %的硅、
0.2420%的錳、0.0070%的磷、0.0050%的硫以及0.2800%的Als，出站后再加入高鋁調(diào)渣劑 10kgo
[0041]最終獲得的成品鋼碳含量0.0027 %、硅含量1.010 %、錳含量0.300 %、磷含量
0.010%、硫含量 0.005%, Als 含量 0.240%。
[0042]對比例I
[0043]RH進(jìn)站鋼水含有0.0362%的碳、0.21%的錳、0.0086%的磷、0.0051%的硫、硅元素及Als (全鋁)微量，進(jìn)站鋼水的氧含量395ppm，鋼水的重量208t，進(jìn)站溫度1615°C。
[0044]將鋼水液壓頂升到2415mm高度進(jìn)行RH循環(huán)處理，由于此爐鋼水的進(jìn)站氧活度較高，采取自然脫碳，VCD循環(huán)時間控制在17min。VCD循環(huán)結(jié)束之后，執(zhí)行測溫定氧操作測得溫度1592°C，氧活度124ppm。取樣分析測得碳含量0.0031 %、錳含量0.2000%、磷含量
0.0090%、硫含量 0.0050% ο
[0045]向鋼水中加入脫氧用招粒50kg及合金化招粒620kg,循環(huán)3min后再加入低碳娃鐵3424kg、金屬錳70kg進(jìn)行合金化。加完合金后循環(huán)7min測得出站鋼水包括0.0037%的碳、1.0200% 的硅、0.2400% 的錳、0.0091% 的磷、0.0050% 的硫以及 0.2760% 的 Als,出站后再加入高鋁調(diào)渣劑100kg。
[0046]最終獲得的成品鋼碳含量0.0039%、硅含量1.0100%、錳含量0.2600%、磷含量
0.0095%、硫含量 0.0050%、Als 含量 0.2400%。
[0047]對比例2
[0048]RH進(jìn)站鋼水含有0.0446%的C、0.20%的錳、0.0066%的磷、0.0041%的硫、硅元素及Als (全鋁)微量，進(jìn)站鋼水的氧含量328ppm，重量223t，鋼水的進(jìn)站溫度為1620°C。
[0049]將鋼水液壓頂升到2347mm高度進(jìn)行RH循環(huán)處理，對此爐鋼水執(zhí)行自然脫碳，V⑶循環(huán)時間ISmin后，執(zhí)行測溫定氧操作測得溫度1587°C、氧活度176ppm。取樣分析測得鋼水的碳含量0.0034%、錳含量0.1900%、磷含量0.0065%、硫含量0.0041%。加入脫氧用招粒72kg及合金化招粒670kg,循環(huán)3min后加入低碳娃鐵3286kg、金屬猛98kg進(jìn)行合金化。
[0050]加完合金后循環(huán)7min取樣，測得出站鋼水包括0.0041 %的碳、1.011 %的硅、
0.2370%的錳、0.0067%的磷、0.0040%的硫以及0.2900%的Als，出站后再加入高鋁調(diào)渣劑 10kgo
[0051 ] 最終獲得的成品鋼碳含量0.0045 %、硅含量0.990 %、錳含量0.260 %、磷含量
0.007%、硫含量 0.004%, Als 含量 0.260%。
[0052]綜上所述，根據(jù)本發(fā)明的低碳鋼深脫碳方法，針對RH進(jìn)站鋼水碳含量與氧含量的不同采取不同的深脫碳措施，使得最終成品鋼的碳含量均控制在不超過0.0030%。本發(fā)明不但優(yōu)化了深脫碳工藝，提高了深脫碳效果，而且不會造成脫氧負(fù)擔(dān)的增加，使鋼水抵抗增碳的能力得到加強(qiáng)，克服了因后續(xù)工藝步驟中存在的增碳問題而導(dǎo)致的產(chǎn)品碳含量超出標(biāo)準(zhǔn)。
[0053]然而，本發(fā)明并不受限于上述實施例，任何本領(lǐng)域技術(shù)人員在不脫離本發(fā)明的精神和范圍內(nèi)，都可以做出可能的變動和修改，因此本發(fā)明的保護(hù)范圍應(yīng)當(dāng)以權(quán)利要求書中所界定的范圍為準(zhǔn)。
【權(quán)利要求】
1.一種低碳鋼深脫碳的方法，所述方法包括: 在RH真空精煉步驟中，當(dāng)進(jìn)站鋼水的碳含量低于0.040wt %、氧含量超過350ppm時,將鋼水自然脫碳20min~23min ； 在RH真空精煉步驟中，當(dāng)進(jìn)站鋼水的碳含量不低于0.040wt%、氧含量不超過350ppm時，首先對鋼水進(jìn)行頂槍吹氧強(qiáng)制脫碳，然后將鋼水自然脫碳15min~17min。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，在頂槍吹氧強(qiáng)制脫碳時，控制真空壓力在.5Ombar ~200mbar,頂槍高度在 405mm ~475mm。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，在RH真空精煉步驟中，進(jìn)站鋼水溫度控制在.1600 O ~1635 O。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，在自然脫碳結(jié)束之后，鋼水的溫度為1580°C~.160CTC,氧活度為 10ppm ~350ppm。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，所述方法還包括:在自然脫碳結(jié)束之后向鋼水中加入鋁質(zhì)脫氧劑進(jìn)行脫氧。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的方法，其中，鋁質(zhì)脫氧劑的加入量為0.15kg/噸鋼~0.70kg/噸鋼。
7.根據(jù)權(quán)利要求 5所述的方法，所述方法還包括:在脫氧結(jié)束之后向鋼水中加入硅鐵和金屬錳進(jìn)行合金化。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其中，金屬錳為含碳量不超過0.05wt %的錳合金，加入量為0.30kg/噸鋼~1.0Okg/噸鋼。
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，所述方法還包括:在RH真空精煉出站后向鋼水中加入.0.40kg/噸鋼~1.0Okg/噸鋼的高鋁調(diào)渣劑。
10.一種根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法制備的鋼，其特征在于，所述鋼的化學(xué)成分包括:不超過 0.003wt% 的 C、0.900wt%~ 1.050wt % 的 S1、0.200wt % ~0.350wt % 的 Mn、.0.200wt%~0.300wt%的 Als、不超過0.025wt%的P以及不超過0.01Owt %的S，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
【文檔編號】C21C7/10GK104073599SQ201410346120
【公開日】2014年10月1日 申請日期:2014年7月21日 優(yōu)先權(quán)日:2014年7月21日
【發(fā)明者】田光林, 卿家勝, 張彥恒, 鄧林 申請人:攀鋼集團(tuán)西昌鋼釩有限公司