800MPa級冷軋雙相鋼及其生產方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種800MPa級冷軋雙相鋼及其生產方法,其包括熱軋和冷軋連退工序,所述進入熱軋工序的鑄件化學成分的質量百分含量為:C0.14~0.17%,Si0.45~0.55,Mn1.6~1.8,Cr0.55~0.65%,P≤0.016%,S≤0.008%,Als0.02~0.05%,N≤0.004%,余量為Fe。本雙相鋼在C-Si-Mn-Cr的成分基礎上增加Si含量、降低Mn含量,避免通過添加Al、Nb、Mo、Ti等成本過高的元素提高強度,達到降低生產難度和生產成本,又不影響冶煉可澆性的目的。本方法提高了Si含量、降低了Mn含量,改良了C-Si-Mn-Cr系成分體系,達到了降低生產成本的目的;通過改進改進冶煉、熱軋、冷軋連退工藝,生產出了抗拉強度為800~850MPa,屈服強度為450~550MPa,延伸率為15~17%的冷軋雙相鋼;具有工藝簡單、成本低、產品質量穩(wěn)定的特點。
【專利說明】800MPa級冷軋雙相鋼及其生產方法
【技術領域】
[0001] 本發(fā)明屬于冶金板材生產【技術領域】,尤其是一種800MPa級冷軋雙相鋼及其生產 方法。
【背景技術】
[0002] 目前,生產冷軋雙相鋼的成分體系主要是,C-S i -Mn-Cr系列,C-S i -Mn-Cr-Mo, C-Si-Mn-Nb和C-Al-Mn-Mo系列等。生產冷軋雙相鋼的難點在于退火時需要控制較高的冷 速,和控制較低的終冷溫度,使冷軋成品中存在鐵素體、馬氏體兩相。冷速較慢或者終冷溫 度較高時則形成的馬氏體體積分數(shù)不足,甚至不能形成馬氏體,導致成品抗拉強度偏低,影 響產品質量。但高的冷卻速度和低的終冷溫度對設備要求較高。因此生產冷軋雙相鋼的難 度在于強度和韌性的匹配。
[0003] 為了降低生產難度,人們在鋼中加入增強奧氏體穩(wěn)定性的合金元素,如Nb、Cr、Mo、 Al、Ti等,加入這些合金元素后有利于提高馬氏體相變溫度,提高終冷溫度,降低冷速,從而 降低了對設備的要求。但如果Cr、Mo等添加量過多,將導致生產成本較高,導致成品價格較 高,不利于800MPa級冷軋雙相鋼的市場化推廣。現(xiàn)有技術中,為了在低成本且有利生產的 情況下生產冷軋雙相鋼,使用C-Si-Mn-Cr的成分體系,或者添加 Al、Nb元素,以Al代Si。 Nb有一定穩(wěn)定增強奧氏體穩(wěn)定性和細化晶粒的作用,但對于冷軋雙相鋼的而言,效果不明 顯。Al對提高奧氏體穩(wěn)定性有顯著作用,但目前現(xiàn)有技術中Al含量偏高(約I. 0至2. 0%), 致使冶煉可澆性顯著降低,不利于連續(xù)生產。
【發(fā)明內容】
[0004] 本發(fā)明要解決的技術問題是提供一種低成本、可澆性好的800MPa級冷軋雙相鋼; 本發(fā)明還提供了一種SOOMPa級冷軋雙相鋼的生產方法。
[0005] 為解決上述技術問題,本發(fā)明化學成分的質量百分含量為:C 0. 14?0. 17%,Si 0· 45 ?0· 55%,Mn L 6 ?L 8%,Cr 0· 55 ?0· 65%,P 彡 0· 016%,S 彡 0· 008%,Als 0· 02 ? 0· 05%,N 彡 0· 004%,余量為 Fe。
[0006] 本發(fā)明方法包括熱軋和冷軋連退工序,所述進入熱軋工序的鑄件化學成分的質 量百分含量為:C 0· 14 ?0· 17%,Si 0· 45 ?0· 55%,Mn L 6 ?L 8%,Cr 0· 55 ?0· 65%, P 彡 0· 016%,S 彡 0· 008%,Als 0· 02 ?0· 05%,N 彡 0· 004%,余量為 Fe。
[0007] 本發(fā)明方法所述熱軋工序:熱軋加熱溫度為1230?1270°C ;精軋開軋溫度為 1020?1080°C ;終軋溫度為830?870°C ;卷取溫度為610?680°C ;熱軋過程中,粗軋保 溫罩正常投入,粗軋結束后不待溫。
[0008] 本發(fā)明方法所述冷軋連退工序:連退均熱溫度為780?830°C ;快冷結束溫度為 290 ?330°C,快冷冷速 25°C /s ?45°C /s。
[0009] 本發(fā)明方法所述冷軋連退工序:緩冷終冷溫度為610?650°C ;時效結束溫度為 200?300°C ;平整延伸率控制在0. 2?0. 5%。
[0010] 采用上述技術方案所產生的有益效果在于:本發(fā)明在C-Si-Mn-Cr的成分基礎上 增加 Si含量、降低Mn含量,避免通過添加 Al、Nb、Mo、Ti等成本過高的元素提高強度,達到 降低生產難度和生產成本,又不影響冶煉可澆性的目的;具有成本低,生產連續(xù)性較好,質 量穩(wěn)定的特點。
[0011] 本發(fā)明方法使用C-Si-Mn-Cr系成分體系進行生產,與傳統(tǒng)C-Si-Mn-Cr系相比,本 發(fā)明方法提高了 Si含量、降低了 Mn含量,改良了 C-Si-Mn-Cr系成分體系,達到了降低生產 成本的目的;通過改進改進冶煉、熱乳、冷軋連退工藝,生產出了抗拉強度為800?850MPa, 屈服強度為450?550MPa,延伸率為15?17%的冷軋雙相鋼;具有工藝簡單、成本低、產品 質量穩(wěn)定的特點。
【具體實施方式】
[0012] 下面結合【具體實施方式】對本發(fā)明作進一步詳細的說明。
[0013] 實施例1?10 :本800MPa級冷軋雙相鋼采用轉爐冶煉、LF精煉、RH精煉、連鑄、熱 軋和冷軋連退工序生產而成;最終化學成分以及生產方法的工藝條件如下所述。
[0014] (1)轉爐冶煉、LF精煉、RH精煉和連鑄工序: 轉爐冶煉工序的鐵水要求:S彡0. 040wt%,脫硫目標S彡0. OlOwt%,廢鋼加入占鐵水總 質量的4?8wt%,鐵水比> 85wt%。
[0015] 所述LF精煉工序,堿度按4. 0?4. 5控制,終點目標C彡0· 055wt%、P < 0· 007wt%、 S ^ 0. 02wt%〇
[0016] LF鋼包底吹Ar開至流量80Nm3/h,處理時間控制在40min以內,在埋好弧的前提 下,保證全程正壓;LF精煉出站溫度1585?1615°C。
[0017] RH真空循環(huán)時,鋼水中能檢測到酸溶鋁含量0. 03?0. 05wt%,避免氧脫碳,真空度 小于彡I. 05mbar,脫氣時間大于30min ;RH精煉出站溫度1560?1580°C。
[0018] 連鑄工序所得鑄件的化學成分如表1所示。
[0019] 表1 :鑄件化學成分(wt%)
【權利要求】
1. 一種800MPa級冷軋雙相鋼,其特征在于,其化學成分的質量百分含量為:C 0.14? 0? 17%,Si 0? 45 ?0? 55%,Mn 1. 6 ?1. 8%,Cr 0? 55 ?0? 65%,P 彡 0? 016%,S 彡 0? 008%,Als 0? 02 ?0? 05%,N 彡 0? 004%,余量為 Fe。
2. -種800MPa級冷軋雙相鋼的生產方法,包括熱軋和冷軋連退工序,其特征在于,所 述進入熱軋工序的鑄件化學成分的質量百分含量為:C 0. 14?0. 17%,Si 0.45?0.55%,Mn 1. 6 ?1. 8%,Cr 0? 55 ?0? 65%,P 彡 0? 016%,S 彡 0? 008%,Als 0? 02 ?0? 05%,N 彡 0? 004%, 余量為Fe。
3. 根據(jù)權利要求1所述的800MPa級冷軋雙相鋼的生產方法,其特征在于,所述熱軋工 序:熱軋加熱溫度為1230?1270°C ;精軋開軋溫度為1020?1080°C ;終軋溫度為830? 870°C ;卷取溫度為610?680°C ;熱軋過程中,粗軋保溫罩正常投入,粗軋結束后不待溫。
4. 根據(jù)權利要求1所述的800MPa級冷軋雙相鋼的生產方法,其特征在于,所述冷軋連 退工序:連退均熱溫度為780?830°C;快冷結束溫度為290?330°C,快冷冷速25°C /s? 45。。/s。
5. 根據(jù)權利要求4所述的800MPa級冷軋雙相鋼的生產方法,其特征在于,所述冷軋連 退工序:緩冷終冷溫度為610?650°C ;時效結束溫度為200?300°C ;平整延伸率控制在 0. 2 ?0. 5%。
【文檔編號】C21D8/02GK104328348SQ201410535894
【公開日】2015年2月4日 申請日期:2014年10月13日 優(yōu)先權日:2014年10月13日
【發(fā)明者】郭景瑞, 鄧建軍, 谷鳳龍, 何方, 劉守顯, 徐斌, 蔣建朋, 程迪, 郭振國 申請人:河北鋼鐵股份有限公司邯鄲分公司